JP4631627B2 - 冷凍サイクル装置 - Google Patents
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Description
ン2aが破壊されてしまうという課題を有していた。
転することで膨張機を起動させるものである。
図1に本発明の第1の実施の形態における冷凍サイクル装置のシステム構成を示す。この冷凍サイクルは、冷媒を圧縮する圧縮機1と、冷媒を凝縮する凝縮器3と、冷媒を蒸発する蒸発器4と、凝縮器3と蒸発器4の間に設けられ冷媒の膨張エネルギーによって駆動される膨張機2の膨張タービン2aから構成されており、膨張タービン2aは動力軸2cを介して回転機2bと直結されている。
定する誘起電圧推定部23と、誘起電圧推定部23によって推定された誘起電圧を用いて回転機2bにおける回転子の磁極位置および速度を推定する回転子位置速度検出部24と、電圧指令値(vu*、vv*、vw*)を電力変換器19を駆動するためドライブ信号に変換するPWM信号生成部25と、順変換器および逆変換器として動作できる電力変換器19から構成されている。
次に、演算された電流指令値I*と電流指令位相βTとを用いて式(2)、式(3)の演算によりdq軸電流指令値(id*、iq*)を求める。
iq*=I*・cos(βT) (3)
また、固定子巻線の相電流指令値(iu*、iv*、iw*)は、dq軸電流指令値(id*、iq*)と現在の磁極位置θ(回転子磁極位置速度推定手段24により推定された推定位置の現在値)を用いて式(4)〜式(6)の演算により2相−3相変換を行うことで求める。なお、2相−3相変換については公知のため、その説明は省略する。
−iq*・sinθ} (4)
iv*={√(2/3)}・{id*・cos(θ−120°)
−iq*・sin(θ−120°)} (5)
iw*={√(2/3)}・{id*・cos(θ+120°)
−iq*・sin(θ+120°)} (6)
そこで、相電流指令値(iu*、iv*、iw*)と電流検出器20a,20bおよび電流検出部21から得られる相電流検出値(iu、iv、iw)との電流誤差がゼロとなるように、電流制御ゲイン(KPKn、KIKn、n=1、2、3(3相分))を用いて式(7)〜式(9)で表されるPI制御により電圧指令値(vu*、vv*、vw*)を演算する。
vv*=KPK2・(iv*−iv)+KIK2・Σ(iv*−iv) (8)
vw*=KPK3・(iw*−iw)+KIK3・Σ(iw*−iw) (9)
なお、相電流検出値(iu、iv、iw)を3相−2相変換してdq軸電流検出値(id、iq)を求め、dq軸電流指令値(id*、iq*)とdq軸電流検出値(id、iq)との電流誤差がゼロとなるようにPI制御によりdq軸電圧指令値(vd*、vq*)を求めてから、dq軸電圧指令値(vd*、vq*)を2相−3相変換して相電圧指令値(vu*、vv*、vw*)を求めても良い。ここで、3相−2相変換についても2相−3相変換と同様に公知のため、その説明は省略する。
(10)
iq={√(2)}・{iu・cos(θ+60°)+iv・cosθ)}
(11)
また、dq軸電圧指令値(vd*、vq*)は電流制御ゲイン(KPD:d軸電流比例ゲイン、KID:d軸電流積分ゲイン、KPQ:q軸電流比例ゲイン、KIQ:q軸電流積分ゲイン)を用いて式(12)、式(13)の演算により求められる。
vq*=KPQ・(iq*−iq)+KIQ・Σ(iq*−iq) (13)
そこで、dq軸電圧指令値(vd*、vq*)を2相−3相変換することで相電圧指令値(vu*、vv*、vw*)は式(14)〜式(16)の演算により求められる。
−vq*・sinθ} (14)
vv*={√(2/3)}・{vd*・cos(θ−120°)
−vq*・sin(θ−120°)} (15)
vw*={√(2/3)}・{vd*・cos(θ+120°)
−vq*・sin(θ+120°)} (16)
次に、本発明の第1の実施の形態における回転機2bの誘起電圧の推定方法について説明する。各相の巻線に誘起される誘起電圧値(eu、ev、ew)は、相電流検出値(iu、iv、iw)と、相電圧指令値(vu*、vv*、vw*)を用いて式(17)〜式(19)の演算により求められる。
ev=vv*−R・iv−L・d(iv)/dt (18)
ew=vw*−R・iw−L・d(iw)/dt (19)
ここで、Rは回転機2bの巻線一相あたりの抵抗、Lはそのインダクタンスである。また、d(iu)/dt、d(iv)/dt、d(iw)/dtはそれぞれiu、iv、iwの時間微分であり、式(17)〜式(19)を展開すると次式を得る。
−(la+La)・d(iu)/dt
−Las・cos(2θ)・d(iu)/dt
−Las・iu・d{cos(2θ)}/dt
+0.5・La・d(iv)/dt
−Las・cos(2θ―120°)・d(iv)/dt
−Las・iv・d{cos(2θ―120°)}/dt
+0.5・La・d(iw)/dt
−Las・cos(2θ+120°)・d(iw)/dt
−Las・iw・d{cos(2θ+120°)}/dt (20)
ev=vv*−R・iv
−(la+La)・d(iv)/dt
−Las・cos(2θ+120°)・d(iv)/dt
−Las・iv・d{cos(2θ+120°)}/dt
+0.5・La・d(iw)/dt
−Las・cos(2θ)・d(iw)/dt
−Las・iw・d{cos(2θ)}/dt
+0.5・La・d(iu)/dt
−Las・cos(2θ―120°)・d(iu)/dt
−Las・iu・d{cos(2θ―120°)}/dt (21)
ew=vw*−R・iw
−(la+La)・d(iw)/dt
−Las・cos(2θ―120°)・d(iw)/dt
−Las・iw・d{cos(2θ−120°)}/dt
+0.5・La・d(iu)/dt
−Las・cos(2θ+120°)・d(iu)/dt
−Las・iu・d{cos(2θ+120°)}/dt
+0.5・La・d(iv)/dt
−Las・cos(2θ)・d(iv)/dt
−Las・iv・d{cos(2θ)}/dt (22)
ここで、Rは巻線一相あたりの抵抗、laは巻線一相あたりの漏れインダクタンス、Laは巻線一相あたりの有効インダクタンスの平均値、Lasは巻線一相あたりの有効インダクタンスの振幅である。また、d(iu)/dt、d(iv)/dt、d(iw)/dtは、1次オイラー近似で求める。なお、u相電流iuは、v相電流ivとw相電流iwとの和の符号を変えたものとする。さらに、式(20)〜式(22)を簡略化すると、以下に示す式(23)〜式(25)を得る。ここでは、相電流検出値(iu、iv、iw)が正弦波であると仮定し、電流指令振幅I*と電流指令位相βTとから相電流検出値(iu、iv、iw)を作成して簡略化した。本実施形態において、誘起電圧推定部23では、式(23)〜式(25)により誘起電圧推定値(eu、ev、ew)を求める。
+1.5・(la+La)・cos(θ+βT)
−1.5・Las・cos(θ―βT) (23)
ev=vv*+R・I*・sin(θ+βT−120°)
+1.5・(la+La)・cos(θ+βT−120°)
−1.5・Las・cos(θ―βT−120°) (24)
ew=vw*+R・I*・sin(θ+βT+120°)
+1.5・(la+La)・cos(θ+βT+120°)
−1.5・Las・cos(θ―βT+120°) (25)
次に、回転子位置速度推定部24では、誘起電圧推定値(eu、ev、ew)を用いて回転機2bにおける回転子の磁極位置および速度を推定する。回転子位置速度推定部24は、回転機制御装置18が認識している推定位置θを誘起電圧の誤差を用いて補正することにより、推定位置θを真値に収束させて求める。また、そこから、推定速度ωを生成する。そこで、各相の誘起電圧基準値(eum、evm、ewm)を次式により求める。ただし、誘起電圧振幅値emは、eu、ev、ewの振幅値と一致させることにより求める。
evm=em・sin(θ+βT−120°) (27)
ewm=em・sin(θ+βT+120°) (28)
このようにして求めた誘起電圧基準値esm(s=u、v、w(sは相を表す))と、誘起電圧推定値esとの偏差εを求め、この偏差εが0になれば推定位置θが真値になるので、偏差εを0に収斂させるように、推定位置θを、偏差εを用いたPI演算などを行って求める。また、推定位置θの変動値を演算することにより、推定速度ωを求める。
最後に、PWM信号生成部13では、正弦波駆動部22で導出された相電圧指令値(vu*、vv*、vw*)に基づいて電力変換器19を駆動するためのドライブ信号に変換される。このドライブ信号により電力変換器19が動作する。
図2に本発明の第2の実施の形態における冷凍サイクル装置のシステム構成を示す。図1に示す冷凍サイクル装置と同じ構成要素は同一符号で示してあり、その説明は重複するため省略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。
2 膨張機
2a 膨張タービン
2b 回転機
2c 動力軸
2d 発電機
3 凝縮器
4 蒸発器
11 交流電源
12 整流回路
13 平滑コンデンサ
14 運転指令部
15 圧縮機制御装置
16 インバータ
17 インバータ制御部
18 回転機制御装置
19 電力変換器
20 a、20b 電流検出器
21 電流検出部
22 正弦波駆動部
23 誘起電圧推定部
24 回転子位置速度検出部
25 PWM信号生成部
26 異常判定部
41 第1コンバータ
42 第2コンバータ
51 風車
52 埋込磁石同期発電機(IPMSG)
53 PWMコンバータ
54 位置・速度推定部
55 最大電力追従制御部
56 最大効率制御部
57 電圧指令作成部
Claims (8)
- 冷媒を圧縮する圧縮機と、冷媒を凝縮する凝縮器と、冷媒を蒸発する蒸発器と、前記凝縮器と前記蒸発器との間に設けられ冷媒の膨張エネルギーによって駆動される膨張機と、前記圧縮機を逆変換器により駆動する圧縮機制御装置と、前記膨張機と動力軸を介して直結された回転機と、順変換器および逆変換器として動作できる電力変換器と、前記電力変換器により前記回転機の回転数を制御する回転機制御手段とを備えた冷凍サイクル装置であって、前記圧縮機制御装置が前記圧縮機を起動させるよりも先に、前記回転機制御手段は前記電力変換器を逆変換器として動作させ、前記回転機を力行運転することで前記膨張機を起動させることを特徴とする冷凍サイクル装置。
- 前記回転機制御手段は、前記回転機の固定子巻線に流れる電流を検出する電流検出手段と、前記回転機に印加する印加電圧の値と前記電流検出手段によって検出された電流値とから前記回転機に発生する誘起電圧を推定する誘起電圧推定手段と、前記誘起電圧推定手段によって推定された誘起電圧値に基づいて前記回転機の回転子磁極位置を推定する回転子位置速度検出手段とを備えることを特徴とする請求項1に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記誘起電圧推定手段によって推定された誘起電圧値に基づいて、前記回転機の運転状態が異常か否かを判定する異常判定手段を備え、前記回転機制御手段によって回転機を力行運転した直後に、前記異常判定手段によって前記回転機の運転状態が異常と判定された場合には直ちに前記回転機の運転を停止させ、前記異常判定手段によって前記回転機の運転状態が異常でないと判定された場合にのみ、前記圧縮機を起動させることを特徴とする請求項2に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記異常判定手段は、所定時間継続して所定の回転数における前記誘起電圧値が所定値以下となる場合に、前記回転機の運転状態が異常であると判定することを特徴とする請求項3に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記異常判定手段は、所定時間継続して前記誘起電圧値が回転数に対して1次関数を用いて設定された誘起電圧範囲を超える場合に、前記回転機の運転状態が異常であると判定することを特徴とする請求項3に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記異常判定手段は、前記回転機制御手段によって前記回転機を力行運転した直後の、所定の時間は前記回転機の運転状態の異常を判定しないことを特徴とする請求項3〜5のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記圧縮機が起動された後は、前記回転機制御手段は前記電力変換器を順変換器として動作させ、前記回転機を回生運転することで前記膨張機から動力を回収し、回収された動力を前記圧縮機を駆動するための補助動力として利用することを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記異常判定手段は、前記圧縮機が起動された後で、前記回転機制御手段によって前記回転機を回生運転している際に、前記回転機の運転状態が異常と判定された場合には直ちに前記回転機の運転を停止させ、かつ前記圧縮機も前記回転機と同時に運転を停止させることを特徴とする請求項3〜7のいずれか1項に記載の冷凍サイクル装置。
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