JP4221408B2 - 熱可塑性樹脂発泡性粒子の製造方法 - Google Patents
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Description
本願は、2003年9月17日に出願された特願2003−324550号に対し優先権を主張し、その内容をここに援用する。
これを解決するための方法として、押出機内で樹脂を溶融混練し、押出機先端に取り付けられたダイから押し出し、粒子状に切断する、所謂押出法と呼ばれる製造方法が知られている。
押出法は、樹脂を粒子状に切断する時期によって2つに分けられる。その1つは、ホットカット法と呼ばれる方法であって、ダイから加圧された液体中に紐状に押し出すと同時にダイに付設された回転刃にて切断する方法である。他の1つは、樹脂を一旦大気中に押し出して紐状にしたものを冷却液体中に導き、この紐状樹脂を引取りながら冷却した後に切断する方法であって、コールドカット法と呼ばれている。前者の方法(ホットカット法)は、後者の方法(コールドカット法)に比べて発泡性粒子の生産性が良く、また、角のない球状の粒子を形成できるで、得られた粒子の取り扱いが容易になるという利点を持っている。
また、熱可塑性樹脂と発泡剤を押出機中で溶融混練し、加熱・加圧液中に押し出し、即時切断して粒子状とした後に、圧力容器内で徐冷し、容器内の圧力を開放し、40℃以上で、DSC測定による低温側吸熱ビークより15℃高い温度以下の温度条件で熟成処理する方法が提案されている(例えば、特許文献2参照)。
また、前記プロセスとは異なり、発泡剤を含まない熱可塑性樹脂粒子をホットカット法で製造し、後で樹脂粒子に発泡剤を含浸させて熱可塑性樹脂発泡性粒子を製造する方法として、熱可塑性樹脂をノズルダイから水中に押出し、ダイ面に接触して回転するカッター刃で切断して球状化するに当り、ダイ入口における樹脂溶融物の粘度が100〜50000ポイズとなるように樹脂温度を調節し且つノズル1孔当りの吐出量を0.1〜6.0kg/hrとする方法が提案されている(例えば、特許文献3参照)。
この他、水性媒体中で共役ジエン系重合体成分含有ポリスチレン系樹脂粒子に発泡剤を含浸させる球状発泡性ポリスチレン樹脂粒子の製造方法において、発泡剤含浸前の樹脂粒子が、樹脂を押出機中で溶融し、ダイランド部における樹脂の剪断速度が2500(1/秒)以上、10000(1/秒)以下であり、且つ、見かけ粘度が150ポイズ以上、700ポイズ以下で押出孔より押し出すと同時に切断する方法が提案されている(例えば、特許文献4参照)。
また、前記特許文献4では、ホットカット法によって樹脂粒子を製造する際に、ダイを通過する樹脂の剪断速度と溶融粘度が粒子の形状に大きく影響することを教示している。しかしながら、剪断速度2500(1/秒)以上10000(1/秒)以下の範囲に調整しても、やはり発泡成形品とした場合に強度的に優れた発泡性粒子は得られなかった。
つまり、樹脂中に発泡剤が存在すると樹脂の溶融粘度は大幅に低くなるので、樹脂中に発泡剤を含ませずに押し出す技術である特許文献3〜4に記載の樹脂粘度や剪断速度の示唆では、発泡性粒子を押し出す際の参考とすることができなかった。
この方法において、前記小孔の直径が0.5〜1.0mmであり、且つ小孔のランド長さが2〜4mmであるダイを用いることが好ましい。
この方法において、熱可塑性樹脂をポリスチレン系樹脂とした場合、前記ダイ導入部における樹脂温度を150〜180℃の範囲に設定することが好ましい。
この方法において、熱可塑性樹脂をポリエチレン系樹脂とした場合、前記ダイ導入部における樹脂温度を130〜160℃の範囲に設定することが好ましい。
この方法において、熱可塑性樹脂をポリプロピレン系樹脂とした場合、前記ダイ導入部における樹脂温度を180〜210℃の範囲に設定することが好ましい。
また、本発明の方法では、発泡剤含有溶融樹脂を押し出す際に、ダイの小孔ランド部における樹脂の剪断速度と溶融粘度を特定範囲内に制御することで、従来のホットカット法では困難であった、懸濁重合含浸法で得られる発泡性粒子と同等の機械的強度を有する発泡成形品が得られる発泡性粒子を安定して製造することができる。
2、B ダイ
3、112 カッティング室
4 送水ポンプ
5 脱水乾燥設備
6 水槽
7 容器
11 原料供給ホッパー
12 発泡剤供給口
13 高圧ポンプ
31 カッター
101 ダイホルダー
102 溶融樹脂流路
103 ダイホルダー部ヒーター
104 ボルト
105 ダイス本体
105a 樹脂吐出面
106 棒状ヒーター
107 筒状流路
108 小孔
109 カッター回転軸
110 カッター刃保持具
111 カット用刃
113 循環液体入口
114 循環液体出口
115a 熱媒入口
116a 熱媒出口
117 熱媒流路
P,Q,R 領域
本発明は、同一原料を用いて、ダイを通過する際の樹脂の剪断速度と見かけ溶融粘度を意識的に変化させて得た発泡性粒子を、それぞれ板状に発泡成形しその強度を測定した際に有意差が生じるという知見に基づき完成された。
本発明の方法は、押出機内で溶融された熱可塑性樹脂に発泡剤を圧入し、発泡剤含有の溶融樹脂を押出機先端に付設されたダイの多数の小孔から直接冷却用液体中に押し出し、押し出すと同時に押出物を高速回転するカッターで切断するとともに、押出物を液体との接触により冷却固化して発泡性粒子を得る方法において、ダイの小孔ランド部を通過する際の樹脂の剪断速度が12000〜35000sec−1、且つ樹脂の見かけ溶融粘度が100〜700ポイズとなるように押し出す。
本発明で用いるダイは、樹脂を排出する小孔の直径が0.5〜1.0mmであり、且つ小孔のランド長さa(図2参照)が2〜4mmであるものが適している。
τ=4q/(π・r3) ・・・(1)
[ここで、τは剪断速度(sec−1)を表し、qは小孔1個当りの容積樹脂排出量(cm3/sec)を表し、πは円周率を表し、rは小孔の半径(cm)を表す。]
η=(ΔP・π・g・r4・ρ)/(8Q・L) ・・・(2)
[ここで、ηは見かけ溶融粘度{kg/(cm・sec)}を表し、ΔPは小孔ランド部の圧力損失(kg/cm2)を表し、πは円周率を表し、gは重力加速度(cm/sec2)を表し、rは小孔の半径(cm)を表し、ρは樹脂密度(kg/cm3)を表し、Qは小孔1個当りの質量樹脂排出量(kg/sec)を表し、Lは小孔のランド長さ(cm)を表す。]
ポリスチレン、スチレン−ブタジエン共重合体、スチレン−メタアクリル酸共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合体、AS樹脂、ABS樹脂等の芳香族ビニル系樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体等の塩化ビニル系樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリエチレン−酢酸ビニル共重合体等のオレフィン系樹脂、ポリアクリル酸メチル、ポリアクリル酸エチル、メタクリル酸メチル−スチレン共重合体等のアクリル系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル系樹脂、ポリカプロラクタム、ヘキサメチレンアジポアミド等のアミド系樹脂、ポリウレタン、ポリカーボネート、ポリエーテルイミド、ポリフェニレンエーテル、ポリ乳酸等の単独もしくは混合物が挙げられる。このうち、芳香族ビニル系樹脂、オレフィン系樹脂が特に好適である。
この際、液体温度が高すぎると切断時に粒子が発泡してしまうとともに、粒子同士の合着が起こり好ましくなく、逆に液体の温度が過度に低すぎると小孔23の中で樹脂が固化し、小孔22の閉塞が起こり好ましくない。
また、本発明の方法では、発泡剤含有溶融樹脂を押し出す際に、ダイの小孔ランド部における樹脂の剪断速度と溶融粘度を特定範囲内に制御することで、従来のホットカット法では困難であった、懸濁重合含浸法で得られる発泡性粒子と同等の機械的強度を有する発泡成形品が得られる発泡性粒子を安定して製造することができる。
以下、本発明の実施例と従来法による比較例とを対比する実験により、本発明の効果を明確にする。
以下の実施例、比較例において、予備発泡粒子の球形度、発泡成形品の密度、曲げ強度はそれぞれ以下の方法にて測定した値である。
予備発泡粒子の球形度は、発泡性粒子を発泡させて得られた予備発泡粒子をノギスで挟み、色々な角度から粒子径を測定し、その最大径W1と最小径W2を出し、次式(3)により球形度を求めた。
K=W1/W2 ・・・(3)
評価 Kの値
○ 1.0以上1.3未満
△ 1.3以上1.6未満
× 1.6以上
成形品の密度は、JISK7222:1999「発泡プラスチック及びゴム−見掛け密度の測定」記載の方法にて測定した。すなわち、成形品から10×10×5cmの試験片を試料のセル構造を変えないように切断し、その質量を測定し、次式(4)にて算出した。
密度(g/cm3)=試験片質量(g)/試験片体積(cm3) ・・・(4)
JISA9511:1999「発泡プラスチック保温材」記載の方法にて測定した。すなわち、テンシロン万能試験機UCT−10T(オリエンテック社製)を用いて、試験体サイズは75×300×15mmで圧縮速度を10mm/min、先端治具は加圧くさび10R、支持台10Rで、支点間距離200mmとして測定し、次式にて算出した。
曲げ強度(MPa)=3FL/2bh2 ・・・(4)
[ここで、Fは曲げ最大荷重(N)を表し、Lは支点間距離(mm)を表し、bは試験片の幅(mm)を表し、hは試験片の厚み(mm)を表す。]
ポリスチレン樹脂(東洋スチレン社製:HRM10N)100質量部に微粉末タルク0.3質量部をあらかじめタンブラーにて混合したものを、口径90mmの単軸押出機に時間当たり100kgの割合で連続供給した。押出機内温度としては最高温度210℃に設定し、樹脂を溶融させた後、発泡剤として樹脂に対して6質量部のイソペンタンを押出機途中より圧入した。押出機内で樹脂と発泡剤を混練するとともに冷却し、押出機先端部での樹脂温度を170℃、ダイの樹脂導入部の圧力を14MPaに保持して、直径0.6mmでランド長さ(a)が3.5mmの小孔が150個配置されたダイより、ダイに連結され40℃の水が循環するカッティング室内に発泡剤含有溶融樹脂を押し出すと同時に、円周方向に10枚の刃を有する高速回転カッターにて押出物を切断した。切断した粒子を冷却、脱水乾燥して発泡性粒子を得た。得られた発泡性粒子は変形、ヒゲ等の発生もなく、概略直径0.8mmのほぼ真球状の粒子であった。この時、ダイの小孔ランド部を通過する際の発泡剤含有溶融樹脂の剪断速度と見かけ溶融粘度を前述の計算式に基づき算出すると、剪断速度は15608sec−1であり、見かけ溶融粘度は360ポイズであった。
得られた発泡性粒子を72時間熟成した後、箱型発泡機にて0.5kg/cm2で2分間加熱し予備発泡粒子とし、24時間放置したのち、300×400×50mmの成形型内に充填し、ゲージ圧1.0kg/cm2の水蒸気を20秒間吹き込んで成形し発泡成形品を得た。この際の予備発泡粒子の球形度は1.15であり、得られた発泡成形品は密度が0.025g/cm3であり、この成形品の曲げ強度を測定したところ0.65MPaであった。
比較例1〜3では、実施例1と同じ樹脂、配合にて、ダイを変更した点以外は実施例1と同様の設備を用いて、押し出し条件を調整して、発泡性粒子を製造し、その発泡性粒子を実施例1と同様の方法で予備発泡、型内成形し得られた予備発泡粒子の球形度、成形品の密度、曲げ強度を測定した。ダイの仕様、押し出し条件、予備発泡粒子の球形度、成形品の密度、曲げ強度をまとめて表1、表2に記す。
比較例4では、実施例1と同様の樹脂配合処方ではあるが、発泡剤を圧入せずに押し出し、カットして樹脂粒子を作製した。次に、この樹脂粒子を圧力容器中に入れ、分散剤、可塑剤(トルエン)を加えた水性媒体中、発泡剤としてイソブタンを樹脂粒子100質量部に対して15質量部加え、70℃で4時間発泡剤含浸処理を行った。室温まで冷却後、脱水し、発泡性粒子を得た。これを実施例1と同様の方法で発泡成形品とした。発泡成形品の密度、曲げ強度を表2に記す。
この実施例で用いたダイBを図7〜図9に示す。ただし、図8のダイBには領域Qに筒状流路(樹脂流路)107が12個、各筒状流路107に対してそれぞれ1個の小孔108が示されているが、この実施例で用いたダイBには、領域Qに16個の筒状流路107が設けられ、各筒状流路107に対してそれぞれ10個の小孔108が設けられている。
このダイBは、押出機(図示略)の先端に固定されるダイホルダー101と、このダイホルダー101の先端に固定されたダイス本体105とを備えている。筒状をなすダイホルダー101の内部は、押出機先端に連通する溶融樹脂流路102になっている。符号103はダイホルダー部ヒーター、104はダイス本体105取付用のボルトである。ダイス本体105には、複数の棒状ヒーター106が挿入されている。このダイBは、押出機先端から溶融樹脂流路102および筒状流路107を通って樹脂吐出面105aに設けた複数の小孔108から樹脂を押し出す。
このダイBの樹脂吐出面105aに連設されたカッティング室112には、カッター回転軸109とカッター刃保持具110とカット用刃111とを備えたカッターが収容されるとともに、循環液体(冷却用液体)入口113及び循環液体出口114が設けられている。このカッティング室112は、循環液体水流中でカッターを回転駆動させ、樹脂吐出面105aから吐出された樹脂を水中で直ちに切断し、得られた粒子を流水(循環液体)とともに循環液体出口114から搬出する。
ダイス本体105内には、溶融樹脂流路102に連通するとともに、ダイス本体105の樹脂吐出面105aに開口する複数の小孔108に連通する複数の筒状流路107を、樹脂吐出面105a上に描かれた円周に沿って設けているが、図8に示すように、樹脂吐出面105aの水流(冷却用液体流)の流入方向及び流出方向にあたる領域P(好ましくは中心角10〜50°)、及びそれと直交する領域R(好ましくは中心角10〜50°)には小孔108及び筒状流路107を設けていない。それ以外の領域Qにのみ小孔108が形成されている。図8に従い説明すると、このダイス本体105の樹脂吐出面105aは円環形をなしており、小孔108は、円環の中心から見て上下左右の各領域P,Rを除く領域Qにのみ、樹脂吐出面105aの外周より小径でかつ樹脂吐出面105aと同心をなす仮想的な円周に沿って設けられている。
樹脂吐出面105aの下方は、循環液体入口113の方向と一致し、樹脂吐出面105aの上方は、循環液体出口114の方向と一致し、また樹脂吐出面105aの左右方向は、循環液体入口113と循環液体出口114とを結ぶ方向と直交する方向にあたる。
このダイBにおいて、樹脂を排出する小孔108は、直径0.6mmでランド長さ(a)3.5mmであり、樹脂吐出面105a上に描かれた円周に沿って合計160個配置されている。樹脂吐出面105aに接するカッティング室112を満たす水(循環液体)の流入方向113及び流出方向114に当る領域P(中心角25°)、および水の流入方向113及び流出方向114と直交する方向にあたる領域R(中心角25°)には小孔108が設けられていない。ダイB内には、小孔108内の樹脂を加熱するための熱媒流路117が設けられている。この熱媒流路117に連通する熱媒入り口115aは、樹脂吐出面105aの上側と下側の領域Pに設けられている。熱媒流路117に連通する熱媒出口116aは、樹脂吐出面105aの右側と左側の領域Rに設けられている。
本実施例では、押出機への樹脂供給量を時間あたり120kg、押出機最高温度220℃に設定し、発泡剤として樹脂に対して6重量部のイソペンタンを添加混合し、押出機先端部での樹脂温度を168℃に保持して樹脂をダイBに導入した。ダイの熱媒流路117に230℃のサーモオイル(熱媒)を循環させながら、40℃の水が循環するカッティング室112に樹脂を押し出すと同時に、実施例1と同じ回転速度のカッターにて切断して発泡性粒子を得た。
この時のダイ導入部の樹脂圧力は12MPaであった。得られた発泡性粒子は、直径0.7mmのほぼ真球状の粒子であり、樹脂排出量に対する切断数と粒子径の関係、およびダイ導入部の樹脂圧力からみて実施例1より小孔の閉塞は少ない点が認められた。ダイ通過時の溶融樹脂の剪断速度と見かけ溶融粘度を計算式に基づき算出すると、剪断速度は13691sec−1であり、見かけ溶融粘度は352ポイズであった。
得られた発泡性粒子を実施例1と同様の方法で予備発泡、型内成形し得られた予備発泡粒子の球形度、成形品の密度、曲げ強度を側定し、押し出し条件等とともに表3に記す。
一方、比較例1、比較例3では、ダイランド部での樹脂の剪断速度が高すぎるために、作製した発泡性粒子が発泡ぎみとなったり、ヒゲ状の突起が発生したため、発泡成形品の強度も極端に弱いものであった。
比較例2では、ダイランド部での樹脂の見かけ溶融粘度が高すぎるために、作製した発泡性粒子は扁平したものとなり、予備発泡粒子の球形度も非常に悪く、これを成形した際には成形品表面の発泡粒子の大きさがばらつき外観の見劣るものであった。
実施例5では、表3に示したように、長時間安定して発泡性粒子を製造できるとともに、得られた発泡性粒子は球形度が高く、それを発泡成形すると強度的に優れた成形品が得られた。つまり、実施例5で用いたダイBは、樹脂を排出する小孔108の閉塞防止に効果があり、その結果、押出時のダイ圧力を低く維持することが可能となることがわかった。なお、このダイBでは、水流の流入方向113及び流出方向114にあたる位置、および水流の流入方向113および流出方向114と直交する方向にあたる位置の両方ではなく、少なくともいずれかの位置に小孔108が形成されていないことにより、目詰まり防止効果が得られる。
図3〜6は、実施例1と同様にポリスチレン樹脂を用いて発泡性粒子を製造する際に、樹脂の分子量、樹脂溶融粘度、剪断速度の各パラメータが、その発泡性粒子を発泡成形して得られた成形品の強度(曲げ最大荷重)に及ぼす影響を調べた結果を示すグラフである。
材、レジャ−用部材等に広く利用することができ、産業的価値の高いものである。
Claims (8)
- 押出機内で溶融された熱可塑性樹脂に発泡剤を圧入し、発泡剤含有の溶融樹脂を押出機先端に付設されたダイの多数の小孔から直接冷却用液体中に押し出し、押し出すと同時に押出物を高速回転刃で切断するとともに、押出物を液体との接触により冷却固化して発泡性粒子を得る熱可塑性樹脂発泡性粒子の製造方法であって、
前記ダイの小孔ランド部を通過する際の発泡剤含有溶融樹脂の剪断速度が12000〜35000sec−1、且つ樹脂の見かけ溶融粘度が100〜700ポイズとなるように押し出す。 - 請求項1記載の熱可塑性樹脂発泡性粒子の製造方法であって、
前記小孔の直径が0.5〜1.0mmであり、且つ小孔のランド長さが2〜4mmであるダイを用いる。 - 請求項1又は2に記載の熱可塑性樹脂発泡性粒子の製造方法であって、
熱可塑性樹脂がポリスチレン系樹脂であり、前記ダイ導入部における樹脂温度を150〜180℃の範囲に設定する。 - 請求項1又は2に記載の熱可塑性樹脂発泡性粒子の製造方法であって、
熱可塑性樹脂がポリエチレン系樹脂であり、前記ダイ導入部における樹脂温度を130〜160℃の範囲に設定する。 - 請求項1又は2に記載の熱可塑性樹脂発泡性粒子の製造方法であって、
熱可塑性樹脂がポリプロピレン系樹脂であり、前記ダイ導入部における樹脂温度を180〜210℃の範囲に設定する。 - 請求項1又は2に記載の熱可塑性樹脂発泡性粒子の製造方法であって、
冷却用液体流に接触する樹脂吐出面が設けられ、この樹脂吐出面において、前記冷却用液体流の流入方向及び流出方向にあたる位置および前記冷却用液体流の流入方向及び流出方向と直交する方向にあたる位置の少なくともいずれかの位置には前記小孔が開口していないダイを用いて、
前記ダイを取り付けた前記押出機に前記熱可塑性樹脂を供給し溶融混練させる工程と、前記熱可塑性樹脂を前記ダイに向けて移動させながら前記熱可塑性樹脂に発泡剤を注入して発泡剤含有樹脂を形成する工程と、前記ダイの小孔から吐出される前記発泡剤含有樹脂をカッターにより冷却用液体流中で切断する工程とを具備する。 - 請求項6に記載の熱可塑性樹脂発泡性粒子の製造方法であって、
その内部に、前記押出機のシリンダおよび前記小孔に連通する樹脂流路が形成されているとともに、この樹脂流路内の樹脂を加熱する熱媒流路が設けられ、前記熱媒流路に熱媒が流されてこの樹脂流路内の樹脂が加熱されるダイを用いる。 - 請求項7に記載の熱可塑性樹脂発泡性粒子の製造方法であって、
前記熱媒流路の入り口と出口とが、前記樹脂吐出面の前記小孔が設けられていない位置の近傍に設けられているダイを用いる。
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