JP3842053B2 - 捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金およびその合金線 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば低弛度送電線の芯線用材料等として使用する捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金およびその合金線に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
従来、耐熱Al合金の撚り線からなる架空送電線の芯線としては、鋼線が主に使用されてきた。また、近年、電力需要の増大に対応するため、送電量を増やす必要がある。しかし、送電量を増やした場合、従来の鋼線では熱膨張が大きいため、電線の垂れ下がりが問題となる。そこで、低い熱膨張率を持つインバー合金を芯線用材料として用いて、低弛度化による送電量の増大を図る。この時、インバー合金は、最終的には細線の撚り線として使用するために、高い引張強さと優れた捻回特性を高位に安定させることが必要となる。
【0003】
これらのことから、高強度低熱膨張合金として、例えば特公平3−21622号公報や特公平3−21623号公報および特許第2968430号特許公報が知られている。上記の特公平3−21622号公報には、C:0.1%超過〜0.3%未満、Co:0.1〜5.0%未満およびCu:0.1〜7.0%以下(ただし、Co+Cu:8.0%以下)とともに、(Ni+Co+Cu):38.0〜50.0%となるNiを含有し、Si,MnおよびCrの1種または2種以上を1.0%以下と、Mo,Ti,V,Zr,Nb,Hf,TaおよびWの1種または2種以上を0.20〜4.0%含有し、残部が実質的にFeからなる高強度低熱膨張合金が開示されている。
【0004】
また、特公平3−21623号公報には、C:0.1%超過〜0.3%未満およびCu:0.1〜8.0%を含有し、(Ni+Cu):35.0〜50.0%となる量のNiを含有するとともに、Si,MnおよびCrの1種または2種以上を1.0%超過〜5.0%含有し、Ti,Nb,V,Zr,Ta,W,HfおよびAlの1種または2種以上を4.5%以下含有し、残余が実質的にFeからなる高強度低熱膨張合金であり、また、特許第2968430号特許公報は、重量比にして、C:0.1〜0.4%、Si:0.2〜1.5%、Mn:0.1〜1.5%、Ni:33〜42%、Co:5.0%以下、Cr:0.75〜3.0%、V:0.2〜3.0%、B:0.003%以下、O:0.003%以下、Al:0.1%以下、Mg:0.1%以下、Ti:0.1%以下、Ca:0.1%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、かつ1.0%≦V+Cr≦5.0%の関係を有する高強度低熱膨張合金が開示されている。
【0005】
一方、高強度合金線として、例えば特開平6−279945号公報や特開平6−346193号公報が知られている。この特開平6−279945号公報には、重量%で、C:0.06〜0.50%を含み、Co:65%以下、Ni:30%以下の1種または2種をCo+Niで25〜65%含有し、残部がFeを主成分とする組成からなるオーステナイト相を主体とする高強度低熱膨張合金線であって、加工誘起マルテンサイト相を含有する高強度低熱膨張合金線が開示されている。
【0006】
さらには、特開平6−346193号公報には、重量%で、C:0.06〜0.50%、Si:1%以下、Mn:2%以下、Ni:25〜30%、Co:2〜16.3%を含み、かつNiとCoの関係が52−(5/3)Ni≦Co≦58−(5/3)Niからなり、さらに、V,Ti,Nb,Ta,HfおよびZrの1種または2種を合計で1%以下含有し、残部は不純物を除きFeからなる組成で、少なくともオーステナイト相と加工誘起変態によって生じるマルテンサイト相との2相を有する組成とした高強度低熱膨張合金線が開示されている。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】
上述した特公平3−21622号公報や特公平3−21623号公報については、多くの強化元素の1つとしてV選択添加を掲げているが、しかし、V添加の捻回特性に対する優位性については特に述べられていない。また、特許第2968430号特許公報は、V添加の捻回特性に対する優位性について述べているが、しかし、低弛度送電線の芯線用材料として使用する際に、上記特許では、高い引張強さ、優れた捻回特性と、低い熱膨張特性を全て高位に安定させるためには未だ不十分であると言う問題がある。
【0008】
さらに、特開平6−279945号公報や特開平6−346193号公報については、加工誘起マルテンサイト変態を利用したものである。しかし、上記材料を用いて製造した合金線は、10%程度のCoを含有するためコストが高く、さらに加工誘起マルテンサイト変態によって、引張強さは向上するが、熱膨張率が大きくなり捻回特性が劣ると言う問題がある。
【0009】
【課題を解決するための手段】
上述したような問題を解消するために、発明者らは鋭意開発を進めた結果、時効強化元素であるCとVの含有量の比(V/C)を制御し、また、Crを含有する場合はV/Cr比を制御することにより、高い引張強さ、優れた捻回特性と低い熱膨張特性を全て高位に安定させた高強度低熱膨張合金、さらには、V添加型のFe−Ni系合金を用いて、引張強さ1300MPa以上、望ましくは1400MPa以上で捻回値が20回/100D以上、望ましくは60回/100D以上の捻回特性に優れた高強度低熱膨張の合金線を提供するものである。その発明の要旨とするところは、
(1)質量%で、C:0.1〜0.4%、Si:0.33〜2.0%、Mn:2.0%以下、V:0.5%超〜3.0%、Ni:25〜40%、を含有し、2≦V/C≦9を満たし、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金。
【0010】
(2)前記(1)において、Cr:3.0%以下を含み、かつ0.9≦V/Crであることを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金。
(3)前記(1)または(2)において、Co:3.02%以下を含み、かつ37%≦Ni+Co≦40%であることを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金。
(4)前記(1)〜(3)において、B:0.05%以下、Ca:0.05%以下、のうちの1種または2種を含むことを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金。
【0011】
(5)前記(1)〜(4)において、Al,Mo,Ti,Nb,Zr,Hf,W,Cu、のうちの1種または2種以上を合計で1.20%以下含むことを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金。
(6)前記(1)〜(5)の材料を用いて製造される捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線。
【0012】
(7)前記(1)〜(5)からなる材料を用いて製造され、引張強さが1300MPa以上、捻回値が20回/100D以上であることを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線。但し、D:最終線径
(8)前記(6)、前記(7)の伸びが0.8%以上の特性を有することを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線。
【0013】
(9)前記(6)〜(8)の線膨張係数が、15℃から100℃までの2点間における平均線膨張係数が3×10-6/℃以下(15〜100℃)、15℃から230℃までの2点間における平均線膨張係数が4×10-6/℃以下(15〜230℃)、100℃から240℃までの2点間における平均線膨張係数が4×10-6/℃以下(100〜240℃)、230℃から290℃までの2点間における平均線膨張係数が11×10-6/℃以下(230〜290℃)を満足する特性を有することを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線。
(10)前記(6)〜(9)記載の合金線にAl被覆、またはZnめっき処理を施してなる捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線にある。
【0014】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金の化学組成範囲について成分限定理由を述べる。
C:0.1〜0.4%
Cは、固溶強化、炭化物の析出強化として材料の強化に必要である。しかし、過剰に含有すると、捻回特性が劣化し、線膨張係数が大きくなるため、その範囲を0.1〜0.4%とした。
【0015】
V:0.5%超〜3.0%
Vは、炭化物の析出強化として材料の強化に必要である。また、粗大炭化物の粒界析出を抑制し、粒内炭化物の微細析出を促進するため、捻回特性の向上に有効である。しかし、過剰に含有すると、捻回特性が劣化し、線膨張係数が大きくなるため、その範囲を0.5%超〜3.0%とした。
Ni:25〜40%
Niは、低い熱膨張特性を実現させるために不可欠であり、その範囲を25〜40%とした。
【0016】
2≦V/C≦9
V/Cは、本発明の最大の特徴とするもので、C量に対してV量が少な過ぎると、析出強化が不十分であり、さらに、固溶C量が増えて、線膨張係数が大きくなる。また、C量に対してV量が過剰な場合も、線膨張係数が大きくなり、さらに捻回特性が劣化する。よって、2≦V/C≦9、さらに好ましくは3≦V/C≦5とする。
【0017】
Si:0.33〜2.0%
Siは、材料の強化に必要である。しかし、0.33%未満はその効果が十分でなく、また、多量の添加は、線膨張係数を大きくするために、その上限を2.0%とする。
Mn:2.0%以下
Mnは、脱酸剤であり、さらに、材料の強化に有効である。しかし、多量の添加は、線膨張係数を大きくするために、その上限を2.0%とする。
【0018】
Cr:3.0%以下
Crは、材料の強化に有効である。しかし、多量の添加は、線膨張係数を大きくするために、その上限を3.0%とする。
0.5≦V/Cr
V/Crは、V量に対して過剰のCrを含有すると、粗大なCr系炭化物、粗大なV,Cr系の複合炭化物を生成し捻回特性が劣化する。捻回特性をさらに高位に安定させる必要のある場合、0.5≦V/Cr、さらに好ましくは0.9≦V/Crとする。
【0019】
Co:3.02%以下
Coは、原材料に不可避的不純物として含まれる場合が多い。また、添加した場合には、Niと同様に線膨張係数の低減に有効であるが、多量の添加は、原価の上昇を招くため、その上限を3.02%とした。
37%≦Ni+Co≦40%
Ni+Coは、低弛度送電線の芯線用材料として使用する場合、常温から300℃程度の温度域全般に渡って、平均的に低い線膨張係数を有する必要があるため、その範囲を37%≦Ni+Co≦40%とした。さらに必要に応じて37.5%≦Ni+Co≦39%とする。
【0020】
B:0.05%以下
Bは、熱間加工性の向上に有効である。しかし、多量の添加は、靱性劣化するために、その上限を0.05%とした。
Ca:0.05%以下
Caは、S等の不純物の固定による靱性の向上を計る元素である。しかし、多量の添加は逆に靱性劣化するために、その上限を0.05%とした。
【0021】
Al,Mo,Ti,Nb,Zr,Hf,W,Cuのうちの1種または2種以上を合計で1.20%以下
Al,Mo,Ti,Nb,Zr,Hf,W,Cuは、材料の強化に有効であるが、しかし、多量の添加は延性、熱膨張特性の劣化を招くため、その上限を合計で1.20%以下とした。
【0022】
本発明の捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線は、引張強さが1300MPa以上、捻回値が20回/100D以上であることが望ましい。引張強さが1300MPaより小さいと、電線としての張力がかけられず、所望の弛度、つまり増容量化が難しくなり、捻回値が20回/100Dより小さいと、撚線時に断線するなど、線材としての信頼性がなくなる。そのため、引張強さを1300MPa以上、捻回値を20回/100D以上とした。また、本発明の捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線は、伸びが0.8%以上であることが望ましい。伸びが0.8%より小さいと架線時の断線等、合金線の信頼性がなくなるため、0.8%以上とした。
【0023】
さらに、本発明の捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線は、線膨張係数が、15℃から100℃までの2点間における平均線膨張係数が3×10-6/℃以下(15〜100℃)、15℃から230℃までの2点間における平均線膨張係数が4×10-6/℃以下(15〜230℃)、100℃から240℃までの2点間における平均線膨張係数が4×10-6/℃以下(100〜240℃)、230℃から290℃までの2点間における平均線膨張係数が11×10-6/℃以下(230〜290℃)の特性を有することが望ましい。線膨張係数が上記に記載の値よりも大きいと、所望の弛度が得られず、増容量化が不可能である。
さらにまた、本発明の捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線は、表面に耐食性を有する被膜処理されていることが望ましい。被膜処理としては、生産性に優れるAl被覆またはZnめっきが望ましいが、同等の耐食性を有するものであってもよい。
【0024】
本発明に係わる捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線の製造方法としては、鋳造、圧延の終了後に、30〜90%の減面率での冷間加工、450〜750℃の温度範囲で熱処理を順次実施した後に、30〜99%の減面率での冷間加工を実施することが望ましい。圧延終了後に実施する冷間加工の減面率を30〜90%としたのは、冷間加工による歪みがある状態で適切な温度で熱処理を行えば有効に析出強化できるためであり、減面率が30%未満であるとその効果が充分ではなく、90%を超える冷間加工は製造コストの上昇となるためである。
【0025】
また、前記冷間加工に引続き行う熱処理は、析出強化処理、および歪み取りとして行う。しかし、450℃未満では有効な析出強化はできない。また、750℃を超える温度域では、過時効および再結晶による強度低下を招く。さらに、熱処理によって生成するスケールは捻回特性を低下させる要因であるため、このスケールを除去するために、熱処理後に皮剥ぎ工程もしくは同じ効果が得られる工程があってもよい。熱処理後に実施する冷間加工の減面率を30〜99%としたのは、冷間加工により加工硬化できるためであり、減面率が30%未満であるとその効果が充分でなく、99%を超える加工は、捻回特性、伸びなどの靱性の劣化を招くためである。
【0026】
以下、本発明について、実施例によって、具体的に説明する。
【実施例】
表1に示す元素と通常の不純物からなる本発明鋼および比較鋼の合金を溶製した。その後、本発明鋼No.1〜No.7および比較鋼No.15〜No.21については、径12mmの線材圧延を行い、51%の減面率となる径8.4mm伸線加工を行い、650℃の熱処理後、径8.0mmまで表面の皮剥ぎし、最後に86%の減面率となる径3.0mm伸線加工を行い合金線を製造した。また、本発明鋼No.8〜No.14および比較鋼No.22〜No.24については、径16mmの線材圧延を行い、72%の減面率となる径8.4mm伸線加工を行い、580℃の熱処理後、径8.0mmまで表面の皮剥ぎし、最後に92%の減面率となる径2.2mm伸線加工を行い合金線を製造した。
【0027】
これらの材料を用いて、引張強さ、伸び、捻回特性、熱膨張特性について調査を行った。その結果を表1に示す。引張強さ、伸びは、径3.0mmまたは2.2mm、ゲージ長さ250mmの引張試験片を用いて実施し、熱膨張特性は(径3.0mmまたは2.2mm)×(長さ10mm)を誘導加熱で加熱または冷却を行い、長さ変化を作動トランスで読み取る。さらに、捻回特性は、径3.0mm×長さ300mm(径の100倍)、または径2.2mm×長さ220mm(の100倍)の合金線の片端を固定し破断するまで捻り、破断までの回数を捻回値として測定した。その結果、表1に示すように、得られた本発明の合金線は、引張り強さを1300MPa以上、望ましくは1400MPa以上に高めた場合でも優れた捻回特性、伸び、低い線膨張係数を示していることが判る。
【0028】
【表1】
【0029】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明による2≦V/C≦9に制御したV添加型の高強度熱膨張合金を用いて製造した合金線は、引張強さ1300MPa以上、望ましくは1400MPa以上とした場合でも、20回/100D以上、さらには100回/100D以上の優れた捻回特性を有する。また、加工誘起マルテンサイト変態が生じないため、得られた合金線は低い線膨張係数を示す極めて優れた効果を奏するものである。
Claims (10)
- 質量%で、
C:0.1〜0.4%、
Si:0.33〜2.0%、
Mn:2.0%以下、
V:0.5%超〜3.0%、
Ni:25〜40%、 を含有し、2≦V/C≦9を満たし、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金。 - 請求項1において、Cr:3.0%以下を含み、かつ0.9≦V/Crであることを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金。
- 請求項1または請求項2において、Co:3.02%以下を含み、かつ37%≦Ni+C
o≦40%であることを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金。 - 請求項1〜請求項3において、B:0.05%以下、Ca:0.05%以下、のうちの1種または2種を含むことを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金。
- 請求項1〜請求項4において、Al,Mo,Ti,Nb,Zr,Hf,W,Cu、のうちの1種または2種以上を合計で1.20%以下含むことを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金。
- 請求項1〜請求項5の材料を用いて製造される捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線。
- 請求項1〜請求項5からなる材料を用いて製造され、引張強さが1300MPa以上、捻回値が20回/100D以上であることを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線。
但し、D:最終線径 - 請求項6、請求項7の伸びが0.8%以上の特性を有することを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線。
- 請求項6〜8の線膨張係数が、15℃から100℃までの2点間における平均線膨張係数が3×10 -6 /℃以下(15〜100℃)、15℃から230℃までの2点間における平均線膨張係数が4×10 -6 /℃以下(15〜230℃)、100℃から240℃までの2点間における平均線膨張係数が4×10 -6 /℃以下(100〜240℃)、230℃から290℃までの2点間における平均線膨張係数が11×10 -6 /℃以下(230〜290℃)を満足する特性を有することを特徴とする捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線。
- 請求項6〜9記載の合金線にAl被覆、またはZnめっき処理を施してなる捻回特性に優れた高強度低熱膨張合金線。
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