JP3454578B2 - 平版印刷版用アルミニウム合金素板およびその製造方法 - Google Patents
平版印刷版用アルミニウム合金素板およびその製造方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
- B41N—PRINTING PLATES OR FOILS; MATERIALS FOR SURFACES USED IN PRINTING MACHINES FOR PRINTING, INKING, DAMPING, OR THE LIKE; PREPARING SUCH SURFACES FOR USE AND CONSERVING THEM
- B41N1/00—Printing plates or foils; Materials therefor
- B41N1/04—Printing plates or foils; Materials therefor metallic
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電解粗面化性に優れた
平版印刷版用アルミニウム合金素板およびその製造方法
に関する。
平版印刷版用アルミニウム合金素板およびその製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、平版印刷版用支持体に用いられ
るアルミニウム合金素板としては、従来ＪＩＳ Ａ１０
５０、Ａ１１００、Ａ３００３等から成る板厚０．１〜
０．５ｍｍ程度の圧延板が用いられており、このような
アルミニウム合金圧延板の製造は、半連続鋳造（ＤＣ鋳
造）により得られた鋳塊の表面を研削により除去し、必
要に応じて均質化処理を施した後、所定の温度に加熱し
て熱間圧延し、その後の冷間圧延途中において中間焼鈍
を行い、次いで最終冷間圧延を行うのが従来行われてい
た一般的な方法であった。
るアルミニウム合金素板としては、従来ＪＩＳ Ａ１０
５０、Ａ１１００、Ａ３００３等から成る板厚０．１〜
０．５ｍｍ程度の圧延板が用いられており、このような
アルミニウム合金圧延板の製造は、半連続鋳造（ＤＣ鋳
造）により得られた鋳塊の表面を研削により除去し、必
要に応じて均質化処理を施した後、所定の温度に加熱し
て熱間圧延し、その後の冷間圧延途中において中間焼鈍
を行い、次いで最終冷間圧延を行うのが従来行われてい
た一般的な方法であった。
【０００３】また特開平３−７９７９８号公報および特
開平５−１５６４１４号公報には連続鋳造圧延でアルミ
ニウム合金溶湯から条帯のコイルを形成した後、均質化
処理することなく、冷間圧延、熱処理、矯正等を行い平
版印刷版用アルミニウム合金支持体を得る方法が開示さ
れている。
開平５−１５６４１４号公報には連続鋳造圧延でアルミ
ニウム合金溶湯から条帯のコイルを形成した後、均質化
処理することなく、冷間圧延、熱処理、矯正等を行い平
版印刷版用アルミニウム合金支持体を得る方法が開示さ
れている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記した従来一般法に
よるものは、製造工程が複雑で、長時間の処理工程を必
要とし、必然的に製造コストが嵩み、しかも鋳造速度も
遅く、圧延、熱処理条件も厳しく、熱処理の回数も多い
ことから、特性の安定した支持体を得ることができず、
特に電解粗面化性が劣るという欠点があった。
よるものは、製造工程が複雑で、長時間の処理工程を必
要とし、必然的に製造コストが嵩み、しかも鋳造速度も
遅く、圧延、熱処理条件も厳しく、熱処理の回数も多い
ことから、特性の安定した支持体を得ることができず、
特に電解粗面化性が劣るという欠点があった。
【０００５】また前記した特開平３−７９７９８号公報
および特開平５−１５６４１４号公報に開示された方法
は、支持体が連続鋳造圧延材であるが、十分に均一な電
解粗面化面を得ることはできず、印刷での耐刷性が十分
でなく、また熱処理条件も適切でなかった。そこで本発
明の目的の一つは、均一な電解粗面化面を有し耐刷性の
良い平版印刷版用連続鋳造圧延アルミニウム合金素板を
提供することである。本発明のもう一つの目的は、製造
工程を簡素化し製造コストおよび製造時間を低減した上
記アルミニウム合金素板の製造方法を提供することであ
る。
および特開平５−１５６４１４号公報に開示された方法
は、支持体が連続鋳造圧延材であるが、十分に均一な電
解粗面化面を得ることはできず、印刷での耐刷性が十分
でなく、また熱処理条件も適切でなかった。そこで本発
明の目的の一つは、均一な電解粗面化面を有し耐刷性の
良い平版印刷版用連続鋳造圧延アルミニウム合金素板を
提供することである。本発明のもう一つの目的は、製造
工程を簡素化し製造コストおよび製造時間を低減した上
記アルミニウム合金素板の製造方法を提供することであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記第一の目的を達成す
るために、本発明の電解粗面化平版印刷版用アルミニウ
ム合金素板は、アルミニウム合金連続鋳造圧延板であっ
て、０．２０〜０．８０wt％のＦｅを含有し、残部がア
ルミニウム、結晶粒微細化元素、および不可避的不純物
元素から成り、該不純物元素の内でＳｉの含有量が０．
３wt％以下およびＣｕの含有量が０．０５wt％以下であ
り、Ｆｅの固溶量が２５０ｐｐｍ以下、Ｓｉの固溶量が
１５０ｐｐｍ以下、かつＣｕの固溶量が１２０ｐｐｍ以
下であることを特徴とする。
るために、本発明の電解粗面化平版印刷版用アルミニウ
ム合金素板は、アルミニウム合金連続鋳造圧延板であっ
て、０．２０〜０．８０wt％のＦｅを含有し、残部がア
ルミニウム、結晶粒微細化元素、および不可避的不純物
元素から成り、該不純物元素の内でＳｉの含有量が０．
３wt％以下およびＣｕの含有量が０．０５wt％以下であ
り、Ｆｅの固溶量が２５０ｐｐｍ以下、Ｓｉの固溶量が
１５０ｐｐｍ以下、かつＣｕの固溶量が１２０ｐｐｍ以
下であることを特徴とする。
【０００７】前記第二の目的を達成するために、本発明
の電解粗面化平版印刷版用アルミニウム合金素板の製造
方法は、０．２０〜０．８０wt％のＦｅを含有し、残部
がアルミニウム、結晶粒微細化元素、および不可避的不
純物元素から成り、該不純物元素の内でＳｉの含有量が
０．３wt％以下およびＣｕの含有量が０．０５wt％以下
であるアルミニウム合金溶湯を、連続鋳造圧延して厚さ
２０ｍｍ以下の条帯とし、該条帯に熱間圧延を施しまた
は施さずに、その後の冷間圧延を、冷間圧延途中または
最終冷間圧延後に２００℃以上４００℃未満の温度で熱
処理を行い且つこの熱処理前の冷間圧延圧下率を５０％
以上として行うことによりＦｅの固溶量を２５０ｐｐｍ
以下、Ｓｉの固溶量を１５０ｐｐｍ以下、およびＣｕの
固溶量を１２０ｐｐｍ以下とすることを特徴とする。前
記熱処理を２５０℃以上３５０℃未満の温度で行うこと
が望ましい。また、前記熱処理の保持時間を２時間以上
とすることが望ましい。
の電解粗面化平版印刷版用アルミニウム合金素板の製造
方法は、０．２０〜０．８０wt％のＦｅを含有し、残部
がアルミニウム、結晶粒微細化元素、および不可避的不
純物元素から成り、該不純物元素の内でＳｉの含有量が
０．３wt％以下およびＣｕの含有量が０．０５wt％以下
であるアルミニウム合金溶湯を、連続鋳造圧延して厚さ
２０ｍｍ以下の条帯とし、該条帯に熱間圧延を施しまた
は施さずに、その後の冷間圧延を、冷間圧延途中または
最終冷間圧延後に２００℃以上４００℃未満の温度で熱
処理を行い且つこの熱処理前の冷間圧延圧下率を５０％
以上として行うことによりＦｅの固溶量を２５０ｐｐｍ
以下、Ｓｉの固溶量を１５０ｐｐｍ以下、およびＣｕの
固溶量を１２０ｐｐｍ以下とすることを特徴とする。前
記熱処理を２５０℃以上３５０℃未満の温度で行うこと
が望ましい。また、前記熱処理の保持時間を２時間以上
とすることが望ましい。
【０００８】前記第二の目的を達成する本発明によるも
う一つの電解粗面化平版印刷版用アルミニウム合金素板
の製造方法は、０．２０〜０．８０wt％のＦｅを含有
し、残部がアルミニウム、結晶粒微細化元素、および不
可避的不純物元素から成り、該不純物元素の内でＳｉの
含有量が０．３wt％以下およびＣｕの含有量が０．０５
wt％以下であるアルミニウム合金溶湯を、連続鋳造圧延
して厚さ２０ｍｍ以下の条帯とし、該条帯に熱間圧延を
施しまたは施さずに、その後の冷間圧延を、冷間圧延途
中または最終冷間圧延後に４００℃以上の温度で熱処理
を行い且つこの熱処理前の冷間圧延圧下率を９１％以上
として行うことによりＦｅの固溶量を２５０ｐｐｍ以
下、Ｓｉの固溶量を１５０ｐｐｍ以下、およびＣｕの固
溶量を１２０ｐｐｍ以下とすることを特徴とする。前記
熱処理の保持時間を２時間以上とすることが望ましい。
う一つの電解粗面化平版印刷版用アルミニウム合金素板
の製造方法は、０．２０〜０．８０wt％のＦｅを含有
し、残部がアルミニウム、結晶粒微細化元素、および不
可避的不純物元素から成り、該不純物元素の内でＳｉの
含有量が０．３wt％以下およびＣｕの含有量が０．０５
wt％以下であるアルミニウム合金溶湯を、連続鋳造圧延
して厚さ２０ｍｍ以下の条帯とし、該条帯に熱間圧延を
施しまたは施さずに、その後の冷間圧延を、冷間圧延途
中または最終冷間圧延後に４００℃以上の温度で熱処理
を行い且つこの熱処理前の冷間圧延圧下率を９１％以上
として行うことによりＦｅの固溶量を２５０ｐｐｍ以
下、Ｓｉの固溶量を１５０ｐｐｍ以下、およびＣｕの固
溶量を１２０ｐｐｍ以下とすることを特徴とする。前記
熱処理の保持時間を２時間以上とすることが望ましい。
【０００９】
【作用】本発明者は、前記のような従来技術の問題点を
解決すべく種々検討を重ねた結果、支持体を連続鋳造圧
延材とし、該支持体のＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕの固溶量をでき
るだけ少なくすることにより、電解粗面化面の均一性を
高めることができることを見出した。また、上記に規定
したように熱処理温度および冷間圧延での圧下率を適正
値とすることにより、支持体のＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕ固溶量
を適正値とすることができることを見出した。本発明に
おいて、電解粗面化平版印刷版用に適したアルミニウム
合金素板あるいは支持体を得るために、連続鋳造圧延法
を用い、上記規定した化学組成およびＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕ
固溶量とする理由を以下に説明する。
解決すべく種々検討を重ねた結果、支持体を連続鋳造圧
延材とし、該支持体のＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕの固溶量をでき
るだけ少なくすることにより、電解粗面化面の均一性を
高めることができることを見出した。また、上記に規定
したように熱処理温度および冷間圧延での圧下率を適正
値とすることにより、支持体のＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕ固溶量
を適正値とすることができることを見出した。本発明に
おいて、電解粗面化平版印刷版用に適したアルミニウム
合金素板あるいは支持体を得るために、連続鋳造圧延法
を用い、上記規定した化学組成およびＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕ
固溶量とする理由を以下に説明する。
【００１０】連続鋳造圧延は鋳造材表面の凝固速度が大
きいので晶出物が微細均一であり、ＤＣ鋳造法で必要と
する鋳塊の均質化熱処理が不要であり、長時間の処理を
施されないことから品質が安定していて支持体用の素板
として適切である。
きいので晶出物が微細均一であり、ＤＣ鋳造法で必要と
する鋳塊の均質化熱処理が不要であり、長時間の処理を
施されないことから品質が安定していて支持体用の素板
として適切である。
【００１１】Ｆｅ含有量は０．２０〜０．８０wt％の範
囲内とする。Ｆｅは機械的強度の向上に必要であって、
含有量が下限値未満ではその効果が十分に得られず、ま
た上限値を越えるとＡｌ−Ｆｅ系の粗大な金属間化合物
が晶出して電解粗面化面のピットの均一性が損なわれ
る。好ましくは０．５０wt％以下である。
囲内とする。Ｆｅは機械的強度の向上に必要であって、
含有量が下限値未満ではその効果が十分に得られず、ま
た上限値を越えるとＡｌ−Ｆｅ系の粗大な金属間化合物
が晶出して電解粗面化面のピットの均一性が損なわれ
る。好ましくは０．５０wt％以下である。
【００１２】Ｓｉ含有量は０．３wt％以下とする。Ｓｉ
はアルミニウム合金に不純物として含まれている元素で
あり、余り含有量が多くなると電解粗面化の均一性を損
なうので、０．３wt％以下とする。
はアルミニウム合金に不純物として含まれている元素で
あり、余り含有量が多くなると電解粗面化の均一性を損
なうので、０．３wt％以下とする。
【００１３】Ｃｕ含有量は０．０５wt％以下とする。Ｃ
ｕはアルミニウム合金に不純物として含まれている元素
であるが、電解粗面化の均一性に好ましいので０．００
１wt％以上含有することが望ましい。しかし余り含有量
が多くなると、電解粗面化においてピットが粗大になり
易く、また電解粗面化の均一性を損なうので、０．０５
wt％以下とする。好ましくは０．０３wt％である。
ｕはアルミニウム合金に不純物として含まれている元素
であるが、電解粗面化の均一性に好ましいので０．００
１wt％以上含有することが望ましい。しかし余り含有量
が多くなると、電解粗面化においてピットが粗大になり
易く、また電解粗面化の均一性を損なうので、０．０５
wt％以下とする。好ましくは０．０３wt％である。
【００１４】結晶粒微細化元素は、鋳造時の割れ発生防
止のために適宜添加してよい。そのために、例えばＴｉ
は０．０１〜０．０４wt％の範囲で、Ｂは０．０００１
〜０．０２wt％の範囲で添加できる。
止のために適宜添加してよい。そのために、例えばＴｉ
は０．０１〜０．０４wt％の範囲で、Ｂは０．０００１
〜０．０２wt％の範囲で添加できる。
【００１５】Ｃｕの固溶量とＴｉの固溶量の比（Ｃｕ／
Ｔｉ）を１以下に調製すると一層電解粗面化処理が安定
し、均一な電解粗面化面が得られて好ましい。不純物元
素としては、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｚｎ、Ｂｅ
等が含有されることがあるが、これらの不純物は０．０
５wt％以下程度の微量であれば大きな悪影響を及ぼすこ
とはない。
Ｔｉ）を１以下に調製すると一層電解粗面化処理が安定
し、均一な電解粗面化面が得られて好ましい。不純物元
素としては、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｚｎ、Ｂｅ
等が含有されることがあるが、これらの不純物は０．０
５wt％以下程度の微量であれば大きな悪影響を及ぼすこ
とはない。
【００１６】Ｆｅの固溶量は２５０ｐｐｍ以下、Ｓｉの
固溶量は１５０ｐｐｍ以下、Ｃｕの固溶量は１２０ｐｐ
ｍ以下とする。この制限は電解粗面化面のピットを均一
にするために必要である。これらの固溶量が上限値を越
えると、電解粗面化面に直径１０μｍを越えるような大
ピットが形成し易くなり、保水性を損ないインキ汚れを
起こし印刷での耐刷性が劣化する。
固溶量は１５０ｐｐｍ以下、Ｃｕの固溶量は１２０ｐｐ
ｍ以下とする。この制限は電解粗面化面のピットを均一
にするために必要である。これらの固溶量が上限値を越
えると、電解粗面化面に直径１０μｍを越えるような大
ピットが形成し易くなり、保水性を損ないインキ汚れを
起こし印刷での耐刷性が劣化する。
【００１７】本発明のアルミニウム合金素板の好ましい
製造方法を以下に説明するが、本発明はこれに限定され
るものではない。連続鋳造圧延板の製造方法において
は、除滓処理等を施して溶製したアルミニウム合金溶湯
をハンター法、３Ｃ法、ハザレー法、ベルトキャスター
法にて板厚２０ｍｍ以下の条帯とし、これを巻き取って
コイルとする。これにより、アルミニウム合金溶湯を急
冷凝固させ、合金成分を十分にマトリクス中に固溶せし
め、さらに第二相粒子を均一微細に晶出せしめる。板厚
２０ｍｍ以上ではこの効果が乏しくなるし、また板厚が
厚いことによりその後の圧延工程数が増加し、生産性が
劣る。
製造方法を以下に説明するが、本発明はこれに限定され
るものではない。連続鋳造圧延板の製造方法において
は、除滓処理等を施して溶製したアルミニウム合金溶湯
をハンター法、３Ｃ法、ハザレー法、ベルトキャスター
法にて板厚２０ｍｍ以下の条帯とし、これを巻き取って
コイルとする。これにより、アルミニウム合金溶湯を急
冷凝固させ、合金成分を十分にマトリクス中に固溶せし
め、さらに第二相粒子を均一微細に晶出せしめる。板厚
２０ｍｍ以上ではこの効果が乏しくなるし、また板厚が
厚いことによりその後の圧延工程数が増加し、生産性が
劣る。
【００１８】連続鋳造圧延によりアルミニウム合金溶湯
から厚さ２０ｍｍ以下のアルミニウム合金条帯を形成
し、これを巻き取ってコイルとし、均質化熱処理するこ
となく、その後冷間圧延して所定板厚のアルミニウム合
金素板とする。その際、冷間圧延途中または最終冷間圧
延後に適正な条件で熱処理が行われないとき、あるいは
この熱処理の前に与える冷間加工による歪み量が適切で
ないときには、電解粗面化面のピットの大きさが均一で
はなく、保水性を損ないインキ汚れを起こし印刷での耐
刷性が劣る。したがって、電解粗面化を均一にするため
に、冷間圧延において適切な歪み量を与え、適切な熱処
理条件によって、過飽和に固溶したＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕを
微細な第二相粒子として析出させることにより、Ｆｅ固
溶量を２５０ｐｐｍ以下、Ｓｉ固溶量を１５０ｐｐｍ以
下、Ｃｕ固溶量を１２０ｐｐｍ以下に低減させる。この
適切な歪み量は熱処理前の冷間圧延による圧下率で５０
％以上であり、適切な熱処理は４００℃未満、好ましく
は３５０℃以下で２００℃以上好ましくは２５０℃以上
である。この条件で処理することによって、Ｆｅの固溶
量を２５０ｐｐｍ以下、Ｓｉの固溶量を１５０ｐｐｍ以
下、Ｃｕの固溶量を１２０ｐｐｍ以下とすることがで
き、電解粗面化面のピットの均一な平版印刷版用アルミ
ニウム合金素板が得られる。
から厚さ２０ｍｍ以下のアルミニウム合金条帯を形成
し、これを巻き取ってコイルとし、均質化熱処理するこ
となく、その後冷間圧延して所定板厚のアルミニウム合
金素板とする。その際、冷間圧延途中または最終冷間圧
延後に適正な条件で熱処理が行われないとき、あるいは
この熱処理の前に与える冷間加工による歪み量が適切で
ないときには、電解粗面化面のピットの大きさが均一で
はなく、保水性を損ないインキ汚れを起こし印刷での耐
刷性が劣る。したがって、電解粗面化を均一にするため
に、冷間圧延において適切な歪み量を与え、適切な熱処
理条件によって、過飽和に固溶したＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕを
微細な第二相粒子として析出させることにより、Ｆｅ固
溶量を２５０ｐｐｍ以下、Ｓｉ固溶量を１５０ｐｐｍ以
下、Ｃｕ固溶量を１２０ｐｐｍ以下に低減させる。この
適切な歪み量は熱処理前の冷間圧延による圧下率で５０
％以上であり、適切な熱処理は４００℃未満、好ましく
は３５０℃以下で２００℃以上好ましくは２５０℃以上
である。この条件で処理することによって、Ｆｅの固溶
量を２５０ｐｐｍ以下、Ｓｉの固溶量を１５０ｐｐｍ以
下、Ｃｕの固溶量を１２０ｐｐｍ以下とすることがで
き、電解粗面化面のピットの均一な平版印刷版用アルミ
ニウム合金素板が得られる。
【００１９】他の方法としては、前記の熱処理を施す前
の条帯に適切な量の歪みを与えるために冷間圧延の圧下
率を９１％以上、好ましくは９３％以上とした場合は、
合金元素が第二相粒子として析出し易くなるので、熱処
理温度をことさら４００℃未満とする必要はなく、４０
０℃以上の温度でもよい。上限は第二相粒子の固溶温度
を考慮して５５０℃程度である。
の条帯に適切な量の歪みを与えるために冷間圧延の圧下
率を９１％以上、好ましくは９３％以上とした場合は、
合金元素が第二相粒子として析出し易くなるので、熱処
理温度をことさら４００℃未満とする必要はなく、４０
０℃以上の温度でもよい。上限は第二相粒子の固溶温度
を考慮して５５０℃程度である。
【００２０】熱処理は、冷間圧延の途中または最終冷間
圧延の後に行う。
圧延の後に行う。
【００２１】熱処理の条件は、最終の所望板厚における
適当な機械的強度を考慮して設定することが望ましく、
また熱処理前に冷間圧延により与えられる歪みが大きい
場合ほど、例えばＦｅの固溶量が低下すること等を考慮
して設定することが望ましい。
適当な機械的強度を考慮して設定することが望ましく、
また熱処理前に冷間圧延により与えられる歪みが大きい
場合ほど、例えばＦｅの固溶量が低下すること等を考慮
して設定することが望ましい。
【００２２】前記の熱処理はバッチ式の熱処理炉で行う
ことができる。この場合のコイルの加熱速度は１００℃
／時間以下である。所定温度における保持時間は所定温
度によって異なるが、低温では長く高温では短い。その
保持時間は１時間から６時間程度である。好ましくは２
時間以上である。
ことができる。この場合のコイルの加熱速度は１００℃
／時間以下である。所定温度における保持時間は所定温
度によって異なるが、低温では長く高温では短い。その
保持時間は１時間から６時間程度である。好ましくは２
時間以上である。
【００２３】以下に、実施例により本発明を更に詳細に
説明する。
説明する。
【００２４】
【実施例】本発明者が用いた各種の本発明合金および比
較合金の化学組成を表１に示す。合金Ａ、Ｃが本発明の
要件を満足するのに対し、合金ＢはＣｕ含有量が０．０
７wt％、合金ＤはＦｅ含有量が１．２wt％と、いずれも
本発明で規定する上限を越えている。
較合金の化学組成を表１に示す。合金Ａ、Ｃが本発明の
要件を満足するのに対し、合金ＢはＣｕ含有量が０．０
７wt％、合金ＤはＦｅ含有量が１．２wt％と、いずれも
本発明で規定する上限を越えている。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１に示したＡ、Ｂの合金については、ハ
ンター連続鋳造圧延機を用いて厚さ７ｍｍの条帯とし、
これを巻き取ってコイルとした。その後は表２に示した
製版工程に従って所望の板厚の平版印刷版用アルミニウ
ム合金素板とした。
ンター連続鋳造圧延機を用いて厚さ７ｍｍの条帯とし、
これを巻き取ってコイルとした。その後は表２に示した
製版工程に従って所望の板厚の平版印刷版用アルミニウ
ム合金素板とした。
【００２７】表１に示したＣ、Ｄの合金については、ベ
ルトキャスター式連続鋳造圧延機を用いて厚さ１５．８
ｍｍの条帯とし、これを巻き取ってコイルとした。この
条帯を更に熱間圧延して厚さ１．５ｍｍの条帯とした。
その後は表２に示した製版工程に従って所望の板厚の平
板印刷版用アルミニウム合金素板とした。
ルトキャスター式連続鋳造圧延機を用いて厚さ１５．８
ｍｍの条帯とし、これを巻き取ってコイルとした。この
条帯を更に熱間圧延して厚さ１．５ｍｍの条帯とした。
その後は表２に示した製版工程に従って所望の板厚の平
板印刷版用アルミニウム合金素板とした。
【００２８】
【表２】
【００２９】上述のようにして得られた本発明の合金素
板および比較例の合金素板について、機械的性質と、次
の方法によって測定したＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕの各固溶量
と、次の方法によって評価した電解粗面化性・耐刷性と
を表３に示す。
板および比較例の合金素板について、機械的性質と、次
の方法によって測定したＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕの各固溶量
と、次の方法によって評価した電解粗面化性・耐刷性と
を表３に示す。
【００３０】（１）Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕの固溶量
以下のようなフェノール溶解抽出法により測定した。試
料を熱フェノールで溶解後、ベンジルアルコールを添加
した。ポリテトラフルオロエチレン製フィルターを用い
た濾過し、金属間化合物残渣を除去した。ベンジルアル
コールで希釈した後、溶液中に含まれるＦｅ、Ｓｉ、Ｃ
ｕを抽出し、標準添加ＩＣＰ発光分析法で定量した。
料を熱フェノールで溶解後、ベンジルアルコールを添加
した。ポリテトラフルオロエチレン製フィルターを用い
た濾過し、金属間化合物残渣を除去した。ベンジルアル
コールで希釈した後、溶液中に含まれるＦｅ、Ｓｉ、Ｃ
ｕを抽出し、標準添加ＩＣＰ発光分析法で定量した。
【００３１】（２）電解粗面化性
上述のようにして得た素板をパミストン／水の懸濁液中
でブラシグレイニングした後、アルカリエッチング、デ
スマット処理し、極性が交互に変換する電解波形を持つ
電源を用いて、１％硝酸中で、陽極時電気量が１５０ク
ーロン／ｄｍ2となるように電解粗面化処理を施した。
硫酸中で洗浄した後、電解粗面化処理後の表面を走査型
電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、砂目立ての均一性を評
価した。
でブラシグレイニングした後、アルカリエッチング、デ
スマット処理し、極性が交互に変換する電解波形を持つ
電源を用いて、１％硝酸中で、陽極時電気量が１５０ク
ーロン／ｄｍ2となるように電解粗面化処理を施した。
硫酸中で洗浄した後、電解粗面化処理後の表面を走査型
電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、砂目立ての均一性を評
価した。
【００３２】
【表３】
【００３３】前記表３によれば、本発明の合金素板（N
o. ２、３、６、９、１１）の場合には、Ｆｅ固溶量が
２５０ｐｐｍ以下、Ｓｉ固溶量が１５０ｐｐｍ以下、Ｃ
ｕ固溶量が１２０ｐｐｍ以下の本発明の規定範囲内にあ
り、均一な電解粗面化性が得られた。
o. ２、３、６、９、１１）の場合には、Ｆｅ固溶量が
２５０ｐｐｍ以下、Ｓｉ固溶量が１５０ｐｐｍ以下、Ｃ
ｕ固溶量が１２０ｐｐｍ以下の本発明の規定範囲内にあ
り、均一な電解粗面化性が得られた。
【００３４】これに対し、表３の比較例の合金素板（N
o. １、４、５、７、８、１０）のうちNo. １、No. ８
については、連続鋳造圧延で条帯を形成し、これを巻き
取ってコイルとしたが、冷間圧延途中にも最終冷間圧延
後にも熱処理を行わなかったために、Ｆｅ固溶量が本発
明の上限値２５０ｐｐｍより多くなり、電解粗面化が不
均一であった。
o. １、４、５、７、８、１０）のうちNo. １、No. ８
については、連続鋳造圧延で条帯を形成し、これを巻き
取ってコイルとしたが、冷間圧延途中にも最終冷間圧延
後にも熱処理を行わなかったために、Ｆｅ固溶量が本発
明の上限値２５０ｐｐｍより多くなり、電解粗面化が不
均一であった。
【００３５】また比較例のNo. ４、No. ５については、
冷間圧延途中における中間焼鈍条件が本発明の範囲外で
あり、またNo. ４はＣｕ固溶量が本発明の上限値１２０
ｐｐｍよりやや多く、電解粗面化時に未エッチ部が少々
あり、No. ５はＳｉ固溶量が本発明の上限値１５０ｐｐ
ｍより多くなり電解粗面化が不均一である。
冷間圧延途中における中間焼鈍条件が本発明の範囲外で
あり、またNo. ４はＣｕ固溶量が本発明の上限値１２０
ｐｐｍよりやや多く、電解粗面化時に未エッチ部が少々
あり、No. ５はＳｉ固溶量が本発明の上限値１５０ｐｐ
ｍより多くなり電解粗面化が不均一である。
【００３６】さらに比較例のNo. ７については、Ｃｕ含
有量が本発明の上限値０．０５wt％を越え、冷間圧延途
中における中間焼鈍の条件が本発明の範囲外であるた
め、Ｆｅ固溶量が本発明の上限値２５０ｐｐｍよりも多
くなり、電解粗面化が不均一である。また比較例のNo.
１０については、Ｆｅ含有量が本発明の上限値０．８wt
％を越え、しかもＦｅ固溶量が本発明の上限値２５０ｐ
ｐｍよりも多くなっているため、電解粗面化が不均一で
ある。このように、電解粗面化を均一にし、印刷時の耐
刷性を良好にするためには、本発明の規定した条件を全
て満足する必要があることが分かる。
有量が本発明の上限値０．０５wt％を越え、冷間圧延途
中における中間焼鈍の条件が本発明の範囲外であるた
め、Ｆｅ固溶量が本発明の上限値２５０ｐｐｍよりも多
くなり、電解粗面化が不均一である。また比較例のNo.
１０については、Ｆｅ含有量が本発明の上限値０．８wt
％を越え、しかもＦｅ固溶量が本発明の上限値２５０ｐ
ｐｍよりも多くなっているため、電解粗面化が不均一で
ある。このように、電解粗面化を均一にし、印刷時の耐
刷性を良好にするためには、本発明の規定した条件を全
て満足する必要があることが分かる。
【００３７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の平版印刷
版用アルミニウム合金素板は、電解粗面化面が均一であ
り、耐刷性が良好である等の品質が優れている。また本
発明の平版印刷版用アルミニウム合金素板の製造方法
は、従来法に比べて製造工程が簡素化しており、製造コ
ストの低減、時間の短縮が図られる等の利点があり、工
業的な寄与は極めて大きい。
版用アルミニウム合金素板は、電解粗面化面が均一であ
り、耐刷性が良好である等の品質が優れている。また本
発明の平版印刷版用アルミニウム合金素板の製造方法
は、従来法に比べて製造工程が簡素化しており、製造コ
ストの低減、時間の短縮が図られる等の利点があり、工
業的な寄与は極めて大きい。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２
６８６ ６８６
６９１ ６９１Ａ
６９４ ６９４Ａ
(72)発明者 ▲榊▼ 博和
静岡県榛原郡吉田町川尻4000番地 富士
写真フィルム株式会社内
(72)発明者 堀田 吉則
静岡県榛原郡吉田町川尻4000番地 富士
写真フィルム株式会社内
(56)参考文献 特開 平４−165041（ＪＰ，Ａ)
特開 昭61−119658（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−215727（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 21/00 - 21/18
B41N 1/08
C22F 1/04 - 1/057
Claims (3)
- 【請求項１】 アルミニウム合金連続鋳造圧延素板を電
解粗面化した支持体であって、０．２０〜０．８０wt％
のＦｅを含有し、残部がアルミニウム、結晶粒微細化元
素、および不可避的不純物元素から成り、該不純物元素
の内でＳｉの含有量が０．３wt％以下およびＣｕの含有
量が０．０５wt％以下であり、Ｆｅの固溶量が２５０ｐ
ｐｍ以下、Ｓｉの固溶量が１５０ｐｐｍ以下、かつＣｕ
の固溶量が１２０ｐｐｍ以下であることを特徴とする電
解粗面化された平版印刷版用アルミニウム合金支持体。 - 【請求項２】 ０．２０〜０．８０wt％のＦｅを含有
し、残部がアルミニウム、結晶粒微細化元素、および不
可避的不純物元素から成り、該不純物元素の内でＳｉの
含有量が０．３wt％以下およびＣｕの含有量が０．０５
wt％以下であるアルミニウム合金溶湯を、連続鋳造圧延
して厚さ２０ｍｍ以下の条帯とし、該条帯に熱間圧延を
施しまたは施さずに、その後の冷間圧延を、冷間圧延途
中または最終冷間圧延後に２００℃以上４００℃未満の
温度で熱処理を行い且つこの熱処理前の冷間圧延圧下率
を５０％以上として行うことによりＦｅの固溶量を２５
０ｐｐｍ以下、Ｓｉの固溶量を１５０ｐｐｍ以下、およ
びＣｕの固溶量を１２０ｐｐｍ以下とし、しかる後電解
粗面化することを特徴とする平版印刷版用アルミニウム
合金支持体の製造方法。 - 【請求項３】 ０．２０〜０．８０wt％のＦｅを含有
し、残部がアルミニウム、結晶粒微細化元素、および不
可避的不純物元素から成り、該不純物元素の内でＳｉの
含有量が０．３wt％以下およびＣｕの含有量が０．０５
wt％以下であるアルミニウム合金溶湯を、連続鋳造圧延
して厚さ２０ｍｍ以下の条帯とし、該条帯に熱間圧延を
施しまたは施さずに、その後の冷間圧延を、冷間圧延途
中または最終冷間圧延後に４００℃以上の温度で熱処理
を行い且つこの熱処理前の冷間圧延圧下率を９１％以上
として行うことによりＦｅの固溶量を２５０ｐｐｍ以
下、Ｓｉの固溶量を１５０ｐｐｍ以下、およびＣｕの固
溶量を１２０ｐｐｍ以下とし、しかる後電解粗面化する
ことを特徴とする電解粗面化平版印刷版用アルミニウム
合金素板の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19535294A JP3454578B2 (ja) | 1993-08-31 | 1994-08-19 | 平版印刷版用アルミニウム合金素板およびその製造方法 |
| DE69404008T DE69404008T2 (de) | 1993-08-31 | 1994-08-30 | Substrat aus Aluminium-Legierung für lithographische Druckplatten und Verfahren zur Herstellung |
| EP94113551A EP0640694B1 (en) | 1993-08-31 | 1994-08-30 | Aluminium alloy substrate for lithographic printing plate and process of producing same |
| US08/826,299 US5762729A (en) | 1993-08-31 | 1997-03-27 | Aluminum alloy substrate for lithographic printing plate and process of producing same |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23715393 | 1993-08-31 | ||
| JP5-237153 | 1993-08-31 | ||
| JP19535294A JP3454578B2 (ja) | 1993-08-31 | 1994-08-19 | 平版印刷版用アルミニウム合金素板およびその製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07173563A JPH07173563A (ja) | 1995-07-11 |
| JP3454578B2 true JP3454578B2 (ja) | 2003-10-06 |
Family
ID=26509064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19535294A Expired - Lifetime JP3454578B2 (ja) | 1993-08-31 | 1994-08-19 | 平版印刷版用アルミニウム合金素板およびその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5762729A (ja) |
| EP (1) | EP0640694B1 (ja) |
| JP (1) | JP3454578B2 (ja) |
| DE (1) | DE69404008T2 (ja) |
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| CN114318072B (zh) * | 2021-12-31 | 2022-12-20 | 包头常铝北方铝业有限责任公司 | 一种连续铸轧法生产3003d板材的方法以及3003d板材的应用 |
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1994
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