JP3295276B2 - 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 - Google Patents
印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法Info
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- Printing Plates And Materials Therefor (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は平版印刷等に使用され、
中断を含む電解粗面化処理により得られる粗面化面の均
一性が優れた印刷版用アルミニウム合金板及びその製造
方法に関する。
中断を含む電解粗面化処理により得られる粗面化面の均
一性が優れた印刷版用アルミニウム合金板及びその製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にオフセット印刷の支持体用材料と
しては、アルミニウム又はアルミニウム合金が使用され
ており、印刷版への感光膜の密着性及び非画像部の保水
性を高めるために、粗面化処理が行われている。この粗
面化処理方法として、ボール研磨法若しくはブラシ研磨
法等の機械的処理方法、塩酸若しくはこれを主体とする
電解液若しくは硝酸を主体とする電解液を使用して板表
面を電気化学的に粗面化する電解粗面化処理方法、又は
これらの機械的処理方法と電解粗面化処理方法とを組み
合わせた処理方法がある。電解粗面化により得られた粗
面板は高い製版適正及び印刷性能を示し、コイル材の連
続処理に適している。
しては、アルミニウム又はアルミニウム合金が使用され
ており、印刷版への感光膜の密着性及び非画像部の保水
性を高めるために、粗面化処理が行われている。この粗
面化処理方法として、ボール研磨法若しくはブラシ研磨
法等の機械的処理方法、塩酸若しくはこれを主体とする
電解液若しくは硝酸を主体とする電解液を使用して板表
面を電気化学的に粗面化する電解粗面化処理方法、又は
これらの機械的処理方法と電解粗面化処理方法とを組み
合わせた処理方法がある。電解粗面化により得られた粗
面板は高い製版適正及び印刷性能を示し、コイル材の連
続処理に適している。
【０００３】このような電気化学的粗面化処理に適した
アルミニウム材料としては、Ｆｅ、Ｓｉ、及びＣｕを所
定量含有したアルミニウム合金がある（特開昭５８−２
８８７４号、特開昭５８−２２１２５４号公報）。ま
た、ストリークといわれる筋模様の組織の発生を抑制す
る必要があるが、これは電解粗面化面の均一性、熱間圧
延条件、又は鋳造条件に影響されるため、アルミニウム
にＦｅ，Ｓｉ、及びＴｉを所定量添加すると共に、鋳造
条件及び熱間圧延条件を適切に選択することにより、特
定の粗大金属間化合物及びフェザー組織又は熱間ファイ
バー等の粗大組織の発生を抑制する技術が公知である
（特開昭６２−１４８２９５号公報）。
アルミニウム材料としては、Ｆｅ、Ｓｉ、及びＣｕを所
定量含有したアルミニウム合金がある（特開昭５８−２
８８７４号、特開昭５８−２２１２５４号公報）。ま
た、ストリークといわれる筋模様の組織の発生を抑制す
る必要があるが、これは電解粗面化面の均一性、熱間圧
延条件、又は鋳造条件に影響されるため、アルミニウム
にＦｅ，Ｓｉ、及びＴｉを所定量添加すると共に、鋳造
条件及び熱間圧延条件を適切に選択することにより、特
定の粗大金属間化合物及びフェザー組織又は熱間ファイ
バー等の粗大組織の発生を抑制する技術が公知である
（特開昭６２−１４８２９５号公報）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、電気化
学的な粗面化処理方法で製造する場合には、電解液の管
理上、電極又は電解槽は単一でなく多段となり、各段間
において電解粗面化処理が中断される。そうすると、上
述の従来技術による印刷版用素材を使用しても未エッチ
ング部が生じたり、電解粗面化面の均一性が劣るという
問題点がある。
学的な粗面化処理方法で製造する場合には、電解液の管
理上、電極又は電解槽は単一でなく多段となり、各段間
において電解粗面化処理が中断される。そうすると、上
述の従来技術による印刷版用素材を使用しても未エッチ
ング部が生じたり、電解粗面化面の均一性が劣るという
問題点がある。
【０００５】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、中断を含む電解粗面化処理を行っても、粗
面化ピットの均一性が優れた印刷版用アルミニウム合金
板及びその製造方法を提供することを目的とする。
のであって、中断を含む電解粗面化処理を行っても、粗
面化ピットの均一性が優れた印刷版用アルミニウム合金
板及びその製造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る印刷版用ア
ルミニウム合金板は、Ｆｅ：０．２５乃至０．５重量
％、Ｓｉ：０．０３乃至０．１重量％、Ｃｕ：０．００
５乃至０．０４重量％、Ｔｉ：０．００５乃至０．０４
重量％、Ｂ：１乃至２０重量ｐｐｍ、及びＭｎ：０．０
１乃至０．１０重量％を含有し、残部がアルミニウム及
び不可避的不純物からなることを特徴とする。
ルミニウム合金板は、Ｆｅ：０．２５乃至０．５重量
％、Ｓｉ：０．０３乃至０．１重量％、Ｃｕ：０．００
５乃至０．０４重量％、Ｔｉ：０．００５乃至０．０４
重量％、Ｂ：１乃至２０重量ｐｐｍ、及びＭｎ：０．０
１乃至０．１０重量％を含有し、残部がアルミニウム及
び不可避的不純物からなることを特徴とする。
【０００７】本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板
の製造方法は、Ｆｅ：０．２５乃至０．５重量％、Ｓ
ｉ：０．０３乃至０．１重量％、Ｃｕ：０．００５乃至
０．０４重量％、Ｔｉ：０．００５乃至０．０４重量
％、Ｂ：１乃至２０重量ｐｐｍ、及びＭｎ：０．０１乃
至０．１０重量％を含有し、残部がアルミニウム及び不
可避的不純物からなるアルミニウム合金の鋳塊を、５０
０乃至６００℃の温度にて均質化処理する工程と、熱間
圧延開始温度が４３０乃至４８０℃にて熱間圧延する工
程とを有することを特徴とする。
の製造方法は、Ｆｅ：０．２５乃至０．５重量％、Ｓ
ｉ：０．０３乃至０．１重量％、Ｃｕ：０．００５乃至
０．０４重量％、Ｔｉ：０．００５乃至０．０４重量
％、Ｂ：１乃至２０重量ｐｐｍ、及びＭｎ：０．０１乃
至０．１０重量％を含有し、残部がアルミニウム及び不
可避的不純物からなるアルミニウム合金の鋳塊を、５０
０乃至６００℃の温度にて均質化処理する工程と、熱間
圧延開始温度が４３０乃至４８０℃にて熱間圧延する工
程とを有することを特徴とする。
【０００８】また、前記熱間圧延する工程で熱間圧延開
始温度Ｔ（℃）とＭｎ含有量Ｍｎ（重量％）との関係式
が、Ｔ≧４３０＋３０１×Ｍｎを満たす熱間圧延開始温
度にて熱間圧延しても良い。
始温度Ｔ（℃）とＭｎ含有量Ｍｎ（重量％）との関係式
が、Ｔ≧４３０＋３０１×Ｍｎを満たす熱間圧延開始温
度にて熱間圧延しても良い。
【０００９】
【作用】本願発明者等が前記課題を解決するために鋭意
実験研究を重ねた結果、中断を含む電解粗面化処理にお
いて微量のＭｎを添加することにより、未エッチング部
の発生を抑制し、電解粗面化面を均一化することを見い
出した。
実験研究を重ねた結果、中断を含む電解粗面化処理にお
いて微量のＭｎを添加することにより、未エッチング部
の発生を抑制し、電解粗面化面を均一化することを見い
出した。
【００１０】即ち、従来のＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕ、及びＴｉ
を所定量含有させると共に、微量のＭｎを添加し、製造
工程における均質化処理条件及び熱間圧延条件を適切に
管理することにより、均一な粗面化ピットを形成するこ
とが可能である。
を所定量含有させると共に、微量のＭｎを添加し、製造
工程における均質化処理条件及び熱間圧延条件を適切に
管理することにより、均一な粗面化ピットを形成するこ
とが可能である。
【００１１】以下、本発明におけるアルミニウム合金板
の成分添加理由及び組成限定理由について説明する。
の成分添加理由及び組成限定理由について説明する。
【００１２】Ｆｅ（鉄）：０．２５乃至０．５重量％ Ｆｅはアルミニウム合金中で他の元素と結合してＡｌ−
Ｆｅ系の共晶化合物を形成する元素であり、Ａｌ−Ｆｅ
系の共晶化合物は、再結晶粒の微細化に有効であると共
に、均一な電解粗面を形成するために効果がある。Ｆｅ
含有量が０．２５重量％未満では熱間圧延時の動的再結
晶粒の微細化効果が少なく、印刷版支持体製品における
ストリーク評価が劣る。また、Ｆｅ含有量が０．５重量
％を超える場合には、粗大化合物の形成により、電解粗
面化面が不均一になる。従って、Ｆｅ含有量は０．２５
乃至０．５重量％とする。
Ｆｅ系の共晶化合物を形成する元素であり、Ａｌ−Ｆｅ
系の共晶化合物は、再結晶粒の微細化に有効であると共
に、均一な電解粗面を形成するために効果がある。Ｆｅ
含有量が０．２５重量％未満では熱間圧延時の動的再結
晶粒の微細化効果が少なく、印刷版支持体製品における
ストリーク評価が劣る。また、Ｆｅ含有量が０．５重量
％を超える場合には、粗大化合物の形成により、電解粗
面化面が不均一になる。従って、Ｆｅ含有量は０．２５
乃至０．５重量％とする。
【００１３】Ｓｉ（シリコン）：０．０３乃至０．１重
量％ Ｓｉは，Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物を形成し、こ
れが熱間圧延のパス間での再結晶の核として作用するた
め、再結晶粒微細化効果を有する。Ｓｉ含有量が０．０
３重量％未満ではその効果が少なく、印刷版支持体製品
におけるストリーク評価が劣るものとなる。また、Ｓｉ
含有量が０．１重量％を超える場合には、粗大化合物の
形成により電解粗面化面が不均一になる。このため、Ｓ
ｉ含有量は０．０３乃至０．１重量％とする。
量％ Ｓｉは，Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物を形成し、こ
れが熱間圧延のパス間での再結晶の核として作用するた
め、再結晶粒微細化効果を有する。Ｓｉ含有量が０．０
３重量％未満ではその効果が少なく、印刷版支持体製品
におけるストリーク評価が劣るものとなる。また、Ｓｉ
含有量が０．１重量％を超える場合には、粗大化合物の
形成により電解粗面化面が不均一になる。このため、Ｓ
ｉ含有量は０．０３乃至０．１重量％とする。
【００１４】Ｃｕ（銅）：０．００５乃至０．０４重量
％ Ｃｕはアルミニウム合金中に固溶状態で存在し、アルミ
ニウムマトリクスと金属間化合物の電位を調整する作用
がある。Ｃｕ含有量が０．００５重量％未満では電解粗
面化ピットが極めて小さくなり、耐刷性が劣る。また、
Ｃｕ含有量が０．０４重量％を超える場合には、電解エ
ッチングピットが過大となり、均一性が劣る。従って、
Ｃｕ含有量は０．００５乃至０．０４重量％とする。
％ Ｃｕはアルミニウム合金中に固溶状態で存在し、アルミ
ニウムマトリクスと金属間化合物の電位を調整する作用
がある。Ｃｕ含有量が０．００５重量％未満では電解粗
面化ピットが極めて小さくなり、耐刷性が劣る。また、
Ｃｕ含有量が０．０４重量％を超える場合には、電解エ
ッチングピットが過大となり、均一性が劣る。従って、
Ｃｕ含有量は０．００５乃至０．０４重量％とする。
【００１５】Ｔｉ（チタン）：０．００５乃至０．０４
重量％ Ｔｉはアルミニウム合金の結晶粒微細化作用を有する。
このＴｉはＴｉ−Ｂ母合金としてアルミニウム合金中に
添加することができる。Ｔｉ含有量が０．００５重量％
未満では結晶粒微細化効果が少なく、羽毛状晶の発生に
よる筋が印刷版支持体製品に残り、ストリーク評価が劣
る。また、Ｔｉ含有量が０．０４重量％を超える場合に
は、粗大化合物を形成し、電解粗面化面が不均一にな
る。従って、Ｔｉ含有量は０．００５乃至０．０４重量
％とする。
重量％ Ｔｉはアルミニウム合金の結晶粒微細化作用を有する。
このＴｉはＴｉ−Ｂ母合金としてアルミニウム合金中に
添加することができる。Ｔｉ含有量が０．００５重量％
未満では結晶粒微細化効果が少なく、羽毛状晶の発生に
よる筋が印刷版支持体製品に残り、ストリーク評価が劣
る。また、Ｔｉ含有量が０．０４重量％を超える場合に
は、粗大化合物を形成し、電解粗面化面が不均一にな
る。従って、Ｔｉ含有量は０．００５乃至０．０４重量
％とする。
【００１６】Ｂ（硼素）：１乃至２０重量ｐｐｍ ＢはＴｉ−Ｂ母合金として添加されるが、このＢもＴｉ
と同様に鋳塊組織を微細化する効果がある。Ｂ含有量が
ｌ重量ｐｐｍ未満では結晶粒微細化効果が少なく、羽毛
状晶の発生による筋が印刷版支持体製品に残り、ストリ
ーク評価が劣るものとなる。また、Ｂ含有量が２０重量
ｐｐｍを超える場合には、粗大化合物を形成し、電解粗
面化面が不均一になる。従ってＢ含有量は１乃至２０重
量ｐｐｍとする。
と同様に鋳塊組織を微細化する効果がある。Ｂ含有量が
ｌ重量ｐｐｍ未満では結晶粒微細化効果が少なく、羽毛
状晶の発生による筋が印刷版支持体製品に残り、ストリ
ーク評価が劣るものとなる。また、Ｂ含有量が２０重量
ｐｐｍを超える場合には、粗大化合物を形成し、電解粗
面化面が不均一になる。従ってＢ含有量は１乃至２０重
量ｐｐｍとする。
【００１７】Ｍｎ（マンガン）：０．０１乃至０．１０
重量％ 中断を含む電解粗面化では、不動態膜の過生成により未
エッチング部が生じ易い。しかし、微量のＭｎの添加に
より、電解時間に伴う不動態膜生成量が一定になるため
に、未エッチング部の発生が抑制される。Ｍｎ含有量が
０．０１重量％未満では不動態膜の形成を抑制する効果
が少ない。また、Ｍｎは均質化処理及び熱間圧延の温度
によって析出することがあるが、熱間圧延工程の前にＭ
ｎが析出すると、析出したＭｎが熱間圧延時の動的再結
晶粒の微細化を抑制する。Ｍｎ含有量が０．１０重量％
を超えると、熱間圧延工程の前にＭｎが析出することが
あり、結晶粒微細化効果が少なくなる。更に、Ｍｎ含有
量が０．１０％を超えると、粗大金属間化合物により電
解ピットが粗大となるために均一性評価が劣る。このた
め、Ｍｎ含有量は０．０１乃至０．１０重量％とする。
重量％ 中断を含む電解粗面化では、不動態膜の過生成により未
エッチング部が生じ易い。しかし、微量のＭｎの添加に
より、電解時間に伴う不動態膜生成量が一定になるため
に、未エッチング部の発生が抑制される。Ｍｎ含有量が
０．０１重量％未満では不動態膜の形成を抑制する効果
が少ない。また、Ｍｎは均質化処理及び熱間圧延の温度
によって析出することがあるが、熱間圧延工程の前にＭ
ｎが析出すると、析出したＭｎが熱間圧延時の動的再結
晶粒の微細化を抑制する。Ｍｎ含有量が０．１０重量％
を超えると、熱間圧延工程の前にＭｎが析出することが
あり、結晶粒微細化効果が少なくなる。更に、Ｍｎ含有
量が０．１０％を超えると、粗大金属間化合物により電
解ピットが粗大となるために均一性評価が劣る。このた
め、Ｍｎ含有量は０．０１乃至０．１０重量％とする。
【００１８】次に、本発明におけるアルミニウム合金板
の製造方法における処理条件の限定理由について説明す
る。
の製造方法における処理条件の限定理由について説明す
る。
【００１９】均質化処理温度：５００乃至６００℃ 先ず、前記組成のアルミニウム合金鋳塊を均質化処理す
る。この均質化処理温度が５００℃未満では、均質化の
不足により電解粗面化面が不均一になる。また、均質化
処理温度が６００℃を超えると、結晶粒及びマクロ組織
が粗大となるため、ストリーク評価が劣る。このため、
均質化処理温度は５００乃至６００℃とする。
る。この均質化処理温度が５００℃未満では、均質化の
不足により電解粗面化面が不均一になる。また、均質化
処理温度が６００℃を超えると、結晶粒及びマクロ組織
が粗大となるため、ストリーク評価が劣る。このため、
均質化処理温度は５００乃至６００℃とする。
【００２０】熱間圧延開始温度：４３０乃至４８０℃ 均質化処理後、アルミニウム合金鋳塊を熱間圧延する。
この場合に、熱間圧延開始温度が４３０℃未満では組織
の不均一化をもたらして、電解粗面化面が不均一にな
る。また、熱間圧延開始温度が４８０℃を超える場合に
は、熱間圧延パスでの結晶粒成長によりストリーク評価
が劣る。従って、熱間圧延開始温度は４３０乃至４８０
℃とする。この熱間圧延は、５００乃至６００℃の均質
化処理の終了後に、鋳塊が４３０乃至４８０℃に冷却さ
れた後に開始するか、又は５００乃至６００℃の均質化
処理の終了後に、４３０乃至４８０℃に再加熱すること
により開始することが可能である。
この場合に、熱間圧延開始温度が４３０℃未満では組織
の不均一化をもたらして、電解粗面化面が不均一にな
る。また、熱間圧延開始温度が４８０℃を超える場合に
は、熱間圧延パスでの結晶粒成長によりストリーク評価
が劣る。従って、熱間圧延開始温度は４３０乃至４８０
℃とする。この熱間圧延は、５００乃至６００℃の均質
化処理の終了後に、鋳塊が４３０乃至４８０℃に冷却さ
れた後に開始するか、又は５００乃至６００℃の均質化
処理の終了後に、４３０乃至４８０℃に再加熱すること
により開始することが可能である。
【００２１】熱間圧延開始温度Ｔ（℃）とＭｎ含有量Ｍ
ｎ（重量％）との関係式：Ｔ≧４３０＋３０ｌ×Ｍｎ Ｍｎは均質化処理及び熱間圧延の温度によって析出する
ことがあるが、熱間圧延工程の前にＭｎが析出すると、
析出したＭｎが熱間圧延時の動的再結晶粒の微細化を抑
制する。このため、Ｍｎ含有量に応じて熱間圧延開始温
度を適切に選択することにより、ストリーク評価がより
好ましくなる。熱間圧延開始温度Ｔが（４３０＋３０１
×Ｍｎ）℃未満では、Ｍｎの析出により熱間圧延時の動
的再結晶粒の微細化効果が制限されるために、ストリー
ク評価が若干劣ったものとなる。
ｎ（重量％）との関係式：Ｔ≧４３０＋３０ｌ×Ｍｎ Ｍｎは均質化処理及び熱間圧延の温度によって析出する
ことがあるが、熱間圧延工程の前にＭｎが析出すると、
析出したＭｎが熱間圧延時の動的再結晶粒の微細化を抑
制する。このため、Ｍｎ含有量に応じて熱間圧延開始温
度を適切に選択することにより、ストリーク評価がより
好ましくなる。熱間圧延開始温度Ｔが（４３０＋３０１
×Ｍｎ）℃未満では、Ｍｎの析出により熱間圧延時の動
的再結晶粒の微細化効果が制限されるために、ストリー
ク評価が若干劣ったものとなる。
【００２２】
【実施例】以下、本発明に係る印刷版用アルミニウム合
金板の実施例について、その比較例と比較して具体的に
説明する。下記表１に示す組成を有するアルミニウム合
金鋳塊を面削して４７０ｍｍの厚さとし、下記表２に示
す温度にて均質化処理、及び熱間圧延を開始した後、冷
間圧延、中間焼鈍を行い、更に冷間圧延を施し、０．３
０ｍｍの厚さのアルミニウム合金板を得た。但し、本実
施例において中間焼鈍は、４２０℃に急速昇温し、この
焼鈍温度に到達した直後に冷却した。また、Ｍｎ含有量
より算出される熱間圧延開始温度の計算結果を、下記表
２に併せて記す。
金板の実施例について、その比較例と比較して具体的に
説明する。下記表１に示す組成を有するアルミニウム合
金鋳塊を面削して４７０ｍｍの厚さとし、下記表２に示
す温度にて均質化処理、及び熱間圧延を開始した後、冷
間圧延、中間焼鈍を行い、更に冷間圧延を施し、０．３
０ｍｍの厚さのアルミニウム合金板を得た。但し、本実
施例において中間焼鈍は、４２０℃に急速昇温し、この
焼鈍温度に到達した直後に冷却した。また、Ｍｎ含有量
より算出される熱間圧延開始温度の計算結果を、下記表
２に併せて記す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】得られたＡｌ合金板を、１０重量％水酸化
ナトリウム水溶液で温度５０℃で３０秒間脱脂後、３０
重量％硝酸で温度２５℃で３０秒間中和洗浄し、２重量
％硝酸中で、電流密度２０Ａ／ｄｍ2 、周波数６０Ｈ
ｚ、温度２５℃の電解条件で、２０秒間の電解処理の
後、２０秒間中断し、更に２０秒間電解処理をする方法
で交流電解粗面化処理をし、１０重量％水酸化ナトリウ
ム水溶液で温度４０℃で１０秒間脱脂後、３０重量％硝
酸で温度２５℃で１０秒間中和洗浄し、水洗し、乾燥さ
せた。
ナトリウム水溶液で温度５０℃で３０秒間脱脂後、３０
重量％硝酸で温度２５℃で３０秒間中和洗浄し、２重量
％硝酸中で、電流密度２０Ａ／ｄｍ2 、周波数６０Ｈ
ｚ、温度２５℃の電解条件で、２０秒間の電解処理の
後、２０秒間中断し、更に２０秒間電解処理をする方法
で交流電解粗面化処理をし、１０重量％水酸化ナトリウ
ム水溶液で温度４０℃で１０秒間脱脂後、３０重量％硝
酸で温度２５℃で１０秒間中和洗浄し、水洗し、乾燥さ
せた。
【００２６】このＡｌ合金板の粗面化表面を走査電子顕
微鏡（ＳＥＭ）を用いて３５０倍で表面観察を行い、視
野面積が全体で０．０２ｍｍ2になるように写真を撮影
し、この写真を基にして下記数式１に示す方法より未エ
ッチング率を求めた。
微鏡（ＳＥＭ）を用いて３５０倍で表面観察を行い、視
野面積が全体で０．０２ｍｍ2になるように写真を撮影
し、この写真を基にして下記数式１に示す方法より未エ
ッチング率を求めた。
【００２７】
【数１】未エッチング率（％）＝粗面化されていない部
分の面積／全体の面積×１００ 更に、求めた未エッチング率から未エッチング部評価を
行った。但し、未エッチング部評価欄において、○（良
好）は未エッチング率が０．０乃至１０．０％、×（不
良）は未エッチング率が１０．０％を超えるものであ
る。
分の面積／全体の面積×１００ 更に、求めた未エッチング率から未エッチング部評価を
行った。但し、未エッチング部評価欄において、○（良
好）は未エッチング率が０．０乃至１０．０％、×（不
良）は未エッチング率が１０．０％を超えるものであ
る。
【００２８】更に、粗面化表面を走査電子顕微鏡（ＳＥ
Ｍ）を用いて５００倍で表面観察を行い、これを写真撮
影した。この写真において全長１００ｃｍの線を引き、
この線の下にある最大のピットと最小のピットの大きさ
の差を求めることにより均一性を評価した。但し、○
（良好）はピットの大きさの差が３μｍ以下、×（不
良）はピットの大きさの差が３μｍを超えるものであ
る。
Ｍ）を用いて５００倍で表面観察を行い、これを写真撮
影した。この写真において全長１００ｃｍの線を引き、
この線の下にある最大のピットと最小のピットの大きさ
の差を求めることにより均一性を評価した。但し、○
（良好）はピットの大きさの差が３μｍ以下、×（不
良）はピットの大きさの差が３μｍを超えるものであ
る。
【００２９】また、上記の方法により得たＡｌ合金板
（圧延方向ｌ５ｃｍ×圧延垂直方向１０ｃｍ×２枚＝３
ｄｍ2） の表面に王水にて化学エッチング（マクロエ
ッチング）を行い、ストリーク評価を行った。但し、ス
トリーク評価欄において、◎（極良）は筋模様の圧延方
向の長さが０．５ｃｍ未満、○（良好）は筋模様の圧延
方向の長さが０．５ｃｍ以上ｌ．０ｃｍ未満、×（不
良）は筋模様の圧延方向の長さが１．０ｃｍ以上の場合
である。
（圧延方向ｌ５ｃｍ×圧延垂直方向１０ｃｍ×２枚＝３
ｄｍ2） の表面に王水にて化学エッチング（マクロエ
ッチング）を行い、ストリーク評価を行った。但し、ス
トリーク評価欄において、◎（極良）は筋模様の圧延方
向の長さが０．５ｃｍ未満、○（良好）は筋模様の圧延
方向の長さが０．５ｃｍ以上ｌ．０ｃｍ未満、×（不
良）は筋模様の圧延方向の長さが１．０ｃｍ以上の場合
である。
【００３０】表１〜２に示す組成及び製造条件で作製し
たＡｌ合金板のストリーク評価、未エッチング部評価、
及び均一性評価を表３に示す。実施例Ｎｏ．１〜３は本
発明の範囲内であり、比較例Ｎｏ．４〜１９は組成又は
製造条件が本発明例から外れ、ストリーク評価、未エッ
チング部評価、又は均一性評価が不良であったものであ
る。
たＡｌ合金板のストリーク評価、未エッチング部評価、
及び均一性評価を表３に示す。実施例Ｎｏ．１〜３は本
発明の範囲内であり、比較例Ｎｏ．４〜１９は組成又は
製造条件が本発明例から外れ、ストリーク評価、未エッ
チング部評価、又は均一性評価が不良であったものであ
る。
【００３１】
【表３】 比較例Ｎｏ８においては、ピットが極めて小さかったので均一性評価を×とした 。
【００３２】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、微
量のＭｎを含有するので不動態膜の生成を抑制し、未エ
ッチング部評価が優れた印刷版用アルミニウム合金板を
得ることができる。
量のＭｎを含有するので不動態膜の生成を抑制し、未エ
ッチング部評価が優れた印刷版用アルミニウム合金板を
得ることができる。
【００３３】また、本発明方法によれば、均一な粗面化
面を形成することができる印刷版用アルミニウム合金板
を製造できる。
面を形成することができる印刷版用アルミニウム合金板
を製造できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−230951（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−143234（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−148295（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 21/00 - 21/18 B41N 1/08 C22F 1/04 - 1/057
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｆｅ：０．２５乃至０．５重量％、Ｓ
ｉ：０．０３乃至０．１重量％、Ｃｕ：０．００５乃至
０．０４重量％、Ｔｉ：０．００５乃至０．０４重量
％、Ｂ：１乃至２０重量ｐｐｍ、及びＭｎ：０．０１乃
至０．１０重量％を含有し、残部がアルミニウム及び不
可避的不純物からなることを特徴とする印刷版用アルミ
ニウム合金板。 - 【請求項２】 Ｆｅ：０．２５乃至０．５重量％、Ｓ
ｉ：０．０３乃至０．１重量％、Ｃｕ：０．００５乃至
０．０４重量％、Ｔｉ：０．００５乃至０．０４重量
％、Ｂ：１乃至２０重量ｐｐｍ、及びＭｎ：０．０１乃
至０．１０重量％を含有し、残部がアルミニウム及び不
可避的不純物からなるアルミニウム合金の鋳塊を、５０
０乃至６００℃の温度にて均質化処理する工程と、熱間
圧延開始温度が４３０乃至４８０℃にて熱間圧延する工
程とを有することを特徴とする印刷版用アルミニウム合
金板の製造方法。 - 【請求項３】 前記熱間圧延する工程で熱間圧延開始温
度Ｔ（℃）とＭｎ含有量Ｍｎ（重量％）との関係式が、
Ｔ≧４３０＋３０１×Ｍｎを満たす熱間圧延開始温度に
て熱間圧延することを特徴とする請求項２に記載の印刷
版用アルミニウム合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14335595A JP3295276B2 (ja) | 1995-06-09 | 1995-06-09 | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14335595A JP3295276B2 (ja) | 1995-06-09 | 1995-06-09 | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08337834A JPH08337834A (ja) | 1996-12-24 |
| JP3295276B2 true JP3295276B2 (ja) | 2002-06-24 |
Family
ID=15336865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14335595A Expired - Lifetime JP3295276B2 (ja) | 1995-06-09 | 1995-06-09 | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3295276B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3693485B2 (ja) * | 1998-03-09 | 2005-09-07 | 日本軽金属株式会社 | 平版印刷版用アルミニウム合金素板の製造方法 |
-
1995
- 1995-06-09 JP JP14335595A patent/JP3295276B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08337834A (ja) | 1996-12-24 |
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