JP2777355B2 - 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 - Google Patents
印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オフセット印刷等
の支持体として使用される印刷版用アルミニウム合金板
に関し、特に短時間の電解粗面化処理で、均一な電解粗
面化面を形成することができる印刷版用アルミニウム合
金板及びその製造方法に関する。
の支持体として使用される印刷版用アルミニウム合金板
に関し、特に短時間の電解粗面化処理で、均一な電解粗
面化面を形成することができる印刷版用アルミニウム合
金板及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より一般にオフセット印刷において
は、アルミニウム又はアルミニウム合金（以下、総称し
てアルミニウムという。）板が支持体として使用されて
いる。このアルミニウム板に、感光膜に対する密着性及
び非画像部の保水性を付与するために、その表面は粗面
化される。この粗面化処理方法として、従来から、ボー
ル研磨法及びブラシ研磨法等の機械的処理法が使用され
ているが、最近は、塩酸若しくは塩酸を主体とする電解
液又は硝酸を主体とする電解液を使用してアルミニウム
板表面を電気化学的に粗面化する電解粗面化処理法、更
に前述の機械的処理法とこの電解粗面化処理法とを組み
合わせた処理方法が主に使用されるようになってきてい
る。この理由としては、電解粗面化処理法により得られ
た粗面板の製版適正及び印刷性能が、機械的処理法によ
って得られたものより優れていること、またコイル材の
連続処理に適していること等を挙げることができる。
は、アルミニウム又はアルミニウム合金（以下、総称し
てアルミニウムという。）板が支持体として使用されて
いる。このアルミニウム板に、感光膜に対する密着性及
び非画像部の保水性を付与するために、その表面は粗面
化される。この粗面化処理方法として、従来から、ボー
ル研磨法及びブラシ研磨法等の機械的処理法が使用され
ているが、最近は、塩酸若しくは塩酸を主体とする電解
液又は硝酸を主体とする電解液を使用してアルミニウム
板表面を電気化学的に粗面化する電解粗面化処理法、更
に前述の機械的処理法とこの電解粗面化処理法とを組み
合わせた処理方法が主に使用されるようになってきてい
る。この理由としては、電解粗面化処理法により得られ
た粗面板の製版適正及び印刷性能が、機械的処理法によ
って得られたものより優れていること、またコイル材の
連続処理に適していること等を挙げることができる。
【０００３】このような電気化学的粗面化処理に適する
アルミニウム板は、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕ及びその他の微量
元素を添加することにより得ることができるが、公知で
ある。例えば、Ｆｅ：０．２乃至１．０重量％、Ｃｕ：
０．１乃至２．０重量％及びＳｎ、Ｉｎ、Ｇａ及びＺｎ
から選択された１種以上の元素が０．０５乃至０．１重
量％添加されたアルミニウム合金板が提案されている
（特開昭５８−２１０１４４号公報）。このアルミニウ
ム合金板は、化学的なエッチング処理に対して溶解速度
が速いことに加え、均一なピット形成を促進させるよう
な金属間化合物が形成されているという特徴がある。
アルミニウム板は、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕ及びその他の微量
元素を添加することにより得ることができるが、公知で
ある。例えば、Ｆｅ：０．２乃至１．０重量％、Ｃｕ：
０．１乃至２．０重量％及びＳｎ、Ｉｎ、Ｇａ及びＺｎ
から選択された１種以上の元素が０．０５乃至０．１重
量％添加されたアルミニウム合金板が提案されている
（特開昭５８−２１０１４４号公報）。このアルミニウ
ム合金板は、化学的なエッチング処理に対して溶解速度
が速いことに加え、均一なピット形成を促進させるよう
な金属間化合物が形成されているという特徴がある。
【０００４】また、Ｆｅ：０．１乃至１．０重量％、Ｓ
ｉ：０．０２乃至０．１５重量％及び不純物のＣｕ：
０．００３重量％以下を含有し、更に残部がＡｌ及びＣ
ｕ以外の不可避的不純物からなるアルミニウム合金板に
均一な粗面を形成すると共に、非画線部の汚れを防止し
て画線部の調子再現性及び色調（明度）を良好にするこ
とが提案されている（特公平１−４７５４５号公報）。
ｉ：０．０２乃至０．１５重量％及び不純物のＣｕ：
０．００３重量％以下を含有し、更に残部がＡｌ及びＣ
ｕ以外の不可避的不純物からなるアルミニウム合金板に
均一な粗面を形成すると共に、非画線部の汚れを防止し
て画線部の調子再現性及び色調（明度）を良好にするこ
とが提案されている（特公平１−４７５４５号公報）。
【０００５】更に、Ｆｅ：０．１乃至０．５重量％、Ｓ
ｉ：０．０３乃至０．３０重量％、Ｃｕ：０．００１乃
至０．０３重量％、Ｎｉ：０．００１乃至０．０３重量
％、Ｔｉ：０．００２乃至０．０５重量％及びＧａ：
０．００５乃至０．０２０重量％を含有し、更にＧａ及
びＴｉの合計含有量が０．０１０乃至０．０５０重量％
であるアルミニウム合金板が提案されている（特開平３
−１７７５２８号公報）。このアルミニウム合金板にお
いては、筋状の粗面化ムラであるストリーク（ストリー
クスともいう。以下、ストリークに統一する）及び不規
則な画質ムラを改善すると共に粗面が均一であるため、
非画線部の汚れが防止されている。
ｉ：０．０３乃至０．３０重量％、Ｃｕ：０．００１乃
至０．０３重量％、Ｎｉ：０．００１乃至０．０３重量
％、Ｔｉ：０．００２乃至０．０５重量％及びＧａ：
０．００５乃至０．０２０重量％を含有し、更にＧａ及
びＴｉの合計含有量が０．０１０乃至０．０５０重量％
であるアルミニウム合金板が提案されている（特開平３
−１７７５２８号公報）。このアルミニウム合金板にお
いては、筋状の粗面化ムラであるストリーク（ストリー
クスともいう。以下、ストリークに統一する）及び不規
則な画質ムラを改善すると共に粗面が均一であるため、
非画線部の汚れが防止されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近時、
コスト低減のために、電解処理速度の向上が要求されて
おり、短時間の電解粗面化処理で均一なピットが形成さ
れるアルミニウム板が要求されている。即ち、感光膜側
の技術進歩により、ピットが浅い場合であっても、短時
間で均一にエッチングされ、アルミニウム板に未エッチ
ング部（アルミニウム板表面のエッチングされていない
部分）及び過剰エッチング部（アルミニウム板表面の点
状又は筋状に深くエッチングされた部分）が発生しない
ことが要求されるようになった。
コスト低減のために、電解処理速度の向上が要求されて
おり、短時間の電解粗面化処理で均一なピットが形成さ
れるアルミニウム板が要求されている。即ち、感光膜側
の技術進歩により、ピットが浅い場合であっても、短時
間で均一にエッチングされ、アルミニウム板に未エッチ
ング部（アルミニウム板表面のエッチングされていない
部分）及び過剰エッチング部（アルミニウム板表面の点
状又は筋状に深くエッチングされた部分）が発生しない
ことが要求されるようになった。
【０００７】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、短時間の電解粗面化処理であっても、粗面
化ピットが均一に形成される印刷版用アルミニウム合金
板及びその製造方法を提供することを目的とする。
のであって、短時間の電解粗面化処理であっても、粗面
化ピットが均一に形成される印刷版用アルミニウム合金
板及びその製造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係る印刷版用ア
ルミニウム合金板は、Ｆｅ：０．２０乃至０．５重量
％、Ｓｉ：０．０３乃至０．１重量％、Ｔｉ：０．００
５乃至０．０５重量％及びＮｉ：０．００５乃至０．１
０重量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物から
なるアルミニウム合金板であって、前記Ｆｅと前記Ｎｉ
との総量が０．２７乃至０．６０重量％であることを特
徴とする。
ルミニウム合金板は、Ｆｅ：０．２０乃至０．５重量
％、Ｓｉ：０．０３乃至０．１重量％、Ｔｉ：０．００
５乃至０．０５重量％及びＮｉ：０．００５乃至０．１
０重量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物から
なるアルミニウム合金板であって、前記Ｆｅと前記Ｎｉ
との総量が０．２７乃至０．６０重量％であることを特
徴とする。
【０００９】本発明に係る他の印刷版用アルミニウム合
金板は、Ｆｅ：０．２０乃至０．５重量％、Ｓｉ：０．
０３乃至０．１重量％、Ｔｉ：０．００５乃至０．０５
重量％、Ｎｉ：０．００５乃至０．１０重量％及びＢ：
１乃至５０重量ｐｐｍを含有し、残部がＡｌ及び不可避
的不純物からなるアルミニウム合金板であって、前記Ｆ
ｅと前記Ｎｉとの総量が０．２７乃至０．６０重量％で
あることを特徴とする。
金板は、Ｆｅ：０．２０乃至０．５重量％、Ｓｉ：０．
０３乃至０．１重量％、Ｔｉ：０．００５乃至０．０５
重量％、Ｎｉ：０．００５乃至０．１０重量％及びＢ：
１乃至５０重量ｐｐｍを含有し、残部がＡｌ及び不可避
的不純物からなるアルミニウム合金板であって、前記Ｆ
ｅと前記Ｎｉとの総量が０．２７乃至０．６０重量％で
あることを特徴とする。
【００１０】これらの印刷版用アルミニウム合金板は、
更に、Ｃｕを０．００３重量％以下含有していてもよ
く、Ｚｎを０．００５乃至０．０３重量％含有すること
が好ましい。
更に、Ｃｕを０．００３重量％以下含有していてもよ
く、Ｚｎを０．００５乃至０．０３重量％含有すること
が好ましい。
【００１１】また、前記Ｔｉは０．０１０重量％以上で
あることが好ましい。
あることが好ましい。
【００１２】本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板
の製造方法は、上述の組成を有するアルミニウム合金鋳
塊に、５００乃至６００℃の温度で均質化処理を施し、
次いで開始温度を４００乃至４５０℃として熱間圧延を
施すことを特徴とする。
の製造方法は、上述の組成を有するアルミニウム合金鋳
塊に、５００乃至６００℃の温度で均質化処理を施し、
次いで開始温度を４００乃至４５０℃として熱間圧延を
施すことを特徴とする。
【００１３】この場合に、前記熱間圧延工程の後に、冷
間圧延工程及び中間焼鈍工程を設けてもよく、またレベ
ラー矯正工程を設けてもよい。
間圧延工程及び中間焼鈍工程を設けてもよく、またレベ
ラー矯正工程を設けてもよい。
【００１４】
【発明の実施の形態】本願発明者等は、短時間で電解粗
面化処理を実施する場合であっても、均一な粗面化ピッ
トが形成されるアルミニウム合金板を得るべく、鋭意研
究を重ねた。その結果、以下の事実を見出した。即ち、
アルミニウム合金板表面に交流電解粗面化処理を施す
と、交流の１サイクル毎に不動態皮膜形成→皮膜破壊→
粗面化ピット形成→水素発生の反応が繰り返される。そ
して、参照電極に対する反応界面の電位を測定し、電位
ピークが変化する時間を計測することにより、上述の不
動態皮膜形成、皮膜破壊、粗面化ピット形成及び水素発
生の各反応が１サイクルに占める時間を知ることができ
る。１サイクルに占める不動態皮膜破壊時間が短い場合
に、それに応じて粗面化ピット形成時間が長くなる。即
ち、１サイクルに占める粗面化ピット形成時間の割合が
大きいので、電解粗面化処理を短時間で実施した場合で
あっても、均一な粗面化ピットが形成されることを見出
した。また、サイクル数が変化した場合であっても、不
動態皮膜破壊時間を安定させることで、粗面化ピットの
均一性が良好となることも見出した。
面化処理を実施する場合であっても、均一な粗面化ピッ
トが形成されるアルミニウム合金板を得るべく、鋭意研
究を重ねた。その結果、以下の事実を見出した。即ち、
アルミニウム合金板表面に交流電解粗面化処理を施す
と、交流の１サイクル毎に不動態皮膜形成→皮膜破壊→
粗面化ピット形成→水素発生の反応が繰り返される。そ
して、参照電極に対する反応界面の電位を測定し、電位
ピークが変化する時間を計測することにより、上述の不
動態皮膜形成、皮膜破壊、粗面化ピット形成及び水素発
生の各反応が１サイクルに占める時間を知ることができ
る。１サイクルに占める不動態皮膜破壊時間が短い場合
に、それに応じて粗面化ピット形成時間が長くなる。即
ち、１サイクルに占める粗面化ピット形成時間の割合が
大きいので、電解粗面化処理を短時間で実施した場合で
あっても、均一な粗面化ピットが形成されることを見出
した。また、サイクル数が変化した場合であっても、不
動態皮膜破壊時間を安定させることで、粗面化ピットの
均一性が良好となることも見出した。
【００１５】そこで、このような特性を有するアルミニ
ウム合金板を得るために、アルミニウムに添加する合金
元素について検討した結果、従来のＦｅ、Ｓｉ及びＣｕ
の含有量を管理することに加え、適量のＮｉ及びＴｉの
添加、更に必要に応じてＢ及び／又はＺｎを添加するこ
とが有効であることを究明した。これらの元素を添加す
ることにより、１サイクルに占める不動態皮膜破壊時間
の短縮をもたらし、粗面化ピットの形成時間を増加させ
て、短時間の電解粗面化処理であっても均一性が良好な
粗面化ピットを得ることができる。
ウム合金板を得るために、アルミニウムに添加する合金
元素について検討した結果、従来のＦｅ、Ｓｉ及びＣｕ
の含有量を管理することに加え、適量のＮｉ及びＴｉの
添加、更に必要に応じてＢ及び／又はＺｎを添加するこ
とが有効であることを究明した。これらの元素を添加す
ることにより、１サイクルに占める不動態皮膜破壊時間
の短縮をもたらし、粗面化ピットの形成時間を増加させ
て、短時間の電解粗面化処理であっても均一性が良好な
粗面化ピットを得ることができる。
【００１６】而して、不動態皮膜破壊時間を短くするこ
とは、粗面化ピット形成時間を長くすることにつなが
り、未エッチング部及び過剰エッチング部の形成を防止
することができる。このためには、電解エッチングにお
いて各サイクル毎の粗面化ピット形成時間を積算して得
られた積算時間が、電解時間の４４％以上であることが
望ましいことも究明した。
とは、粗面化ピット形成時間を長くすることにつなが
り、未エッチング部及び過剰エッチング部の形成を防止
することができる。このためには、電解エッチングにお
いて各サイクル毎の粗面化ピット形成時間を積算して得
られた積算時間が、電解時間の４４％以上であることが
望ましいことも究明した。
【００１７】先ず、本発明における化学成分の数値限定
の理由について説明する。
の理由について説明する。
【００１８】Ｆｅ（鉄）：０．２０乃至０．５重量％ Ｆｅは電解粗面化面に均一化なピットを形成する作用を
有する。Ｆｅはアルミニウム合金中で他の元素と結びつ
きＡｌ−Ｆｅ系の共晶化合物を形成する元素である。こ
の共晶化合物は、再結晶粒を微細化する効果を有すると
共に、均一な電解粗面を形成する効果がある。Ｆｅ含有
量が０．２０重量％未満では、電解粗面化ピットの反応
起点数が不足し、電解粗面化面の均一処理に必要とする
時間が長くなる。一方、Ｆｅ含有量が０．５重量％を超
える場合は、粗大化合物の形成により電解粗面化面が不
均一になる。よって、Ｆｅ含有量は０．２０乃至０．５
重量％とする。
有する。Ｆｅはアルミニウム合金中で他の元素と結びつ
きＡｌ−Ｆｅ系の共晶化合物を形成する元素である。こ
の共晶化合物は、再結晶粒を微細化する効果を有すると
共に、均一な電解粗面を形成する効果がある。Ｆｅ含有
量が０．２０重量％未満では、電解粗面化ピットの反応
起点数が不足し、電解粗面化面の均一処理に必要とする
時間が長くなる。一方、Ｆｅ含有量が０．５重量％を超
える場合は、粗大化合物の形成により電解粗面化面が不
均一になる。よって、Ｆｅ含有量は０．２０乃至０．５
重量％とする。
【００１９】Ｓｉ（珪素）：０．０３乃至０．１重量％ Ｓｉは、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物を形成し、熱
間圧延における各パス間での再結晶の核として作用する
ため、熱間圧延時の再結晶粒を微細化する効果を有す
る。Ｓｉ含有量が０．０３重量％未満では、この効果が
少なく、印刷版支持体となった後のストリーク評価が劣
る。一方、Ｓｉ含有量が０．１重量％を超える場合は、
粗大化合物の形成により電解粗面化面が不均一となる。
よって、Ｓｉ含有量は０．０３乃至０．１重量％とす
る。
間圧延における各パス間での再結晶の核として作用する
ため、熱間圧延時の再結晶粒を微細化する効果を有す
る。Ｓｉ含有量が０．０３重量％未満では、この効果が
少なく、印刷版支持体となった後のストリーク評価が劣
る。一方、Ｓｉ含有量が０．１重量％を超える場合は、
粗大化合物の形成により電解粗面化面が不均一となる。
よって、Ｓｉ含有量は０．０３乃至０．１重量％とす
る。
【００２０】Ｎｉ（ニッケル）：０．００５乃至０．１
０重量％ Ｎｉは電解粗面化の均一化の作用を有する。ＮｉはＦｅ
と同様にアルミニウム合金中で他の元素と結合し、Ａｌ
−Ｎｉ系の共晶化合物を形成しやすい元素であると共
に、電気化学的にＮｉはＦｅより貴であるため、均一な
独立ピットを形成しやすい。このため、サイクル毎の不
動態皮膜破壊時間を短くする効果を有する。これによ
り、粗面化ピットの形成に使用される有効時間が増加
し、短時間の電解粗面化処理で均一な粗面が得られる。
０重量％ Ｎｉは電解粗面化の均一化の作用を有する。ＮｉはＦｅ
と同様にアルミニウム合金中で他の元素と結合し、Ａｌ
−Ｎｉ系の共晶化合物を形成しやすい元素であると共
に、電気化学的にＮｉはＦｅより貴であるため、均一な
独立ピットを形成しやすい。このため、サイクル毎の不
動態皮膜破壊時間を短くする効果を有する。これによ
り、粗面化ピットの形成に使用される有効時間が増加
し、短時間の電解粗面化処理で均一な粗面が得られる。
【００２１】Ｎｉ含有量が０．００５重量％未満では、
不動態皮膜破壊時間を短縮する効果が少なく、電解不足
によるエッチングピットの不均一性を生じる。一方、Ｎ
ｉ含有量が０．１０重量％を超えると、サイクル毎の粗
面化ピット形成に使用される連続時間が長くなり過ぎ
て、深くて粗大なピットが形成されやすくなるため、電
解粗面化面が不均一となる。従って、Ｎｉ含有量は、
０．００５乃至０．１０重量％とする。
不動態皮膜破壊時間を短縮する効果が少なく、電解不足
によるエッチングピットの不均一性を生じる。一方、Ｎ
ｉ含有量が０．１０重量％を超えると、サイクル毎の粗
面化ピット形成に使用される連続時間が長くなり過ぎ
て、深くて粗大なピットが形成されやすくなるため、電
解粗面化面が不均一となる。従って、Ｎｉ含有量は、
０．００５乃至０．１０重量％とする。
【００２２】Ｔｉ（チタン）：０．００５乃至０．０５
重量％、好ましくは０．０１重量％以上 従来、結晶粒微細化剤としてＴｉ−Ｂの母合金が添加さ
れている。これは、Ｔｉ−Ｂの添加により鋳塊組織が微
細化されるからである。Ｔｉ添加量が０．００５重量％
未満では、この微細化効果が不足する。また、Ｔｉには
この微細化効果に加え、上述の他の成分と同様に１サイ
クル当たりの皮膜破壊時間を少なくする効果があり、こ
の効果を得るためにはＴｉ含有量が０．０１重量％以上
であることが好ましい。Ｔｉ含有量が０．０１重量％未
満では、この皮膜破壊時間を短縮する効果が不十分であ
り、粗面化ピット形成に使用される有効時間が少なくな
るため、電解不足によりエッチングピットが不均一なも
のとなりやすい。
重量％、好ましくは０．０１重量％以上 従来、結晶粒微細化剤としてＴｉ−Ｂの母合金が添加さ
れている。これは、Ｔｉ−Ｂの添加により鋳塊組織が微
細化されるからである。Ｔｉ添加量が０．００５重量％
未満では、この微細化効果が不足する。また、Ｔｉには
この微細化効果に加え、上述の他の成分と同様に１サイ
クル当たりの皮膜破壊時間を少なくする効果があり、こ
の効果を得るためにはＴｉ含有量が０．０１重量％以上
であることが好ましい。Ｔｉ含有量が０．０１重量％未
満では、この皮膜破壊時間を短縮する効果が不十分であ
り、粗面化ピット形成に使用される有効時間が少なくな
るため、電解不足によりエッチングピットが不均一なも
のとなりやすい。
【００２３】一方、Ｔｉ含有量が０．０５重量％を超え
ると粗大化合物が形成され、この粗大化合物に起因する
筋状の深いピットが形成されるため、電解粗面化面が不
均一となる。よって、Ｔｉ含有量は０．００５乃至０．
０５重量％であることが必要であり、好ましくは０．０
１乃至０．０５重量％である。
ると粗大化合物が形成され、この粗大化合物に起因する
筋状の深いピットが形成されるため、電解粗面化面が不
均一となる。よって、Ｔｉ含有量は０．００５乃至０．
０５重量％であることが必要であり、好ましくは０．０
１乃至０．０５重量％である。
【００２４】Ｎｉ及びＦｅ：総量で０．２７乃至０．６
０重量％ 上述のように、Ｆｅ及びＮｉは共に電解粗面化の均一化
の作用を有する。Ｆｅ及びＮｉはアルミニウム合金中で
他の元素と結合し、Ａｌ−Ｆｅ、Ａｌ−Ｎｉ、Ａｌ−Ｆ
ｅ−Ｓｉ及びＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ｓｉ等の化合物を形成
する。これらの化合物は、サイクル毎の不動態皮膜破壊
時間を短縮し、粗面化ピット形成に使用される有効時間
を増加させ、電解時間が短時間であっても均一な電解粗
面化面を形成させる効果がある。
０重量％ 上述のように、Ｆｅ及びＮｉは共に電解粗面化の均一化
の作用を有する。Ｆｅ及びＮｉはアルミニウム合金中で
他の元素と結合し、Ａｌ−Ｆｅ、Ａｌ−Ｎｉ、Ａｌ−Ｆ
ｅ−Ｓｉ及びＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ｓｉ等の化合物を形成
する。これらの化合物は、サイクル毎の不動態皮膜破壊
時間を短縮し、粗面化ピット形成に使用される有効時間
を増加させ、電解時間が短時間であっても均一な電解粗
面化面を形成させる効果がある。
【００２５】ＮｉとＦｅとの合計が０．２７重量％未満
では、不動態皮膜破壊時間を短縮する効果が少なく、電
解不足によるエッチングピットの不均一を生じる。一
方、ＮｉとＦｅとの合計が０．６０重量％を超えると、
サイクル毎の粗面化ピット形成に使用される連続時間が
長くなり過ぎて、深い粗大ピットが形成されやすくなる
ため、電解粗面化面が不均一なものとなる。よって、Ｎ
ｉ及びＦｅの含有量は、総量で０．２７乃至０．６０重
量％とする。
では、不動態皮膜破壊時間を短縮する効果が少なく、電
解不足によるエッチングピットの不均一を生じる。一
方、ＮｉとＦｅとの合計が０．６０重量％を超えると、
サイクル毎の粗面化ピット形成に使用される連続時間が
長くなり過ぎて、深い粗大ピットが形成されやすくなる
ため、電解粗面化面が不均一なものとなる。よって、Ｎ
ｉ及びＦｅの含有量は、総量で０．２７乃至０．６０重
量％とする。
【００２６】Ｂ（ホウ素）：１乃至５０重量ｐｐｍ 上述のように、Ｔｉ−Ｂは結晶粒微細化剤として作用す
る。この結晶粒微細化作用は、固溶Ｔｉが減少しＴｉ−
Ｂ粒子が増加することによって、微細化核が増加するこ
とに起因する。本願発明者等は、この効果に加えて、Ｔ
ｉ−Ｂ粒子は電解粗面化サイクル毎の皮膜破壊時間を短
縮する効果があることを見出した。
る。この結晶粒微細化作用は、固溶Ｔｉが減少しＴｉ−
Ｂ粒子が増加することによって、微細化核が増加するこ
とに起因する。本願発明者等は、この効果に加えて、Ｔ
ｉ−Ｂ粒子は電解粗面化サイクル毎の皮膜破壊時間を短
縮する効果があることを見出した。
【００２７】Ｂが１重量ｐｐｍ未満では、Ｔｉ−Ｂ粒子
数が不足するため、１サイクルにおける皮膜破壊時間が
長くなり、粗面化ピット形成に使用される有効時間が少
なくなるので、電解不足によるエッチングピットの不均
一が生じやすい。一方、５０重量ｐｐｍを超えると粗大
化合物が形成され、この粗大化合物が筋状の深いピット
を形成するので、電解粗面化面が不均一となる。従っ
て、Ｂを添加する場合は、その含有量は１乃至５０重量
ｐｐｍとする。
数が不足するため、１サイクルにおける皮膜破壊時間が
長くなり、粗面化ピット形成に使用される有効時間が少
なくなるので、電解不足によるエッチングピットの不均
一が生じやすい。一方、５０重量ｐｐｍを超えると粗大
化合物が形成され、この粗大化合物が筋状の深いピット
を形成するので、電解粗面化面が不均一となる。従っ
て、Ｂを添加する場合は、その含有量は１乃至５０重量
ｐｐｍとする。
【００２８】Ｃｕ（銅）：０．００３重量％以下 Ｃｕは電解粗面化の均一化に影響する。即ち、アルミニ
ウム合金板にＣｕが含有されていると、１００サイクル
目以降の不動態皮膜の形成量を増加させ、粗面化ピット
の形成に使用される１サイクルあたりの有効時間が少な
くなるので、電解粗面化の均一性が劣化してしまう。一
方、Ｃｕはアルミニウム中に固溶状態で存在して、アル
ミニウムマトリクスと金属間化合物との電位を調整する
作用も有している。このため、Ｃｕを添加することによ
り反応初期の抵抗を低下させることができる。但し、Ｃ
ｕ含有量が０．００３重量％を超えると不動態膜の形成
量が多くなり、この不動態膜が皮膜の形成を遅らせ、粗
面化ピット形成に使用される１サイクル当たりの時間が
少なくなるため、電解不足となりエッチングピットが不
均一となる。従って、本発明においては、アルミニウム
合金板にＣｕを含まないものとするが、Ｃｕを含有させ
る場合は、Ｃｕ含有量は、０．００３重量％以下とす
る。
ウム合金板にＣｕが含有されていると、１００サイクル
目以降の不動態皮膜の形成量を増加させ、粗面化ピット
の形成に使用される１サイクルあたりの有効時間が少な
くなるので、電解粗面化の均一性が劣化してしまう。一
方、Ｃｕはアルミニウム中に固溶状態で存在して、アル
ミニウムマトリクスと金属間化合物との電位を調整する
作用も有している。このため、Ｃｕを添加することによ
り反応初期の抵抗を低下させることができる。但し、Ｃ
ｕ含有量が０．００３重量％を超えると不動態膜の形成
量が多くなり、この不動態膜が皮膜の形成を遅らせ、粗
面化ピット形成に使用される１サイクル当たりの時間が
少なくなるため、電解不足となりエッチングピットが不
均一となる。従って、本発明においては、アルミニウム
合金板にＣｕを含まないものとするが、Ｃｕを含有させ
る場合は、Ｃｕ含有量は、０．００３重量％以下とす
る。
【００２９】Ｚｎ（亜鉛）：０．００５乃至０．０３重
量％ Ｚｎはアルミニウム中に固溶状態で存在しやすく、アル
ミニウムマトリクスを電気的に卑にし、金属間化合物と
の電位を調整する作用がある。Ｚｎ含有量が０．００５
重量％未満では、この電位調整効果が得られない。一
方、Ｚｎ含有量が０．０３重量％を超えると粗大ピット
を形成するために電解粗面化面が不均一となる。よっ
て、Ｚｎを含有させる場合は、その含有量は０．００５
乃至０．０３重量％とする。
量％ Ｚｎはアルミニウム中に固溶状態で存在しやすく、アル
ミニウムマトリクスを電気的に卑にし、金属間化合物と
の電位を調整する作用がある。Ｚｎ含有量が０．００５
重量％未満では、この電位調整効果が得られない。一
方、Ｚｎ含有量が０．０３重量％を超えると粗大ピット
を形成するために電解粗面化面が不均一となる。よっ
て、Ｚｎを含有させる場合は、その含有量は０．００５
乃至０．０３重量％とする。
【００３０】なお、本発明において、不可避的不純物と
しては、Ｍｎ、Ｃｒ及びＭｇ等が考えられ、夫々０．０
２重量％以下であれば、本発明の効果には悪影響を与え
ない。
しては、Ｍｎ、Ｃｒ及びＭｇ等が考えられ、夫々０．０
２重量％以下であれば、本発明の効果には悪影響を与え
ない。
【００３１】次に、上述の組成を有する印刷版用アルミ
ニウム合金板の製造方法における数値限定の理由につい
て説明する。
ニウム合金板の製造方法における数値限定の理由につい
て説明する。
【００３２】均質化処理温度：５００乃至６００℃ 先ず、上述の組成を有するアルミニウム合金の鋳塊を５
００乃至６００℃で均質化処理する。均質化温度が５０
０℃未満では均質化が不十分であり、電解粗面化面が不
均一となる。一方、温度が６００℃を超えると結晶粒径
が粗大となり、マクロ組織が粗大となって、筋状の粗面
化ムラであるストリークが発生する。よって、均質化処
理は５００乃至６００℃の温度範囲で実施する。
００乃至６００℃で均質化処理する。均質化温度が５０
０℃未満では均質化が不十分であり、電解粗面化面が不
均一となる。一方、温度が６００℃を超えると結晶粒径
が粗大となり、マクロ組織が粗大となって、筋状の粗面
化ムラであるストリークが発生する。よって、均質化処
理は５００乃至６００℃の温度範囲で実施する。
【００３３】熱間圧延開始温度：４００乃至４５０℃ その後、熱間圧延する。４００℃未満の温度で熱間圧延
を開始した場合に、組織の不均一化を招き、電解粗面化
面が不均一となる。一方、４５０℃を超える温度で熱間
圧延を開始した場合は、熱間圧延におけるパスでの結晶
成長により、ストリークが発生する。従って、熱間圧延
開始温度は４００乃至４５０℃とする。
を開始した場合に、組織の不均一化を招き、電解粗面化
面が不均一となる。一方、４５０℃を超える温度で熱間
圧延を開始した場合は、熱間圧延におけるパスでの結晶
成長により、ストリークが発生する。従って、熱間圧延
開始温度は４００乃至４５０℃とする。
【００３４】なお、この熱間圧延処理は、上述の均質化
処理後、４００乃至４５０℃の温度まで冷却した後に開
始してもよく、また上述の均質化処理終了後、一旦温度
が低下したアルミニウム合金板を、４００乃至４５０℃
の温度まで再度加熱した後に開始してもよい。
処理後、４００乃至４５０℃の温度まで冷却した後に開
始してもよく、また上述の均質化処理終了後、一旦温度
が低下したアルミニウム合金板を、４００乃至４５０℃
の温度まで再度加熱した後に開始してもよい。
【００３５】その後、冷間圧延、中間焼鈍及び冷間圧延
を実施して、所定の板厚の印刷版用アルミニウム合金板
を製造する。この場合に、曲げぐせをとるレベラー矯正
工程を設けてもよい。
を実施して、所定の板厚の印刷版用アルミニウム合金板
を製造する。この場合に、曲げぐせをとるレベラー矯正
工程を設けてもよい。
【００３６】
【実施例】以下、本発明の実施例について、その特許請
求の範囲から外れる比較例と比較して説明する。先ず、
印刷版アルミニウム合金板の実施例（第１実施例）につ
いて説明する。
求の範囲から外れる比較例と比較して説明する。先ず、
印刷版アルミニウム合金板の実施例（第１実施例）につ
いて説明する。
【００３７】下記表１及び２に示す化学組成を有する各
アルミニウム合金の鋳塊（実施例Ｎｏ．１〜７及び比較
例Ｎｏ．１〜１３）を、面削して厚さを４７０ｍｍと
し、５９０℃の温度で４時間の均質化処理を施し、次い
で開始温度を４３０℃に設定して熱間圧延し、更に冷間
圧延、中間焼鈍及び冷間圧延を順次施して、板厚が０．
３ｍｍのアルミニウム合金板を得た。
アルミニウム合金の鋳塊（実施例Ｎｏ．１〜７及び比較
例Ｎｏ．１〜１３）を、面削して厚さを４７０ｍｍと
し、５９０℃の温度で４時間の均質化処理を施し、次い
で開始温度を４３０℃に設定して熱間圧延し、更に冷間
圧延、中間焼鈍及び冷間圧延を順次施して、板厚が０．
３ｍｍのアルミニウム合金板を得た。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】得られた各アルミニウム合金板を、１０％
水酸化ナトリウム水溶液により、５０℃の温度で３０秒
間脱脂した後、２０％硝酸により２５℃の温度で３０秒
間中和洗浄した。洗浄を終えた各アルミニウム合金板
を、温度が２５℃の１重量％硝酸電解液中に浸漬し、周
波数が６０Ｈｚ、電流密度が５０Ａ／ｄｍ2の正弦波で
交流電解粗面化処理し、次いで１０％水酸化ナトリウム
水溶液により、４０℃の温度で１０秒間脱脂し、更に２
０％硝酸により２５℃の温度で１０秒間中和洗浄した後
に、水洗及び乾燥させた。なお、１ｄｍ2＝０．０１ｍ2
である。
水酸化ナトリウム水溶液により、５０℃の温度で３０秒
間脱脂した後、２０％硝酸により２５℃の温度で３０秒
間中和洗浄した。洗浄を終えた各アルミニウム合金板
を、温度が２５℃の１重量％硝酸電解液中に浸漬し、周
波数が６０Ｈｚ、電流密度が５０Ａ／ｄｍ2の正弦波で
交流電解粗面化処理し、次いで１０％水酸化ナトリウム
水溶液により、４０℃の温度で１０秒間脱脂し、更に２
０％硝酸により２５℃の温度で１０秒間中和洗浄した後
に、水洗及び乾燥させた。なお、１ｄｍ2＝０．０１ｍ2
である。
【００４１】一連の粗面化処理を終えた各アルミニウム
合金板の切り板を、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を使用し
て、３５０倍の倍率で表面観察し、視野の面積が０．０
２ｍｍ2になるように写真を撮影した。得られた写真か
ら、下記数式１より未エッチング率を算出した。
合金板の切り板を、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を使用し
て、３５０倍の倍率で表面観察し、視野の面積が０．０
２ｍｍ2になるように写真を撮影した。得られた写真か
ら、下記数式１より未エッチング率を算出した。
【００４２】
【数１】未エッチング率（％）＝粗面化されていない部
分の面積／全体の面積×１００
分の面積／全体の面積×１００
【００４３】この算出結果から、未エッチング率が８．
０％以下の場合を○（良好）、そして未エッチング率が
８．０％を超える場合を×（不良）として、未エッチン
グ部を評価した。
０％以下の場合を○（良好）、そして未エッチング率が
８．０％を超える場合を×（不良）として、未エッチン
グ部を評価した。
【００４４】また、各切り板の粗面化表面を走査電子顕
微鏡を使用して、５００倍の倍率にてその表面を観察
し、写真撮影した。得られた観察写真上に全長が１００
ｃｍの線を引き、線の下のピットの大きさ（直径）を測
定した。最小のピットと最大のピットとの大きさの相異
が、５μｍよりも大きいものを均一性が×（不良）、３
乃至５μｍのものを均一性が○（良好）、３μｍ未満の
ものを均一性が◎（優良）と評価した。
微鏡を使用して、５００倍の倍率にてその表面を観察
し、写真撮影した。得られた観察写真上に全長が１００
ｃｍの線を引き、線の下のピットの大きさ（直径）を測
定した。最小のピットと最大のピットとの大きさの相異
が、５μｍよりも大きいものを均一性が×（不良）、３
乃至５μｍのものを均一性が○（良好）、３μｍ未満の
ものを均一性が◎（優良）と評価した。
【００４５】更に、電解時間効率を以下のように算出し
た。圧延して得られた各アルミニウム合金板を、１０％
水酸化ナトリウム水溶液により５０℃の温度で３０秒間
脱脂した後に、２０％硝酸で３０秒間中和洗浄した。こ
の洗浄を終えたアルミニウム合金板を、温度が２５℃、
電解液が１重量％硝酸、交流周波数が６０Ｈｚ及び電流
密度が５０Ａ／ｄｍ2という条件で粗面化処理し、この
際の参照電極（ＳＣＥ）に対するアノード電位の時間変
化を０．２マイクロ秒間隔でサイクル毎に分極測定し
た。アノード電位が最初に極大を示すまでの時間を不動
態皮膜破壊時間とし、この時間から、アノードからカソ
ードに急激に電位が移行し、アノードの電位が急激に低
下するまでの時間を粗面化ピット形成時間とする。各サ
イクルの粗面化ピット形成時間を合計して積算時間を算
出し、この積算時間の全電解時間に対する割合を電解時
間効率とした。
た。圧延して得られた各アルミニウム合金板を、１０％
水酸化ナトリウム水溶液により５０℃の温度で３０秒間
脱脂した後に、２０％硝酸で３０秒間中和洗浄した。こ
の洗浄を終えたアルミニウム合金板を、温度が２５℃、
電解液が１重量％硝酸、交流周波数が６０Ｈｚ及び電流
密度が５０Ａ／ｄｍ2という条件で粗面化処理し、この
際の参照電極（ＳＣＥ）に対するアノード電位の時間変
化を０．２マイクロ秒間隔でサイクル毎に分極測定し
た。アノード電位が最初に極大を示すまでの時間を不動
態皮膜破壊時間とし、この時間から、アノードからカソ
ードに急激に電位が移行し、アノードの電位が急激に低
下するまでの時間を粗面化ピット形成時間とする。各サ
イクルの粗面化ピット形成時間を合計して積算時間を算
出し、この積算時間の全電解時間に対する割合を電解時
間効率とした。
【００４６】更にまた、１００サイクル終了時及び３０
０サイクル終了時に、１サイクルに占める不動態皮膜破
壊時間の平均を求めた。
０サイクル終了時に、１サイクルに占める不動態皮膜破
壊時間の平均を求めた。
【００４７】得られた実施例Ｎｏ．１〜７及び比較例Ｎ
ｏ．１〜１３に対する不動態皮膜破壊時間、電解時間効
率並びに未エッチング部及び均一性に対する評価を下記
表３に示す。
ｏ．１〜１３に対する不動態皮膜破壊時間、電解時間効
率並びに未エッチング部及び均一性に対する評価を下記
表３に示す。
【００４８】
【表３】
【００４９】上記表３に示すように、実施例Ｎｏ．１〜
７においては、不動態皮膜破壊時間が１００サイクルと
３００サイクルとの間で殆ど変化しておらず、また電解
時間効率も４４％以上の適切な値であった。このため、
未エッチング部が極めて少なく、各切り板表面の隅々ま
でピットが形成された。また、実施例Ｎｏ．１〜７の均
一性の評価はいずれも良好で、ピットの大きさのバラツ
キが少なかった。
７においては、不動態皮膜破壊時間が１００サイクルと
３００サイクルとの間で殆ど変化しておらず、また電解
時間効率も４４％以上の適切な値であった。このため、
未エッチング部が極めて少なく、各切り板表面の隅々ま
でピットが形成された。また、実施例Ｎｏ．１〜７の均
一性の評価はいずれも良好で、ピットの大きさのバラツ
キが少なかった。
【００５０】一方、電解効率が４４％未満であった比較
例Ｎｏ．１、３、５、６、８及び１０では、未エッチン
グ部が切り板表面に多く存在した。また、比較例Ｎｏ．
２、４、７、９、１１、１２及び１３では、ピットの大
きさのバラツキが大きかった。
例Ｎｏ．１、３、５、６、８及び１０では、未エッチン
グ部が切り板表面に多く存在した。また、比較例Ｎｏ．
２、４、７、９、１１、１２及び１３では、ピットの大
きさのバラツキが大きかった。
【００５１】次に、本発明におけるアルミニウム合金板
の製造方法の実施例について説明する。上記表１及び２
の実施例と同様の化学組成を有するアルミニウム合金の
鋳塊を、面削して厚さを４７０ｍｍとし、次いで下記表
４に示す条件で、均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、中
間焼鈍及び冷間圧延して、板厚が０．３ｍｍのアルミニ
ウム合金板（実施例Ｎｏ．８〜１３、比較例Ｎｏ．１４
〜１７）を得た。
の製造方法の実施例について説明する。上記表１及び２
の実施例と同様の化学組成を有するアルミニウム合金の
鋳塊を、面削して厚さを４７０ｍｍとし、次いで下記表
４に示す条件で、均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、中
間焼鈍及び冷間圧延して、板厚が０．３ｍｍのアルミニ
ウム合金板（実施例Ｎｏ．８〜１３、比較例Ｎｏ．１４
〜１７）を得た。
【００５２】得られたアルミニウム合金板に、上述の第
１実施例と同一条件で、交流電解粗面化処理を施した。
得られた切り板の粗面化表面を走査電子顕微鏡（ＳＥ
Ｍ）を使用して、３５０倍の倍率で観察し、視野の面積
が０．０２ｍｍ2となるように写真を撮影した。この写
真から、上記数式１より未エッチング率を求めた。得ら
れた、未エッチング率が１０．０％以下の場合を○（良
好）、そして未エッチング率が１０．０％を超える場合
を×（不良）として、各切り板の未エッチング部を評価
した。
１実施例と同一条件で、交流電解粗面化処理を施した。
得られた切り板の粗面化表面を走査電子顕微鏡（ＳＥ
Ｍ）を使用して、３５０倍の倍率で観察し、視野の面積
が０．０２ｍｍ2となるように写真を撮影した。この写
真から、上記数式１より未エッチング率を求めた。得ら
れた、未エッチング率が１０．０％以下の場合を○（良
好）、そして未エッチング率が１０．０％を超える場合
を×（不良）として、各切り板の未エッチング部を評価
した。
【００５３】更に、この粗面化表面を走査電子顕微鏡
（ＳＥＭ）を使用して５００倍の倍率で観察し、写真を
撮影した。得られた写真から、第１実施例と同様にし
て、均一性を評価した。即ち、最小のピットと最大のピ
ットとの大きさの相異が、５μｍよりも大きいものを均
一性が×（不良）、３乃至５μｍのものを均一性が○
（良好）、３μｍ未満のものを均一性が◎（優良）と評
価した。
（ＳＥＭ）を使用して５００倍の倍率で観察し、写真を
撮影した。得られた写真から、第１実施例と同様にし
て、均一性を評価した。即ち、最小のピットと最大のピ
ットとの大きさの相異が、５μｍよりも大きいものを均
一性が×（不良）、３乃至５μｍのものを均一性が○
（良好）、３μｍ未満のものを均一性が◎（優良）と評
価した。
【００５４】また、上述のようにして得たアルミニウム
合金板（圧延方向１５ｃｍ×圧延垂直方向１０ｃｍ×２
枚＝３ｄｍ2）の表面を王水にて化学エッチングし、ス
トリークの長さを評価した。圧延方向の筋模様の長さ
が、１ｃｍ未満の場合を○（ストリーク評価：良好）及
び１ｃｍ以上の場合を×（ストリーク評価：不良）とし
た。下記表４に、ストリーク、未エッチング部及び均一
性に対する評価を示す。
合金板（圧延方向１５ｃｍ×圧延垂直方向１０ｃｍ×２
枚＝３ｄｍ2）の表面を王水にて化学エッチングし、ス
トリークの長さを評価した。圧延方向の筋模様の長さ
が、１ｃｍ未満の場合を○（ストリーク評価：良好）及
び１ｃｍ以上の場合を×（ストリーク評価：不良）とし
た。下記表４に、ストリーク、未エッチング部及び均一
性に対する評価を示す。
【００５５】
【表４】
【００５６】なお、上記表４中の材料Ｎｏ．１、２、
３、５、６及び７は、夫々、表１及び２に示す実施例Ｎ
ｏ．１、２、３、５、６及び７と化学組成が同一であ
る。
３、５、６及び７は、夫々、表１及び２に示す実施例Ｎ
ｏ．１、２、３、５、６及び７と化学組成が同一であ
る。
【００５７】上記表４に示すように、実施例Ｎｏ．８〜
１３においては、ストリーク、未エッチング部及び均一
性に対する評価は、いずれも良好であった。一方、比較
例Ｎｏ．１４は均熱温度が本発明にて規定した温度より
も低く、また比較例Ｎｏ．１５は均熱温度が本発明にて
規定した温度よりも高いため、未エッチング部が少ない
と共に均一性が良好であったものの、いずれもストリー
ク評価が不良であった。また、比較例Ｎｏ．１６及び１
７は、熱間開始温度が本発明にて規定した範囲外である
ため、比較例Ｎｏ．１４及び１５と同様に、ストリーク
評価がいずれも不良であった。
１３においては、ストリーク、未エッチング部及び均一
性に対する評価は、いずれも良好であった。一方、比較
例Ｎｏ．１４は均熱温度が本発明にて規定した温度より
も低く、また比較例Ｎｏ．１５は均熱温度が本発明にて
規定した温度よりも高いため、未エッチング部が少ない
と共に均一性が良好であったものの、いずれもストリー
ク評価が不良であった。また、比較例Ｎｏ．１６及び１
７は、熱間開始温度が本発明にて規定した範囲外である
ため、比較例Ｎｏ．１４及び１５と同様に、ストリーク
評価がいずれも不良であった。
【００５８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
所定の化学成分を含有しているため、電解粗面化処理時
に不動態皮膜が短時間で破壊されることに加え、この不
動態皮膜の破壊に必要とする時間が、電解エッチングの
サイクル数が変化した場合であっても一定であるので、
短時間の電解粗面化処理で、粗面化ピットを均一に形成
することができる。
所定の化学成分を含有しているため、電解粗面化処理時
に不動態皮膜が短時間で破壊されることに加え、この不
動態皮膜の破壊に必要とする時間が、電解エッチングの
サイクル数が変化した場合であっても一定であるので、
短時間の電解粗面化処理で、粗面化ピットを均一に形成
することができる。
【００５９】また、本発明に係る印刷版用アルミニウム
合金板の製造方法は、均熱温度及び熱間圧延開始温度が
適切であるので、電解粗面化処理後に均一な粗面化ピッ
トが得られると共にストリークの発生が極めて抑制され
た印刷版用アルミニウム合金板を製造することができ
る。
合金板の製造方法は、均熱温度及び熱間圧延開始温度が
適切であるので、電解粗面化処理後に均一な粗面化ピッ
トが得られると共にストリークの発生が極めて抑制され
た印刷版用アルミニウム合金板を製造することができ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−177528（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−122241（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−230946（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 21/00 B41N 1/08 C22F 1/04
Claims (8)
- 【請求項１】 Ｆｅ：０．２０乃至０．５重量％、Ｓ
ｉ：０．０３乃至０．１重量％、Ｔｉ：０．００５乃至
０．０５重量％及びＮｉ：０．００５乃至０．１０重量
％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるア
ルミニウム合金板であって、前記Ｆｅと前記Ｎｉとの総
量が０．２７乃至０．６０重量％であることを特徴とす
る印刷版用アルミニウム合金板。 - 【請求項２】 Ｆｅ：０．２０乃至０．５重量％、Ｓ
ｉ：０．０３乃至０．１重量％、Ｔｉ：０．００５乃至
０．０５重量％、Ｎｉ：０．００５乃至０．１０重量％
及びＢ：１乃至５０重量ｐｐｍを含有し、残部がＡｌ及
び不可避的不純物からなるアルミニウム合金板であっ
て、前記Ｆｅと前記Ｎｉとの総量が０．２７乃至０．６
０重量％であることを特徴とする印刷版用アルミニウム
合金板。 - 【請求項３】 更に、Ｃｕを０．００３重量％以下含有
することを特徴とする請求項１又は２に記載の印刷版用
アルミニウム合金板。 - 【請求項４】 更に、Ｚｎ：０．００５乃至０．０３重
量％を含有することを特徴とする請求項１乃至３のいず
れか１項に記載の印刷版用アルミニウム合金板。 - 【請求項５】 前記Ｔｉは０．０１０重量％以上である
ことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載
の印刷版用アルミニウム合金板。 - 【請求項６】 請求項１乃至５のいずれか１項に記載の
組成を有するアルミニウム合金鋳塊に、５００乃至６０
０℃の温度で均質化処理を施し、次いで開始温度を４０
０乃至４５０℃として熱間圧延を施すことを特徴とする
印刷版用アルミニウム合金板の製造方法。 - 【請求項７】 前記熱間圧延工程の後に、冷間圧延工程
及び中間焼鈍工程を有することを特徴とする請求項６に
記載の印刷版用アルミニウム合金板の製造方法。 - 【請求項８】 レベラー矯正工程を有することを特徴と
する請求項７に記載の印刷版用アルミニウム合金板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8250607A JP2777355B2 (ja) | 1995-09-20 | 1996-09-20 | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24219795 | 1995-09-20 | ||
| JP7-242197 | 1995-09-20 | ||
| JP8250607A JP2777355B2 (ja) | 1995-09-20 | 1996-09-20 | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09143603A JPH09143603A (ja) | 1997-06-03 |
| JP2777355B2 true JP2777355B2 (ja) | 1998-07-16 |
Family
ID=26535658
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8250607A Expired - Lifetime JP2777355B2 (ja) | 1995-09-20 | 1996-09-20 | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2777355B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001219662A (ja) * | 2000-02-07 | 2001-08-14 | Kodak Polychrome Graphics Japan Ltd | 印刷版用アルミニウム合金支持体 |
| JP4482483B2 (ja) * | 2005-05-16 | 2010-06-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 印刷版用アルミニウム合金板および印刷版用アルミニウム合金板の製造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62230946A (ja) * | 1986-04-01 | 1987-10-09 | Furukawa Alum Co Ltd | 平版印刷版用アルミニウム合金支持体 |
| JP2665382B2 (ja) * | 1989-10-06 | 1997-10-22 | 富士写真フイルム株式会社 | 平版印刷版用アルミニウム合金材料 |
| JPH03177528A (ja) * | 1989-12-06 | 1991-08-01 | Sky Alum Co Ltd | 印刷版支持体用アルミニウム合金素板 |
-
1996
- 1996-09-20 JP JP8250607A patent/JP2777355B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09143603A (ja) | 1997-06-03 |
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