JP4482483B2 - 印刷版用アルミニウム合金板および印刷版用アルミニウム合金板の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、平板印刷の支持体として使用される印刷版用アルミニウム合金板および印刷版用アルミニウム合金板の製造方法に関する。
従来から、オフセット印刷などの平板印刷で用いられる印刷版の支持体として、アルミニウム板またはアルミニウム合金板（以下、これらを総称してアルミニウム合金板という）が用いられている。
印刷版は、支持体の表面に感光性物質層を含む感光性の樹脂フィルムを備えた構成となっている。
かかる構成の印刷版は、感光性の樹脂フィルムに文字や画像などを感光させた後、現像処理、水洗処理、ラッカー盛り処理などの製版処理が施されて印刷に用いられる。なお、前記の現像処理では、感光されなかった部分の感光性物質層が溶解除去されて、親水性および保水性を有するアルミニウム合金の支持体の表面が露出し、インク保持部が形成される。また、現像処理で感光された部分の感光性物質層は溶解されずに残存し、非インク保持部が形成される。その後、通常は、耐刷力を向上させるために、インク保持部および非インク保持部を形成した後、２００℃以上３００℃未満で３〜１０分間程度の加熱処理（以下、「バーニング」という）を行って、感光膜を熱硬化させることが多い。
かかる構成の印刷版は、感光性の樹脂フィルムに文字や画像などを感光させた後、現像処理、水洗処理、ラッカー盛り処理などの製版処理が施されて印刷に用いられる。なお、前記の現像処理では、感光されなかった部分の感光性物質層が溶解除去されて、親水性および保水性を有するアルミニウム合金の支持体の表面が露出し、インク保持部が形成される。また、現像処理で感光された部分の感光性物質層は溶解されずに残存し、非インク保持部が形成される。その後、通常は、耐刷力を向上させるために、インク保持部および非インク保持部を形成した後、２００℃以上３００℃未満で３〜１０分間程度の加熱処理（以下、「バーニング」という）を行って、感光膜を熱硬化させることが多い。
なお、支持体の表面は、印刷時に使用される湿し水に対する親水性と保水性を向上させること、および、感光膜との接着性を向上させること、を目的として電解エッチング等による粗面化処理（砂目立てとも呼ばれる）が施されている。
したがって、前処理、電解エッチングなどによる粗面化処理、陽極酸化処理、感光膜塗布の一連の工程を容易に行い得る強度を有することが、印刷版用アルミニウム合金板の機械的性質の一つとして要求されている。
したがって、前処理、電解エッチングなどによる粗面化処理、陽極酸化処理、感光膜塗布の一連の工程を容易に行い得る強度を有することが、印刷版用アルミニウム合金板の機械的性質の一つとして要求されている。
かかる要求のもと、例えば、特許文献１には、電解エッチングなどによる粗面化処理を容易に行わせることを目的として、Ｆｅ：０．２０乃至０．６質量％（特許文献１には「重量％」と記載）、Ｓｉ：０．０３乃至０．１５質量％、Ｔｉ：０．００５乃至０．０５質量％、Ｎｉ：０．００５乃至０．２０質量％及びＭｇ：０．００５乃至０．０５質量％を含有し、更にＭｎ、Ｃｒ及びＺｒからなる群から選択された１種以上の元素を、１元素当たり０．００５乃至０．０３０質量％含有し、Ｍｎ、Ｃｒ及びＺｒの含有量が総量で０．００５乃至０．０３０質量％であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる印刷版用アルミニウム合金板と、かかる組成を有するアルミニウム合金鋳塊に、５００乃至６３０℃の温度で均質化処理を施し、次いで開始温度を４００乃至４５０℃として熱間圧延を施す印刷版用アルミニウム合金板の製造方法が提案されている。
かかる発明によれば、アルミニウム合金の組成を特定の範囲に規定することで、短時間の電解粗面化処理であっても粗面化ピットが均一に形成される印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法を提供できる旨が記載されている。
しかしながら、印刷版として一般的に使用されているようにＡｌの純度を９９．５０質量％以上としつつ、特許文献１に記載されているアルミニウム合金の組成を満たすものとした場合、Ｆｅの固溶量の減少などによってバーニング後の強度が低下し易かった。
印刷版としての強度を保つために冷間圧延を行う必要があるが、冷間圧延時に冷延板が１２０℃程度まで上昇すると素材の析出・軟化が進行してしまうため、これによってもバーニング後の強度が低下し易かった。
そのため、従来は、冷間圧延時の温度上昇を抑えるため、冷間圧延を行うごとに室温まで冷却しなければならず、生産性が悪かった。
印刷版としての強度を保つために冷間圧延を行う必要があるが、冷間圧延時に冷延板が１２０℃程度まで上昇すると素材の析出・軟化が進行してしまうため、これによってもバーニング後の強度が低下し易かった。
そのため、従来は、冷間圧延時の温度上昇を抑えるため、冷間圧延を行うごとに室温まで冷却しなければならず、生産性が悪かった。
一方、バーニング後の強度の低下を防止することを目的として、例えば、特許文献２には、Ｆｅ：０．２〜０．４質量％（特許文献２には「重量％」と記載）、Ｓｉ：０．０５〜０．２５質量％を含有し、残部Ａｌおよび不純物よりなるアルミニウム合金であって、中間焼鈍処理および最終冷間圧延を行い、導電率が、［Ｆｅ質量％＋１．５×Ｓｉ質量％］が０．２７５〜０．６％の範囲において、５６〜６０．５％ＩＡＣＳ、［Ｆｅ質量％＋１．５×Ｓｉ質量％］が０．６〜０．７７５％の範囲において、５５〜６０．０％ＩＡＣＳで、耐力が１３ｋｇ／ｍｍ2以上であることを特徴とする塩酸系または硝酸系電解液中で電解粗面化処理を施し、さらに加熱温度２５０℃、８分間保持で熱処理した場合の耐力低下率が２０％以下である電解粗面化処理および耐バーニング軟化性に優れた感光性平板印刷版用アルミニウム板条が提案されている。
また、この特許文献２には、バーニングによる強度の低下を防止するため、高温短時間の中間焼鈍（３０℃／分以上の昇温、降温速度で３５０〜６００℃の温度域に３０分以内で保持する）を行うことが好ましい旨が記載されている。
特許第２７７８６６２号公報（段落００１６〜００３３）
特開昭５９−６７３４９号公報（請求項１、第４頁左上欄第１０〜同頁左下欄第４行目）
また、この特許文献２には、バーニングによる強度の低下を防止するため、高温短時間の中間焼鈍（３０℃／分以上の昇温、降温速度で３５０〜６００℃の温度域に３０分以内で保持する）を行うことが好ましい旨が記載されている。
しかし、本発明者らが調査したところ、特許文献２に記載されている感光性平板印刷版用アルミニウム板条は、バーニング後の強度の低下防止には優れていたが、優れた電解粗面を得るには至らなかった。
本発明は前記課題に鑑みてなされたものであり、電解エッチングなどによって優れた電解粗面を得ることができ、かつ、バーニング後の強度が低下しない印刷版用アルミニウム合金板を提供すること、および、このような印刷版用アルミニウム合金板を製造する製造方法を提供することを目的とする。
前記課題を解決した本発明の印刷版用アルミニウム合金板は、Ｆｅ：０．２５〜０．３８質量％、Ｓｉ：０．０３〜０．０８質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．０３質量％、残部が不可避的不純物と９９．５０質量％以上のＡｌとを含み、さらに、条件〔ａ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍ（但し、Ｍｎ：５０質量ｐｐｍ未満）、条件〔ｂ〕Ｍｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ（但し、Ｃｕ：３０質量ｐｐｍ未満）、または、条件〔ｃ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍおよびＭｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ、の中から選択されるいずれか１つの条件を満たす構成としている。
本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板は、組成を特定の範囲に規定したことによって、エッチングの核となりやすい金属間化合物を板面上に均一に形成することができる。また、条件〔ａ〕〜〔ｂ〕の中から選択されるいずれか１つの条件を満たすことによって、印刷版として必要な強度（バーニング後の強度を含む）を備えることができる。
特に、本発明の印刷版用アルミニウム合金板は、引張強さが１５０〜１７０ＭＰａであり、２７０℃の温度条件で６分間加熱処理した後の引張強さが１２０ＭＰａ以上とするのがよい。
このようにアルミニウム合金板の引張強さ、および、所定の条件の加熱処理を行った後の引張強さを特定の範囲に規定したので、印刷版として好ましい強度を備えたものとなる。
このようにアルミニウム合金板の引張強さ、および、所定の条件の加熱処理を行った後の引張強さを特定の範囲に規定したので、印刷版として好ましい強度を備えたものとなる。
また、前記課題を解決した本発明の印刷版用アルミニウム合金板の製造方法は、Ｆｅ：０．２５〜０．３８質量％、Ｓｉ：０．０３〜０．０８質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．０３質量％、残部が不可避的不純物と９９．５０質量％以上のＡｌとを含み、さらに、条件〔ａ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍ（但し、Ｍｎ：５０質量ｐｐｍ未満）、条件〔ｂ〕Ｍｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ（但し、Ｃｕ：３０質量ｐｐｍ未満）、または、条件〔ｃ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍおよびＭｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ、の中から選択されるいずれか１つの条件を満たすアルミニウム合金を溶解して鋳塊を鋳造する鋳造工程と、鋳塊を５５０℃以上６００℃以下、１時間以上１０時間以下の条件で均質化熱処理する均質化熱処理工程と、均質化熱処理を行った鋳塊を、３８０℃以上４３０℃以下の開始温度および２００℃以上３１０℃以下の終了温度で熱間圧延して熱延板を作製する熱間圧延工程と、熱延板を冷間圧延して作製された冷延板のコイルを、４２０℃以上５５０℃以下、３分間以下の条件で中間焼鈍を行った後、中間焼鈍を行った冷延板のコイルを連続して冷間圧延することで、印刷版用アルミニウム合金板を製造する冷間圧延工程と、を含むものである。
このように、アルミニウム合金の組成を特定の範囲に規定するとともに、印刷版用アルミニウム合金板を製造するために、均質化熱処理の条件、熱間圧延工程の条件および中間焼鈍の条件を適切化することによって、エッチングの核となりやすい金属間化合物を適切に形成することができる。また、印刷版として必要な強度（バーニング後の強度を含む）を備えた印刷版用アルミニウム合金板を製造することができる。
本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板は、電解エッチングなどによって優れた電解粗面を得ることができ、かつ、バーニング後であっても強度の低下が少ない。
本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板の製造方法は、電解エッチングなどによって優れた電解粗面を得ることができ、かつ、バーニング後の強度が低下しない印刷版用アルミニウム合金板を製造することができる。また、冷間圧延後に室温まで冷却せずに冷間圧延を連続的に行うことが可能となるので、生産性の向上を図ることができる。
次に、本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板および印刷版用アルミニウム合金板の製造方法について詳細に説明する。
［印刷版用アルミニウム合金板］
本発明の印刷版用アルミニウム合金板は、Ｆｅ：０．２５〜０．３８質量％、Ｓｉ：０．０３〜０．０８質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．０３質量％、残部が不可避的不純物と９９．５０質量％以上のＡｌとを含み、さらに、条件〔ａ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍ（但し、Ｍｎ：５０質量ｐｐｍ未満）、条件〔ｂ〕Ｍｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ（但し、Ｃｕ：３０質量ｐｐｍ未満）、または、条件〔ｃ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍおよびＭｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ、の中から選択されるいずれか１つの条件を満たす構成としている。
本発明の印刷版用アルミニウム合金板は、Ｆｅ：０．２５〜０．３８質量％、Ｓｉ：０．０３〜０．０８質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．０３質量％、残部が不可避的不純物と９９．５０質量％以上のＡｌとを含み、さらに、条件〔ａ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍ（但し、Ｍｎ：５０質量ｐｐｍ未満）、条件〔ｂ〕Ｍｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ（但し、Ｃｕ：３０質量ｐｐｍ未満）、または、条件〔ｃ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍおよびＭｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ、の中から選択されるいずれか１つの条件を満たす構成としている。
以下、本発明の印刷版用アルミニウム合金板の組成範囲を限定した理由について説明する。
（Ｆｅ：０．２５〜０．３８質量％）
Ｆｅは、印刷版として必要な強度を得る効果と、エッチング核となるＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物を形成して電解粗面化処理反応を向上させる効果を有する。Ｆｅの含有量が０．２５質量％未満では電解粗面化処理反応の反応起点数が不足するために、前記した効果を得ることができない。一方、Ｆｅの含有量が０．３８質量％を超えるとＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物が粗大化する。このＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物は、Ａｌ−Ｆｅ晶出物と比較してエッチング核としての効果が大きい。そのため、粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物が形成されると、電解ピットが粗大化し、かえって電解粗面が不均一となる。
したがって、本発明におけるＦｅの含有量は、０．２５〜０．３８質量％とする。
Ｆｅは、印刷版として必要な強度を得る効果と、エッチング核となるＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物を形成して電解粗面化処理反応を向上させる効果を有する。Ｆｅの含有量が０．２５質量％未満では電解粗面化処理反応の反応起点数が不足するために、前記した効果を得ることができない。一方、Ｆｅの含有量が０．３８質量％を超えるとＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物が粗大化する。このＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物は、Ａｌ−Ｆｅ晶出物と比較してエッチング核としての効果が大きい。そのため、粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物が形成されると、電解ピットが粗大化し、かえって電解粗面が不均一となる。
したがって、本発明におけるＦｅの含有量は、０．２５〜０．３８質量％とする。
（Ｓｉ：０．０３〜０．０８質量％）
Ｓｉは、Ｆｅと同様に、印刷版として必要な強度を得る効果と、エッチング核となるＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ晶出物を形成して電解粗面化処理反応を向上させる効果を有する。Ｓｉの含有量が０．０３質量％未満とすると地金コストが高くなるだけでなく、樅の木組織が発生し易くなるために電解エッチング後の版の外観が劣化しやすい。Ｓｉの含有量が０．０８質量％を超えるとＡｌ−Ｆｅ金属間化合物（晶出物）がＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ晶出物となり、粗大な化合物が増加する一方、分布数が減少するため電解粗面が不均一となる。
したがって、本発明におけるＳｉの含有量は、０．０３〜０．０８質量％とする。
Ｓｉは、Ｆｅと同様に、印刷版として必要な強度を得る効果と、エッチング核となるＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ晶出物を形成して電解粗面化処理反応を向上させる効果を有する。Ｓｉの含有量が０．０３質量％未満とすると地金コストが高くなるだけでなく、樅の木組織が発生し易くなるために電解エッチング後の版の外観が劣化しやすい。Ｓｉの含有量が０．０８質量％を超えるとＡｌ−Ｆｅ金属間化合物（晶出物）がＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ晶出物となり、粗大な化合物が増加する一方、分布数が減少するため電解粗面が不均一となる。
したがって、本発明におけるＳｉの含有量は、０．０３〜０．０８質量％とする。
（Ｔｉ：０．００５〜０．０３質量％）
Ｔｉは、鋳塊組織を微細化して冷間圧延後の組織外観の微細化に寄与する。すなわち、電解粗面の外観を均一にする効果を有する。Ｔｉの含有量が０．００５質量％未満では電解粗面外観を均一にする効果が低下する。一方、Ｔｉの含有量が０．０３質量％を超えても前記の効果が飽和する。
したがって、本発明におけるＴｉの含有量は、０．００５〜０．０３質量％とする。
なお、Ｔｉは、Ａｌ−Ｔｉ（５質量％）−Ｂ（０．２〜１質量％）の中間合金として添加されるため、相当する量のＢも含有される。
Ｔｉは、鋳塊組織を微細化して冷間圧延後の組織外観の微細化に寄与する。すなわち、電解粗面の外観を均一にする効果を有する。Ｔｉの含有量が０．００５質量％未満では電解粗面外観を均一にする効果が低下する。一方、Ｔｉの含有量が０．０３質量％を超えても前記の効果が飽和する。
したがって、本発明におけるＴｉの含有量は、０．００５〜０．０３質量％とする。
なお、Ｔｉは、Ａｌ−Ｔｉ（５質量％）−Ｂ（０．２〜１質量％）の中間合金として添加されるため、相当する量のＢも含有される。
（Ｎｉ：０．００５〜０．０３質量％）
Ｎｉは、エッチング核となるＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物を形成する。Ａｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物はＡｌ−Ｆｅ晶出物に比較して電気化学的に貴であるため、電解粗面化処理反応を向上させる効果とともに、電解粗面を均一化する効果を有する。このため、Ｎｉを添加することにより、高い電解エッチング効率で均一な粗面を得ることができる。Ｎｉの含有量が０．００５質量％未満であると前記の効果が不十分となる。一方、Ｎｉの含有量が０．０３質量％を超えるとＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物が粗大化し、電解粗面が不均一となる。
したがって、本発明におけるＮｉの含有量は、０．００５〜０．０３質量％とする。
Ｎｉは、エッチング核となるＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物を形成する。Ａｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物はＡｌ−Ｆｅ晶出物に比較して電気化学的に貴であるため、電解粗面化処理反応を向上させる効果とともに、電解粗面を均一化する効果を有する。このため、Ｎｉを添加することにより、高い電解エッチング効率で均一な粗面を得ることができる。Ｎｉの含有量が０．００５質量％未満であると前記の効果が不十分となる。一方、Ｎｉの含有量が０．０３質量％を超えるとＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ晶出物が粗大化し、電解粗面が不均一となる。
したがって、本発明におけるＮｉの含有量は、０．００５〜０．０３質量％とする。
（Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍ）
Ｃｕは、任意的な成分として含有されアルミニウム合金中で固溶した状態で存在する。
Ｃｕは、中間焼鈍後の連続冷間圧延の際に冷間圧延時の組織のセル化を抑制し、バーニング加熱時の軟化を抑制する効果を有する。Ｃｕの含有量が３０質量ｐｐｍ以下では前記の効果が不十分となる。一方、Ｃｕの含有量が７０質量ｐｐｍを超えると、晶出物とマトリクスとの電位差が減少するために、電解粗面を効率良く得ることができない。
したがって、本発明におけるＣｕの含有量は、３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍ以下とするのが好ましい。
Ｃｕは、任意的な成分として含有されアルミニウム合金中で固溶した状態で存在する。
Ｃｕは、中間焼鈍後の連続冷間圧延の際に冷間圧延時の組織のセル化を抑制し、バーニング加熱時の軟化を抑制する効果を有する。Ｃｕの含有量が３０質量ｐｐｍ以下では前記の効果が不十分となる。一方、Ｃｕの含有量が７０質量ｐｐｍを超えると、晶出物とマトリクスとの電位差が減少するために、電解粗面を効率良く得ることができない。
したがって、本発明におけるＣｕの含有量は、３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍ以下とするのが好ましい。
（Ｍｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ）
ＭｎもＣｕと同様に、任意的な成分として含有され、アルミニウム合金中に固溶した状態と他の元素と化合物を形成した状態で存在する。
Ｍｎは、中間焼鈍後の連続冷間圧延の際に冷間圧延時の組織のセル化を抑制し、バーニング加熱時の軟化を抑制する効果を有する。Ｍｎの含有量が５０質量ｐｐｍ未満では前記の効果が不十分となる。一方、Ｍｎの含有量が１００質量ｐｐｍを超えると、Ａｌ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎ晶出物が形成され、晶出物とマトリックスとの電位差が減少するために、電解粗面を効率良く得ることができない。
したがって、本発明におけるＭｎの含有量は、５０〜１００質量ｐｐｍとするのが好ましい。
ＭｎもＣｕと同様に、任意的な成分として含有され、アルミニウム合金中に固溶した状態と他の元素と化合物を形成した状態で存在する。
Ｍｎは、中間焼鈍後の連続冷間圧延の際に冷間圧延時の組織のセル化を抑制し、バーニング加熱時の軟化を抑制する効果を有する。Ｍｎの含有量が５０質量ｐｐｍ未満では前記の効果が不十分となる。一方、Ｍｎの含有量が１００質量ｐｐｍを超えると、Ａｌ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎ晶出物が形成され、晶出物とマトリックスとの電位差が減少するために、電解粗面を効率良く得ることができない。
したがって、本発明におけるＭｎの含有量は、５０〜１００質量ｐｐｍとするのが好ましい。
すなわち、任意的な成分として含有されるＣｕとＭｎは、所定の範囲の含有量であれば、ＣｕまたはＭｎのみを含有するものであってもよいし、前記含有量のＣｕとＭｎの両方を含有するものであってもよい。
したがって、ＣｕとＭｎの両方を含有する場合は、いずれか一方の含有量が本発明で規定する範囲未満であっても、他方の含有量が本発明で規定する範囲を満たすものであれば、印刷版用アルミニウム合金板として優れた電解粗面を得ることができることはいうまでもない。
なお、ＣｕとＭｎは、アルミニウム合金に固溶して強度を向上させるものであるが、本発明で規定する組成範囲を満たすものであれば、含有量が適切であるので強度が高くなりすぎることもなく、また、電解エッチングによって効率良く電解粗面を得ることができる。
したがって、ＣｕとＭｎの両方を含有する場合は、いずれか一方の含有量が本発明で規定する範囲未満であっても、他方の含有量が本発明で規定する範囲を満たすものであれば、印刷版用アルミニウム合金板として優れた電解粗面を得ることができることはいうまでもない。
なお、ＣｕとＭｎは、アルミニウム合金に固溶して強度を向上させるものであるが、本発明で規定する組成範囲を満たすものであれば、含有量が適切であるので強度が高くなりすぎることもなく、また、電解エッチングによって効率良く電解粗面を得ることができる。
（不可避的不純物）
不可避的不純物としては、Ｍｇ：１００質量ｐｐｍ以下、Ｃｒ：１００質量ｐｐｍ以下、Ｚｎ：１００質量ｐｐｍ以下であれば強度特性、電解エッチング特性に影響しない。また、Ｌｉ，Ｎａ，Ｋ，Ｒｂ，Ｃｓ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｓｃ，Ｙ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍｏ，Ｗ，Ｔｃ，Ｒｅ，Ｒｕ，Ｏｓ，Ｃ，Ｐ，Ａｓ，Ｓ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｐｏ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ等の不可避的に含まれる微量不純物元素は５質量ｐｐｍまで含有しても、強度および電解粗面化処理に全く影響しない。
不可避的不純物としては、Ｍｇ：１００質量ｐｐｍ以下、Ｃｒ：１００質量ｐｐｍ以下、Ｚｎ：１００質量ｐｐｍ以下であれば強度特性、電解エッチング特性に影響しない。また、Ｌｉ，Ｎａ，Ｋ，Ｒｂ，Ｃｓ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｓｃ，Ｙ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍｏ，Ｗ，Ｔｃ，Ｒｅ，Ｒｕ，Ｏｓ，Ｃ，Ｐ，Ａｓ，Ｓ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｐｏ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ等の不可避的に含まれる微量不純物元素は５質量ｐｐｍまで含有しても、強度および電解粗面化処理に全く影響しない。
（Ａｌ：９９．５０質量％）
Ａｌの含有量が９９．５０質量％未満となると、再利用する際のスクラップ価格が大きく低下する。したがって、Ａｌの含有量は９９．５０質量％とする。
Ａｌの含有量が９９．５０質量％未満となると、再利用する際のスクラップ価格が大きく低下する。したがって、Ａｌの含有量は９９．５０質量％とする。
そして、前記した組成を有する本発明の印刷版用アルミニウム合金板は、引張強さが１５０〜１７０ＭＰａであり、２７０℃の温度条件で６分間加熱処理した後の引張強さが１２０ＭＰａ以上とするのが好ましい。
以下、本発明の印刷版用アルミニウム合金板において、引張強さおよび所定の条件で加熱処理した後の引張強さを満たすものであることが好ましい理由について説明する。
以下、本発明の印刷版用アルミニウム合金板において、引張強さおよび所定の条件で加熱処理した後の引張強さを満たすものであることが好ましい理由について説明する。
（引張強さが１５０〜１７０ＭＰａ）
冷間圧延後の引張強さは、印刷版としての取り扱いのために必要である。
引張強さが１５０ＭＰａ未満であると、変形しやすく、取り扱い時に凹み部が発生しやすい。
一方、引張強さが１７０ＭＰａを超えると、かえって強度が高すぎるために、印刷機に取り付ける際に行われるかしめで不都合が生じやすい。
したがって、本発明の引張強さは、１５０〜１７０ＭＰａとするのが好ましい。
冷間圧延後の引張強さは、印刷版としての取り扱いのために必要である。
引張強さが１５０ＭＰａ未満であると、変形しやすく、取り扱い時に凹み部が発生しやすい。
一方、引張強さが１７０ＭＰａを超えると、かえって強度が高すぎるために、印刷機に取り付ける際に行われるかしめで不都合が生じやすい。
したがって、本発明の引張強さは、１５０〜１７０ＭＰａとするのが好ましい。
（２７０℃の温度条件で６分間加熱処理した後の引張強さが１２０ＭＰａ以上）
２７０℃の温度条件で６分間加熱処理した後の引張強さは、印刷版としての取り扱いのために必要である。引張強さが１２０ＭＰａ未満であると、非常に変形しやすいために、バーニングした版として留意していても凹み部が発生しやすく取り扱いが困難となる。
したがって、本発明の２７０℃の温度条件で６分間加熱処理した後の引張強さは、１２０ＭＰａ以上とするのが好ましい。
２７０℃の温度条件で６分間加熱処理した後の引張強さは、印刷版としての取り扱いのために必要である。引張強さが１２０ＭＰａ未満であると、非常に変形しやすいために、バーニングした版として留意していても凹み部が発生しやすく取り扱いが困難となる。
したがって、本発明の２７０℃の温度条件で６分間加熱処理した後の引張強さは、１２０ＭＰａ以上とするのが好ましい。
［印刷版用アルミニウム合金板の製造方法］
次に、本発明の印刷版用アルミニウム合金板の製造方法について説明する。
本発明の印刷版用アルミニウム合金板の製造方法は、Ｆｅ：０．２５〜０．３８質量％、Ｓｉ：０．０３〜０．０８質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．０３質量％、残部が不可避的不純物と９９．５０質量％以上のＡｌとを含み、さらに、条件〔ａ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍ（但し、Ｍｎ：５０質量ｐｐｍ未満）、条件〔ｂ〕Ｍｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ（但し、Ｃｕ：３０質量ｐｐｍ未満）、または、条件〔ｃ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍおよびＭｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ、の中から選択されるいずれか１つの条件を満たすアルミニウム合金を溶解して鋳塊を鋳造する鋳造工程と、鋳塊を５５０℃以上６００℃以下、１時間以上１０時間以下の条件で均質化熱処理する均質化熱処理工程と、均質化熱処理を行った鋳塊を、３８０℃以上４３０℃以下の開始温度および２００℃以上３１０℃以下の終了温度で熱間圧延して熱延板を作製する熱間圧延工程と、熱延板を冷間圧延して作製された冷延板のコイルを、４２０℃以上５５０℃以下、３分間以下の条件で中間焼鈍を行った後、中間焼鈍を行った冷延板のコイルを連続して冷間圧延することで、印刷版用アルミニウム合金板を製造する冷間圧延工程と、を含むものである。
次に、本発明の印刷版用アルミニウム合金板の製造方法について説明する。
本発明の印刷版用アルミニウム合金板の製造方法は、Ｆｅ：０．２５〜０．３８質量％、Ｓｉ：０．０３〜０．０８質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．０３質量％、残部が不可避的不純物と９９．５０質量％以上のＡｌとを含み、さらに、条件〔ａ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍ（但し、Ｍｎ：５０質量ｐｐｍ未満）、条件〔ｂ〕Ｍｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ（但し、Ｃｕ：３０質量ｐｐｍ未満）、または、条件〔ｃ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍおよびＭｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ、の中から選択されるいずれか１つの条件を満たすアルミニウム合金を溶解して鋳塊を鋳造する鋳造工程と、鋳塊を５５０℃以上６００℃以下、１時間以上１０時間以下の条件で均質化熱処理する均質化熱処理工程と、均質化熱処理を行った鋳塊を、３８０℃以上４３０℃以下の開始温度および２００℃以上３１０℃以下の終了温度で熱間圧延して熱延板を作製する熱間圧延工程と、熱延板を冷間圧延して作製された冷延板のコイルを、４２０℃以上５５０℃以下、３分間以下の条件で中間焼鈍を行った後、中間焼鈍を行った冷延板のコイルを連続して冷間圧延することで、印刷版用アルミニウム合金板を製造する冷間圧延工程と、を含むものである。
以下、本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板の製造方法の条件を規定した理由について説明する。
なお、アルミニウム合金の組成を特定の範囲に規定した理由については既に説明しているので、その説明を省略する。
なお、アルミニウム合金の組成を特定の範囲に規定した理由については既に説明しているので、その説明を省略する。
（均質化熱処理の条件：５５０℃以上６００℃以下、１時間以上１０時間以下）
均質化熱処理は、ＦｅおよびＮｉの固溶のために高温で行う必要がある。均熱化熱処理の条件が５５０℃未満または１時間未満であると、ＦｅおよびＮｉの固溶が不十分となる。一方、均熱化熱処理の条件が６００℃を超えたり、１０時間を超えると、もはやＦｅおよびＮｉを固溶する効果が飽和するため経済的な観点から好ましくない。
したがって、本発明における均質化熱処理の条件としては、５５０℃以上６００℃以下、１時間以上１０時間以下とする。
均質化熱処理は、ＦｅおよびＮｉの固溶のために高温で行う必要がある。均熱化熱処理の条件が５５０℃未満または１時間未満であると、ＦｅおよびＮｉの固溶が不十分となる。一方、均熱化熱処理の条件が６００℃を超えたり、１０時間を超えると、もはやＦｅおよびＮｉを固溶する効果が飽和するため経済的な観点から好ましくない。
したがって、本発明における均質化熱処理の条件としては、５５０℃以上６００℃以下、１時間以上１０時間以下とする。
（熱間圧延工程の条件：３８０℃以上４３０℃以下の開始温度および２００℃以上３１０℃以下の終了温度）
熱間圧延工程は、冷間圧延を可能とするために必要である。このとき、Ａｌ−Ｆｅ析出物およびＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ析出物の動的析出を少なくするため、３８０℃以上４３０℃以下の開始温度で行うのが好ましい。熱間圧延工程の開始温度を３８０℃未満とすると動的析出を少なくすることができるが、熱間圧延終了時まで温度を維持することができないために、圧延が困難となる。一方、熱間圧延工程の開始温度が４３０℃を超えると、Ａｌ−Ｆｅ−Ｎｉの金属間化合物（析出物）が過剰に析出し、固溶元素量が低下するために、最終板（印刷版用アルミニウム合金板）の強度低下に結びつく。そのため、熱間圧延工程の開始温度は、４３０℃以下とする。
また、熱間圧延工程の終了温度が２００℃未満であると、強度の点で優れるものの、熱間圧延板の巻取り時に表面キズが入りやすく、印刷版として用いることができない。一方、熱間圧延工程の終了温度が３１０℃を超えると、Ａｌ−Ｎｉの析出がすすむために、Ｎｉの固溶度が減少する。その結果、中間焼鈍後の冷間圧延終了後の強度は優れるものの、バーニング後の強度が低下する。
したがって、本発明における熱間圧延工程の条件としては、３８０℃以上４３０℃以下の開始温度および２００℃以上３１０℃以下の終了温度とする。
熱間圧延工程は、冷間圧延を可能とするために必要である。このとき、Ａｌ−Ｆｅ析出物およびＡｌ−Ｆｅ−Ｎｉ析出物の動的析出を少なくするため、３８０℃以上４３０℃以下の開始温度で行うのが好ましい。熱間圧延工程の開始温度を３８０℃未満とすると動的析出を少なくすることができるが、熱間圧延終了時まで温度を維持することができないために、圧延が困難となる。一方、熱間圧延工程の開始温度が４３０℃を超えると、Ａｌ−Ｆｅ−Ｎｉの金属間化合物（析出物）が過剰に析出し、固溶元素量が低下するために、最終板（印刷版用アルミニウム合金板）の強度低下に結びつく。そのため、熱間圧延工程の開始温度は、４３０℃以下とする。
また、熱間圧延工程の終了温度が２００℃未満であると、強度の点で優れるものの、熱間圧延板の巻取り時に表面キズが入りやすく、印刷版として用いることができない。一方、熱間圧延工程の終了温度が３１０℃を超えると、Ａｌ−Ｎｉの析出がすすむために、Ｎｉの固溶度が減少する。その結果、中間焼鈍後の冷間圧延終了後の強度は優れるものの、バーニング後の強度が低下する。
したがって、本発明における熱間圧延工程の条件としては、３８０℃以上４３０℃以下の開始温度および２００℃以上３１０℃以下の終了温度とする。
（中間焼鈍の条件：４２０℃以上５５０℃以下、３分間以下）
中間焼鈍は、金属組織の再結晶・元素の固溶化のために必要である。このとき、中間焼鈍の温度が４２０℃未満であると、再結晶が不十分となり、電解粗面後の外観が劣化し易く、また固溶が不十分となりバーニング後の強度が低下しやすい。一方、中間焼鈍の温度が５５０℃を超えたり、中間焼鈍時間が３分間を超えると、再結晶化・固溶化の効果はもはや飽和してしまい、経済的な観点から好ましくない。
中間焼鈍は、金属組織の再結晶・元素の固溶化のために必要である。このとき、中間焼鈍の温度が４２０℃未満であると、再結晶が不十分となり、電解粗面後の外観が劣化し易く、また固溶が不十分となりバーニング後の強度が低下しやすい。一方、中間焼鈍の温度が５５０℃を超えたり、中間焼鈍時間が３分間を超えると、再結晶化・固溶化の効果はもはや飽和してしまい、経済的な観点から好ましくない。
なお、冷間圧延でも板材（印刷版用アルミニウム合金板）は発熱し、その温度は８０℃前後まで上昇し、連続して冷間圧延を行うことにより、さらに上昇する。従来の板材では、かかる発熱によって軟化しやすかった。そのため、冷間圧延を行った後に板材の温度を室温程度（約２０〜４０℃）まで冷却する必要があったが、本発明の印刷版用アルミニウム合金板では、そのような冷却を行うことなく連続して冷間圧延を行うことができる。
以下、本発明で規定する要件を満たす実施例と、本発明で規定する要件を満たさない比較例とを対比させて、本発明の印刷版用アルミニウム合金板および本発明の印刷版用アルミニウム合金板の製造方法について具体的に説明する。
まず、表１の実施例１〜３および比較例１〜４に示す組成を有するアルミニウム合金を溶解して厚さ５００ｍｍの鋳塊を鋳造した。次に、この鋳塊を５９０℃で４時間の均質化熱処理を施した後、開始温度４００℃、終了温度２６０℃の条件で熱間圧延を行い、厚さ３．５ｍｍの熱延板を作製した。そして、熱延板を冷間圧延し、厚さ１．７ｍｍの冷延板のコイルを作製した。次いで、この冷延板のコイルを中間焼鈍し、さらに冷間圧延を行って、厚さ０．３ｍｍの印刷版用アルミニウム合金板を製造した。このとき、中間焼鈍は、急速加熱・急速冷却方式にて４５０℃で１０秒間保持する条件で行った。中間焼鈍後は、各パス間で冷延板のコイルを室温まで冷却することなしに、連続して冷間圧延を行った。このようにして製造されたアルミニウム合金板（印刷版用アルミニウム合金板）の平坦度を、テンションレベラを用いて矯正した。
また、Ａｌの純度（含有量）は、Ｓｉ，Ｆｅ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，ＺｎとＮｉの含有量から算出した。なお、Ｍｇの含有量はいずれも０．００２質量％であり、Ｃｒの含有量はいずれも０．００２質量％であり、Ｚｎの含有量はいずれも０．００５質量％であった。
なお、表１中の下線は、本発明の条件を満たさないことを示す。
また、Ａｌの純度（含有量）は、Ｓｉ，Ｆｅ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｒ，ＺｎとＮｉの含有量から算出した。なお、Ｍｇの含有量はいずれも０．００２質量％であり、Ｃｒの含有量はいずれも０．００２質量％であり、Ｚｎの含有量はいずれも０．００５質量％であった。
なお、表１中の下線は、本発明の条件を満たさないことを示す。
実施例１〜３は、いずれも本発明で規定した組成範囲を満足するものである。
比較例１〜４は、本発明で規定した組成範囲のいずれかを満足しないものである。
具体的には、比較例１は、Ｓｉの含有量およびＦｅの含有量が本発明で規定した組成範囲の下限未満である。
比較例２は、Ｓｉの含有量およびＦｅの含有量が本発明で規定した組成範囲の上限を超えるとともに、Ｎｉの含有量が本発明で規定した組成範囲の下限を満たさないものである。
比較例３は、ＣｕおよびＭｎの含有量が本発明で規定した組成範囲の下限未満である。
比較例４は、ＣｕおよびＭｎの含有量が本発明で規定した組成範囲の上限を超えるものである。
具体的には、比較例１は、Ｓｉの含有量およびＦｅの含有量が本発明で規定した組成範囲の下限未満である。
比較例２は、Ｓｉの含有量およびＦｅの含有量が本発明で規定した組成範囲の上限を超えるとともに、Ｎｉの含有量が本発明で規定した組成範囲の下限を満たさないものである。
比較例３は、ＣｕおよびＭｎの含有量が本発明で規定した組成範囲の下限未満である。
比較例４は、ＣｕおよびＭｎの含有量が本発明で規定した組成範囲の上限を超えるものである。
次に、実施例１〜３および比較例１〜４のアルミニウム合金板について、（ａ）バーニング処理前の引張強さ、（ｂ）バーニング処理後の引張強さ、および、（ｃ）電解特性について評価・測定を行った。なお、バーニング後の引張強さが低いものについては、電解特性の評価を省略した。
（ａ）バーニング処理前の引張強さ
バーニング処理（２７０℃×６分間の加熱処理）前の実施例１〜３および比較例１〜４のアルミニウム合金板について、引張方向が圧延方向と平行になるようにＪＩＳ５号引張試験片を作製した。その後、ＪＩＳＺ２２４１による引張試験を実施して引張強さ［ＭＰａ］を求めた（表２には「バーニング処理前の引張強さ」と記載）。引張強さとして１５０〜１７０ＭＰａのものを良好とした。
バーニング処理（２７０℃×６分間の加熱処理）前の実施例１〜３および比較例１〜４のアルミニウム合金板について、引張方向が圧延方向と平行になるようにＪＩＳ５号引張試験片を作製した。その後、ＪＩＳＺ２２４１による引張試験を実施して引張強さ［ＭＰａ］を求めた（表２には「バーニング処理前の引張強さ」と記載）。引張強さとして１５０〜１７０ＭＰａのものを良好とした。
（ｂ）バーニング処理後の引張強さ
バーニング処理後の実施例１〜３および比較例１〜４のアルミニウム合金板について、引張方向が圧延方向と平行になるようにＪＩＳ５号引張試験片を作製した。作製した引張試験片を２７０℃、６分間のバーニング処理（加熱処理）を行った後、前記と同様にＪＩＳＺ２２４１による引張試験を実施して引張強さ［ＭＰａ］を求めた（表２には「バーニング処理後の引張強さ」と記載）。引張強さとして１２０ＭＰａ以上のものを良好とした。
バーニング処理後の実施例１〜３および比較例１〜４のアルミニウム合金板について、引張方向が圧延方向と平行になるようにＪＩＳ５号引張試験片を作製した。作製した引張試験片を２７０℃、６分間のバーニング処理（加熱処理）を行った後、前記と同様にＪＩＳＺ２２４１による引張試験を実施して引張強さ［ＭＰａ］を求めた（表２には「バーニング処理後の引張強さ」と記載）。引張強さとして１２０ＭＰａ以上のものを良好とした。
（ｃ）電解特性
実施例１〜３および比較例１〜４のアルミニウム合金板を、５％ＮａＯＨに２０秒間浸して脱脂した後、３０％ＨＮＯ3で中和した。中和した各アルミニウム合金板を２５℃に調節した２％ＨＣｌに浸しつつ、周波数５０Ｈｚ、電流密度６０Ａ／ｄｍ2の条件で３０秒間電解エッチングした。その後、各アルミニウム合金板の表面を肉眼および走査電子顕微鏡（ＳＥＭ；倍率５００倍）で観察して評価した。
５μｍφ前後の均一なピットからなる粗面を「良好」と評価し、１μｍφ程度の微小なピット若しくは未エッチング部を含む領域がある粗面、並びに１０μｍφを超える粗大なピットが形成されたものを「不良」と評価した。
実施例１〜３および比較例１〜４のアルミニウム合金板を、５％ＮａＯＨに２０秒間浸して脱脂した後、３０％ＨＮＯ3で中和した。中和した各アルミニウム合金板を２５℃に調節した２％ＨＣｌに浸しつつ、周波数５０Ｈｚ、電流密度６０Ａ／ｄｍ2の条件で３０秒間電解エッチングした。その後、各アルミニウム合金板の表面を肉眼および走査電子顕微鏡（ＳＥＭ；倍率５００倍）で観察して評価した。
５μｍφ前後の均一なピットからなる粗面を「良好」と評価し、１μｍφ程度の微小なピット若しくは未エッチング部を含む領域がある粗面、並びに１０μｍφを超える粗大なピットが形成されたものを「不良」と評価した。
前記した（ａ）バーニング処理前の引張強さ、（ｂ）バーニング処理後の引張強さ、および、（ｃ）電解特性の評価結果を表２に示す。
表１および表２から分かるように、本発明で規定した組成範囲を満たす実施例１〜３は、バーニング処理前（冷間圧延後）の引張強さ、バーニング処理後の引張強さ、および、電解特性の各評価項目において良好な結果を得ることができた。
これに対し、本発明で規定した組成範囲のいずれかを満たさない比較例１〜４は、バーニング処理前の引張強さ、バーニング処理後の引張強さ、および、電解特性のいずれかの評価項目において好ましくない結果となった。
比較例１は、Ｓｉの含有量およびＦｅの含有量が本発明で規定した組成範囲の下限未満であったために、バーニング処理後の引張強さが劣る結果となった。なお、バーニング処理後の引張強さが劣る結果となったため、電解特性の評価は行わなかった。
比較例２は、Ｓｉの含有量およびＦｅの含有量が本発明で規定した組成範囲の上限を超えるとともに、Ｎｉの含有量が本発明で規定した組成範囲の下限を満たさないものであったために、未エッチング部が有るなど、電解特性の評価に劣る結果となった。
比較例３は、ＣｕおよびＭｎの含有量が本発明で規定した組成範囲の下限未満であったために、バーニング処理後の引張強さが劣る結果となった。なお、バーニング処理後の引張強さが劣る結果となったため、電解特性の評価は行わなかった。
比較例４は、ＣｕおよびＭｎの含有量が本発明で規定した組成範囲の上限を超えるものであったために、未エッチング部はなかったものの、１μｍφ程度の微小ピットの形成される領域が多く、電解特性に劣る結果となった。
比較例２は、Ｓｉの含有量およびＦｅの含有量が本発明で規定した組成範囲の上限を超えるとともに、Ｎｉの含有量が本発明で規定した組成範囲の下限を満たさないものであったために、未エッチング部が有るなど、電解特性の評価に劣る結果となった。
比較例３は、ＣｕおよびＭｎの含有量が本発明で規定した組成範囲の下限未満であったために、バーニング処理後の引張強さが劣る結果となった。なお、バーニング処理後の引張強さが劣る結果となったため、電解特性の評価は行わなかった。
比較例４は、ＣｕおよびＭｎの含有量が本発明で規定した組成範囲の上限を超えるものであったために、未エッチング部はなかったものの、１μｍφ程度の微小ピットの形成される領域が多く、電解特性に劣る結果となった。
そして、表１の実施例３に示す組成を有するアルミニウム合金を溶解して厚さ５００ｍｍの鋳塊を鋳造した。次に、この鋳塊を５９０℃で４時間の均質化熱処理を施した後、開始温度４００℃、終了温度３１０℃の条件で熱間圧延を行い、厚さ３．５ｍｍの熱延板を作製した。そして、熱延板を冷間圧延し、厚さ１．７ｍｍの冷延板のコイルを作製した。次いで、この冷延板のコイルを中間焼鈍し、さらに冷間圧延を行って、厚さ０．３ｍｍの印刷版用アルミニウム合金板を製造した。このとき、中間焼鈍は、急速加熱・急速冷却方式にて４５０℃で１０秒間保持する条件で行った。中間焼鈍後は、各パス間で冷延板のコイルを室温まで冷却することなしに、連続して冷間圧延を行った。このようにして製造されたアルミニウム合金板（印刷版用アルミニウム合金板；実施例４）の平坦度を、テンションレベラを用いて矯正した。
実施例４は、本発明で規定する製造条件を満たすものであるが、熱間圧延の終了温度が上限であったために、熱間圧延の終了温度が好適であった実施例１〜３と比較して、バーニング処理後の引張強さが若干低い傾向にあった（１２１［ＭＰａ］）。なお、電解特性は良好な結果であった。
また、均質化熱処理の温度が上限（６００℃）を超える場合、均質化熱処理の時間が上限（１０時間）を超える場合、中間焼鈍の温度が上限（５５０℃）を超える場合、および、中間焼鈍の時間が上限（３分間）を超える場合は、経済的な観点から本発明の印刷版用アルミニウム合金板の製造方法の条件としては好ましくないものであり、これらの条件で製造したアルミニウム合金板を用いて前記した評価項目について評価を行ったところ、それぞれ良好な評価結果を得ることができたことを付言しておく。
以上、［実施例］で説明したように、本発明で規定する組成範囲を満たす印刷版用アルミニウム合金板、および、本発明で規定する製造条件を満たす印刷版用アルミニウム合金板の製造方法とすれば、電解エッチングなどの電解粗面化処理の処理性に優れ、かつ、バーニング後の強度が低下しない印刷版用アルミニウム合金板と印刷版用アルミニウム合金板の製造方法を具現できることが分かった。
以上、［発明を実施するための最良の形態］および［実施例］により、本発明の印刷版用アルミニウム合金板および印刷版用アルミニウム合金板の製造方法について詳細に説明してきたが、これらは、本発明の説明および例示のために記載したものであり、本発明の内容はそれらに限定されるものではなく、本明細書の記載に基づいて本発明の趣旨を逸脱しない範囲で広く改変等することができることはいうまでもない。
Claims (3)
- Ｆｅ：０．２５〜０．３８質量％、Ｓｉ：０．０３〜０．０８質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．０３質量％、残部が不可避的不純物と９９．５０質量％以上のＡｌとを含み、さらに、条件〔ａ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍ（但し、Ｍｎ：５０質量ｐｐｍ未満）、条件〔ｂ〕Ｍｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ（但し、Ｃｕ：３０質量ｐｐｍ未満）、または、条件〔ｃ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍおよびＭｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ、の中から選択されるいずれか１つの条件を満たすことを特徴とする印刷版用アルミニウム合金板。
- 請求項１に記載の印刷版用アルミニウム合金板であって、
引張強さが１５０〜１７０ＭＰａであり、２７０℃の温度条件で６分間加熱処理した後の引張強さが１２０ＭＰａ以上であることを特徴とする印刷版用アルミニウム合金板。 - Ｆｅ：０．２５〜０．３８質量％、Ｓｉ：０．０３〜０．０８質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．０３質量％、残部が不可避的不純物と９９．５０質量％以上のＡｌとを含み、さらに、条件〔ａ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍ（但し、Ｍｎ：５０質量ｐｐｍ未満）、条件〔ｂ〕Ｍｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ（但し、Ｃｕ：３０質量ｐｐｍ未満）、または、条件〔ｃ〕Ｃｕ：３０質量ｐｐｍを超え７０質量ｐｐｍおよびＭｎ：５０〜１００質量ｐｐｍ、の中から選択されるいずれか１つの条件を満たすアルミニウム合金を溶解して鋳塊を鋳造する鋳造工程と、
前記鋳塊を５５０℃以上６００℃以下、１時間以上１０時間以下の条件で均質化熱処理する均質化熱処理工程と、
均質化熱処理を行った前記鋳塊を、３８０℃以上４３０℃以下の開始温度および２００℃以上３１０℃以下の終了温度で熱間圧延して熱延板を作製する熱間圧延工程と、
前記熱延板を冷間圧延して作製された冷延板のコイルを、４２０℃以上５５０℃以下、３分間以下の条件で中間焼鈍を行った後、中間焼鈍を行った前記冷延板のコイルを連続して冷間圧延することで、印刷版用アルミニウム合金板を製造する冷間圧延工程と、
を含むことを特徴とする印刷版用アルミニウム合金板の製造方法。
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