JP5753389B2 - 印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、印刷、特に平版印刷版の支持体として使用される印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法に関する。
一般に、平版印刷の感光性平版印刷版としては、支持体の上に感光層を設けたものが使用されている。支持体としては、アルミニウム合金板が使用されることが多い。かかる支持体の表面は、支持体への感光層の密着性および非画像部の保水性を高めるために粗面化処理が行われている。この粗面化処理の方法として、ボール研磨法、ブラシ研磨法などの機械的処理方法、塩酸若しくはこれを主体とする電解液または硝酸を主体とする電解液を使用してアルミニウム合金板の表面を電気化学的に粗面化する電解粗面化処理方法、さらにこれらの機械的処理方法および電解粗面化処理方法を組み合わせた処理方法などがある。これらの粗面化処理方法のなかでも、得られる粗面化板が高い製版適正および印刷性能を示すとともに、コイル材での連続処理に適しているため電解粗面化処理方法が好適に使用される。従って、支持体として用いられるアルミニウム合金板には、電解粗面化処理による未エッチング率および電解粗面化処理後の表面の均一性といった、いわゆる電解粗面化特性や、引張強さに優れることが要求される。
電解粗面化処理方法に適したアルミニウム合金板として、例えば、特許文献１に記載のものがある。特許文献１には、Ｆｅ：０．２０乃至０．６質量％、Ｓｉ：０．０３乃至０．１５質量％、Ｔｉ：０．００５乃至０．０５質量％、Ｎｉ：０．００５乃至０．２０質量％およびＭｇ：０．００５乃至０．０５質量％を含有し、さらにＭｎ、ＣｒおよびＺｒからなる群から選択された１種以上の元素を、１元素当たり０．００５乃至０．０３０質量％含有し、Ｍｎ、ＣｒおよびＺｒの含有量が総量で０．００５乃至０．０３０質量％であり、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなることを特徴とする印刷版用アルミニウム合金板が記載されている。
また、特許文献１には、かかる印刷版用アルミニウム合金板を製造するための方法として、前記した組成を有するアルミニウム合金鋳塊に、５００乃至６３０℃の温度で均質化熱処理を施し、次いで開始温度を４００乃至４５０℃として熱間圧延を施した後に、冷間圧延工程および中間焼鈍工程を有することを特徴とする印刷版用アルミニウム合金板の製造方法が記載されている。
特許文献１に記載の技術によれば、短時間の電解粗面化処理であっても、粗面化ピットがその表面に均一に分布するとともに、各ピットの大きさがほぼ一定になると記載されている。
しかしながら、特許文献１に記載のアルミニウム合金板を好適に製造するには、中間焼鈍を行う必要があるため製造コストの低減が困難であった。また、中間焼鈍を連続焼鈍にて行う際はさらに、多数のロールと接触するため表面に傷が付き易かった。
本発明は前記した問題を解決するためになされたものであり、印刷版の支持板として当然に要求される電解粗面化特性および引張強さに優れるとともに、製造コストおよび表面の傷付きを低減させた印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法を提供することを課題とする。
前記課題を解決するため、本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板は、電解粗面化処理が施され、印刷版の支持体として使用される印刷版用アルミニウム合金板であって、Ｓｉ：０．０３〜０．１５質量％、Ｆｅ：０．２〜０．６質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．１０質量％、Ｍｎ：０．００５〜０．０５質量％含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ均質化熱処理を３８０〜４８０℃で行い、圧延終了温度が３００〜３７０℃となる熱間圧延を行い、中間焼鈍を行わない冷間圧延を行うことにより製造され、板表面に存在する金属間化合物のうち、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が２００〜４０００個／ｍｍ2であることを特徴としている。
本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板は、さらに、Ｍｇ：０．００５〜０．０５質量％およびＣｕ：０．００５〜０．０５質量％から選択される少なくとも一方を含有するのが好ましい。
本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板は、さらに、Ｍｇ：０．００５〜０．０５質量％およびＣｕ：０．００５〜０．０５質量％から選択される少なくとも一方を含有するのが好ましい。
このように、Ｓｉ、ＦｅおよびＴｉを特定範囲の含有量で含有しているので、電解粗面化処理時の初期ピットの形成を促進するとともに、粗面の均一性を向上させることができる。また、Ｎｉを特定範囲の含有量で含有しているので、アルミニウム合金板の化学溶解性が向上し、電解粗面化処理時のエッチング量が増大し、さらに、短時間で均一な電解粗面（電解粗面化処理によって粗面化された表面をいう。以下同じ。）の形成を可能としている。特に、本発明では、中間焼鈍を行わない冷間圧延を行うことにより製造されているので、表面に析出した最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の固溶を抑制し、当該金属間化合物の個数密度と析出分布の均一性を維持している。そのため、アルミニウム合金板の化学溶解性が向上し、電解粗面化処理時のエッチング量が増大する。これにより、電解粗面化処理時における初期ピットの形成をより一層促進させ、短時間で均一な電解粗面を形成することが可能であり、電解粗面化特性に優れる。そして、Ｍｎ、ＭｇおよびＣｕを特定範囲の含有量で含有しているので、十分な強度を得ることができる。
本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板の製造方法は、前記した印刷版用アルミニウム合金板を製造するための製造方法であって、前記した組成を有するアルミニウム合金の鋳塊を鋳造する鋳造工程と、前記鋳塊を３８０〜４８０℃で均質化熱処理を行う均質化熱処理工程と、均質化熱処理を行った前記鋳塊を、圧延終了温度が３００〜３７０℃となる熱間圧延を行って圧延板を製造する熱間圧延工程と、前記圧延板に対して中間焼鈍を行わない冷間圧延を行う冷間圧延工程と、を含むことを特徴としている。
このように、鋳造工程で前記した組成を有するアルミニウム合金の鋳塊を鋳造し、均質化熱処理工程で特定の温度範囲の均質化熱処理を行うことにより、当該組成を有するアルミニウム合金の鋳塊の表面に金属間化合物の個数密度と析出分布を均一化させることができる。次いで行う熱間圧延工程で均質化熱処理を行った鋳塊を、圧延終了温度が特定範囲となる熱間圧延を行うことにより、金属間化合物の個数密度と析出分布の均一性を維持することができる。そして、次いで行う冷間圧延工程において中間焼鈍を行わないため、製造コストの低減が可能となる。また、中間焼鈍を行わないので多数のロールと接触することもなくなる結果、表面の傷付きを低減させることができる。
本発明によれば、電解粗面化処理による未エッチング率および電解粗面化処理後の表面の均一性といった、印刷版の支持体として当然に要求される電解粗面化特性および引張強さに優れるとともに、製造コストおよび表面の傷付きを低減させた印刷版用アルミニウム合金板を提供することができる。
また、本発明によれば、電解粗面化処理による未エッチング率および電解粗面化処理後の表面の均一性といった、印刷版の支持体として当然に要求される電解粗面化特性および引張強さに優れるとともに、製造コストおよび表面の傷付きを低減させた印刷版用アルミニウム合金板を製造するための製造方法を提供することができる。
次に、本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法を実施するための形態について詳細に説明する。
［印刷版用アルミニウム合金板］
はじめに、本発明の一実施形態に係る印刷版用アルミニウム合金板について説明する。
本発明の一実施形態に係る印刷版用アルミニウム合金板は、電解粗面化処理が施され、印刷版の支持体として使用される。
かかる印刷版用アルミニウム合金板は、Ｓｉ：０．０３〜０．１５質量％、Ｆｅ：０．２〜０．６質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．１０質量％含有するとともに、Ｍｎ：０．００５〜０．０５質量％、Ｍｇ：０．００５〜０．０５質量％およびＣｕ：０．００５〜０．０５質量％から選択される少なくとも一方を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ中間焼鈍を行わない冷間圧延を行うことにより製造され、板表面に存在する金属間化合物のうち、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が２００〜４０００個／ｍｍ2である。
はじめに、本発明の一実施形態に係る印刷版用アルミニウム合金板について説明する。
本発明の一実施形態に係る印刷版用アルミニウム合金板は、電解粗面化処理が施され、印刷版の支持体として使用される。
かかる印刷版用アルミニウム合金板は、Ｓｉ：０．０３〜０．１５質量％、Ｆｅ：０．２〜０．６質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．１０質量％含有するとともに、Ｍｎ：０．００５〜０．０５質量％、Ｍｇ：０．００５〜０．０５質量％およびＣｕ：０．００５〜０．０５質量％から選択される少なくとも一方を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ中間焼鈍を行わない冷間圧延を行うことにより製造され、板表面に存在する金属間化合物のうち、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が２００〜４０００個／ｍｍ2である。
（Ｓｉ：０．０３〜０．１５質量％）
Ｓｉは、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物を形成して電解粗面化処理時の初期ピットの形成を促進させて、未エッチング部の発生を抑制するとともに電解粗面の均一性を向上させる。また、アルミニウム合金板の強度を向上させる効果も有する。
Ｓｉ量が０．０３質量％未満であると金属間化合物が不足するため初期ピットの形成が不足する。その結果、未エッチング部（率）が増加するとともに、電解粗面が不均一となる。また、アルミニウム合金板の強度も不足する。
一方、Ｓｉ量が０．１５質量％を超えると粗大な金属間化合物が形成される。その結果、電解粗面が不均一となる。
Ｓｉ量は、０．０５〜０．１３質量％とするのが好ましく、０．０５〜０．１０質量％とするのがより好ましい。
Ｓｉは、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物を形成して電解粗面化処理時の初期ピットの形成を促進させて、未エッチング部の発生を抑制するとともに電解粗面の均一性を向上させる。また、アルミニウム合金板の強度を向上させる効果も有する。
Ｓｉ量が０．０３質量％未満であると金属間化合物が不足するため初期ピットの形成が不足する。その結果、未エッチング部（率）が増加するとともに、電解粗面が不均一となる。また、アルミニウム合金板の強度も不足する。
一方、Ｓｉ量が０．１５質量％を超えると粗大な金属間化合物が形成される。その結果、電解粗面が不均一となる。
Ｓｉ量は、０．０５〜０．１３質量％とするのが好ましく、０．０５〜０．１０質量％とするのがより好ましい。
（Ｆｅ：０．２〜０．６質量％）
Ｆｅは、Ａｌ−Ｆｅ系金属間化合物を形成して電解粗面化処理時の初期ピットの形成を促進させて、未エッチング部の発生を抑制するとともに電解粗面の均一性を向上させる。また、アルミニウム合金板の強度を向上させる効果も有する。
Ｆｅ量が０．２質量％未満であると金属間化合物が不足するため初期ピットの形成が不足する。その結果、未エッチング部が増加するとともに、電解粗面が不均一となる。また、アルミニウム合金板の強度も不足する。
一方、Ｆｅ量が０．６質量％を超えると粗大な金属間化合物が形成される。その結果、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が多くなるとともに、電解粗面が不均一となる。
Ｆｅ量は、０．３〜０．５質量％とするのが好ましい。
Ｆｅは、Ａｌ−Ｆｅ系金属間化合物を形成して電解粗面化処理時の初期ピットの形成を促進させて、未エッチング部の発生を抑制するとともに電解粗面の均一性を向上させる。また、アルミニウム合金板の強度を向上させる効果も有する。
Ｆｅ量が０．２質量％未満であると金属間化合物が不足するため初期ピットの形成が不足する。その結果、未エッチング部が増加するとともに、電解粗面が不均一となる。また、アルミニウム合金板の強度も不足する。
一方、Ｆｅ量が０．６質量％を超えると粗大な金属間化合物が形成される。その結果、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が多くなるとともに、電解粗面が不均一となる。
Ｆｅ量は、０．３〜０．５質量％とするのが好ましい。
（Ｔｉ：０．００５〜０．０５質量％）
Ｔｉは、鋳塊組織を微細化する作用を有する。通常、Ｔｉを添加する場合には、Ｔｉ：Ｂ＝５：１の割合とした鋳塊微細化剤（ＴｉＢ）を、ワッフルあるいはロッドの形態で溶湯（溶解炉、介在物フィルター、脱ガス装置、溶湯流量制御装置のいずれかに投入された、スラブ凝固前の溶湯）に添加する。そのため、含有割合に応じたＢも必然的に添加されることとなる。
Ｔｉ量が０．００５質量％未満であると微細化効果が不十分となり、電解粗面の均一性にも悪影響を及ぼす。
一方、Ｔｉ量が０．０５質量％を超えると微細化効果が飽和するとともに、粗大な金属間化合物が形成されるようになる。その結果、電解粗面が不均一となる。
Ｔｉ量は、０．００８〜０．０４質量％とするのが好ましく、０．００８〜０．０２質量％とするのがより好ましい。
Ｔｉは、鋳塊組織を微細化する作用を有する。通常、Ｔｉを添加する場合には、Ｔｉ：Ｂ＝５：１の割合とした鋳塊微細化剤（ＴｉＢ）を、ワッフルあるいはロッドの形態で溶湯（溶解炉、介在物フィルター、脱ガス装置、溶湯流量制御装置のいずれかに投入された、スラブ凝固前の溶湯）に添加する。そのため、含有割合に応じたＢも必然的に添加されることとなる。
Ｔｉ量が０．００５質量％未満であると微細化効果が不十分となり、電解粗面の均一性にも悪影響を及ぼす。
一方、Ｔｉ量が０．０５質量％を超えると微細化効果が飽和するとともに、粗大な金属間化合物が形成されるようになる。その結果、電解粗面が不均一となる。
Ｔｉ量は、０．００８〜０．０４質量％とするのが好ましく、０．００８〜０．０２質量％とするのがより好ましい。
（Ｎｉ：０．００５〜０．１０質量％）
Ｎｉは、アルミニウム合金板の化学溶解性を向上させ、電解粗面化処理時のエッチング量を増大させる。また、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｎｉ系金属間化合物を形成させる。この金属間化合物は、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物よりも電気化学的な電位が貴であるため、電解粗面化時における初期ピットの形成をより一層促進させることができる。そのため、短時間で均一な電解粗面を形成することが可能となる。
Ｎｉ量が０．００５質量％未満であると化学溶解性の向上が不十分であるとともに初期ピットの形成能が不十分となる。その結果、電解粗面が不均一となるとともに、未エッチング率が高くなる。また、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が少なくなる。
一方、Ｎｉ量が０．１０質量％を超えると化学溶解性が過剰に促進されるため、電解粗面におけるピットの均一性が損なわれる。また、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｎｉ系金属間化合物が多く形成されるためにアルミニウム合金板の強度も不足する。
Ｎｉ量は、０．００７〜０．０８質量％とするのが好ましい。Ｎｉの上限量は、０．０３質量％や０．０２質量％などとすることもできる。
Ｎｉは、アルミニウム合金板の化学溶解性を向上させ、電解粗面化処理時のエッチング量を増大させる。また、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｎｉ系金属間化合物を形成させる。この金属間化合物は、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物よりも電気化学的な電位が貴であるため、電解粗面化時における初期ピットの形成をより一層促進させることができる。そのため、短時間で均一な電解粗面を形成することが可能となる。
Ｎｉ量が０．００５質量％未満であると化学溶解性の向上が不十分であるとともに初期ピットの形成能が不十分となる。その結果、電解粗面が不均一となるとともに、未エッチング率が高くなる。また、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が少なくなる。
一方、Ｎｉ量が０．１０質量％を超えると化学溶解性が過剰に促進されるため、電解粗面におけるピットの均一性が損なわれる。また、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｎｉ系金属間化合物が多く形成されるためにアルミニウム合金板の強度も不足する。
Ｎｉ量は、０．００７〜０．０８質量％とするのが好ましい。Ｎｉの上限量は、０．０３質量％や０．０２質量％などとすることもできる。
（Ｍｎ：０．００５〜０．０５質量％、Ｍｇ：０．００５〜０．０５質量％およびＣｕ：０．００５〜０．０５質量％から選択される少なくとも一方を含有）
Ｍｎ、ＭｇおよびＣｕはいずれも、アルミニウム合金板中に固溶することにより強度を向上させる効果を有する。
Ｍｎ量、Ｍｇ量およびＣｕ量がいずれも０．００５質量％未満であるとその効果が小さい。
一方、Ｍｎ量、Ｍｇ量およびＣｕ量がそれぞれ０．０５質量％を超えると粗大な金属間化合物が形成される。その結果、電解粗面が不均一となる。
なお、Ｍｎの上限量は、０．０４質量％、０．０２質量％や０．０１質量％などとすることができる。
Ｍｇの上限量は、０．０３質量％、０．０２質量％や０．０１質量％などとすることができる。
Ｃｕの上限量は、０．０３質量％や０．０１質量％などとすることができるが、含有量が高くなるに連れて未エッチング部が増加する傾向にある。
Ｍｎ、ＭｇおよびＣｕはいずれも、アルミニウム合金板中に固溶することにより強度を向上させる効果を有する。
Ｍｎ量、Ｍｇ量およびＣｕ量がいずれも０．００５質量％未満であるとその効果が小さい。
一方、Ｍｎ量、Ｍｇ量およびＣｕ量がそれぞれ０．０５質量％を超えると粗大な金属間化合物が形成される。その結果、電解粗面が不均一となる。
なお、Ｍｎの上限量は、０．０４質量％、０．０２質量％や０．０１質量％などとすることができる。
Ｍｇの上限量は、０．０３質量％、０．０２質量％や０．０１質量％などとすることができる。
Ｃｕの上限量は、０．０３質量％や０．０１質量％などとすることができるが、含有量が高くなるに連れて未エッチング部が増加する傾向にある。
（残部がＡｌおよび不可避的不純物）
残部はＡｌと不可避的不純物である。本発明における不可避的不純物としては、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｇａ、Ｖなどが挙げられる。これらの不可避的不純物は、総計して０．０５質量％以下の含有量であれば本発明の所望する効果を阻害しないので、当該含有量までは組成に含有することを許容することができる。
残部はＡｌと不可避的不純物である。本発明における不可避的不純物としては、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｇａ、Ｖなどが挙げられる。これらの不可避的不純物は、総計して０．０５質量％以下の含有量であれば本発明の所望する効果を阻害しないので、当該含有量までは組成に含有することを許容することができる。
（中間焼鈍を行わない冷間圧延を行うことにより製造）
中間焼鈍を行わずに冷間圧延を行うことにより、製造コストの低減が可能となる。また、連続焼鈍による中間焼鈍を行わないので多数のロールと接触することもない。そのため、板材表面の傷付きを低減させることができる。つまり、当該傷付きの有無を見ることによって中間焼鈍を行ったか否かを容易に判別することができる。
中間焼鈍を行わずに冷間圧延を行うことにより、製造コストの低減が可能となる。また、連続焼鈍による中間焼鈍を行わないので多数のロールと接触することもない。そのため、板材表面の傷付きを低減させることができる。つまり、当該傷付きの有無を見ることによって中間焼鈍を行ったか否かを容易に判別することができる。
（板表面に存在する金属間化合物のうち、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が２００〜４０００個／ｍｍ2）
Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｎｉ系金属間化合物などの、Ｎｉを含有する金属間化合物は、電解粗面化処理時の初期ピットの起点として作用し、エッチング性および粗面の均一性に顕著な影響を及ぼす。前記したように、Ｎｉを含有する金属間化合物であるＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｎｉ系金属間化合物は、その他の金属間化合物であるＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物などより電気化学的な電位が貴であるため、電解粗面化処理時における初期ピットの形成をより一層促進させる。その結果、短時間で均一な電解粗面を形成することが可能になる。
最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が２００個／ｍｍ2未満であると、初期ピットの形成が不足してエッチング性および粗面の均一性が低下する。
一方、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が４０００個／ｍｍ2を超えると粗大なピットが形成され易くなる。その結果、電解粗面が不均一となる。
なお、かかる個数密度は、６７０〜２８３０個／ｍｍ2とするのが好ましい。
Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｎｉ系金属間化合物などの、Ｎｉを含有する金属間化合物は、電解粗面化処理時の初期ピットの起点として作用し、エッチング性および粗面の均一性に顕著な影響を及ぼす。前記したように、Ｎｉを含有する金属間化合物であるＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｎｉ系金属間化合物は、その他の金属間化合物であるＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物などより電気化学的な電位が貴であるため、電解粗面化処理時における初期ピットの形成をより一層促進させる。その結果、短時間で均一な電解粗面を形成することが可能になる。
最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が２００個／ｍｍ2未満であると、初期ピットの形成が不足してエッチング性および粗面の均一性が低下する。
一方、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が４０００個／ｍｍ2を超えると粗大なピットが形成され易くなる。その結果、電解粗面が不均一となる。
なお、かかる個数密度は、６７０〜２８３０個／ｍｍ2とするのが好ましい。
かかる金属間化合物の個数密度の測定は、例えば、アルミニウム合金板の表面をバフ等で研磨して鏡面とし、この鏡面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）の反射電子像で５００倍の倍率で観察し、合計５０視野の写真から画像解析により金属間化合物の個数密度（個／ｍｍ2）を算出することで行うことができる。なお、ＳＥＭによる測定でも、最大長さが１μｍ未満の前記金属間化合物を正確にカウントすることは困難であり、また、最大長さが１μｍ未満の前記金属間化合物は、実質的にエッチング性および粗面の均一性に顕著な影響を及ぼすものではない。そのため、前記金属間化合物の個数密度の測定にあたっては、最大長さが１μｍ以上のものを対象とした。また、本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板の組成と製造条件から、前記金属間化合物の最大長さが１０μｍを超えることは殆どなく、これを考慮する実益に乏しい。そのため、前記金属間化合物の個数密度の測定にあたっては、最大長さが１０μｍ以下のものを対象とした。
［印刷版用アルミニウム合金板の製造方法］
次に、本発明の一実施形態に係る印刷版用アルミニウム合金板の製造方法について説明する。
次に、本発明の一実施形態に係る印刷版用アルミニウム合金板の製造方法について説明する。
本発明の一実施形態に係る印刷版用アルミニウム合金板の製造方法は、前記した印刷版用アルミニウム合金板を製造するための製造方法であって、鋳造工程Ｓ１と、均質化熱処理工程Ｓ２と、熱間圧延工程Ｓ３と、冷間圧延工程Ｓ４と、を含んでいる。
（鋳造工程）
鋳造工程Ｓ１は、前記した組成を有するアルミニウム合金の鋳塊を鋳造する工程である。
鋳造工程Ｓ１は、前記した組成を有するアルミニウム合金の鋳塊を鋳造する工程である。
（均質化熱処理工程）
均質化熱処理工程Ｓ２は、鋳造工程Ｓ１で鋳造した鋳塊を３８０〜５５０℃で均質化熱処理を行う工程である。
均質化熱処理を行うことによって、鋳塊の鋳造時に析出される金属間化合物に加えて、鋳塊の均質化熱処理時に析出する金属間化合物も、初期ピットとして作用させることが可能となる。そのため、均一な電解粗面を得ることができるようになる。
均質化熱処理の温度が３８０℃未満であると、均質化が不十分であることに加え、Ｎｉを含有する金属間化合物の析出量が少なく、冷間圧延後の個数密度が不足するため、初期ピットの形成が促進され難くなる。その結果、粗面のエッチング性、均一性が劣る。また、圧延中の動的再結晶が不十分であり、圧延板の結晶組織が不均一となる。
一方、均質化熱処理の温度が５５０℃を超えると、その後の熱間圧延の温度が高くなり、結晶粒が過剰に成長してしまうため、電解粗面の均一性が損なわれる。従って、均質化熱処理の温度は３８０〜５５０℃で行えばよく、３８０〜５３０℃とするのが好ましい。
ところで、均質化熱処理の温度が５０５℃を超えると、３８０℃以上で析出した最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物が再固溶し、未エッチング率が若干高くなってしまう。従って、均質化熱処理の温度のより好ましい範囲は３８０〜５０５℃であり、さらに好ましい範囲は４２０〜５０５℃である。均質化熱処理の時間は、均質化を十分に行うことができればよく、適宜に設定することができる。特に限定されるものではないが、例えば４時間程度とすることができる。なお、経済的には、２４時間以内が好ましい。
均質化熱処理工程Ｓ２は、鋳造工程Ｓ１で鋳造した鋳塊を３８０〜５５０℃で均質化熱処理を行う工程である。
均質化熱処理を行うことによって、鋳塊の鋳造時に析出される金属間化合物に加えて、鋳塊の均質化熱処理時に析出する金属間化合物も、初期ピットとして作用させることが可能となる。そのため、均一な電解粗面を得ることができるようになる。
均質化熱処理の温度が３８０℃未満であると、均質化が不十分であることに加え、Ｎｉを含有する金属間化合物の析出量が少なく、冷間圧延後の個数密度が不足するため、初期ピットの形成が促進され難くなる。その結果、粗面のエッチング性、均一性が劣る。また、圧延中の動的再結晶が不十分であり、圧延板の結晶組織が不均一となる。
一方、均質化熱処理の温度が５５０℃を超えると、その後の熱間圧延の温度が高くなり、結晶粒が過剰に成長してしまうため、電解粗面の均一性が損なわれる。従って、均質化熱処理の温度は３８０〜５５０℃で行えばよく、３８０〜５３０℃とするのが好ましい。
ところで、均質化熱処理の温度が５０５℃を超えると、３８０℃以上で析出した最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物が再固溶し、未エッチング率が若干高くなってしまう。従って、均質化熱処理の温度のより好ましい範囲は３８０〜５０５℃であり、さらに好ましい範囲は４２０〜５０５℃である。均質化熱処理の時間は、均質化を十分に行うことができればよく、適宜に設定することができる。特に限定されるものではないが、例えば４時間程度とすることができる。なお、経済的には、２４時間以内が好ましい。
（熱間圧延工程）
熱間圧延工程Ｓ３は、均質化熱処理工程Ｓ２で均質化熱処理を行った温度のままの鋳塊を、炉内冷却および再加熱を行わないですぐに熱間圧延を開始し、圧延終了温度（圧延板の巻取温度）が３００〜３７０℃となるように圧延板を製造する工程である。
後記するように、本発明においては、熱間圧延により製造された圧延板はその後、中間焼鈍を行わない冷間圧延が行われることで印刷版用アルミニウム合金板となる。そのため、電解粗面の均一性を確保するためには板材はできるだけ均一な金属組織を有していることが求められる。従って、圧延板は、熱間圧延が終了した時点で再結晶している必要がある。
熱間圧延の圧延終了温度が３００℃未満であると圧延板は巻取り後に再結晶しないため、電解粗面の均一性が劣ってしまう。
一方、熱間圧延の圧延終了温度が３７０℃を超えると結晶粒径が粗大となり、マクロ組織も粗大となるため、電解粗面の均一性が劣ってしまう。
熱間圧延工程Ｓ３は、均質化熱処理工程Ｓ２で均質化熱処理を行った温度のままの鋳塊を、炉内冷却および再加熱を行わないですぐに熱間圧延を開始し、圧延終了温度（圧延板の巻取温度）が３００〜３７０℃となるように圧延板を製造する工程である。
後記するように、本発明においては、熱間圧延により製造された圧延板はその後、中間焼鈍を行わない冷間圧延が行われることで印刷版用アルミニウム合金板となる。そのため、電解粗面の均一性を確保するためには板材はできるだけ均一な金属組織を有していることが求められる。従って、圧延板は、熱間圧延が終了した時点で再結晶している必要がある。
熱間圧延の圧延終了温度が３００℃未満であると圧延板は巻取り後に再結晶しないため、電解粗面の均一性が劣ってしまう。
一方、熱間圧延の圧延終了温度が３７０℃を超えると結晶粒径が粗大となり、マクロ組織も粗大となるため、電解粗面の均一性が劣ってしまう。
（冷間圧延工程）
冷間圧延工程Ｓ４は、熱間圧延工程Ｓ３で熱間圧延した圧延板に対して中間焼鈍を行わない冷間圧延を行うことで印刷版用アルミニウム合金板を製造する工程である。
冷間圧延工程Ｓ４を行うことによって、印刷版用アルミニウム合金板として必要な厚さに調整する。ここまで何度か説明したように、本発明においては冷間圧延を行うにあたって中間焼鈍を行わない。金属間化合物が中間焼鈍によって固溶したり、微細化したりしないようにするためである。また、中間焼鈍を行わないことにより、製造コストの低減と、多数のローラと接触することによる表面の傷付きの低減と、を図っている。
冷間圧延工程Ｓ４は、熱間圧延工程Ｓ３で熱間圧延した圧延板に対して中間焼鈍を行わない冷間圧延を行うことで印刷版用アルミニウム合金板を製造する工程である。
冷間圧延工程Ｓ４を行うことによって、印刷版用アルミニウム合金板として必要な厚さに調整する。ここまで何度か説明したように、本発明においては冷間圧延を行うにあたって中間焼鈍を行わない。金属間化合物が中間焼鈍によって固溶したり、微細化したりしないようにするためである。また、中間焼鈍を行わないことにより、製造コストの低減と、多数のローラと接触することによる表面の傷付きの低減と、を図っている。
以上に説明した製造方法で製造されたアルミニウム合金板は、Ｓｉ：０．０３〜０．１５質量％、Ｆｅ：０．２〜０．６質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．１０質量％含有するとともに、Ｍｎ：０．００５〜０．０５質量％、Ｍｇ：０．００５〜０．０５質量％およびＣｕ：０．００５〜０．０５質量％から選択される少なくとも一方を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ中間焼鈍を行わない冷間圧延を行うことにより製造され、板表面に存在する金属間化合物のうち、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が２００〜４０００個／ｍｍ2というものである。このアルミニウム合金板は、電解粗面化処理による未エッチング率および電解粗面化処理後の表面の均一性といった、印刷版の支持体として当然に要求される電解粗面化特性に優れるとともに、製造コストおよび表面の傷付きを低減させたものであり、印刷版用のアルミニウム合金板として非常に有効である。
なお、本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板の製造方法は以上に説明したとおりであり、既に詳述した本発明に係る印刷版用アルミニウム合金板を好適に製造することができるが、本発明を行うにあたって前記各工程に悪影響を与えない範囲において前記各工程の間或いは前後に他の工程を含めることができる。
このような他の工程としては、例えば鋳造工程Ｓ１で得られた鋳塊の表面を一定の厚さ寸法で面削して偏析を取り除く工程、熱間圧延割れが生じたアルミニウム合金板や線状欠陥が生じたアルミニウム合金板を検出してこれを生産ラインから除く工程、冷間圧延工程Ｓ４後にコイルから巻き戻し、所定の長さに切断する工程等を挙げることができる。
このような他の工程としては、例えば鋳造工程Ｓ１で得られた鋳塊の表面を一定の厚さ寸法で面削して偏析を取り除く工程、熱間圧延割れが生じたアルミニウム合金板や線状欠陥が生じたアルミニウム合金板を検出してこれを生産ラインから除く工程、冷間圧延工程Ｓ４後にコイルから巻き戻し、所定の長さに切断する工程等を挙げることができる。
次に、本発明の効果を確認した実施例について説明する。
〔１〕組成について
表１に示す組成の実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３に係るアルミニウム合金を調製した。なお、実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３に係るアルミニウム合金を合金１〜２３として表１に示している。
表１に示す組成の実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３に係るアルミニウム合金を調製した。なお、実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３に係るアルミニウム合金を合金１〜２３として表１に示している。
表１に示す組成の実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３は、鋳塊を鋳造した後、面削して５５０ｍｍの厚さとした。面削した鋳塊に対して４８０℃×４時間の均質化熱処理を行った直後、熱間圧延を開始し、圧延終了温度が３３０℃となる様に熱間圧延を終了し、厚さ３ｍｍの圧延板を製造した。そして、この圧延板に対して中間焼鈍を行わない冷間圧延を行い、厚さ０．３ｍｍのアルミニウム合金板を製造した。なお、冷間圧延の前後も焼鈍を行わなかった。
このようにして製造した実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３に係るアルミニウム合金板について、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度を測定し、引張強さの評価と塩酸による粗面化処理についての評価とを行った。
最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度は、実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３に係るアルミニウム合金板の表面をバフ等で研磨して鏡面とし、この鏡面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）の反射電子像で５００倍の倍率で観察した。合計５０視野の写真から画像解析により金属間化合物の個数密度（個／ｍｍ2）を算出した。
引張強さは、実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３に係るアルミニウム合金板から、圧延方向と平行な方向が長手方向となるようにＪＩＳ５号試験片（ＪＩＳ Ｚ ２２０１に準拠）を切り出して作製し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準じて引張試験を行って引張強さを測定した。引張強さの測定は、バーニング処理を行わない板材素材そのままの場合と、試験片をバーニング処理した後の場合と、について行った。
バーニング処理は、雰囲気温度２５０℃に設定した空気炉に試験片を挿入し、炉蓋を閉めた後に再び雰囲気温度が２５０℃に到達してから１０分間経過後に炉内から取り出すことで行った。引張試験による引張強さは、板材素材そのまま（表１において「合金板素材」と示す。）の場合は引張強さが１７０ＭＰａ以上のものを良好とし、引張強さが１７０ＭＰａ未満のものを不良とした。また、バーニング処理後の場合は引張強さが１３０ＭＰａ以上のものを良好とし、引張強さが１３０ＭＰａ未満のものを不良とした。前記基準に照らし、板材素材そのままの場合もバーニング処理後の場合も良好であったものの引張強さの評価を「○」とし、少なくとも一方が不良だったものの引張強さの評価を「×」とし、表１中に記載した。
バーニング処理は、雰囲気温度２５０℃に設定した空気炉に試験片を挿入し、炉蓋を閉めた後に再び雰囲気温度が２５０℃に到達してから１０分間経過後に炉内から取り出すことで行った。引張試験による引張強さは、板材素材そのまま（表１において「合金板素材」と示す。）の場合は引張強さが１７０ＭＰａ以上のものを良好とし、引張強さが１７０ＭＰａ未満のものを不良とした。また、バーニング処理後の場合は引張強さが１３０ＭＰａ以上のものを良好とし、引張強さが１３０ＭＰａ未満のものを不良とした。前記基準に照らし、板材素材そのままの場合もバーニング処理後の場合も良好であったものの引張強さの評価を「○」とし、少なくとも一方が不良だったものの引張強さの評価を「×」とし、表１中に記載した。
塩酸による粗面化処理についての評価は、未エッチング部評価と、均一性評価と、を対象として行った。
まず、これらの評価をするにあたって、塩酸による粗面化処理は次の条件で行った。
塩酸による粗面化処理は、アルミニウム合金板を５質量％水酸化ナトリウム水溶液中で温度５０℃、３０秒間脱脂した後、１質量％硝酸中で室温、３０秒間中和洗浄した。中和洗浄されたアルミニウム合金板を２質量％塩酸中で電流密度１２０Ａ／ｄｍ2、周波数５０Ｈｚ、温度２５℃の電解条件で１０秒間の電解処理する方法にて交流電解粗面化処理した。
電解粗面化処理されたアルミニウム合金板を５質量％水酸化ナトリウム水溶液中で温度５０℃、１０秒間デスマット処理し、３０質量％硝酸中で室温、３０秒間中和洗浄した。そして、水洗および乾燥を行い、これを評価試料とした。
まず、これらの評価をするにあたって、塩酸による粗面化処理は次の条件で行った。
塩酸による粗面化処理は、アルミニウム合金板を５質量％水酸化ナトリウム水溶液中で温度５０℃、３０秒間脱脂した後、１質量％硝酸中で室温、３０秒間中和洗浄した。中和洗浄されたアルミニウム合金板を２質量％塩酸中で電流密度１２０Ａ／ｄｍ2、周波数５０Ｈｚ、温度２５℃の電解条件で１０秒間の電解処理する方法にて交流電解粗面化処理した。
電解粗面化処理されたアルミニウム合金板を５質量％水酸化ナトリウム水溶液中で温度５０℃、１０秒間デスマット処理し、３０質量％硝酸中で室温、３０秒間中和洗浄した。そして、水洗および乾燥を行い、これを評価試料とした。
未エッチング部評価は、前記した評価試料の粗面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて５００倍で表面観察を行い、視野面積が全体で１ｍｍ2になるように写真を撮影し、この写真を基にして下記数式（１）に示す方法より未エッチング率［％］を求めた。
未エッチング率＝粗面化されていない部分の面積／全体の面積×１００・・・（１）
求めた未エッチング率［％］から未エッチング部評価を行った。未エッチング部評価は、未エッチング率が０〜３％のものを◎（極めて良好）とし、未エッチング率が３〜５％のものを○（良好）とし、未エッチング率が５％を超えるものを×（不良）とした。本明細書においては、◎または○を合格とし、×を不合格とした。
未エッチング率＝粗面化されていない部分の面積／全体の面積×１００・・・（１）
求めた未エッチング率［％］から未エッチング部評価を行った。未エッチング部評価は、未エッチング率が０〜３％のものを◎（極めて良好）とし、未エッチング率が３〜５％のものを○（良好）とし、未エッチング率が５％を超えるものを×（不良）とした。本明細書においては、◎または○を合格とし、×を不合格とした。
均一性評価は次のようにして行った。まず、ＳＥＭを用いて前記した評価試料の粗面を２０００倍で表面観察し、これを写真撮影した。この写真を並べて全長１００ｃｍの線を平行に３本引き、この線の下にある最大のピットと最小のピットの大きさ（最大長さ）の差を求めることにより均一性を評価した。均一性評価は、ピットの大きさの差が１μｍ以下のものを◎（極めて良好）とし、ピットの大きさの差が１μｍを超え２μｍ以下のものを○（良好）とし、２μｍを超えるものを×（不良）とした。本明細書においては、◎または○を合格とし、×を不合格とした。
下記表１に実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３に係るアルミニウム合金の組成［質量％］と、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度の測定結果と、引張強さの測定結果と、塩酸による粗面化処理についての評価結果と、を併せて示す。
なお、実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３に係るアルミニウム合金、すなわち、合金１〜２３は、表１中に示す含有量の成分以外にも不可避的不純物を含んでいる。各成分と不可避的不純物の合計は１００質量％となる。表１中の「−」は、該当する成分を添加していないことを示し、表１中の下線は、本発明の要件を満たさないことを示す。
なお、実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３に係るアルミニウム合金、すなわち、合金１〜２３は、表１中に示す含有量の成分以外にも不可避的不純物を含んでいる。各成分と不可避的不純物の合計は１００質量％となる。表１中の「−」は、該当する成分を添加していないことを示し、表１中の下線は、本発明の要件を満たさないことを示す。
表１に示すように、実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０は、アルミニウム合金の組成が本発明の要件を満たしており、また、製造条件も好適であったので、引張強さの評価と、塩酸による粗面化処理についての評価（つまり、未エッチング部評価および均一性評価）と、が優れていた。
特に、実施例１〜４、参考例６、実施例８、９は、未エッチング部評価および均一性評価が極めて良好であった。
特に、実施例１〜４、参考例６、実施例８、９は、未エッチング部評価および均一性評価が極めて良好であった。
これに対し、比較例１〜１３は、アルミニウム合金の組成が本発明の要件を満たしていなかったので、引張強さの評価および塩酸による粗面化処理についての評価（つまり、未エッチング部評価および／または均一性評価）のうちの少なくとも一方が劣っていた。
具体的には、比較例１は、Ｓｉ量が下限値未満だったので、バーニング処理後の引張強さが不良となり、引張強さの評価が不合格となった。また、未エッチング部評価および均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例２は、Ｓｉ量が上限値を超えていたので、板材素材そのままおよびバーニング処理後の引張強さが不良となり、引張強さの評価が不合格となった。また、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例２は、Ｓｉ量が上限値を超えていたので、板材素材そのままおよびバーニング処理後の引張強さが不良となり、引張強さの評価が不合格となった。また、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例３は、Ｆｅ量が下限値未満だったので、板材素材そのままおよびバーニング処理後の引張強さが不良となり、引張強さの評価が不合格となった。また、未エッチング部評価および均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例４は、Ｆｅ量が上限値を超えていたので、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例４は、Ｆｅ量が上限値を超えていたので、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例５は、Ｔｉ量が下限値未満だったので、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例６は、Ｔｉ量が上限値を超えていたので、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例６は、Ｔｉ量が上限値を超えていたので、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例７は、Ｎｉ量が下限値未満だったので、未エッチング部評価および均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例８は、Ｎｉ量が上限値を超えていたので、バーニング処理後の引張強さが不良となり、引張強さの評価が不合格となった。また、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例８は、Ｎｉ量が上限値を超えていたので、バーニング処理後の引張強さが不良となり、引張強さの評価が不合格となった。また、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例９〜１１は、Ｍｎ量、Ｍｇ量またはＣｕ量が下限値未満だったので、板材素材そのままおよびバーニング処理後の引張強さが不良となり、引張強さの評価が不合格となった。
比較例１２は、Ｍｎ量が上限値を超えており、比較例１３は、Ｍｇ量が上限値を超えていたので、ともに均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例１２は、Ｍｎ量が上限値を超えており、比較例１３は、Ｍｇ量が上限値を超えていたので、ともに均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
なお、実施例１〜５、参考例６、実施例７〜９、参考例１０および比較例１〜１３は、中間焼鈍を行わない冷間圧延にてアルミニウム合金板を製造したので、いずれも目視観察の結果、板材表面の傷付きが確認されなかった。また、かかる中間焼鈍を行わない冷間圧延でアルミニウム合金板を製造したので、製造コストが低減した。
〔２〕製造条件について
次に、実施例の中から合金２および合金５を選択し、これらを溶解して鋳造し、鋳塊を製造した。製造した鋳塊を面削して５５０ｍｍの厚さとし、この鋳塊を表２に示す温度で４時間の均質化熱処理を行い、その温度のまま均質化熱処理の直後に熱間圧延を開始し、表２に示す圧延終了温度で熱間圧延を終了し、厚さ３ｍｍの圧延板を製造した。そして、この圧延板に対して中間焼鈍を行わない冷間圧延を行い、厚さ０．３ｍｍの実施例１１、１２、１４、１５、参考例１３、１６、１７および比較例１４〜１９に係るアルミニウム合金板を製造した。なお、冷間圧延の前後も焼鈍を行わなかった。
次に、実施例の中から合金２および合金５を選択し、これらを溶解して鋳造し、鋳塊を製造した。製造した鋳塊を面削して５５０ｍｍの厚さとし、この鋳塊を表２に示す温度で４時間の均質化熱処理を行い、その温度のまま均質化熱処理の直後に熱間圧延を開始し、表２に示す圧延終了温度で熱間圧延を終了し、厚さ３ｍｍの圧延板を製造した。そして、この圧延板に対して中間焼鈍を行わない冷間圧延を行い、厚さ０．３ｍｍの実施例１１、１２、１４、１５、参考例１３、１６、１７および比較例１４〜１９に係るアルミニウム合金板を製造した。なお、冷間圧延の前後も焼鈍を行わなかった。
実施例１１、１２、１４、１５、参考例１３、１６、１７および比較例１４〜１９について、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度を測定し、引張強さの評価と塩酸による粗面化処理についての評価とを前記と同様にして行った。
表２に、実施例１１、１２、１４、１５、参考例１３、１６、１７および比較例１４〜１９の製造条件および最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度の測定結果と、引張強さの測定結果と、塩酸による粗面化処理についての評価結果と、を併せて示す。なお、実施例１２は前記した実施例２と合金の組成および製造条件が同じものである。
なお、表２中の下線は、本発明の要件を満たさないことを示す。
表２に、実施例１１、１２、１４、１５、参考例１３、１６、１７および比較例１４〜１９の製造条件および最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度の測定結果と、引張強さの測定結果と、塩酸による粗面化処理についての評価結果と、を併せて示す。なお、実施例１２は前記した実施例２と合金の組成および製造条件が同じものである。
なお、表２中の下線は、本発明の要件を満たさないことを示す。
表２に示すように、実施例１１、１２、１４、１５、参考例１３、１６、１７は、アルミニウム合金の組成が本発明の要件を満たしており、また、製造条件が好適であったので、引張強さの評価と、塩酸による粗面化処理についての評価（つまり、未エッチング部評価および均一性評価）と、が優れていた。
特に、実施例１１、１２、参考例１７は、未エッチング部評価および均一性評価が極めて良好であった。
特に、実施例１１、１２、参考例１７は、未エッチング部評価および均一性評価が極めて良好であった。
これに対し、比較例１４〜１９は、製造条件が本発明の要件を満たしていなかったので、塩酸による粗面化処理についての評価（つまり、未エッチング部評価および／または均一性評価）が劣っていた。
具体的には、比較例１４は、均質化熱処理温度が下限値未満であり、熱間圧延の圧延終了温度が下限値未満であった。そのため、未エッチング部評価および均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例１５は、均質化熱処理温度が上限値を超えていたので、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例１５は、均質化熱処理温度が上限値を超えていたので、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例１６は、熱間圧延の圧延終了温度が下限値未満であったので、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例１７は、均質化熱処理温度が下限値未満であり、熱間圧延の圧延終了温度が下限値未満であった。そのため、未エッチング部評価および均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例１７は、均質化熱処理温度が下限値未満であり、熱間圧延の圧延終了温度が下限値未満であった。そのため、未エッチング部評価および均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例１８は、均質化熱処理温度が上限値を超えており、熱間圧延の圧延終了温度が上限値を超えていた。そのため、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例１９は、熱間圧延の圧延終了温度が下限値未満であったので、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
比較例１９は、熱間圧延の圧延終了温度が下限値未満であったので、均一性評価が不良となり、塩酸による粗面化処理についての評価が不合格となった。
なお、実施例１１、１２、１４、１５、参考例１３、１６、１７および比較例１４〜１９は、中間焼鈍を行わない冷間圧延にてアルミニウム合金板を製造したので、いずれも目視観察の結果、板材表面の傷付きが確認されなかった。また、かかる中間焼鈍を行わない冷間圧延でアルミニウム合金板を製造したので、製造コストが低減した。
〔３〕中間焼鈍について
次に、中間焼鈍によるアルミニウム合金板の表面の傷付き易さを調べるため、合金２および合金５を用いて、前記と同様にして鋳塊を製造した。製造した鋳塊を面削して５５０ｍｍの厚さとし、この鋳塊を表３に示す温度の均質化熱処理を行い、その温度のまま直後に、表３に示す圧延終了温度で熱間圧延を終了し、厚さ３ｍｍの圧延板を製造した。そして、この圧延板を冷間圧延して厚さ０．３ｍｍの実施例１８、１９および比較例２０、２１に係るアルミニウム合金板を製造した。なお、比較例２０、２１は、厚さ２．０ｍｍで、４５０℃×０ｓｅｃ相当の連続焼鈍ラインによる中間焼鈍を行った。
次に、中間焼鈍によるアルミニウム合金板の表面の傷付き易さを調べるため、合金２および合金５を用いて、前記と同様にして鋳塊を製造した。製造した鋳塊を面削して５５０ｍｍの厚さとし、この鋳塊を表３に示す温度の均質化熱処理を行い、その温度のまま直後に、表３に示す圧延終了温度で熱間圧延を終了し、厚さ３ｍｍの圧延板を製造した。そして、この圧延板を冷間圧延して厚さ０．３ｍｍの実施例１８、１９および比較例２０、２１に係るアルミニウム合金板を製造した。なお、比較例２０、２１は、厚さ２．０ｍｍで、４５０℃×０ｓｅｃ相当の連続焼鈍ラインによる中間焼鈍を行った。
実施例１８、１９および比較例２０、２１について、目視観察により、板材表面に印刷版用素材として印刷性能が不良となるレベルの傷が付いているか否かを評価した。目視観察の結果、板材表面にそのような傷が付いていなかったものを○（良好）、そのような傷が付いていたものを×（不良）とした。
表３に、実施例１８、１９および比較例２０、２１の製造条件とともに、中間焼鈍の有無および板材表面の傷の評価を示す。なお、実施例１８、１９はそれぞれ、前記した実施例２、５と合金の組成および製造条件が同じである。
表３に、実施例１８、１９および比較例２０、２１の製造条件とともに、中間焼鈍の有無および板材表面の傷の評価を示す。なお、実施例１８、１９はそれぞれ、前記した実施例２、５と合金の組成および製造条件が同じである。
表３に示すように、実施例１８、１９は、中間焼鈍を行わなかったので、板材表面に傷が付いていなかった。
これに対し、比較例２０、２１は、中間焼鈍を行ったので、いずれも板材表面に傷が付いていた。
これに対し、比較例２０、２１は、中間焼鈍を行ったので、いずれも板材表面に傷が付いていた。
Ｓ１ 鋳造工程
Ｓ２ 均質化熱処理工程
Ｓ３ 熱間圧延工程
Ｓ４ 冷間圧延工程
Ｓ２ 均質化熱処理工程
Ｓ３ 熱間圧延工程
Ｓ４ 冷間圧延工程
Claims (3)
- 電解粗面化処理が施され、印刷版の支持体として使用される印刷版用アルミニウム合金板であって、
Ｓｉ：０．０３〜０．１５質量％、Ｆｅ：０．２〜０．６質量％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５質量％、Ｎｉ：０．００５〜０．１０質量％、Ｍｎ：０．００５〜０．０５質量％含有し、
残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ
均質化熱処理を３８０〜４８０℃で行い、
圧延終了温度が３００〜３７０℃となる熱間圧延を行い、
中間焼鈍を行わない冷間圧延を行うことにより製造され、
板表面に存在する金属間化合物のうち、最大長さが１〜１０μｍである、Ｎｉを含有する金属間化合物の個数密度が２００〜４０００個／ｍｍ2である
ことを特徴とする印刷版用アルミニウム合金板。 - さらに、Ｍｇ：０．００５〜０．０５質量％およびＣｕ：０．００５〜０．０５質量％から選択される少なくとも一方を含有することを特徴とする請求項１に記載の印刷版用アルミニウム合金板。
- 請求項１または請求項２に記載の印刷版用アルミニウム合金板を製造するための製造方法であって、
請求項１または請求項２に記載の組成を有するアルミニウム合金の鋳塊を鋳造する鋳造工程と、
前記鋳塊を３８０〜４８０℃で均質化熱処理を行う均質化熱処理工程と、
均質化熱処理を行った前記鋳塊を、圧延終了温度が３００〜３７０℃となる熱間圧延を行って圧延板を製造する熱間圧延工程と、
前記圧延板に対して中間焼鈍を行わない冷間圧延を行う冷間圧延工程と、を含む
ことを特徴とする印刷版用アルミニウム合金板の製造方法。
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