JP3314726B2 - 位相シフト回路、それを用いた移相回路、発振回路、及びイメージリジェクションミキサ - Google Patents
位相シフト回路、それを用いた移相回路、発振回路、及びイメージリジェクションミキサInfo
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- H03H7/19—Two-port phase shifters providing a predetermined phase shift, e.g. "all-pass" filters
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は位相シフト回路に関
し、特に、互いに特定の位相差を有し且つ互いの振幅が
実質的に等しい二つの移相出力信号を発生することが要
求される移相回路に用いて好適な位相シフト回路に関す
るものである。
し、特に、互いに特定の位相差を有し且つ互いの振幅が
実質的に等しい二つの移相出力信号を発生することが要
求される移相回路に用いて好適な位相シフト回路に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】位相シフト回路は、入力信号の位相を自
己の移相特性に基づきシフトして出力するものであり、
信号変復調回路を始めとして様々な用途に用いられてい
る。ところが、移相出力信号が実際に有する位相及び振
幅は、位相シフト回路の中心周波数に対する入力信号周
波数のズレ、或いは、同回路を構成する素子定数の設計
値からのバラツキに基づき、目的とする値からかなり異
なってしまっている。このため、互いの位相差に特定の
関係を有する二つの移相出力信号を発生する用途では、
次のような問題がある。
己の移相特性に基づきシフトして出力するものであり、
信号変復調回路を始めとして様々な用途に用いられてい
る。ところが、移相出力信号が実際に有する位相及び振
幅は、位相シフト回路の中心周波数に対する入力信号周
波数のズレ、或いは、同回路を構成する素子定数の設計
値からのバラツキに基づき、目的とする値からかなり異
なってしまっている。このため、互いの位相差に特定の
関係を有する二つの移相出力信号を発生する用途では、
次のような問題がある。
【０００３】すなわち、直角位相変調信号に対する復調
回路を具体例として考えると、伝送されてきた直角位相
変調信号は高周波（ＲＦ）信号として受信され、混合
（ＭＩＸ）回路により互いに９０°の位相差を有する局
部発振（ＬＯＣ）信号と混合されて、互いの位相差が９
０°であるいわゆるＩ信号とＱ信号の二つの信号が得ら
れる。このとき、ＲＦ信号はイメージ信号、即ち妨害波
（ＩＭ）信号を有しており、ＭＩＸ回路を介する結果、
このＩＭ信号はＱ信号の逆相成分としてＱ信号に、また
Ｉ信号の同相信号としてＩ信号に含まれている。この性
質を利用して、Ｑ（もしくはＩ）信号を９０°位相シフ
トし、Ｉ（もしくはＱ）信号と加算器で加算することに
より、ＩＭ信号が除去された中間周波（ＩＦ）信号を得
ることが出来る。
回路を具体例として考えると、伝送されてきた直角位相
変調信号は高周波（ＲＦ）信号として受信され、混合
（ＭＩＸ）回路により互いに９０°の位相差を有する局
部発振（ＬＯＣ）信号と混合されて、互いの位相差が９
０°であるいわゆるＩ信号とＱ信号の二つの信号が得ら
れる。このとき、ＲＦ信号はイメージ信号、即ち妨害波
（ＩＭ）信号を有しており、ＭＩＸ回路を介する結果、
このＩＭ信号はＱ信号の逆相成分としてＱ信号に、また
Ｉ信号の同相信号としてＩ信号に含まれている。この性
質を利用して、Ｑ（もしくはＩ）信号を９０°位相シフ
トし、Ｉ（もしくはＱ）信号と加算器で加算することに
より、ＩＭ信号が除去された中間周波（ＩＦ）信号を得
ることが出来る。
【０００４】そこで、 ＭＩＸ回路からの信号を移相回
路に供給し、Ｉ及びＱ信号の一方を９０°、他方を０°
それぞれシフトすることにより、互いの位相差が０°と
なるような二つの信号を発生し、これらを加算器に供給
するのである。このような移相回路を備えた回路をイメ
ージリジェクションミキサとも称している。さらには、
互いに９０°の位相差を有するＬＯＣ信号の発生を目的
として、局部発振周波数を有する信号を移相回路に供給
して、係る位相差を有する二つの移相出力信号を得てい
る。
路に供給し、Ｉ及びＱ信号の一方を９０°、他方を０°
それぞれシフトすることにより、互いの位相差が０°と
なるような二つの信号を発生し、これらを加算器に供給
するのである。このような移相回路を備えた回路をイメ
ージリジェクションミキサとも称している。さらには、
互いに９０°の位相差を有するＬＯＣ信号の発生を目的
として、局部発振周波数を有する信号を移相回路に供給
して、係る位相差を有する二つの移相出力信号を得てい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、前述のよう
に、位相シフト回路は、中心周波数を含む広い範囲の周
波数にわたり位相差（或いは利得差）をほぼ一定とする
と、利得差（或いは位相差）が当該中心周波数を離れる
に従い大幅に変化するという移相特性を示している。こ
のため、前述の具体例では、移相後の両信号を加算処理
しても両信号間の位相及び／又は振幅誤差に基づきＩＭ
信号が十分に除去されない。ＬＯＣ信号用途において
は、同信号間の位相誤差及び／又は振幅誤差に基づき、
Ｉ及びＱ信号間の９０°という位相差の関係を崩し、さ
らには両信号の振幅に差をもたらすことになる。
に、位相シフト回路は、中心周波数を含む広い範囲の周
波数にわたり位相差（或いは利得差）をほぼ一定とする
と、利得差（或いは位相差）が当該中心周波数を離れる
に従い大幅に変化するという移相特性を示している。こ
のため、前述の具体例では、移相後の両信号を加算処理
しても両信号間の位相及び／又は振幅誤差に基づきＩＭ
信号が十分に除去されない。ＬＯＣ信号用途において
は、同信号間の位相誤差及び／又は振幅誤差に基づき、
Ｉ及びＱ信号間の９０°という位相差の関係を崩し、さ
らには両信号の振幅に差をもたらすことになる。
【０００６】そこで、移相出力信号間の振幅差を検出し
て補正するか、又は、それらの位相差を検出して移相回
路の移相特性を制御するかしている。例えば、特開平３
−６０２０６号公報（特にその図１１）及び特開平８−
１３０４１６号公報（特にその図５）は前者の方式を開
示している。特開平３−６０２０６号公報（特にその図
１０）には、後者の方式も開示されている。
て補正するか、又は、それらの位相差を検出して移相回
路の移相特性を制御するかしている。例えば、特開平３
−６０２０６号公報（特にその図１１）及び特開平８−
１３０４１６号公報（特にその図５）は前者の方式を開
示している。特開平３−６０２０６号公報（特にその図
１０）には、後者の方式も開示されている。
【０００７】しかしながら、前者の方式では、振幅誤差
をフィードフォワード制御をかけることにより補正する
ようにした場合、振幅誤差を完全に補正するため電力検
波回路自身の補正が必要となり、設計上難しい。また、
振幅誤差をフィードバック制御をかけることにより補正
するようにした場合、振幅誤差を完全に補正することは
不可能であり、定常誤差が発生する。すなわち、ループ
制御で振幅差が零に近づいて行くが、その振幅差は零を
過ぎてプラス側に転じ、このプラス側への振幅差を零に
戻すように制御が行われ、再びマイナス側に転じ、これ
の繰り返しによって最終的にはある程度の誤差範囲（定
常誤差）で落ち着く。後者の方式では、位相誤差をフィ
ードバック制御をかけることにより補正するようにして
いるため、振幅誤差をフィードバック制御する場合と同
様、位相誤差を完全に補正することは不可能であり、定
常誤差が発生する。
をフィードフォワード制御をかけることにより補正する
ようにした場合、振幅誤差を完全に補正するため電力検
波回路自身の補正が必要となり、設計上難しい。また、
振幅誤差をフィードバック制御をかけることにより補正
するようにした場合、振幅誤差を完全に補正することは
不可能であり、定常誤差が発生する。すなわち、ループ
制御で振幅差が零に近づいて行くが、その振幅差は零を
過ぎてプラス側に転じ、このプラス側への振幅差を零に
戻すように制御が行われ、再びマイナス側に転じ、これ
の繰り返しによって最終的にはある程度の誤差範囲（定
常誤差）で落ち着く。後者の方式では、位相誤差をフィ
ードバック制御をかけることにより補正するようにして
いるため、振幅誤差をフィードバック制御する場合と同
様、位相誤差を完全に補正することは不可能であり、定
常誤差が発生する。
【０００８】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、その目的とするところは、改良された
位相シフト回路を提供することにある。本発明の他の目
的は、広い周波数範囲にわたりほぼ同じ移相および利得
特性を有する位相シフト回路を提供することにある。本
発明のさらに他の目的は、移相後の信号の位相及び／又
は振幅を検出することなく、互いに特定の位相差関係に
あり且つ互いに実質的に同一の振幅を有する二つの信号
を発生する移相回路に用いて好適な位相シフト回路を提
供することにある。
なされたもので、その目的とするところは、改良された
位相シフト回路を提供することにある。本発明の他の目
的は、広い周波数範囲にわたりほぼ同じ移相および利得
特性を有する位相シフト回路を提供することにある。本
発明のさらに他の目的は、移相後の信号の位相及び／又
は振幅を検出することなく、互いに特定の位相差関係に
あり且つ互いに実質的に同一の振幅を有する二つの信号
を発生する移相回路に用いて好適な位相シフト回路を提
供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明による位相シフト
回路は、入力信号を受けて互いに位相が異なる第１及び
第２の中間移相信号を得る第１の移相器と、これら第１
及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに移相して第１
及び第２の出力を得る第２の移相器とを備え、第２の移
相器の第１の出力と第２の出力とを加算、即ち合成し
て、入力信号に対し位相差を持つ出力信号を得ることを
基本思想としている。第１の移相器を介した信号、即ち
第１及び第２の中間移相信号は、前述のように、それら
の間の位相差及び／又は振幅に目的とする値からズレを
有している。そこで、本発明では、これら信号をさらに
第２の移相器により位相シフトし、その出力を加算して
いる。したがって、位相差及び／又は振幅の所望の値か
らのズレは互いに相殺されることになり、入力信号周波
数の中心周波数からのズレ或いは構成素子定数の設計値
からのバラツキによる影響を受けがたい移相特性を備え
た位相シフト回路が提供される。係る位相シフト回路を
用いて構成した移相回路は、かくして、互いの位相差に
要求される関係を維持し且つ互いに同一の振幅を有する
二つの移相出力信号を発生することができる。
回路は、入力信号を受けて互いに位相が異なる第１及び
第２の中間移相信号を得る第１の移相器と、これら第１
及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに移相して第１
及び第２の出力を得る第２の移相器とを備え、第２の移
相器の第１の出力と第２の出力とを加算、即ち合成し
て、入力信号に対し位相差を持つ出力信号を得ることを
基本思想としている。第１の移相器を介した信号、即ち
第１及び第２の中間移相信号は、前述のように、それら
の間の位相差及び／又は振幅に目的とする値からズレを
有している。そこで、本発明では、これら信号をさらに
第２の移相器により位相シフトし、その出力を加算して
いる。したがって、位相差及び／又は振幅の所望の値か
らのズレは互いに相殺されることになり、入力信号周波
数の中心周波数からのズレ或いは構成素子定数の設計値
からのバラツキによる影響を受けがたい移相特性を備え
た位相シフト回路が提供される。係る位相シフト回路を
用いて構成した移相回路は、かくして、互いの位相差に
要求される関係を維持し且つ互いに同一の振幅を有する
二つの移相出力信号を発生することができる。
【００１０】なお、移相器としては、入出力信号の相対
位相差が入力信号の周波数の広範囲な変化に対し実質的
に一定である一方、相対利得については同変化に応じて
変動する移相器（以下、このような移相器を「タイプＩ
移相器」という）と、逆に、入出力信号の相対利得が入
力信号の周波数の広範囲な変化に対し実質的に一定であ
る一方、相対位相差については同変化に応じて変動する
移相器（以下、このような移相器「タイプII移相器」と
いう）を用いる。タイプＩ及びIIの移相器を混合して用
いることにあります。
位相差が入力信号の周波数の広範囲な変化に対し実質的
に一定である一方、相対利得については同変化に応じて
変動する移相器（以下、このような移相器を「タイプＩ
移相器」という）と、逆に、入出力信号の相対利得が入
力信号の周波数の広範囲な変化に対し実質的に一定であ
る一方、相対位相差については同変化に応じて変動する
移相器（以下、このような移相器「タイプII移相器」と
いう）を用いる。タイプＩ及びIIの移相器を混合して用
いることにあります。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の上記目的及び他の
目的、特徴、及び効果を明確にすべく、図面を参照しな
がら、本発明の実施の形態ないしは実施例につき、詳細
に説明する。
目的、特徴、及び効果を明確にすべく、図面を参照しな
がら、本発明の実施の形態ないしは実施例につき、詳細
に説明する。
【００１２】〔実施の形態１〕図１は、本発明の第１の
実施の形態を示すブロック図である。本実施の形態は、
入力信号Ｖｉｎに対する位相シフト動作を実行して、互
いの位相差が９０°であって実質的に同一の振幅を有す
る二つの出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶＱｏｕｔを発生する
移相回路に、本発明による位相シフト回路を適用した構
成を示している。したがって、この移相回路は、前述し
た直角位相変調に対する復調回路において、互いに９０
°の位相差を有する二つのＬＯＣ（局部発振周波数）信
号を得るための回路に適用できる。
実施の形態を示すブロック図である。本実施の形態は、
入力信号Ｖｉｎに対する位相シフト動作を実行して、互
いの位相差が９０°であって実質的に同一の振幅を有す
る二つの出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶＱｏｕｔを発生する
移相回路に、本発明による位相シフト回路を適用した構
成を示している。したがって、この移相回路は、前述し
た直角位相変調に対する復調回路において、互いに９０
°の位相差を有する二つのＬＯＣ（局部発振周波数）信
号を得るための回路に適用できる。
【００１３】入力信号Ｖｉｎは第１の移相器１０に供給
され、中間移相信号としての信号ＶＩ及びＶＱが得られ
る。これら信号の位相は第２の移相器２０により更にシ
フトされて、信号ＶＩＩ及び信号ＶＱＱが得られる。そ
して、加算器３０により両信号ＶＩＩ及びＶＱＱは加算
され、移相出力信号ＶＩｏｕｔとして出力される。本構
成が本発明の位相シフト回路としての基本構成である。
され、中間移相信号としての信号ＶＩ及びＶＱが得られ
る。これら信号の位相は第２の移相器２０により更にシ
フトされて、信号ＶＩＩ及び信号ＶＱＱが得られる。そ
して、加算器３０により両信号ＶＩＩ及びＶＱＱは加算
され、移相出力信号ＶＩｏｕｔとして出力される。本構
成が本発明の位相シフト回路としての基本構成である。
【００１４】信号ＶＩｏｕｔに対し９０°の位相差を有
し実質的に同じ振幅を有する信号ＶＱｏｕｔを得るた
め、中間移相信号ＶＩ及びＶＱにはさらに第３の移相器
４０により位相シフト動作が実行され、信号ＶＩＱおよ
びＶ- ＱＩ（図ではＶの下にアンダーバーを示している
が、本明細書ではＶ- と表記し、ＶＱＩの反転信号であ
ることを示す）が発生される。これら信号ＶＩＱ及びＶ
- ＱＩは加算器５０により加算合成され、信号ＶＱｏｕ
ｔとして出力される。
し実質的に同じ振幅を有する信号ＶＱｏｕｔを得るた
め、中間移相信号ＶＩ及びＶＱにはさらに第３の移相器
４０により位相シフト動作が実行され、信号ＶＩＱおよ
びＶ- ＱＩ（図ではＶの下にアンダーバーを示している
が、本明細書ではＶ- と表記し、ＶＱＩの反転信号であ
ることを示す）が発生される。これら信号ＶＩＱ及びＶ
- ＱＩは加算器５０により加算合成され、信号ＶＱｏｕ
ｔとして出力される。
【００１５】本実施の形態では、第１の移相器１０とし
てタイプＩ移相器が、第２及び第３の移相器２０及び４
０としてタイプII移相器が採用されている。
てタイプＩ移相器が、第２及び第３の移相器２０及び４
０としてタイプII移相器が採用されている。
【００１６】タイプＩ移相器は（図５参照）、Ｃ／Ｒ移
相器およびＲ／Ｃ移相器を有し、これら移相器は抵抗及
びコンデンサで構成され、図示のように接続されてい
る。このタイプＩ移相器は、入出力信号の相対位相差が
入力信号周波数の広範囲の変化に対し実質的に一定であ
るという利点を持っている。反面、相対利得は、周波数
依存性が強い。
相器およびＲ／Ｃ移相器を有し、これら移相器は抵抗及
びコンデンサで構成され、図示のように接続されてい
る。このタイプＩ移相器は、入出力信号の相対位相差が
入力信号周波数の広範囲の変化に対し実質的に一定であ
るという利点を持っている。反面、相対利得は、周波数
依存性が強い。
【００１７】一方、タイプII移相器（図６参照）、Ｒ／
Ｃ移相器及びＲ'／Ｃ'移相器を有し、これら移相器も抵
抗及びコンデンサで構成され、図示のように接続されて
いる。タイプII移相器は入出力信号の相対利得が入力信
号周波数の広範囲な変化に対し実質的に一定という特徴
がある反面、相対位相差は周波数に応じて変化する。
Ｃ移相器及びＲ'／Ｃ'移相器を有し、これら移相器も抵
抗及びコンデンサで構成され、図示のように接続されて
いる。タイプII移相器は入出力信号の相対利得が入力信
号周波数の広範囲な変化に対し実質的に一定という特徴
がある反面、相対位相差は周波数に応じて変化する。
【００１８】これらタイプＩ及びII移相器を用いて図１
の移相回路を構成した場合の実際の等価回路図は図２の
ようになる。入力信号ＶｉｎはタイプＩ移相器１０のＣ
／Ｒ移相器及びＲ／Ｃ移相器に共通に供給されているの
で、両移相器の一対の入力端子は共通接続されて、そこ
に信号Ｖｉｎが印加される。さらに、信号ＶＩ及びＶＱ
はバッファアンプを介してタイプII移相器２０，４０に
供給される。これらの出力はバッファアンプを介してワ
イヤードオアとしての加算器３０，５０で加算され、出
力信号ＶＩｏｕｔ及びＶＱｏｕｔが得られる。
の移相回路を構成した場合の実際の等価回路図は図２の
ようになる。入力信号ＶｉｎはタイプＩ移相器１０のＣ
／Ｒ移相器及びＲ／Ｃ移相器に共通に供給されているの
で、両移相器の一対の入力端子は共通接続されて、そこ
に信号Ｖｉｎが印加される。さらに、信号ＶＩ及びＶＱ
はバッファアンプを介してタイプII移相器２０，４０に
供給される。これらの出力はバッファアンプを介してワ
イヤードオアとしての加算器３０，５０で加算され、出
力信号ＶＩｏｕｔ及びＶＱｏｕｔが得られる。
【００１９】本移相回路の動作は、図３に示す各信号の
ベクトル図を参照することにより容易に理解できる。す
なわち、タイプＩ移相器１０のＣ／Ｒ及びＲ／Ｃ移相器
の移相角は本実施例では４５°に設定されているので、
信号ＶＩ及びＶＱの位相差は９０°であり、この位相差
は信号Ｖｉｎの周波数によらず実質的に一定である。一
方、振幅は異なっている。
ベクトル図を参照することにより容易に理解できる。す
なわち、タイプＩ移相器１０のＣ／Ｒ及びＲ／Ｃ移相器
の移相角は本実施例では４５°に設定されているので、
信号ＶＩ及びＶＱの位相差は９０°であり、この位相差
は信号Ｖｉｎの周波数によらず実質的に一定である。一
方、振幅は異なっている。
【００２０】信号ＶＩは移相器２０のＲ／Ｃ移相器によ
り、本実施例では、中心周波数の点に於いて図３の時計
回りに４５°移相されて信号ＶＩＩとなるが、前述のと
おり、ズレをもっている。
り、本実施例では、中心周波数の点に於いて図３の時計
回りに４５°移相されて信号ＶＩＩとなるが、前述のと
おり、ズレをもっている。
【００２１】一方、移相器２０のＲ'／Ｃ'移相器は、信
号ＶＱを、本実施例では、中心周波数の点において時計
回りに１３５°移相して信号ＶＱＱを発生する。この信
号も位相に関しズレを生じ得る。
号ＶＱを、本実施例では、中心周波数の点において時計
回りに１３５°移相して信号ＶＱＱを発生する。この信
号も位相に関しズレを生じ得る。
【００２２】これら信号ＶＩＩ及びＶＱＱは加算器３０
により加算され、その結果、移相出力信号ＶＩｏｕｔが
発生される。かくして、各移相器１０，２０における位
相及び／又は振幅の規定値からのズレが補正される。
により加算され、その結果、移相出力信号ＶＩｏｕｔが
発生される。かくして、各移相器１０，２０における位
相及び／又は振幅の規定値からのズレが補正される。
【００２３】信号ＶＩは、さらに、移相器４０のＲ'／
Ｃ'移相器に供給され、本実施例として時計回りに１３
５°移相され、信号ＶＩＱとなる。一方、移相器４０の
Ｒ／Ｃ移相器は、信号ＶＱに対し本実施例では時計回り
の４５°の移相処理を実行して信号ＶＱＩを発生する
が、信号ＶＩＱとの加算には、図２の回路構成から明ら
かなように、信号ＶＱＩの反転位相を有する信号Ｖ- Ｑ
Ｉが用いられている。かくして、位相／及び又は振幅の
ズレが補正された信号ＶＱｏｕｔが得られる。
Ｃ'移相器に供給され、本実施例として時計回りに１３
５°移相され、信号ＶＩＱとなる。一方、移相器４０の
Ｒ／Ｃ移相器は、信号ＶＱに対し本実施例では時計回り
の４５°の移相処理を実行して信号ＶＱＩを発生する
が、信号ＶＩＱとの加算には、図２の回路構成から明ら
かなように、信号ＶＱＩの反転位相を有する信号Ｖ- Ｑ
Ｉが用いられている。かくして、位相／及び又は振幅の
ズレが補正された信号ＶＱｏｕｔが得られる。
【００２４】この結果、移相出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶ
Ｑｏｕｔは、図３からも明らかなように、互いの位相差
は９０°であり、且つ両信号の振幅は実質的に同一とな
っている。すなわち、図４に示すように、入力信号Ｖｉ
ｎの周波数の広範囲の変化に対し、ほぼ一定の利得であ
って、実質的位相差が９０°という位相特性が得られ
る。
Ｑｏｕｔは、図３からも明らかなように、互いの位相差
は９０°であり、且つ両信号の振幅は実質的に同一とな
っている。すなわち、図４に示すように、入力信号Ｖｉ
ｎの周波数の広範囲の変化に対し、ほぼ一定の利得であ
って、実質的位相差が９０°という位相特性が得られ
る。
【００２５】本実施の形態による効果は、以下の数式か
ら更に明らかとなるであろう。入力信号Ｖｉｎを移相器
１０により移相して得た信号ＶＩ及びＶＱは下記の
（１），（２）式で表される。
ら更に明らかとなるであろう。入力信号Ｖｉｎを移相器
１０により移相して得た信号ＶＩ及びＶＱは下記の
（１），（２）式で表される。
【００２６】
【数１】
【００２７】タイプII移相器のＲ／Ｃ移相器の伝達関数
をＫ・ｅｘｐ（ｊΨ）、タイプII移相器のＲ’／Ｃ’移
相器の伝達関数をＫ・ｅｘｐ（ｊΨ＋π／２＋ΔΨ）と
すれば、
をＫ・ｅｘｐ（ｊΨ）、タイプII移相器のＲ’／Ｃ’移
相器の伝達関数をＫ・ｅｘｐ（ｊΨ＋π／２＋ΔΨ）と
すれば、
【００２８】
【数２】
【００２９】ここで、Ｋは利得に比例するもので、Ψは
任意の角度、ΔΨはタイプII移相器の相対位相誤差であ
る。
任意の角度、ΔΨはタイプII移相器の相対位相誤差であ
る。
【００３０】
【数３】
【００３１】このように、数式の上では、位相誤差は極
めて小さく、振幅誤差は０となる。 〔実施の形態２〕なお、実施の形態１では、移相器１０
をタイプＩ移相器とし、移相器２０及び４０をタイプII
移相器としたが、図７に示すように、移相器１０をタイ
プII移相器とし、移相器２０及び４０をタイプＩ移相器
としてもよい。この場合のベクトル図を図８に示す。こ
のベクトル図からも明らかなように、移相出力信号ＶＩ
ｏｕｔ及びＶＱｏｕｔは、互いの位相差が９０°で、且
つ両信号の振幅が実質的に同一となり、入力信号Ｖｉｎ
の周波数の広範囲の変化に対し、ほぼ一定の利得であっ
て、実質的位相差が９０°という位相特性が得られる。
めて小さく、振幅誤差は０となる。 〔実施の形態２〕なお、実施の形態１では、移相器１０
をタイプＩ移相器とし、移相器２０及び４０をタイプII
移相器としたが、図７に示すように、移相器１０をタイ
プII移相器とし、移相器２０及び４０をタイプＩ移相器
としてもよい。この場合のベクトル図を図８に示す。こ
のベクトル図からも明らかなように、移相出力信号ＶＩ
ｏｕｔ及びＶＱｏｕｔは、互いの位相差が９０°で、且
つ両信号の振幅が実質的に同一となり、入力信号Ｖｉｎ
の周波数の広範囲の変化に対し、ほぼ一定の利得であっ
て、実質的位相差が９０°という位相特性が得られる。
【００３２】〔参考例１〕 また、本発明の権利範囲からは外れるが、図９に示すよ
うに、移相器１０，２０及び４０をタイプII移相器とし
てもよい。この場合のベクトル図を図１０に示す。この
ベクトル図からも明らかなように、移相出力信号ＶＩｏ
ｕｔ及びＶＱｏｕｔは、互いの位相差が９０°で、且つ
両信号の振幅が実質的に同一となり、入力信号Ｖｉｎの
周波数の広範囲の変化に対し、ほぼ一定の利得であっ
て、実質的位相差が９０°という位相特性が得られる。
うに、移相器１０，２０及び４０をタイプII移相器とし
てもよい。この場合のベクトル図を図１０に示す。この
ベクトル図からも明らかなように、移相出力信号ＶＩｏ
ｕｔ及びＶＱｏｕｔは、互いの位相差が９０°で、且つ
両信号の振幅が実質的に同一となり、入力信号Ｖｉｎの
周波数の広範囲の変化に対し、ほぼ一定の利得であっ
て、実質的位相差が９０°という位相特性が得られる。
【００３３】〔参考例２〕 また、図１１に示すように、移相器１０，２０及び４０
をタイプＩ移相器としてもよい。この場合のベクトル図
を図１２に示す。このベクトル図からも明らかなよう
に、移相出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶＱｏｕｔは、互いの
位相差が９０°で、且つ両信号の振幅が実質的に同一と
なり、入力信号Ｖｉｎの周波数の広範囲の変化に対し、
ほぼ一定の利得であって、実質的位相差が９０°という
位相特性が得られる。
をタイプＩ移相器としてもよい。この場合のベクトル図
を図１２に示す。このベクトル図からも明らかなよう
に、移相出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶＱｏｕｔは、互いの
位相差が９０°で、且つ両信号の振幅が実質的に同一と
なり、入力信号Ｖｉｎの周波数の広範囲の変化に対し、
ほぼ一定の利得であって、実質的位相差が９０°という
位相特性が得られる。
【００３４】〔実施の形態３〕 また、図１３に示すように、移相器１０，２０及び４０
をタイプＩ或いはタイプII移相器とし、移相器１０を構
成する移相器１１の移相信号Ｖ０と移相器１２の移相信
号Ｖ９０とを加算器６０で加算して信号ＶＩを、移相器
１１の移相信号Ｖ- ０と移相器１２の移相信号Ｖ９０と
を加算器７０で加算して信号ＶＱを得るようにしてもよ
い。なお、この場合、移相器１０には加算器６０及び７
０を含ませるものとする。移相器１０をタイプＩ移相
器、移相器２０及び４０をタイプII移相器とした場合の
ベクトル図を図１４に示す。
をタイプＩ或いはタイプII移相器とし、移相器１０を構
成する移相器１１の移相信号Ｖ０と移相器１２の移相信
号Ｖ９０とを加算器６０で加算して信号ＶＩを、移相器
１１の移相信号Ｖ- ０と移相器１２の移相信号Ｖ９０と
を加算器７０で加算して信号ＶＱを得るようにしてもよ
い。なお、この場合、移相器１０には加算器６０及び７
０を含ませるものとする。移相器１０をタイプＩ移相
器、移相器２０及び４０をタイプII移相器とした場合の
ベクトル図を図１４に示す。
【００３５】〔実施の形態４〕 図１５は、本発明の第５の実施の形態を示すブロック図
である。本実施の形態は、入力信号ＶＩおよびＶＱ（Ｖ
ＩとＶＱの位相差は９０゜）に対する位相シフト動作を
実行して、互いの位相差が０゜であって実質的に同一の
振幅を有する二つの出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶＱｏｕｔ
を発生する移相回路に、本発明による位相シフト回路を
適用した構成を示している。したがって、この移相回路
は、前述した直角位相変調に対する復調回路において、
ＩＭ信号を除去するイメージリジェクションミキサに適
用できる。
である。本実施の形態は、入力信号ＶＩおよびＶＱ（Ｖ
ＩとＶＱの位相差は９０゜）に対する位相シフト動作を
実行して、互いの位相差が０゜であって実質的に同一の
振幅を有する二つの出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶＱｏｕｔ
を発生する移相回路に、本発明による位相シフト回路を
適用した構成を示している。したがって、この移相回路
は、前述した直角位相変調に対する復調回路において、
ＩＭ信号を除去するイメージリジェクションミキサに適
用できる。
【００３６】入力信号ＶＩは第１の移相器１０−１に供
給され、中間移相信号としての信号ＶＩＩ及びＶＩＱが
得られる。これら信号の位相は第２の移相器２０により
更にシフトされて、信号ＶＩＩＩ及び信号ＶＩＱＱが得
られる。そして、加算器３０により両信号ＶＩＩＩ及び
ＶＩＱＱは加算され、移相出力信号ＶＩｏｕｔとして出
力される。
給され、中間移相信号としての信号ＶＩＩ及びＶＩＱが
得られる。これら信号の位相は第２の移相器２０により
更にシフトされて、信号ＶＩＩＩ及び信号ＶＩＱＱが得
られる。そして、加算器３０により両信号ＶＩＩＩ及び
ＶＩＱＱは加算され、移相出力信号ＶＩｏｕｔとして出
力される。
【００３７】入力信号ＶＱは第３の移相器１０−２に供
給され、中間移相信号としての信号ＶＱＩ及びＶＱＱが
得られる。これら信号の位相は第４の移相器４０により
更にシフトされて、信号ＶＱＩＱ及び信号Ｖ- ＱＱＩが
得られる。そして、加算器５０により両信号ＶＱＩＱ及
びＶ- ＱＱＩは加算され、移相出力信号ＶＱｏｕｔとし
て出力される。
給され、中間移相信号としての信号ＶＱＩ及びＶＱＱが
得られる。これら信号の位相は第４の移相器４０により
更にシフトされて、信号ＶＱＩＱ及び信号Ｖ- ＱＱＩが
得られる。そして、加算器５０により両信号ＶＱＩＱ及
びＶ- ＱＱＩは加算され、移相出力信号ＶＱｏｕｔとし
て出力される。
【００３８】この実施の形態においても、移相器１０−
１，１０−２，２０及び４０はタイプＩ或いはタイプII
移相器としてよい。移相器１０−１，１０−２をタイプ
Ｉ移相器、移相器２０，４０をタイプII移相器とした場
合のベクトル図を図１６に示す。
１，１０−２，２０及び４０はタイプＩ或いはタイプII
移相器としてよい。移相器１０−１，１０−２をタイプ
Ｉ移相器、移相器２０，４０をタイプII移相器とした場
合のベクトル図を図１６に示す。
【００３９】信号ＶＩは移相器１０−１の移相器１１に
より、中心周波数の点において図１６の時計回りに４５
゜移相されて信号ＶＩＩとなる。また、信号ＶＩは移相
器１０−１の移相器１２により、中心周波数の点におい
て図１６の反時計回りに４５゜移相されて信号ＶＩＱと
なる。信号ＶＩＩ及びＶＩＱの位相差は９０°であり、
この位相差は信号ＶＩの周波数によらず実質的に一定で
ある。一方、振幅は異なっている。
より、中心周波数の点において図１６の時計回りに４５
゜移相されて信号ＶＩＩとなる。また、信号ＶＩは移相
器１０−１の移相器１２により、中心周波数の点におい
て図１６の反時計回りに４５゜移相されて信号ＶＩＱと
なる。信号ＶＩＩ及びＶＩＱの位相差は９０°であり、
この位相差は信号ＶＩの周波数によらず実質的に一定で
ある。一方、振幅は異なっている。
【００４０】信号ＶＩＩは移相器２０の移相器２１によ
り、本実施例では、中心周波数の点に於いて図１６の時
計回りに４５°移相されて信号ＶＩＩＩとなるが、前述
のとおり、ズレをもっている。
り、本実施例では、中心周波数の点に於いて図１６の時
計回りに４５°移相されて信号ＶＩＩＩとなるが、前述
のとおり、ズレをもっている。
【００４１】一方、移相器２０の移相器２２は、信号Ｖ
ＩＱを、本実施例では、中心周波数の点において時計回
りに１３５°移相して信号ＶＩＱＱを発生する。この信
号も位相に関しズレを生じ得る。
ＩＱを、本実施例では、中心周波数の点において時計回
りに１３５°移相して信号ＶＩＱＱを発生する。この信
号も位相に関しズレを生じ得る。
【００４２】これら信号ＶＩＩＩ及びＶＩＱＱは加算器
３０により加算され、その結果、移相出力信号ＶＩｏｕ
ｔが発生される。かくして、各移相器１０−１，２０に
おける位相及び／又は振幅の規定値からのズレが補正さ
れる。
３０により加算され、その結果、移相出力信号ＶＩｏｕ
ｔが発生される。かくして、各移相器１０−１，２０に
おける位相及び／又は振幅の規定値からのズレが補正さ
れる。
【００４３】信号ＶＱは移相器１０−２の移相器１３に
より、中心周波数の点において図１６の時計回りに４５
゜移相されて信号ＶＱＩとなる。また、信号ＶＱは移相
器１０−２の移相器１４により、中心周波数の点におい
て図１６の反時計回りに４５゜移相されて信号ＶＱＱと
なる。信号ＶＱＩ及びＶＱＱの位相差は９０°であり、
この位相差は信号ＶＱの周波数によらず実質的に一定で
ある。一方、振幅は異なっている。
より、中心周波数の点において図１６の時計回りに４５
゜移相されて信号ＶＱＩとなる。また、信号ＶＱは移相
器１０−２の移相器１４により、中心周波数の点におい
て図１６の反時計回りに４５゜移相されて信号ＶＱＱと
なる。信号ＶＱＩ及びＶＱＱの位相差は９０°であり、
この位相差は信号ＶＱの周波数によらず実質的に一定で
ある。一方、振幅は異なっている。
【００４４】信号ＶＱＩは移相器４０の移相器２３によ
り、本実施例では、中心周波数の点に於いて図１６の時
計回りに１３５°移相されて信号ＶＱＩＱとなるが、前
述のとおり、ズレをもっている。
り、本実施例では、中心周波数の点に於いて図１６の時
計回りに１３５°移相されて信号ＶＱＩＱとなるが、前
述のとおり、ズレをもっている。
【００４５】一方、移相器４０の移相器２４は、信号Ｖ
ＱＱを、本実施例では、中心周波数の点において時計回
りに４５°移相して信号ＶＱＱＩとし、この信号ＶＩＱ
Ｑを反転した信号Ｖ- ＱＱＩ発生する。この信号も位相
に関しズレを生じ得る。
ＱＱを、本実施例では、中心周波数の点において時計回
りに４５°移相して信号ＶＱＱＩとし、この信号ＶＩＱ
Ｑを反転した信号Ｖ- ＱＱＩ発生する。この信号も位相
に関しズレを生じ得る。
【００４６】これら信号ＶＱＩＱ及びＶ- ＱＱＩは加算
５０により加算され、その結果、移相出力信号ＶＱｏｕ
ｔが発生される。かくして、各移相器１０−２，４０に
おける位相及び／又は振幅の規定値からのズレが補正さ
れる。
５０により加算され、その結果、移相出力信号ＶＱｏｕ
ｔが発生される。かくして、各移相器１０−２，４０に
おける位相及び／又は振幅の規定値からのズレが補正さ
れる。
【００４７】この結果、移相出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶ
Ｑｏｕｔは、図１６からも明らかなように、互いの位相
差はほゞ０°であり、且つ両信号の振幅は実質的に同一
となっている。すなわち、入力信号ＶＩ，ＶＱの周波数
の広範囲の変化に対し、ほぼ一定の利得であって、実質
的位相差が０°という位相特性が得られる。
Ｑｏｕｔは、図１６からも明らかなように、互いの位相
差はほゞ０°であり、且つ両信号の振幅は実質的に同一
となっている。すなわち、入力信号ＶＩ，ＶＱの周波数
の広範囲の変化に対し、ほぼ一定の利得であって、実質
的位相差が０°という位相特性が得られる。
【００４８】〔実施の形態５〕 なお、図１７に示すように、移相器１０−１を構成する
移相器１１の移相信号ＶＩ０と移相器１２の移相信号Ｖ
Ｉ９０とを加算器６１で加算して信号ＶＩＩを、移相器
１１の移相信号Ｖ- Ｉ０と移相器１２の移相信号ＶＩ９
０とを加算器７１で加算して信号ＶＩＱを、移相器１０
−２を構成する移相器１３の移相信号ＶＱ０と移相器１
４の移相信号ＶＱ９０とを加算器６２で加算して信号Ｖ
ＱＱを、移相器１３の移相信号ＶＱ０と移相器１４の移
相信号Ｖ- Ｑ９０とを加算器７２で加算して信号ＶＱＩ
を得るようにしてもよい。なお、この場合、移相器１０
−１には加算器６１及び７１を含ませ、移相器１０−２
には加算器６２及び７２を含ませるものとする。移相器
１０−１，１０−２をタイプＩ移相器、移相器２０及び
４０をタイプII移相器とした場合のベクトル図を図１８
に示す。
移相器１１の移相信号ＶＩ０と移相器１２の移相信号Ｖ
Ｉ９０とを加算器６１で加算して信号ＶＩＩを、移相器
１１の移相信号Ｖ- Ｉ０と移相器１２の移相信号ＶＩ９
０とを加算器７１で加算して信号ＶＩＱを、移相器１０
−２を構成する移相器１３の移相信号ＶＱ０と移相器１
４の移相信号ＶＱ９０とを加算器６２で加算して信号Ｖ
ＱＱを、移相器１３の移相信号ＶＱ０と移相器１４の移
相信号Ｖ- Ｑ９０とを加算器７２で加算して信号ＶＱＩ
を得るようにしてもよい。なお、この場合、移相器１０
−１には加算器６１及び７１を含ませ、移相器１０−２
には加算器６２及び７２を含ませるものとする。移相器
１０−１，１０−２をタイプＩ移相器、移相器２０及び
４０をタイプII移相器とした場合のベクトル図を図１８
に示す。
【００４９】〔実施の形態６〕 図１９はイメージリジェクションミキサの回路例であ
る。同図において、１−１および１−２はミキサ、２−
１および２−２はローパスフィルタ、３はＩＦ移相器、
４はローカル移相器、５は加算器、６は発振器である。
この実施の形態では、ローカル移相器４として実施の形
態１〜４で説明した移相器のどれか１つを使用し、ＩＦ
移相器として実施の形態５，６で説明した移相器のどれ
か１つを使用する。
る。同図において、１−１および１−２はミキサ、２−
１および２−２はローパスフィルタ、３はＩＦ移相器、
４はローカル移相器、５は加算器、６は発振器である。
この実施の形態では、ローカル移相器４として実施の形
態１〜４で説明した移相器のどれか１つを使用し、ＩＦ
移相器として実施の形態５，６で説明した移相器のどれ
か１つを使用する。
【００５０】このイメージリジェクションミキサでは、
入力ラインＬ１からのＩＭ信号を含むＲＦ信号が第１の
ＲＦ信号と第２のＲＦ信号に同相分配され、第１のＲＦ
信号がミキサー１−１へ、第２のＲＦ信号がミキサ１−
２へ与えられる。
入力ラインＬ１からのＩＭ信号を含むＲＦ信号が第１の
ＲＦ信号と第２のＲＦ信号に同相分配され、第１のＲＦ
信号がミキサー１−１へ、第２のＲＦ信号がミキサ１−
２へ与えられる。
【００５１】一方、発振器６からのＬＯＣ信号は、ロー
カル移相器４へ与えられる。ローカル移相器４は、発振
器６からのＬＯＣ信号を入力信号とし、移相処理を実行
し、移相出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶＱｏｕｔを生成し、
ＶＩｏｕｔをミキサー１−１へ、ＶＱｏｕｔをミキサー
１−２へ送る。ここで、移相出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶ
Ｑｏｕｔは、互いの位相差は９０°であり、且つ両信号
の振幅は実質的に同一となっている。
カル移相器４へ与えられる。ローカル移相器４は、発振
器６からのＬＯＣ信号を入力信号とし、移相処理を実行
し、移相出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶＱｏｕｔを生成し、
ＶＩｏｕｔをミキサー１−１へ、ＶＱｏｕｔをミキサー
１−２へ送る。ここで、移相出力信号ＶＩｏｕｔ及びＶ
Ｑｏｕｔは、互いの位相差は９０°であり、且つ両信号
の振幅は実質的に同一となっている。
【００５２】ミキサー１−１は、第１のＲＦ信号にロー
カル移相器４からの移相出力信号ＶＩｏｕｔを混合し
て、第１のＲＦ信号と移相出力信号ＶＩｏｕｔとの周波
数差をその周波数とする第１の中間周波数（ＩＦ）信号
に変換し、ローパスフィルタ２−１を介してＩＦ移相器
３へ送る。
カル移相器４からの移相出力信号ＶＩｏｕｔを混合し
て、第１のＲＦ信号と移相出力信号ＶＩｏｕｔとの周波
数差をその周波数とする第１の中間周波数（ＩＦ）信号
に変換し、ローパスフィルタ２−１を介してＩＦ移相器
３へ送る。
【００５３】ミキサー１−２は、第２のＲＦ信号にロー
カル移相器４からの移相出力信号ＶＱｏｕｔを混合し
て、第２のＲＦ信号と移相出力信号ＶＱｏｕｔとの周波
数差をその周波数とする第２のＩＦ信号に変換し、ロー
パスフィルタ２−２を介してＩＦ移相器３へ送る。
カル移相器４からの移相出力信号ＶＱｏｕｔを混合し
て、第２のＲＦ信号と移相出力信号ＶＱｏｕｔとの周波
数差をその周波数とする第２のＩＦ信号に変換し、ロー
パスフィルタ２−２を介してＩＦ移相器３へ送る。
【００５４】ＩＦ移相器３は、ローパスフィルタ２−１
を介する第１のＩＦ信号を信号ＶＩとし、ローパスフィ
ルタ２−２を介する第２のＩＦ信号を信号ＶＱとし、移
相処理を実行し、移相出力信号ＶＩＦＩ及びＶＩＦＱを
生成し、加算器５へ送る。ここで、移相出力信号ＶＩＦ
Ｉ及びＶＩＦＱは、互いの位相差はほゞ０°であり、且
つ両信号の振幅は実質的に同一となっている。ＩＭ信号
は信号ＶＩの同相信号として信号ＶＩに、信号ＶＱの逆
相成分として信号ＶＱに含まれているので、信号ＶＩＦ
Ｉと信号ＶＩＦＱとを加算器５で加算することによっ
て、ＩＭ信号が除去されたＩＦ信号が得られる。図１９
において、ＶＩＦはＩＦ信号成分、ＶＩＭはＩＭ信号成
分を示し、図２０にＶＩＦの出力状況を、図２１にＶＩ
Ｍの出力状況をベクトル図で示す。
を介する第１のＩＦ信号を信号ＶＩとし、ローパスフィ
ルタ２−２を介する第２のＩＦ信号を信号ＶＱとし、移
相処理を実行し、移相出力信号ＶＩＦＩ及びＶＩＦＱを
生成し、加算器５へ送る。ここで、移相出力信号ＶＩＦ
Ｉ及びＶＩＦＱは、互いの位相差はほゞ０°であり、且
つ両信号の振幅は実質的に同一となっている。ＩＭ信号
は信号ＶＩの同相信号として信号ＶＩに、信号ＶＱの逆
相成分として信号ＶＱに含まれているので、信号ＶＩＦ
Ｉと信号ＶＩＦＱとを加算器５で加算することによっ
て、ＩＭ信号が除去されたＩＦ信号が得られる。図１９
において、ＶＩＦはＩＦ信号成分、ＶＩＭはＩＭ信号成
分を示し、図２０にＶＩＦの出力状況を、図２１にＶＩ
Ｍの出力状況をベクトル図で示す。
【００５５】
【発明の効果】以上説明したことから明らかなように本
発明によれば、入力信号を受けて互いに位相が異なる第
１及び第２の中間移相信号を得る第１の移相器と、これ
ら第１及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに移相し
て第１及び第２の出力を得る第２の移相器とを設け、第
２の移相器の第１の出力と第２の出力とを加算して入力
信号の位相に対し所定量移相された出力信号を得るよう
にしているので、位相差及び／又は振幅の所望の値から
のズレを互いに相殺し、入力信号周波数の中心周波数か
らのズレ或いは構成素子定数の設計値からのバラツキに
よる影響を受けがたい移相特性を持たせることが可能と
なる。
発明によれば、入力信号を受けて互いに位相が異なる第
１及び第２の中間移相信号を得る第１の移相器と、これ
ら第１及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに移相し
て第１及び第２の出力を得る第２の移相器とを設け、第
２の移相器の第１の出力と第２の出力とを加算して入力
信号の位相に対し所定量移相された出力信号を得るよう
にしているので、位相差及び／又は振幅の所望の値から
のズレを互いに相殺し、入力信号周波数の中心周波数か
らのズレ或いは構成素子定数の設計値からのバラツキに
よる影響を受けがたい移相特性を持たせることが可能と
なる。
【図１】 本発明の第１の実施の形態を示す移相回路の
ブロック図である。
ブロック図である。
【図２】 この移相回路をタイプＩ及びII移相器を用い
て構成した場合の実際の等価回路図である。
て構成した場合の実際の等価回路図である。
【図３】 この移相回路の動作を説明するための各信号
のベクトル図である。
のベクトル図である。
【図４】 この移相回路の移相特性を示す図である。
【図５】 タイプＩ移相器の回路構成図である。
【図６】 タイプII移相器の回路構成図である。
【図７】 本発明の第２の実施の形態を示す移相回路の
ブロック図である。
ブロック図である。
【図８】 この移相回路の動作を説明するための各信号
のベクトル図である。
のベクトル図である。
【図９】 参考例１を示す移相回路のブロック図であ
る。
る。
【図１０】 この移相回路の動作を説明するための各信
号のベクトル図である。
号のベクトル図である。
【図１１】 参考例２を示す移相回路のブロック図であ
る。
る。
【図１２】 この移相回路の動作を説明するための各信
号のベクトル図である。
号のベクトル図である。
【図１３】 本発明の第４の実施の形態を示す移相回路
のブロック図である。
のブロック図である。
【図１４】 この移相回路の動作を説明するための各信
号のベクトル図である。
号のベクトル図である。
【図１５】 本発明の第５の実施の形態を示す移相回路
のブロック図である。
のブロック図である。
【図１６】 この移相回路の動作を説明するための各信
号のベクトル図である。
号のベクトル図である。
【図１７】 本発明の第６の実施の形態を示す移相回路
のブロック図である。
のブロック図である。
【図１８】 この移相回路の動作を説明するための各信
号のベクトル図である。
号のベクトル図である。
【図１９】 本発明の第７の実施の形態を示すイメージ
リジェクションミキサのブロック図である。
リジェクションミキサのブロック図である。
【図２０】 このイメージリジェクションミキサからの
ＶＩＦ信号の出力状況を示すベクトル図である。
ＶＩＦ信号の出力状況を示すベクトル図である。
【図２１】 このイメージリジェクションミキサからの
ＶＩＭ信号の出力状況を示すベクトル図である。
ＶＩＭ信号の出力状況を示すベクトル図である。
１０，１０−１，１０−２，２０，４０…移相器、３
０，５０，６０，６１，６２，７０，７１，７２…加算
器、１−１，１−２…ミキサ、２−１，２−２…ローパ
スフィルタ、３…ＩＦ移相器、４…ローカル移相器、５
…加算器、６…発振器。
０，５０，６０，６１，６２，７０，７１，７２…加算
器、１−１，１−２…ミキサ、２−１，２−２…ローパ
スフィルタ、３…ＩＦ移相器、４…ローカル移相器、５
…加算器、６…発振器。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H03H 7/18 - 7/21 H03D 7/18 H03H 11/22
Claims (6)
- 【請求項１】 入力信号を受けて互いに位相が異なる第
１及び第２の中間移相信号を得る第１の移相器と、前記
第１及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに移相して
第１及び第２の出力を得る第２の移相器と、この第２の
移相器の第１の出力と第２の出力とを加算して移相出力
信号を発生する手段とを備えた位相シフト回路におい
て、 前記第１の移相器及び第２の移相器のうち１つは、入出
力信号の相対位相差が入力信号周波数の広範囲な変化に
対し実質的に一定である一方、相対利得は周波数依存を
有するタイプＩ移相器であり、他の１つは入出力信号の
相対利得が入力信号周波数の広範囲な変化に対し実質的
に一定である一方、相対位相差は周波数依存性を有する
タイプII移相器であることを特徴とする位相シフト回
路。 - 【請求項２】 入力信号を受けて互いに位相が異なる第
１及び第２の中間移相信号を得る第１の移相器と、前記
第１及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに移相して
第１及び第２の出力を得る第２の移相器と、前記第１及
び第２の中間移相信号をそれぞれさらに移相して第３及
び第４の出力を得る第３の移相器と、前記第２の移相器
の第１の出力と第２の出力とを加算して第１の移相出力
信号を発生する手段と、前記第３の移相器の第３の出力
と第４の出力とを加算して第２の移相出力信号を発生す
る手段とを備えた移相回路において、 前記第１の移相器，第２の移相器及び第３の移相器のう
ち少なくとも何れか１つは、入出力信号の相対位相差が
入力信号周波数の広範囲な変化に対し実質的に一定であ
る一方、相対利得は周波数依存を有するタイプＩ移相器
であり、他は入出力信号の相対利得が入力信号周波数の
広範囲な変化に対し実質的に一定である一方、相対位相
差は周波数依存性を有するタイプII移相器であることを
特徴とする移相回路。 - 【請求項３】 第１の入力信号を受けて互いに位相が異
なる第１及び第２の中間移相信号を得る第１の移相器
と、前記第１及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに
移相して第１及び第２の出力を得る第２の移相器と、こ
の第２の移相器の第１の出力と第２の出力とを加算して
第１の移相出力信号を発生する手段と、前記第１の入力
信号とは位相が異なる第２の入力信号を受けて互いに位
相が異なる第３及び第４の中間移相信号を得る第３の移
相器と、前記第３及び第４の中間移相信号をそれぞれさ
らに移相して第３及び第４の出力を得る第４の移相器
と、この第４の移相器の第３の出力と第４の出力とを加
算して第２の移相出力信号を発生する手段とを備えた移
相回路において、 前記第１の移相器，第２の移相器，第３の移相器及び第
４の移相器のうち少なくとも何れか１つは、入出力信号
の相対位相差が入力信号周波数の広範囲な変化に対し実
質的に一定である一方、相対利得は周波数依存を有する
タイプＩ移相器であり、他は入出力信号の相対利得が入
力信号周波数の広範囲な変化に対し実質的に一定である
一方、相対位相差は周波数依存性を有するタイプII移相
器であることを特徴とする移相回路。 - 【請求項４】 所定周波数の発振信号を発生する発振器
と、この発振器からの発振信号を受けて互いに位相が異
なる第１及び第２の中間移相信号を得る第１の移相器
と、前記第１及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに
移相して第１及び第２の出力を得る第２の移相器と、前
記第１及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに移相し
て第３及び第４の出力を得る第３の移相器と、前記第２
の移相器の第１の出力と第２の出力とを加算して第１の
移相出力信号を発生する手段と、前記第３の移相器の第
３の出力と第４の出力とを加算して第２の移相出力信号
を発生する手段とを備えた発振回路において、 前記第１の移相器，第２の移相器及び第３の移相器のう
ち少なくとも何れか１つは、入出力信号の相対位相差が
入力信号周波数の広範囲な変化に対し実質的に一定であ
る一方、相対利得は周波数依存を有するタイプＩ移相器
であり、他は入出力信号の相対利得が入力信号周波数の
広範囲な変化に対し実質的に一定である一方、相対位相
差は周波数依存性を有するタイプII移相器であることを
特徴とする発振回路。 - 【請求項５】 第１の入力信号を受けて互いに位相が異
なる第１及び第２の中間移相信号を得る第１の移相器
と、前記第１及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに
移相して第１及び第２の出力を得る第２の移相器と、こ
の第２の移相器の第１の出力と第２の出力とを加算して
第１の移相出力信号を発生する手段と、前記第１の入力
信号とは位相が異なる第２の入力信号を受けて互いに位
相が異なる第３及び第４の中間移相信号を得る第３の移
相器と、前記第３及び第４の中間移相信号をそれぞれさ
らに移相して第３及び第４の出力を得る第４の移相器
と、この第４の移相器の第３の出力と第４の出力とを加
算して第２の移相出力信号を発生する手段と、前記第１
の移相出力信号と前記第２の移相出力信号とを加算して
出力信号を発生する手段とを備えたイメージリジェクシ
ョンミキサにおいて、 前記第１の移相器，第２の移相器，第３の移相器及び第
４の移相器のうち少なくとも何れか１つは、入出力信号
の相対位相差が入力信号周波数の広範囲な変化に対し実
質的に一定である一方、相対利得は周波数依存を有する
タイプＩ移相器であり、他は入出力信号の相対利得が入
力信号周波数の広範囲な変化に対し実質的に一定である
一方、相対位相差は周波数依存性を有するタイプII移相
器であることを特徴とするイメージリジェクションミキ
サ。 - 【請求項６】 所定周波数の発振信号を発生する発振器
と，この発振器からの発振信号を受けて互いに位相が異
なる第１及び第２の中間移相信号を得る第１の移相器
と，前記第１及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに
移相して第１及び第２の出力を得る第２の移相器と，前
記第１及び第２の中間移相信号をそれぞれさらに移相し
て第３及び第４の出力を得る第３の移相器と，前記第２
の移相器の第１の出力と第２の出力とを加算して第１の
移相出力信号を発生する手段と，前記第３の移相器の第
３の出力と第４の出力とを加算して第２の移相出力信号
を発生する手段とを備えた発振回路と、 入力される高周波信号に前記発振回路からの第１の移相
出力信号を混合して第１の中間周波数信号を得る第１の
ミキサと、 前記高周波信号に前記発振回路からの第２の移相出力信
号を混合して第２の中周波数信号を得る第２のミキサ
と、 前記第１の中間周波数信号を受けて互いに位相が異なる
第３及び第４の中間移相信号を得る第４の移相器と，こ
の第４の移相器からの前記第３及び第４の中間移相信号
をそれぞれさらに移相して第５及び第６の出力を得る第
５の移相器と，この第５の移相器の前記第５の出力と第
６の出力とを加算して第３の中間周波数移相出力信号を
発生する手段と，前記第２の中間周波数信号を受けて互
いに位相が異なる第５及び第６の中間移相信号を得る第
６の移相器と，この第６の移相器からの前記第５及び第
６の中間移相信号をそれぞれさらに移相して第７及び第
８の出力を得る第７の移相器と，この第７の移相器の前
記第７の出力と第８の出力とを加算して第４の中間周波
数移相出力信号を発生する手段と，前記第３の中間周波
数移相出力信号と前記第４の中間周波数移相出力信号と
を加算して出力信号を発生する手段とを備え、 前記第１の移相器，第２の移相器，第３の移相器，第４
の移相器，第５の移相器，第６の移相器及び第７の移相
器のうち少なくとも何れか１つは、入出力信号の相対位
相差が入力信号周波数の広範囲な変化に対し実質的に一
定である一方、相対利得は周波数依存を有するタイプＩ
移相器であり、他は入出力信号の相対利得が入力信号周
波数の広範囲な変化に対し実質的に一定である一方、相
対位相差は周波数依存性を有するタイプII移相器である
ことを特徴とするイメージリジェクションミキサ。
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