JP3108889B2 - 乗用車用空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
乗用車用空気入りラジアルタイヤInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、操縦安定性を確保しな
がら、車内のこもり音とロードノイズとを同時に低減し
た乗用車用空気入りラジアルタイヤに関する。
がら、車内のこもり音とロードノイズとを同時に低減し
た乗用車用空気入りラジアルタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ビードコアの外周側に配置するビ
ードフィラーを下部ビードフィラーと上部ビードフィラ
ーとの２層構造にし、ビードフィラー全体の断面高さや
下部ビードフィラーの断面高さ等を特定の範囲に設定す
ることにより操縦安定性を向上するようにした乗用車用
ラジアルタイヤが知られている。 一方、昨今の高級化
指向に伴ってタイヤが発生する騒音の一層の改善が要請
されるようになってきたが、上述した２層構造のビード
フィラーを有する乗用車用ラジアルタイヤでは、４０Ｈ
ｚ付近の低周波数域の車内騒音の、所謂こもり音と１６
０Ｈｚ付近の高周波数域のロードノイズを同時に低減さ
せることが難しく、上述の要請に十分に対応することが
できないでいた。
ードフィラーを下部ビードフィラーと上部ビードフィラ
ーとの２層構造にし、ビードフィラー全体の断面高さや
下部ビードフィラーの断面高さ等を特定の範囲に設定す
ることにより操縦安定性を向上するようにした乗用車用
ラジアルタイヤが知られている。 一方、昨今の高級化
指向に伴ってタイヤが発生する騒音の一層の改善が要請
されるようになってきたが、上述した２層構造のビード
フィラーを有する乗用車用ラジアルタイヤでは、４０Ｈ
ｚ付近の低周波数域の車内騒音の、所謂こもり音と１６
０Ｈｚ付近の高周波数域のロードノイズを同時に低減さ
せることが難しく、上述の要請に十分に対応することが
できないでいた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、操縦
安定性を損なうことなく車内の騒音とロードノイズを共
に低減した乗用車用空気入りラジアルタイヤを提供する
ことにある。
安定性を損なうことなく車内の騒音とロードノイズを共
に低減した乗用車用空気入りラジアルタイヤを提供する
ことにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】このような本発明の目的
は、ビードコアの外周側に配置するビードフィラーを下
部ビードフィラーと該下部ビードフィラーよりゴム硬度
の低い上部ビードフィラーとの２層構造にしたタイヤに
おいて、タイヤ子午線方向断面における前記ビードコア
の外周面から前記上部ビードフィラーの上端までのビー
ドフィラー全体のタイヤ径方向の高さＨをタイヤ断面高
さＳＨの０．５０倍〜０．６０倍にし、前記ビードコア
の外周面から前記下部ビードフィラーの上端までのタイ
ヤ径方向の高さｈを２５〜４０ｍｍにすると共に、前記
上部ビードフィラーの下端領域と前記下部ビードフィラ
ーの上端領域とのタイヤ径方向のオーバーラップ長さａ
を３〜７mmにしたことにより達成することができる。
は、ビードコアの外周側に配置するビードフィラーを下
部ビードフィラーと該下部ビードフィラーよりゴム硬度
の低い上部ビードフィラーとの２層構造にしたタイヤに
おいて、タイヤ子午線方向断面における前記ビードコア
の外周面から前記上部ビードフィラーの上端までのビー
ドフィラー全体のタイヤ径方向の高さＨをタイヤ断面高
さＳＨの０．５０倍〜０．６０倍にし、前記ビードコア
の外周面から前記下部ビードフィラーの上端までのタイ
ヤ径方向の高さｈを２５〜４０ｍｍにすると共に、前記
上部ビードフィラーの下端領域と前記下部ビードフィラ
ーの上端領域とのタイヤ径方向のオーバーラップ長さａ
を３〜７mmにしたことにより達成することができる。
【０００５】このようにビードフィラー全体の高さ並び
に下部ビードフィラーの高さを上述した範囲にすること
により、優れた操縦安定性を確保しつつ、しかも上部ビ
ードフィラーと下部ビードフィラーとのオーバーラップ
長さを上述の範囲にすることにより、こもり音とロード
ノイズとを共に低減させる方向に調和させることができ
る。
に下部ビードフィラーの高さを上述した範囲にすること
により、優れた操縦安定性を確保しつつ、しかも上部ビ
ードフィラーと下部ビードフィラーとのオーバーラップ
長さを上述の範囲にすることにより、こもり音とロード
ノイズとを共に低減させる方向に調和させることができ
る。
【０００６】本発明者らの検討によれば、２層構造のビ
ードフィラーを有するビード部構造のラジアルタイヤが
発生する４０Ｈz 付近の低周波数域の前記こもり音と、
１６０Ｈz 付近の高周波数域のロードノイズとは、サイ
ドウォール部の周方向剛性と横方向剛性に関係し、周方
向剛性を大きくすると、こもり音は減少し、また、横方
向剛性を小さくすると、ロードノイズは減少するものの
こもり音の方が増大するという関係にあることを知見し
た。
ードフィラーを有するビード部構造のラジアルタイヤが
発生する４０Ｈz 付近の低周波数域の前記こもり音と、
１６０Ｈz 付近の高周波数域のロードノイズとは、サイ
ドウォール部の周方向剛性と横方向剛性に関係し、周方
向剛性を大きくすると、こもり音は減少し、また、横方
向剛性を小さくすると、ロードノイズは減少するものの
こもり音の方が増大するという関係にあることを知見し
た。
【０００７】本発明者らは、サイドウォール部の周方向
剛性と横方向剛性とが、上記２層構造のビードフィラー
おいて、上部ビードフィラーと下部ビードフィラーとの
オーバーラップ長さの関数になるとの知見から、このオ
ーバーラップ長さを究明することによりこもり音トロー
ドノイズとを両立させる領域を見出したものである。以
下に、図に示す実施例に基づいて説明する。
剛性と横方向剛性とが、上記２層構造のビードフィラー
おいて、上部ビードフィラーと下部ビードフィラーとの
オーバーラップ長さの関数になるとの知見から、このオ
ーバーラップ長さを究明することによりこもり音トロー
ドノイズとを両立させる領域を見出したものである。以
下に、図に示す実施例に基づいて説明する。
【０００８】図１において、１は本発明の空気入りラジ
アルタイヤを構成するビード部を概略的に示したもの
で、ビードコア２の外周側に下部ビードフィラー４ｄと
上部ビードフィラー４ｕとの２層構造からなるビードフ
ィラー４が配置されている。カーカス層３，３’は２層
設けられ、そのうち内側カーカス層３の端部はビードコ
ア２をタイヤ内側かち外側に下部ビードフィラー４ｄを
包み込むように巻き上げられ、また、外側のカーカス層
３’は上部ビードフィラー４ｕとの間を上記カーカス層
３の巻き上げ端部の外側を覆うように巻き下げられ、そ
の端部をビードコア２の内周側に位置するように配置し
ている。
アルタイヤを構成するビード部を概略的に示したもの
で、ビードコア２の外周側に下部ビードフィラー４ｄと
上部ビードフィラー４ｕとの２層構造からなるビードフ
ィラー４が配置されている。カーカス層３，３’は２層
設けられ、そのうち内側カーカス層３の端部はビードコ
ア２をタイヤ内側かち外側に下部ビードフィラー４ｄを
包み込むように巻き上げられ、また、外側のカーカス層
３’は上部ビードフィラー４ｕとの間を上記カーカス層
３の巻き上げ端部の外側を覆うように巻き下げられ、そ
の端部をビードコア２の内周側に位置するように配置し
ている。
【０００９】本発明の空気入りラジアルタイヤのビード
部は、図２のような構造であってもよく、下部ビードフ
ィラー４ｄと上部ビードフィラー４ｕとが互いに結合し
た２層構造のビードフィラー４を構成し、かつ２層のカ
ーカス層３，３’が共にビードコア２のタイヤ内側から
外側へ巻き上げられた構成になっている。上述した図１
及び図２のビード部構造において、下部ビードフィラー
４ｄには硬質のゴムが使用され、上部ビードフィラー４
ｕにはこれよりも低い硬度のゴムが使用され、かつ両ビ
ードフィラーはタイヤ径方向に長さａのオーバーラップ
域を形成している。すなわち、下部ビードフィラー４ｄ
のゴム硬度Ｈｄと上部ビードフィラー４ｕのゴム硬度Ｈ
ｕとは Ｈｄ＞Ｈｕ の関係になっている。また、各ビ
ードフィラーのゴム硬度Ｈｄ及びＨｕとしては、それぞ
れ下部ビードフィラーのＨｄはＪＩＳ−Ａ硬度（２０
℃）が９０〜９５であり、上部ビードフィラー４ｕのＨ
ｕは、図１の構造の場合はＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）７
０〜９３であり、図２の構造の場合は７０〜８０である
ようにすることが好ましい。
部は、図２のような構造であってもよく、下部ビードフ
ィラー４ｄと上部ビードフィラー４ｕとが互いに結合し
た２層構造のビードフィラー４を構成し、かつ２層のカ
ーカス層３，３’が共にビードコア２のタイヤ内側から
外側へ巻き上げられた構成になっている。上述した図１
及び図２のビード部構造において、下部ビードフィラー
４ｄには硬質のゴムが使用され、上部ビードフィラー４
ｕにはこれよりも低い硬度のゴムが使用され、かつ両ビ
ードフィラーはタイヤ径方向に長さａのオーバーラップ
域を形成している。すなわち、下部ビードフィラー４ｄ
のゴム硬度Ｈｄと上部ビードフィラー４ｕのゴム硬度Ｈ
ｕとは Ｈｄ＞Ｈｕ の関係になっている。また、各ビ
ードフィラーのゴム硬度Ｈｄ及びＨｕとしては、それぞ
れ下部ビードフィラーのＨｄはＪＩＳ−Ａ硬度（２０
℃）が９０〜９５であり、上部ビードフィラー４ｕのＨ
ｕは、図１の構造の場合はＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）７
０〜９３であり、図２の構造の場合は７０〜８０である
ようにすることが好ましい。
【００１０】さらに、上記ビード部構造において、ビー
ドフィラー４全体のビードコア２外周からのタイヤ径方
向の高さＨは、タイヤ断面高さＳＨに対する比が０．５
０〜０．６０の範囲になるようにしてあり、下部ビード
フィラー４ｄのビードコア２外周からのタイヤ径方向の
高さｈは２５〜４０ｍｍの範囲にしてある。操縦安定性
とリム組み性との両特性は互いに二律背反の関係にある
が、このようにビードフィラー全体の高さＨと下部ビー
ドフィラーの高さｈとを規定することにより両特性を共
に良好な状態に維持することができる。
ドフィラー４全体のビードコア２外周からのタイヤ径方
向の高さＨは、タイヤ断面高さＳＨに対する比が０．５
０〜０．６０の範囲になるようにしてあり、下部ビード
フィラー４ｄのビードコア２外周からのタイヤ径方向の
高さｈは２５〜４０ｍｍの範囲にしてある。操縦安定性
とリム組み性との両特性は互いに二律背反の関係にある
が、このようにビードフィラー全体の高さＨと下部ビー
ドフィラーの高さｈとを規定することにより両特性を共
に良好な状態に維持することができる。
【００１１】また、本発明タイヤでは、上部ビードフィ
ラー４ｕと下部ビードフィラー４ｄとのタイヤ径方向の
オーバーラップ長さａを３〜７ｍｍの範囲してある。こ
のような範囲にすることにより、こもり音とロードノイ
ズとを共に低減させることができる。その理由は、次の
実験結果から明らかである。本発明者らは、下記の仕様
からなる図１のビード部構造を有する乗用車用ラジアル
タイヤを基準にして、上部ビードフィラー４ｕをタイヤ
径方向に移動してビードフィラー全体の高さＨと上下両
ビードフィラーのオーバーラップ長さａを変化させた多
数のタイヤを製作し、これら各タイヤのサイドウォール
部の周方向剛性Ｇθと横方向剛性ＧL を測定すると共
に、各タイヤが発生するこもり音（４０Ｈｚの音圧）及
びロードノイズ（１６０Ｈｚの音圧）を測定した。その
結果、オーバーラップ長さａに対する周方向剛性Ｇθ
（実線）と横方向剛性ＧL （点線）との関係は、図３の
グラフに示すようになった。図３は、下記仕様の基準タ
イヤの周方向剛性Ｇθと横方向剛性ＧL をそれぞれ基準
（１００）とする指数で示した。
ラー４ｕと下部ビードフィラー４ｄとのタイヤ径方向の
オーバーラップ長さａを３〜７ｍｍの範囲してある。こ
のような範囲にすることにより、こもり音とロードノイ
ズとを共に低減させることができる。その理由は、次の
実験結果から明らかである。本発明者らは、下記の仕様
からなる図１のビード部構造を有する乗用車用ラジアル
タイヤを基準にして、上部ビードフィラー４ｕをタイヤ
径方向に移動してビードフィラー全体の高さＨと上下両
ビードフィラーのオーバーラップ長さａを変化させた多
数のタイヤを製作し、これら各タイヤのサイドウォール
部の周方向剛性Ｇθと横方向剛性ＧL を測定すると共
に、各タイヤが発生するこもり音（４０Ｈｚの音圧）及
びロードノイズ（１６０Ｈｚの音圧）を測定した。その
結果、オーバーラップ長さａに対する周方向剛性Ｇθ
（実線）と横方向剛性ＧL （点線）との関係は、図３の
グラフに示すようになった。図３は、下記仕様の基準タ
イヤの周方向剛性Ｇθと横方向剛性ＧL をそれぞれ基準
（１００）とする指数で示した。
【００１２】タイヤの仕様 タイヤサイズ：２０５／６０Ｒ１５ ８９Ｈ タイヤ断面高さＳＨ：１２２ｍｍ ビードフィラーの高さＨ：６７ｍｍ（ＳＨの０．５５
倍） 下部ビードフィラーの高さｈ：３５ｍｍ オーバーラップ長さａ：１５ｍｍ 下部ビードフィラーのＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）：７６ 上部ビードフィラーのＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）：９４ 図３から、周方向剛性Ｇθはオーバーラップ長さａが小
さくなるにつれて直線的に増大するが、横方向剛性ＧL
はオーバーラップ長さａが約１１〜１２ｍｍで最大にな
り、これより大きくなっても小さくなっても低下してい
る。したがって、上記オーバーラップ長さａを３〜７ｍ
ｍの範囲にすれば、サイドウォール部の周方向剛性Ｇθ
を大きくすると同時に横方向剛性ＧL を低減することが
基準タイヤのレベル（一点鎖線）より低減することがで
きることが判る。
倍） 下部ビードフィラーの高さｈ：３５ｍｍ オーバーラップ長さａ：１５ｍｍ 下部ビードフィラーのＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）：７６ 上部ビードフィラーのＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）：９４ 図３から、周方向剛性Ｇθはオーバーラップ長さａが小
さくなるにつれて直線的に増大するが、横方向剛性ＧL
はオーバーラップ長さａが約１１〜１２ｍｍで最大にな
り、これより大きくなっても小さくなっても低下してい
る。したがって、上記オーバーラップ長さａを３〜７ｍ
ｍの範囲にすれば、サイドウォール部の周方向剛性Ｇθ
を大きくすると同時に横方向剛性ＧL を低減することが
基準タイヤのレベル（一点鎖線）より低減することがで
きることが判る。
【００１３】このように、上下部両ビードフィラーの上
下端のオーバーラップ長さａを特定することによりサイ
ドウォール部の周方向剛性を大きくすると共に横方向剛
性を低減し、４０Ｈz 付近の低周波数域のこもり音と１
６０Ｈz付近の高周波数域のロードノイズを同時に減少
させることができる。
下端のオーバーラップ長さａを特定することによりサイ
ドウォール部の周方向剛性を大きくすると共に横方向剛
性を低減し、４０Ｈz 付近の低周波数域のこもり音と１
６０Ｈz付近の高周波数域のロードノイズを同時に減少
させることができる。
【００１４】
【実施例】タイヤサイズ、タイヤ断面高さＳＨ、ビード
フィラー全体の高さＨ、下部ビードフィラーの高さｈ、
上下部両ビードフィラーのＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）を
それぞれ下記の通り共通にし、上下部両ビードフィラー
のオーバーラップ長さａ、サイドウォール部の周方向剛
性Ｇθと横方向剛性ＧL をそれぞれ表１に示す通り変更
した４種類のタイヤを製作した。
フィラー全体の高さＨ、下部ビードフィラーの高さｈ、
上下部両ビードフィラーのＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）を
それぞれ下記の通り共通にし、上下部両ビードフィラー
のオーバーラップ長さａ、サイドウォール部の周方向剛
性Ｇθと横方向剛性ＧL をそれぞれ表１に示す通り変更
した４種類のタイヤを製作した。
【００１５】また、比較のため、ビードフィラーをＪＩ
Ｓ−Ａ硬度（２０℃）９４の単一構造にした以外は、同
じ構成の従来タイヤを製作した。これらの５種類のタイ
ヤについて、下記の方法により騒音レベル、操縦安定性
を評価し、それらの結果を表１に示した。 タイヤサイズ：２０５／６０Ｒ１５ ８９Ｈ タイヤ断面高さＳＨ：１２２ｍｍ ビードフィラー構造：図２ ビードフィラーの高さＨ：６７ｍｍ 下方ビードフィラーの高さｈ：３５ｍｍ 上方ビードフィラーのＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）：７６ 下方ビードフィラーのＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）：９４
Ｓ−Ａ硬度（２０℃）９４の単一構造にした以外は、同
じ構成の従来タイヤを製作した。これらの５種類のタイ
ヤについて、下記の方法により騒音レベル、操縦安定性
を評価し、それらの結果を表１に示した。 タイヤサイズ：２０５／６０Ｒ１５ ８９Ｈ タイヤ断面高さＳＨ：１２２ｍｍ ビードフィラー構造：図２ ビードフィラーの高さＨ：６７ｍｍ 下方ビードフィラーの高さｈ：３５ｍｍ 上方ビードフィラーのＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）：７６ 下方ビードフィラーのＪＩＳ−Ａ硬度（２０℃）：９４
【００１６】騒音レベル：舗装粗面を６０ｋｍ／ｈｒの
速度で実車走行し、車内の中央箇所に取り付けたマイク
により４０Ｈｚ及び１６０Ｈｚの音圧レベルを測定し
た。各タイヤの測定結果を従来タイヤの測定値を基準
（１００）とする指数で表示した。この指数値が大きい
方が騒音レベルが高いことを示している。操縦安定性 ：上述のタイヤを車両に装着して実車官能テ
ストを行い、３人のテストドライバーによる平均値で評
価した。各タイヤの評点を従来タイヤの評点を基準（１
００）とする指数で表示した。この指数値が大きい方が
操縦安定性が優れていることを示している。
速度で実車走行し、車内の中央箇所に取り付けたマイク
により４０Ｈｚ及び１６０Ｈｚの音圧レベルを測定し
た。各タイヤの測定結果を従来タイヤの測定値を基準
（１００）とする指数で表示した。この指数値が大きい
方が騒音レベルが高いことを示している。操縦安定性 ：上述のタイヤを車両に装着して実車官能テ
ストを行い、３人のテストドライバーによる平均値で評
価した。各タイヤの評点を従来タイヤの評点を基準（１
００）とする指数で表示した。この指数値が大きい方が
操縦安定性が優れていることを示している。
【００１７】
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、ビードコアの外周側に
配置するビードフィラーを下部ビードフィラーと該下部
ビードフィラーよりゴム硬度の低い上部ビードフィラー
との２層構造にしたタイヤにおいて、ビードフィラー全
体の高さＨ並びに下部ビードフィラーの高さｈを前述し
た範囲にすることにより、優れた操縦安定性を発揮させ
ることができ、しかも上部ビードフィラーと下部ビード
フィラーとのオーバーラップ長さａを上述の範囲にする
ことにより、こもり音とロードノイズとを共に低減させ
ることができる。
配置するビードフィラーを下部ビードフィラーと該下部
ビードフィラーよりゴム硬度の低い上部ビードフィラー
との２層構造にしたタイヤにおいて、ビードフィラー全
体の高さＨ並びに下部ビードフィラーの高さｈを前述し
た範囲にすることにより、優れた操縦安定性を発揮させ
ることができ、しかも上部ビードフィラーと下部ビード
フィラーとのオーバーラップ長さａを上述の範囲にする
ことにより、こもり音とロードノイズとを共に低減させ
ることができる。
【図１】本発明タイヤのビード部構造の１例を示す概略
断面図である。
断面図である。
【図２】本発明タイヤのビード部構造の他の例を示す概
略断面図である。
略断面図である。
【図３】上下部両ビードフィラーのオーバーラップ長さ
ａとサイドウォール部の周方向剛性Ｇθ及び横方向剛性
ＧL との関係を示すグラフである。
ａとサイドウォール部の周方向剛性Ｇθ及び横方向剛性
ＧL との関係を示すグラフである。
１ ビード部 ２ ビードコ
ア ３，３’ カーカス層 ４ ビードフ
ィラー ４ｄ 下部ビードフィラー ４ｕ 上部ビ
ードフィラー ａ オーバーラップ長さ Ｈ ビードフ
ィラーの高さ ｈ 下部ビードフィラーの高さ
ア ３，３’ カーカス層 ４ ビードフ
ィラー ４ｄ 下部ビードフィラー ４ｕ 上部ビ
ードフィラー ａ オーバーラップ長さ Ｈ ビードフ
ィラーの高さ ｈ 下部ビードフィラーの高さ
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−92103（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−287804（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−159106（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−286406（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−132405（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−197210（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−220007（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B60C 15/00 - 15/06 B60C 9/08
Claims (1)
- 【請求項１】 ビードコアの外周側に配置するビードフ
ィラーを下部ビードフィラーと該下部ビードフィラーよ
りゴム硬度の低い上部ビードフィラーとの２層構造にし
たタイヤにおいて、タイヤ子午線方向断面における前記
ビードコアの外周面から前記上部ビードフィラーの上端
までのビードフィラー全体のタイヤ径方向の高さＨをタ
イヤ断面高さＳＨの０．５０倍〜０．６０倍にし、前記
ビードコアの外周面から前記下部ビードフィラーの上端
までのタイヤ径方向の高さｈを２５〜４０ｍｍにすると
共に、前記上部ビードフィラーの下端領域と前記下部ビ
ードフィラーの上端領域とのタイヤ径方向のオーバーラ
ップ長さａを３〜７mmにした乗用車用空気入りラジアル
タイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03295768A JP3108889B2 (ja) | 1991-11-12 | 1991-11-12 | 乗用車用空気入りラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03295768A JP3108889B2 (ja) | 1991-11-12 | 1991-11-12 | 乗用車用空気入りラジアルタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05131815A JPH05131815A (ja) | 1993-05-28 |
| JP3108889B2 true JP3108889B2 (ja) | 2000-11-13 |
Family
ID=17824920
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03295768A Expired - Fee Related JP3108889B2 (ja) | 1991-11-12 | 1991-11-12 | 乗用車用空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3108889B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100498017B1 (ko) * | 1999-11-26 | 2005-07-01 | 한국타이어 주식회사 | 비드 내구성을 향상시킨 공기입 타이어 |
| JP4643817B2 (ja) * | 2000-11-27 | 2011-03-02 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
| JP4603154B2 (ja) * | 2000-12-28 | 2010-12-22 | 住友ゴム工業株式会社 | ラジアルタイヤ |
| JP4177631B2 (ja) * | 2002-10-07 | 2008-11-05 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
| JP2007210363A (ja) * | 2006-02-07 | 2007-08-23 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
| JP2009196616A (ja) * | 2008-02-25 | 2009-09-03 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
| EP3677446A4 (en) | 2017-10-06 | 2021-06-09 | Bridgestone Corporation | TIRE BEAR ELEMENT, TIRE AND TIRE BEAR ELEMENT MANUFACTURING METHOD |
| WO2019070085A1 (ja) | 2017-10-06 | 2019-04-11 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ用ビード部材、タイヤ、及びタイヤ用ビード部材の製造方法 |
-
1991
- 1991-11-12 JP JP03295768A patent/JP3108889B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05131815A (ja) | 1993-05-28 |
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