JP2806935B2 - フエライト合金鋼の半製品、発熱体、建設部材及び触媒担体 - Google Patents

フエライト合金鋼の半製品、発熱体、建設部材及び触媒担体

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JP2806935B2 JP63042433A JP4243388A JP2806935B2 JP 2806935 B2 JP2806935 B2 JP 2806935B2 JP 63042433 A JP63042433 A JP 63042433A JP 4243388 A JP4243388 A JP 4243388A JP 2806935 B2 JP2806935 B2 JP 2806935B2
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Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、フェライト鋼の半製品、特に異形及び平形
製品並びにその適用に関する。
従来の技術 多くの適用分野にとって耐変形性は、循環及び連続熱
応力の場合には耐酸化性を除き、900℃をはるかに上回
る温度においても必要とされる。電流による抵抗加熱を
伴う発熱体は特殊な例である。
鉄−クロム−アルミニウム合金は、その高い電気抵抗
率（1.6Ohm・mm2・m-1までの値が知られている）及び耐
スケーリング性により、オーステナイト電気抵抗合金と
同等か又はそれよりも優れている。しかしオーステナイ
ト−ニッケル−クロム合金は、1000℃を上回る温度での
電流による抵抗加熱の場合クリープ挙動に関して明らか
に有利であることを示す。従って鉄−クロム−アルミニ
ウム合金鋼にとってその耐クリープ性、すなわち熱応力
下におけるクリープ伸び率の改良は技術的及び経済的に
望ましい。これらの一層好ましいものと評価される鋼は
更に広げられた温度範囲で使用し得るものでなければな
らない。イットリウム0.01〜３％を添加することによっ
て鉄−クロム−アルミニウム鋼の耐クリープ性が改良さ
れることは知られている（すべての％表示は容量％であ
る）。
西ドイツ国特許出願公開第29 16 959号明細書には熱
ガス腐食挙動がイットリウム及びシリコン濃度によって
改良されることが示されている。これらの性質を提供す
るキャリアは特に、抵抗加熱を伴う発熱体の表面及び自
動車の排気ガス浄化装置（触媒）における支持箔に1000
℃よりも高い温度で生じるα−Al2O3であると考えられ
る。イットリウム・予備合金（prealloy）の高い製造コ
ストによって生じる経済面を無視した場合にも、この発
熱体はこれが鉄−クロム−アルミニウム合金に使用され
る場合には、その最高適用温度を約1250℃に低下すると
いう欠点を生じ、これは二成分系イットリウム／鉄、例
えばYFe4及びYFe5で形成された共融組成物に起因する。
これに関する詳細はドマガラ（R.F.Domagala）、ラウシ
ュ（J.J.Rausch）及びレビンソン（D.W.Levinson）共
著、「トランスレーションズ・オブ・ザ・アメリカン・
ソサイエティ・フォア・メタル」（Trans.ASM）、53（1
961年）、第137頁〜第155頁、及びエリオット（R.P.Ell
iott）著、「コンスティテューション・オブ・バイナリ
・アロイズ」（Constitution of Binary Alloys）、第
１補遺、マックグロー・ヒル（Mc Graw−Hill）書店、
ニューヨーク（New York）在、（1965年）、第442頁、
図231 Fe−Y.に記載されている。
スケーリング抵抗の原理はプファイファー（H.Pfeiff
er）及びトーマス（H.Thomas）共著、「ツンダーフェス
テ・レギールンゲン」（Zunderfeste Legierungen）、
スプリンガーフェアラーク（Spriniger Verlag）出版、
1963年、第２版、ベルリーン／ゲチンゲン／ハイデルベ
ルグ（Berlin/Gttingen/Heidelberg）在、第248頁及
び249頁に記載されている。アルミナ（Al2O3）は多くの
場合有効寿命にとって最も重要な1000℃以上の状態で酸
化に対する保護機能を有する。有効寿命、すなわち循環
又は連続熱応力の期間を評価する場合、特に重要な点は
金属断面とそのAl2O3被膜との間の接着力である。アル
ミナ層はその密度が高い場合及び酸化物が剥落しない場
合、最適保護状態を提供する。しかし金属マトリックス
及び酸化物の熱膨張率が異なることから、酸化物層の剥
落は多かれ少なかれ生じるものと考えられる。ペーター
ス（J.Peters）及びグラッブケ（H.J.Grabbke）［「ウ
エルクシュトッフェ・ウント・コロージョン」（Werkst
offe und Korrosion）、35（1984年）、第385頁〜第394
頁］は、合金鉄への酸素親和性元素（oxygen affine el
ement）の影響について考察し、クロム及びアルミニウ
ムで合金されたチタン含有鋼が良好な保護被膜を形成す
るという結果を生じた。この好ましい挙動はAl2O3とフ
ェライトとの間のオキシ炭化チタン層に微粒アルミナ被
膜が形成されることによって立証されている。
更にクロム８〜25％、アルミニウム３〜８％及びレア
・メタルすなわちセリウム、ランタン、ネオジム、プラ
セオジム及びこの群の他の元素0.002％〜最高0.06％
（これは酸化物とフェライト・マトリックスとの間に接
着組成物を形成する）を有する鋼をベースとする耐熱性
のフェライト及び無腐食性合金鋼についても報告されて
いる（米国特許第44 14 023号明細書）。ここでは特に
次の諸点が強調されている： ａ） チタン添加物はマイナスに作用しない、 ｂ） ジルコニウムは0.008％までの濃度の場合接着力
にプラスの作用をまったく有さないか又は極く僅かに有
するにすぎない、 ｃ） 複合合金の場合最もマイナスの作用を有する元素
が酸化に対する保護作用を決定することから、唯一の元
素を使用すべきである。
米国特許第39 92 161号明細書からクロム（Cr）10〜4
0容量％、アルミニウム（Al）１〜10容量％、ニッケル
（Ni）10容量％まで、コバルト（Co）20容量％まで、チ
タン（Ti）５容量％まで、レア・メタル：イットリウム
（Ｙ）、ジルコニウム（Zr）、ニオブ（Nb）、ハフニウ
ム（Hf）、タンタル（Ta）、珪素（Si）、バナジウム
（Ｖ）の各々２容量％まで、タングステン（Ｗ）及びモ
リブデン（Mo）それぞれ６容量％まで、炭素（Ｃ）0.4
容量％まで、マンガン（Mn）0.4容量％まで及び、金属
酸化物、金属炭化物、金属窒化物、金属硼化物の群から
選択される分散質0.1〜10容量％、残りが鉄からなる鋼
は公知である。この鋼はガスタービンの抵抗発熱体、羽
根及び燃焼室を製造するために特に設計されたものであ
る。この公知鋼の所望強度特性を得るための必須成分
は、その全含有量が実施例によれば鋼重量の約１％に達
する分散質である。分散質は強度を増すとはいえ、延性
を損ない、その加工性を著しく劣化し、鋼の低純度によ
り製造過程で表面きずが広範囲に生じることから、仕上
作業量が必然的に増加する。これらの表面きずは研磨処
理によって除去しなければならず、従ってコスト高にな
る。米国特許第39 92 161号明細書の著しい欠点は、粉
末冶金の製造に費用が嵩むことであり、これは必要とさ
れる50〜5000Åの範囲内での分散質の微細分布が得られ
る点に価値があるにすぎない。分散質の十分な微細分布
は冶金溶融法では得ることができない。更にこの公知の
鋼は、分散質含有量及び熱応力下の低クリープ抵抗に起
因する溶接不良性を有する。
発明が解決しようとする課題 本発明は、鉄−クロム−アルミニウムをベースとする
フェライト耐熱性鋼の耐酸化性を、電流の通過に際して
その電気抵抗により加熱される発熱体材料及び例えば排
気ガス浄化用触媒中の金属支持箔材料のその元の性質が
長い有効寿命後においても変わることなく残るように、
改良することをその技術課題とする。同時にその加工性
も、仕上げ処理が増すのを避け得るように改良さるべき
である。
課題を解決するための手段 本発明の主たる課題は、通常量のクロム及びアルミニ
ウムの他にシリコン、マンガン、モリブデン、ジルコニ
ウム、チタン、窒素、カルシウム及びマグネシウムの特
殊な添加物を含む鋼にある。レア・メタルの優れた添加
量0.003〜0.80％は、延長された期間にわたって保たれ
た高温の作用下における電気抵抗挙動を改良しまた高め
た温度での高温安定性を強める。この安定性はニオブ
（Columbium）の優れた添加量0.5％までによって更に高
められる。
クロム及びアルミニウムのような市販の合金元素の十
分に公知の利点以外に、互いに組合わされる特殊な添加
物によって得られる効果は酸化を介して製造される保護
被膜の安定性にとってまた意図した目的でのその機能に
とって重要である。材料性質の改良、例えば粗粒形成の
開始を一層高い温度方向に遅延させることの他に、酸素
に対する高い親和性は上記のすべての元素に共通の特性
であり、これによりクロム及びアルミニウムのスケーリ
ングは遅らされる。更に発生した酸化物被膜の接着性も
改良される。粗粒境界でのクロムの量低下はジルコニウ
ム及びチタンの存在によって避けられる。アルミニウム
及びクロムによって生じる耐スケーリング性は金属の全
表面にわたって保持される。急速な加熱又は冷却及びこ
れに起因する金属合金及びスケール被膜の著しく異なる
膨張率により生じる諸問題は前記の適用での代表的なも
のである。組合わされた特殊な添加物はアッゲン（G.Ag
gen）及びボルネマン（P.R.Bornemann）の先の仮説と比
較して著しくその接着性を改良する。上記チタン合金添
加物のマイナス効果は予想に反して、チタン及びジルコ
ニウムを組合わせて添加した場合には生じない。熱腐食
性、電気抵抗挙動及び1000℃以上〜約1350℃未満の温度
での高温安定性は著しく改良される。
1100℃よりも高い温度でのフェライト材料の機械的応
力容量は、オーステナイトクロム及びニッケル合金鋼よ
りも低廉な合金元素を使用することによって増すことが
できる。あらゆる種類の発熱体並びに排気ガスパイプを
製造するための金属構造部材及びこれに取り付けられる
金属支持材はこれらの適用に際しての前記要件を満たす
公知の合金組わせ物より優れている。上記特性以外にそ
の延性は造形及び熱処理に際して加工素材（異形材及び
平形材）の製造過程で有利に作用する。これは、例えば
排ガス系及び触媒中の鉄−クロム−アルミニウム（Fe−
Cr−Al）箔の金属支持体を製造及び組立てるための溶接
時及び溶接後における、もしくは意図した応力範囲内で
これらの構造部材を操作する際における、温度歪での脆
性を減少させるのに適用される。更に新規鋼は燃焼室、
排気ガス系（燃焼工程後の）及び燃焼ガス中の有害物質
を減少させる素材（触媒担体箔）のような電熱工学及び
熱的に高い応力を受ける構造部材の発熱体を製造する材
料として使用するのに有利に設計されている。
本発明による鋼は数種の酸素親和性元素が相互にまた
必要な場合にはレア・メタルと組合わせて添加されてい
ることによって特徴づけられる。その結果フェライト微
細構造の改良された高温安定性により、高められた適用
温度に適した耐熱合金鋼が得られる。上記のすべての適
用法は、新規の鋼が高めた温度で、更に循環応力の場合
にも接着性Al2O3スケール被膜を形成する点で共通して
いる。
特殊な添加物は半製品（異形鋼及び平形鋼）の加工性
及び耐熱合金から製造された構造部材の実地使用条件下
における挙動に、フェライトマトリックスの延性が増し
かつ耐変形性が1000℃以上の温度範囲内でも維持される
ように作用する。
上記の高温での適用範囲における、本発明による合金
元素の個々の濃度の影響を次に記載する。
酸化物被膜の形成、特にその均一性に関しては炭素含
有量に関して上限を設定する必要がある。クロム濃度の
作用は種々の適用法でもたらされる熱応力により12〜30
％の間で可変である。自由に変態するフェライト構造体
の主元素としてのクロムは、特に濃度の上方範囲で頻繁
に変化する温度の場合19〜26％の範囲内にある。
クロムのほかアルミニウムは耐酸化性を高めまた維持
するために必要である。上記の適用目的では特に1000℃
を越える処理温度の場合５〜８％のアルミニウム濃度が
必要とされる。アルミニウムは多くの場合もっぱらAl2O
3からなる酸化物被膜を形成するための支持材である。
多量のアルミニウムは特に循環温度応力の場合より長い
有効寿命を得るための条件である。
ジルコニウム分は炭素結合作用を有する。更にジルコ
ニウムを添加することによって、クロム分が熱応力下で
も微細構造体内に金属の形で均一に分配維持されること
は保証される。粗粒境界に沿ってのクロムの量低下は生
じない。従って粒間腐食の発生は回避される。
チタンは電気抵抗挙動の改良に対する影響力に関して
は同じ効果を有するが、耐スケーリング性及び高めた温
度（例えば900〜1300℃）での機械的性質への影響力は
付加的な合金元素としてのジルコニウムのそれよりも劣
る。鉄−クロム−アルミニウム（Fe−Cr−Al）合金の特
性を改良するにはチタン及びジルコニウムを組合わせて
添加する。
カルシウム及びマグネシウムを添加することによりそ
の純度は改良され、これにより加熱成形中の亀裂形成能
は減少する。
形鋼及びシート／箔は種々の寸法で製造される。すべ
ての形状で肉厚構造部材を得るには窒素含有量の高い合
金を使用することが有利であることは立証されている。
従って前記の諸添加物と組合わせて、粗粒形成の開始を
一層高い温度方向で遅延させる特殊な窒化物が形成され
る。更に窒素の反応生成物は特殊な添加物と一緒にフェ
ライトマトリックスの高温安定性を高めることができ
る。
提供された合金組成物によって改良される酸化物層の
保護機能は電気抵抗に直接影響を及ぼす。
金属マトリックス中、すなわち導体の横断面中の金属
間相の偏析は耐熱延伸応力を高め、従って負荷下におけ
る延長された期間中クリープによる長手方向の変化は減
少する。
電気抵抗については1000℃を上回る温度で、特殊な添
加物を有する鉄−クロム−アルミニウム合金の場合には
特に1200℃で、テストした。熱応力は連続又は循環であ
り、標準周期数は１時間当たり15サイクルである。上記
温度範囲での電気抵抗はサイジング抵抗と比較して測定
した。クリープによって生じた長さの変化値はパイロッ
トワイヤゲージによって確認した。
フェライト系鉄−クロム−アルミニウム合金の化学組
成の開発段階は第１表に示した溶融液（Ａ〜Ｅ）との関
連において、すなわち各元素の公知添加量をベースとす
る溶融液との関連において示す： これらの種々の化学組成によってもたらされる、電気
抵抗挙動及び長さの変化への影響力は第１図及び第２図
に示す。各図において1200℃でのクリープによる伸び
（第１図）、電気抵抗の上昇（第２図）は試験期間の関
数として示されている。
座標上の当分目盛（第１図）に作図した場合、長さの
変化と試験期間との関係は放物線グラフで表される。も
っぱらジルコニウム又はチタン添加物を含む溶融液に関
しては、溶融液の炭素含有量が長さの変化にとって主要
な要因となる（チャージA.C及びＢ）。
ジルコニウム及びチタン添加物を有する溶融液Ｄ及び
Ｆは著しく減少したクリープ値を示す。更にレア・メタ
ルの含有量はクリープ伸びを減少させるのに、すなわち
耐熱延伸応力を増大させるのに関与する（チャージ
Ｅ）。
第２図は同様の挙動を示す、すなわち試験期間との関
連における電気熱抵抗の変化は放物線グラフを描く。し
かし長さの変化と第２図に示した電気抵抗の上昇との間
に直接関係はない。
試験期間の個々の段階での金属導体の横断面及びその
化学組成は電気抵抗の値を決定すると考えられる。
電気抵抗（Rh−）挙動はジルコニウム−チタン（及び
セリウム／ランタン）組成物を添加することによって改
良される。
フェライト鋼で生じた欠点は、電熱工学における発熱
体として使用する場合、高い電気抵抗率での高温安定性
を高めることによって、オーステナイト・ニッケル合金
に比して著しく減少する。クロム濃度が高い場合にも金
属間組成（例えばシグマ相）の結果としての脆化による
劣化又は475℃での脆化の危険性はまったくない。付加
的な改良点として新規鋼は適用電熱工学及び排気ガス系
の分野における低熱膨張係数により良好な形状安定性を
示す。
以上の諸特性に関する記載は、この鋼の延性が少量で
はあれ種々の合金元素を組合わせることにより低廉な合
金ベース（クロム、アルミニウム、鉄）において改良さ
れ、その結果組立部材の製造過程での欠点は部分的に除
去されることを示す。実際に提供される条件下での最も
優れた特性は目盛被膜を接着するための良好な耐酸化性
及び使用応力下における組立部材の高められた高温安定
性にある。高クロム鉄鋼で通常得られる測定値を考慮し
て、可能な溶接性以外に、合金元素及びその濃度を種々
異なる操作条件にそれぞれ適合させることは指示した分
析範囲内で効果的に実施することができる。
溶融液Ｃから得られた試料の横断面を第３図に示す。
このアルミニウム鉄表面層はこの場合明らかにその保護
機能を満たさず、1200℃に曝した後その全周のほとんど
で剥落が生じ、従って芯部は露出し、未結合雰囲気から
の酸素及び窒素分との直接反応が生じ得る。これらの反
応は導電性横断面を減少させ、従って電気抵抗を好まし
くなく上昇させる。
第４図には、本発明により構成されかつ第３図の試料
と同じ条件に曝された溶融液Ｆからなる試料の横断面が
示されている。主として酸化アルミニウムからなる表面
層はその均一な厚さを保持し、依然として接着性及び無
傷状態であり、従って予測された保護機能を満たす。AL
Nを含む第３図の試料とは対照的に、第４図に示した試
料は窒素化合物を含まない。
【図面の簡単な説明】
第１図は種々の化学組成によってもたらされる1200℃で
の循環熱応力下における長さ変化を示すグラフ図、第２
図は種々の化学組成によってもたらされる1200℃での循
環熱応力下における電気抵抗の変化を示すグラ図、第３
図は1200℃に曝した後の溶融液Ｃから得られた試料の横
断面の金属組織を示す写真、第４図は1200℃に曝した後
の溶融液Ｆから得られた試料の横断面の金属組織を示す
写真である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/28 Ｃ２２Ｃ 38/28 Ｈ０１Ｃ 3/00 Ｈ０１Ｃ 3/00 Ｚ Ｈ０５Ｂ 3/12 Ｈ０５Ｂ 3/12 Ａ (72)発明者 ハンス−ヨアヒム・フライシヤー ドイツ連邦共和国フエルベルト11・ア ム・ローベルク 14 (72)発明者 ハインリヒ・フリンケン ドイツ連邦共和国ヴエター４・ヘルトケ ンシユトラーセ 19 (56)参考文献 特公 昭49−45456（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 H01B 3/12 B01J 27/185,23/86,32/00 C09K 5/00 H01C 3/00

Claims (11)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】炭素0.008〜0.10％、珪素最高0.80％、マ
    ンガン0.10〜1.00％、燐最高0.035％、硫黄最高0.020
    ％、クロム12〜30％、モリブデン0.1〜1.0％、ニッケル
    最高１％、アルミニウム4.8〜7.0％、更にジルコニウム
    0.010〜1.0％、チタン0.003〜0.3％及び窒素0.003〜0.3
    0％、残りが付随的不純物を含む鉄からなるフェライト
    合金鋼の線材、棒材、ビレット、シート又は条片の形の
    半製品。
  2. 【請求項２】鋼が付加的にレア・メタル0.003〜0.80％
    を含む請求項１記載の半製品。
  3. 【請求項３】フェライト鋼が炭素最高0.04％、珪素0.20
    〜0.70％、マンガン0.10〜0.40％、燐最高0.025％、硫
    黄最高0.01％、クロム15〜26％、モリブデン0.1〜0.35
    ％、ニッケル最高0.20％、アルミニウム4.8〜7.0％、更
    にジルコニウム0.05〜0.50％、チタン0.01〜0.30％及び
    窒素0.008〜0.030％、残りが鉄及び付随的不純物からな
    る請求項１記載の半製品。
  4. 【請求項４】鋼が付加的にレア・メタル0.003〜0.80％
    を含む請求項３記載の半製品。
  5. 【請求項５】鋼が炭素最高0.04％、珪素0.20〜0.7％、
    マンガン0.10〜0.4％、燐最高0.025％、硫黄最高0.01
    ％、クロム15〜26％、モリブデン0.1〜0.35％、ニッケ
    ル最高0.2％、アルミニウム4.8〜7.0％、ジルコニウム
    0.05〜0.5％、チタン0.010〜0.3％、窒素0.005〜0.03
    ％、レア・メタル0.005〜0.05％、残りが付随的不純物
    を含む鉄からなる請求項１記載の半製品。
  6. 【請求項６】鋼が付加的にニオブ0.5％までを含む請求
    項１記載の半製品。
  7. 【請求項７】鋼が炭素最高0.04％、珪素0.20〜0.7％、
    マンガン0.10〜0.4％、燐最高0.025％、硫黄最高0.005
    ％、クロム15〜26％、モリブデン0.1〜0.35％、ニッケ
    ル最高0.20％、アルミニウム4.8〜7.0％、ジルコニウム
    0.050〜0.5％、チタン0.010〜0.3％、窒素0.005〜0.03
    ％、ニオブ最高0.5％、レア・メタル0.005〜0.05％、残
    りが鉄及び付随的不純物からなる請求項１記載の半製
    品。
  8. 【請求項８】鋼が付加的にカルシウム及びマグネシウム
    0.005〜0.05％を含む請求項１から７までのいずれか１
    項記載の半製品。
  9. 【請求項９】請求項１から８までのいずれか１項記載の
    材料から製造されたワイヤを含む金属製品の伝熱用発熱
    体。
  10. 【請求項１０】請求項１から８までのいずれか１項記載
    の材料から製造された高温燃焼ガスに曝される建設部
    材。
  11. 【請求項１１】請求項１から８までのいずれか１項記載
    の材料から製造された触媒担体。
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Families Citing this family (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0533211B1 (en) * 1988-07-26 1996-10-23 Kawasaki Steel Corporation Far-infrared emitter of high emissivity and corrosion resistance and method for the preparation thereof
DE3908526A1 (de) * 1989-03-16 1990-09-20 Vdm Nickel Tech Ferritische stahllegierung
JPH02243743A (ja) * 1989-03-17 1990-09-27 Daido Steel Co Ltd 長寿命電熱線用材料
JPH0672287B2 (ja) * 1989-11-28 1994-09-14 新日本製鐵株式会社 燃焼排ガス中での耐酸性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼箔
DE3911619A1 (de) * 1989-04-08 1990-10-11 Vacuumschmelze Gmbh Duktiles halbzeug auf eisen-chrom-aluminium-basis und seine verwendung als traegermaterial fuer katalysatoren
US5427601A (en) * 1990-11-29 1995-06-27 Ngk Insulators, Ltd. Sintered metal bodies and manufacturing method therefor
JPH04354850A (ja) * 1991-05-29 1992-12-09 Nisshin Steel Co Ltd 耐高温酸化性に優れた高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼
US5578265A (en) * 1992-09-08 1996-11-26 Sandvik Ab Ferritic stainless steel alloy for use as catalytic converter material
JP2571895B2 (ja) * 1992-10-13 1997-01-16 日本冶金工業株式会社 耐酸化性，靱性および熱間加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼
DE646657T1 (de) * 1993-03-19 1995-09-28 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd Rostfreier, ferritischer stahl mit herverrogendem oxidationswiderstand.
US5366139A (en) * 1993-08-24 1994-11-22 Texas Instruments Incorporated Catalytic converters--metal foil material for use therein, and a method of making the material
US5670216A (en) * 1993-09-13 1997-09-23 Regal Ware, Inc. Cooking untensil, intermediate layer for non-stick coating of a cooking untensil, and method
US5648176A (en) * 1994-02-08 1997-07-15 Nippon Steel Corporation Metallic honeycomb body for supporting catalyst for automobiles and process for producing the same
AU1133995A (en) * 1994-02-09 1995-08-17 Allegheny Ludlum Corporation Creep resistant iron-chromium-aluminum alloy and article thereof
FR2732360B1 (fr) * 1995-03-29 1998-03-20 Ugine Savoie Sa Acier inoxydable ferritique utilisable, notamment pour des supports de catalyseurs
SE519588C2 (sv) 1997-06-27 2003-03-18 Sandvik Ab Förfarande för framställning av ferritiskt rostfritt stål, användning av detta som substrat för en katalysator samt katalysator
JP3826522B2 (ja) * 1997-11-27 2006-09-27 松下電器産業株式会社 空気浄化用触媒体
US6524405B1 (en) * 2000-02-11 2003-02-25 Hui Lin Iron base high temperature alloy
FR2806940B1 (fr) * 2000-03-29 2002-08-16 Usinor Feuillard en acier inoxydable ferritique contenant de l'aluminium, utilisable notamment pour un support de catalyseur d'echappement de vehicule automobile et procede de fabrication dudit feuillard
JP4604446B2 (ja) * 2000-06-30 2011-01-05 Ｊｆｅスチール株式会社 Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金箔及びその製造方法
CA2354665C (en) * 2000-08-09 2006-10-31 Nippon Steel Corporation Soluble lubricating surface-treated stainless steel sheet with excellent shapability for fuel tank and method for manufacturing fuel tank
SE517894C2 (sv) 2000-09-04 2002-07-30 Sandvik Ab FeCrAl-legering
SE0004819L (sv) * 2000-12-21 2002-02-05 Sandvik Ab Motståndselement för extrema temperaturer
KR100686387B1 (ko) * 2001-03-30 2007-02-23 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 성형성 및 피막 건조 온도에 의존하지 않고 장기 안정탈막성이 우수한 알칼리 가용형 윤활 표면 처리 금속제품
DE10157749B4 (de) * 2001-04-26 2004-05-27 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung
SE520617C2 (sv) 2001-10-02 2003-07-29 Sandvik Ab Ferritiskt rostfritt stål, folie tillverkad av stålet, användning av stålet och folien, samt metod för att framställa stålet
SE525252C2 (sv) * 2001-11-22 2005-01-11 Sandvik Ab Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål
SE527176C2 (sv) * 2003-04-02 2006-01-17 Sandvik Intellectual Property Rostfritt stål för användning i högtemperaturapplikationer
SE527742C2 (sv) * 2004-02-23 2006-05-30 Sandvik Intellectual Property Ferritiskt stål för högtemperaturtillämpningar, sätt att framställa detta, produkt och användning av stålet
DE102005016722A1 (de) * 2004-04-28 2006-02-09 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung
DE102007005154B4 (de) 2007-01-29 2009-04-09 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Verwendung einer Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand
US20100199678A1 (en) * 2007-09-13 2010-08-12 Claus Krusch Corrosion-Resistant Pressure Vessel Steel Product, a Process for Producing It and a Gas Turbine Component
DE102008018135B4 (de) 2008-04-10 2011-05-19 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand
DE202011106778U1 (de) 2011-06-21 2011-12-05 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Hitzebeständige Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit geringer Chromverdampfungsrate und erhöhter Warmfestigkeit
DE102012004488A1 (de) * 2011-06-21 2012-12-27 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Hitzebeständige Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit geringer Chromverdampfungsrate und erhöhter Warmfestigkeit
CN104513929B (zh) * 2013-09-29 2017-10-27 上海埃鲁秘工业炉制造有限公司 一种电阻丝合金及其预氧化处理方法
JP6308869B2 (ja) * 2014-05-27 2018-04-11 新日鐵住金ステンレス株式会社 成形性及び耐孔食性に優れたフェライト系ステンレス鋼線及びその製造方法
US10883160B2 (en) 2018-02-23 2021-01-05 Ut-Battelle, Llc Corrosion and creep resistant high Cr FeCrAl alloys

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA727072A (en) * 1966-02-01 Aktiebolaget Kanthal Method of manufacturing heat resistant wires
JPS4945456B1 (ja) * 1969-06-25 1974-12-04
CA946268A (en) * 1970-10-28 1974-04-30 Alfred Randak Method for producing improved martensitic chromium steel
US3740860A (en) * 1972-07-31 1973-06-26 Smitherm Industries Freeze drying method and apparatus
US3992161A (en) * 1973-01-22 1976-11-16 The International Nickel Company, Inc. Iron-chromium-aluminum alloys with improved high temperature properties
US4055448A (en) * 1973-04-10 1977-10-25 Daido Seiko Kabushiki Kaisha Ferrite-austenite stainless steel
US4010049A (en) * 1975-10-06 1977-03-01 Jones & Laughlin Steel Corporation Columbium-stabilized high chromium ferritic stainless steels containing zirconium
US4414023A (en) * 1982-04-12 1983-11-08 Allegheny Ludlum Steel Corporation Iron-chromium-aluminum alloy and article and method therefor
US4601999A (en) * 1983-11-09 1986-07-22 William B. Retallick Metal support for a catalyst
JPS60262943A (ja) * 1984-06-08 1985-12-26 Oosakafu 鉄−クロム−アルミニウム系医療用インプラント合金
FR2589482B1 (fr) * 1985-11-05 1987-11-27 Ugine Gueugnon Sa Tole ou bande en acier ferritique inoxydable, en particulier pour systemes d'echappement

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Publication number Publication date
EP0290719B1 (de) 1992-11-25
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US4859649A (en) 1989-08-22
FI92077B (fi) 1994-06-15
ES2036604T3 (es) 1993-06-01
FI880908A0 (fi) 1988-02-26

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