JP2607987B2 - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材、特に、相手部
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摺動部材として、前記表面
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は耐摩耗性および耐焼付き性が乏
しいという問題がある。
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は耐摩耗性および耐焼付き性が乏
しいという問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、表面層の構造を特定
することにより、その表面層の耐摩耗性および耐焼付き
性を向上させた前記摺動部材を提供することを目的とす
る。
することにより、その表面層の耐摩耗性および耐焼付き
性を向上させた前記摺動部材を提供することを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、基板と、その
基板に形成されて相手部材との摺動面を持つ合金製表面
層とを備えた摺動部材において、前記表面層は、前記基
板より延出する複数の柱状晶を有し、相隣る両柱状晶の
一方が他方に食込んでいることを特徴とする。
基板に形成されて相手部材との摺動面を持つ合金製表面
層とを備えた摺動部材において、前記表面層は、前記基
板より延出する複数の柱状晶を有し、相隣る両柱状晶の
一方が他方に食込んでいることを特徴とする。
【０００６】
【実施例】図１，図２において、摺動部材としてのすべ
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、基板２と、その基板２に形成さ
れて相手部材ｘとの摺動面３ａを持つ合金製表面層３と
を備えている。基板２は裏金２1 と、その裏金２1 の表
面に形成されて表面層３を支持するライニング層２2 と
よりなる。裏金２1 およびライニング層２2 間には銅メ
ッキ層が、またライニング層２2 および表面層３間には
ニッケルメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設けら
れる。
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、基板２と、その基板２に形成さ
れて相手部材ｘとの摺動面３ａを持つ合金製表面層３と
を備えている。基板２は裏金２1 と、その裏金２1 の表
面に形成されて表面層３を支持するライニング層２2 と
よりなる。裏金２1 およびライニング層２2 間には銅メ
ッキ層が、またライニング層２2 および表面層３間には
ニッケルメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設けら
れる。
【０００７】裏金２1 は圧延鋼板より構成され、その厚
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウ
ム系合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μ
ｍ、通常は３００μｍ程度である。表面層３はＰｂ合金
より構成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μ
ｍ程度である。
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウ
ム系合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μ
ｍ、通常は３００μｍ程度である。表面層３はＰｂ合金
より構成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μ
ｍ程度である。
【０００８】表面層３を構成するＰｂ合金は、８０〜９
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
【０００９】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｎは表面層３の硬さを向上
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
【００１０】Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｃｄ、Ｔ
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層３を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層３の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層３を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層３の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
【００１１】表面層３は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
【００１２】図３は、摺動面３ａにおけるＰｂ合金の結
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。図４
は、表面層３を縦断した場合のＰｂ合金の結晶構造を示
す電子顕微鏡写真（5,000 倍）であり、図５は、図４の
部分拡大電子顕微鏡写真に相当する。表面層３は８重量
％のＳｎと、２重量％のＣｕとを含有するＰｂ合金より
なる。その表面層３は銅合金製ライニング層２2 上に形
成され、表面層３を形成する際の電気メッキ処理におけ
る陰極電流密度は１０Ａ／ｄｍ2 に設定された。
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。図４
は、表面層３を縦断した場合のＰｂ合金の結晶構造を示
す電子顕微鏡写真（5,000 倍）であり、図５は、図４の
部分拡大電子顕微鏡写真に相当する。表面層３は８重量
％のＳｎと、２重量％のＣｕとを含有するＰｂ合金より
なる。その表面層３は銅合金製ライニング層２2 上に形
成され、表面層３を形成する際の電気メッキ処理におけ
る陰極電流密度は１０Ａ／ｄｍ2 に設定された。
【００１３】図６，図７にも示すように、表面層３はラ
イニング層２2 から延出するＰｂ合金の柱状晶４の集合
体であり、各柱状晶４は柱状本体５と、その柱状本体５
の先端に連なり、頂点ａを摺動面３ａ側に向けた角錐体
状突起としての四角錐体状結晶６とよりなる。表面層３
において、相隣る両柱状晶４は一方が他方に食込んだ状
態で成長しており、したがって摺動面３ａは複数の四角
錐体状結晶６より形成され、また相隣る両結晶６の一方
が他方に食込んでいる。
イニング層２2 から延出するＰｂ合金の柱状晶４の集合
体であり、各柱状晶４は柱状本体５と、その柱状本体５
の先端に連なり、頂点ａを摺動面３ａ側に向けた角錐体
状突起としての四角錐体状結晶６とよりなる。表面層３
において、相隣る両柱状晶４は一方が他方に食込んだ状
態で成長しており、したがって摺動面３ａは複数の四角
錐体状結晶６より形成され、また相隣る両結晶６の一方
が他方に食込んでいる。
【００１４】このように柱状晶４相互間に食込みを発生
させると、食込み状態にある両柱状晶４は、その内部応
力が増して高硬度となり、これにより表面層３の耐摩耗
性を向上させることができる。また四角錐体状結晶６の
存在により、摺動面３ａの表面積を拡大して表面層３に
十分な保油性を持たせ、また四角錐体状結晶６の頂点ａ
側を優先的に摩耗させて表面層３の初期なじみ性を向上
させることができる。
させると、食込み状態にある両柱状晶４は、その内部応
力が増して高硬度となり、これにより表面層３の耐摩耗
性を向上させることができる。また四角錐体状結晶６の
存在により、摺動面３ａの表面積を拡大して表面層３に
十分な保油性を持たせ、また四角錐体状結晶６の頂点ａ
側を優先的に摩耗させて表面層３の初期なじみ性を向上
させることができる。
【００１５】図８は、表面層３におけるＰｂ合金結晶の
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
【００１６】ここで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
【００１７】Ｐｂ合金結晶の（２００）面および（４０
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
【００１８】
【表１】
【００１９】表１より、Ｐｂ合金結晶の（ｈ００）面に
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は、結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向
した結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は、結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向
した結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
【００２０】このように、結晶面を（ｈ００）面と直交
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層３の硬度が増してその耐摩耗性が向
上する。
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層３の硬度が増してその耐摩耗性が向
上する。
【００２１】表２は、各種すべり軸受において、その表
面層の組成、結晶構造等を比較したものである。表２に
おいて、食込み率は、四角錐体状結晶の総数をＡ1 、食
込んでいる四角錐体状結晶の数をＡ2 としたとき、（Ａ
2 ／Ａ1 ）×１００として求められた。例えば、図６に
おいて、Ａ1 は「４」であり、Ａ2 は「２」である。
面層の組成、結晶構造等を比較したものである。表２に
おいて、食込み率は、四角錐体状結晶の総数をＡ1 、食
込んでいる四角錐体状結晶の数をＡ2 としたとき、（Ａ
2 ／Ａ1 ）×１００として求められた。例えば、図６に
おいて、Ａ1 は「４」であり、Ａ2 は「２」である。
【００２２】
【表２】
【００２３】本発明（４）は前記本発明におけるＰｂ合
金（図３〜図５）に該当し、陰極電流密度の上昇に伴い
食込み率も上昇する。比較例（１）は本発明（１）と同
一組成を有し、また比較例（２）は本発明（４）と略同
一の組成を有するが、結晶構造は異なる。両比較例
（１），（２）の陰極電流密度は不明である。
金（図３〜図５）に該当し、陰極電流密度の上昇に伴い
食込み率も上昇する。比較例（１）は本発明（１）と同
一組成を有し、また比較例（２）は本発明（４）と略同
一の組成を有するが、結晶構造は異なる。両比較例
（１），（２）の陰極電流密度は不明である。
【００２４】図９は、本発明（１）〜（４）の食込み率
と表面層３の硬さとの関係を示す。硬さは、表面層３縦
断面において、その面と直交する方向からマイクロビッ
カース微小硬さ計を用い、荷重１０ｇにて測定したもの
である。
と表面層３の硬さとの関係を示す。硬さは、表面層３縦
断面において、その面と直交する方向からマイクロビッ
カース微小硬さ計を用い、荷重１０ｇにて測定したもの
である。
【００２５】図９から明らかなように、本発明（１）〜
（４）は、食込み率の上昇に伴い表面層３の硬さが向上
しており、また比較例（１），（２）に比べて硬さの高
いことが判る。これは、柱状晶４の食込みおよび（ｈ０
０）面における配向指数Ｏｅが１００％であることによ
って、表面層３の硬度が高くなっていることに起因す
る。
（４）は、食込み率の上昇に伴い表面層３の硬さが向上
しており、また比較例（１），（２）に比べて硬さの高
いことが判る。これは、柱状晶４の食込みおよび（ｈ０
０）面における配向指数Ｏｅが１００％であることによ
って、表面層３の硬度が高くなっていることに起因す
る。
【００２６】図１０は、本発明（１）〜（４）および比
較例（１），（２）の摩耗テスト結果を示す。
較例（１），（２）の摩耗テスト結果を示す。
【００２７】摩耗テストは、回転軸に各すべり軸受を摺
擦させ、そのすべり軸受に対する負荷を、回転軸に同期
させた正弦全波波型の動的荷重とし、一定摺動距離につ
いて行われた。
擦させ、そのすべり軸受に対する負荷を、回転軸に同期
させた正弦全波波型の動的荷重とし、一定摺動距離につ
いて行われた。
【００２８】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸回転数 3000rpm 、最大負荷面圧６００kg／cm2 （軸
受投影面積：幅×直径）、摺動距離 ２．５×１０3 k
m、給油温度 １２０℃、給油圧力 ３kg／cm2 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸回転数 3000rpm 、最大負荷面圧６００kg／cm2 （軸
受投影面積：幅×直径）、摺動距離 ２．５×１０3 k
m、給油温度 １２０℃、給油圧力 ３kg／cm2 。
【００２９】図１０から明らかなように、本発明（１）
〜（４）は比較例（１），（２）に比べて優れた耐摩耗
性を有する。本発明（１）〜（４）においては、食込み
率の上昇に伴い耐摩耗性が向上しているが、食込み率の
好ましい範囲は８０〜１００％である。
〜（４）は比較例（１），（２）に比べて優れた耐摩耗
性を有する。本発明（１）〜（４）においては、食込み
率の上昇に伴い耐摩耗性が向上しているが、食込み率の
好ましい範囲は８０〜１００％である。
【００３０】図１１は、本発明（１）〜（４）および比
較例（１），（２）の焼付きテスト結果を示す。
較例（１），（２）の焼付きテスト結果を示す。
【００３１】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。図１１は各すべり軸受の表
面層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものであ
る。
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。図１１は各すべり軸受の表
面層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものであ
る。
【００３２】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
【００３３】図１１から明らかなように、本発明（１）
〜（４）は、比較例（１），（２）に比べて優れた耐焼
付き性を有する。このような効果が得られる理由は、摺
動面３ａを形成する四角錐体状結晶６の頂点ａ側を優先
的に摩耗させて表面層３の初期なじみ性を良好にするこ
とができるからであり、またＰｂ合金結晶が四角錐体状
結晶６であることに起因して、摺動面３ａの表面積が広
くなるので、表面層３が十分な保油性を有するからであ
る。この場合、摺動開始初期に頂点ａ側の優先的摩耗が
終了して平坦面（四角錐台の上底面に相当する）が形成
されると、その平坦面と相手部材との間には常時油膜が
存在するので、それ以後の摺動面３ａの摩耗は極めて緩
慢に行われる。
〜（４）は、比較例（１），（２）に比べて優れた耐焼
付き性を有する。このような効果が得られる理由は、摺
動面３ａを形成する四角錐体状結晶６の頂点ａ側を優先
的に摩耗させて表面層３の初期なじみ性を良好にするこ
とができるからであり、またＰｂ合金結晶が四角錐体状
結晶６であることに起因して、摺動面３ａの表面積が広
くなるので、表面層３が十分な保油性を有するからであ
る。この場合、摺動開始初期に頂点ａ側の優先的摩耗が
終了して平坦面（四角錐台の上底面に相当する）が形成
されると、その平坦面と相手部材との間には常時油膜が
存在するので、それ以後の摺動面３ａの摩耗は極めて緩
慢に行われる。
【００３４】図１２は、表面層３が、摺動面３ａを形成
すべく、上底面ｂを摺動面３ａ側に向けた複数の角錐台
状突起、図示例ではＰｂ合金の四角錐台状結晶７のみを
有する場合を示す。同図（ｂ）は10,000倍の電子顕微鏡
写真であり、同図（ａ）に対応する。このような結晶７
またはこれと四角錐体状結晶６との混成構造によっても
前記と同様の摺動特性が得られる。この場合、摺動面３
ａの少なくとも一部が四角錐台状結晶７の上底面ｂより
形成されることから、摺動開始初期より相手部材と上底
面ｂとの間に油膜を形成させて初期なじみ性を良好にす
ると共に安定化させることができる。
すべく、上底面ｂを摺動面３ａ側に向けた複数の角錐台
状突起、図示例ではＰｂ合金の四角錐台状結晶７のみを
有する場合を示す。同図（ｂ）は10,000倍の電子顕微鏡
写真であり、同図（ａ）に対応する。このような結晶７
またはこれと四角錐体状結晶６との混成構造によっても
前記と同様の摺動特性が得られる。この場合、摺動面３
ａの少なくとも一部が四角錐台状結晶７の上底面ｂより
形成されることから、摺動開始初期より相手部材と上底
面ｂとの間に油膜を形成させて初期なじみ性を良好にす
ると共に安定化させることができる。
【００３５】四角錐体状結晶６および／または四角錐台
状結晶７が摺動面３ａの一部を形成するものも本発明に
包含される。この場合、摺動面３ａにおける四角錐体状
結晶６等の面積率は５０％以上に設定される。
状結晶７が摺動面３ａの一部を形成するものも本発明に
包含される。この場合、摺動面３ａにおける四角錐体状
結晶６等の面積率は５０％以上に設定される。
【００３６】前記のように優秀な摺動特性を得るために
は四角錐体状結晶６および四角錐台状結晶７の傾きが問
題となる。
は四角錐体状結晶６および四角錐台状結晶７の傾きが問
題となる。
【００３７】そこで、図１３に示すように四角錐体状結
晶６の底面側に、その結晶６を突出させて摺動面３ａに
沿う仮想面Ｃを規定し、また四角錐体状結晶６の頂点ａ
と底面中央部ｄを通る直線ｅが、底面中央部ｄを通り仮
想面Ｃに垂直な基準線ｆに対してなす傾き角をθと規定
すると、四角錐体状結晶６の傾き角θは０°≦θ≦３０
°に設定される。傾き角θが、θ＞３０°になると、表
面層３の保油性および頂点ａ側の優先的摩耗性が低下す
る。
晶６の底面側に、その結晶６を突出させて摺動面３ａに
沿う仮想面Ｃを規定し、また四角錐体状結晶６の頂点ａ
と底面中央部ｄを通る直線ｅが、底面中央部ｄを通り仮
想面Ｃに垂直な基準線ｆに対してなす傾き角をθと規定
すると、四角錐体状結晶６の傾き角θは０°≦θ≦３０
°に設定される。傾き角θが、θ＞３０°になると、表
面層３の保油性および頂点ａ側の優先的摩耗性が低下す
る。
【００３８】四角錐台状結晶７の場合の傾き角θは、図
１４に示すように上底面中央部ｇおよび下底面中央部ｈ
を通る直線ｋと下底面中央部ｈを通り仮想面Ｃに垂直な
基準線ｆとがなす角度として規定される。この場合にも
傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設定される。
１４に示すように上底面中央部ｇおよび下底面中央部ｈ
を通る直線ｋと下底面中央部ｈを通り仮想面Ｃに垂直な
基準線ｆとがなす角度として規定される。この場合にも
傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設定される。
【００３９】前記実施例では、表面層を電気メッキ法に
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相を介する形成方法を挙げることができる。また
摺動面における角錐体状突起等の形成に当っては、化学
エッチング、電気エッチング、気相エッチング（ボンバ
ード処理）等のエッチング法、転写、切削等の機械加工
等を適用することが可能である。
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相を介する形成方法を挙げることができる。また
摺動面における角錐体状突起等の形成に当っては、化学
エッチング、電気エッチング、気相エッチング（ボンバ
ード処理）等のエッチング法、転写、切削等の機械加工
等を適用することが可能である。
【００４０】本発明はすべり軸受に限らず、他の摺動部
材にも適用される。
材にも適用される。
【００４１】
【発明の効果】本発明によれば、表面層の構造を前記の
ように特定することによって、その表面層の耐摩耗性お
よび耐焼付き性を向上させた摺動部材を提供することが
できる。
ように特定することによって、その表面層の耐摩耗性お
よび耐焼付き性を向上させた摺動部材を提供することが
できる。
【図１】すべり軸受の分解平面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】摺動面におけるＰｂ合金の結晶構造を示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図４】表面層の第１例を縦断した場合におけるＰｂ合
金の結晶構造を示す顕微鏡写真である。
金の結晶構造を示す顕微鏡写真である。
【図５】図４の部分拡大顕微鏡写真である。
【図６】表面層の第１例を示す要部概略平面図である。
【図７】図６の７−７線断面図である。
【図８】表面層の第１例におけるＰｂ合金結晶のＸ線回
折図である。
折図である。
【図９】食込み率と表面層の硬さとの関係を示すグラフ
である。
である。
【図１０】食込み率と表面層の摩耗深さとの関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図１１】焼付きテスト結果を示すグラフである。
【図１２】（ａ）は、表面層の第２例を示す要部概略平
面図であり、（ｂ）は、（ａ）に対応するＰｂ合金の結
晶構造を示す顕微鏡写真である。
面図であり、（ｂ）は、（ａ）に対応するＰｂ合金の結
晶構造を示す顕微鏡写真である。
【図１３】四角錐体状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
【図１４】四角錐台状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
１ すべり軸受（摺動部材） ２ 基板 ３ 表面層 ３ａ 摺動面 ４ 柱状晶 ６ 四角錐体状結晶（角錐体状突起） ７ 四角錐台状結晶（角錐台状突起） ｘ 相手部材
Claims (1)
- 【請求項１】 基板（２）と、その基板（２）に形成さ
れて相手部材（ｘ）との摺動面（３ａ）を持つ合金製表
面層（３）とを備えた摺動部材において、前記表面層
（３）は、前記基板（２）より延出する複数の柱状晶
（４）を有し、相隣る両柱状晶（４）の一方が他方に食
込んでいることを特徴とする摺動部材。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3162526A JP2607987B2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 摺動部材 |
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| GB9419652A GB2281107B (en) | 1991-05-31 | 1992-06-01 | Slide member |
| GB9211552A GB2256235B (en) | 1991-05-31 | 1992-06-01 | Slide member |
| FR9206620A FR2693775B1 (fr) | 1991-05-31 | 1992-06-01 | Organe de glissement. |
| DE4218077A DE4218077C2 (de) | 1991-05-31 | 1992-06-01 | Gleitelement |
| US07/891,939 US5322742A (en) | 1991-05-31 | 1992-06-01 | Slide member |
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| US08/061,186 US5320912A (en) | 1991-05-31 | 1993-05-13 | Slide member |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3162526A JP2607987B2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| JP2607987B2 true JP2607987B2 (ja) | 1997-05-07 |
Family
ID=15756296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3162526A Expired - Fee Related JP2607987B2 (ja) | 1991-05-31 | 1991-06-07 | 摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2607987B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0823080B2 (ja) * | 1991-07-12 | 1996-03-06 | 本田技研工業株式会社 | 摺動部材 |
-
1991
- 1991-06-07 JP JP3162526A patent/JP2607987B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04362310A (ja) | 1992-12-15 |
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