JP3052008B2 - すべり軸受 - Google Patents
すべり軸受Info
- Publication number
- JP3052008B2 JP3052008B2 JP3165197A JP16519791A JP3052008B2 JP 3052008 B2 JP3052008 B2 JP 3052008B2 JP 3165197 A JP3165197 A JP 3165197A JP 16519791 A JP16519791 A JP 16519791A JP 3052008 B2 JP3052008 B2 JP 3052008B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- surface layer
- crystal
- sliding
- region
- sliding surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はすべり軸受、特に、相手
軸部材との摺動面を持つ表面層を備えたすべり軸受の改
良に関する。
軸部材との摺動面を持つ表面層を備えたすべり軸受の改
良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種すべり軸受として、前記表
面層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したものが知られてい
る（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
面層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したものが知られてい
る（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、そのオイル保持性、つまり保
油性が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため、相手
軸部材が心振れを生じた場合、特に、摺動面の母線方向
両端部側に在って相手軸部材による摺動面圧が高くなる
周方向領域において耐焼付き性が乏しいという問題があ
る。
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、そのオイル保持性、つまり保
油性が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため、相手
軸部材が心振れを生じた場合、特に、摺動面の母線方向
両端部側に在って相手軸部材による摺動面圧が高くなる
周方向領域において耐焼付き性が乏しいという問題があ
る。
【０００４】本発明は前記に鑑み、表面層の構造を特定
することによって、その表面層に十分な保油性を持た
せ、また表面層の初期なじみ性を良好にし、これにより
表面層の耐焼付き性を向上させた前記すべり軸受を提供
することを目的とする。
することによって、その表面層に十分な保油性を持た
せ、また表面層の初期なじみ性を良好にし、これにより
表面層の耐焼付き性を向上させた前記すべり軸受を提供
することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、第１，第２半
体より環状に形成され、且つ相手軸部材との摺動面を持
つ表面層を備えたすべり軸受において、前記表面層は、
前記摺動面における両半体の相対向する中央部の母線方
向両端部側に在って前記相手軸部材の心振れによる摺動
面圧が高くなる周方向領域を形成すべく、複数の角錐体
状突起および複数の角錐台状突起の少なくとも一方を有
することを特徴とする。
体より環状に形成され、且つ相手軸部材との摺動面を持
つ表面層を備えたすべり軸受において、前記表面層は、
前記摺動面における両半体の相対向する中央部の母線方
向両端部側に在って前記相手軸部材の心振れによる摺動
面圧が高くなる周方向領域を形成すべく、複数の角錐体
状突起および複数の角錐台状突起の少なくとも一方を有
することを特徴とする。
【０００６】
【実施例】図１，図２において、すべり軸受１は、エン
ジンにおける相手軸部材としてのクランクシャフトのジ
ャーナル部ａに適用されるもので、ピストン側の第１半
体１1 およびオイルパン側の第２半体１2 より二つ割に
構成されている。両半体１1 ，１2 の両端面相互を衝合
することにより、外側に位置する環状基板２が形成さ
れ、またその基板２の内周面にはジャーナル部ａとの摺
動面３ａを持つ表面層３が形成される。基板２は裏金２
1 と、その裏金２1 内周面に形成されて、表面層３を支
持するライニング層２2 を有する。裏金２1 およびライ
ニング層２2 間には銅メッキ層が、またライニング層２
2 および表面層３間にはニッケルメッキバリヤ層がそれ
ぞれ必要に応じて設けられる。
ジンにおける相手軸部材としてのクランクシャフトのジ
ャーナル部ａに適用されるもので、ピストン側の第１半
体１1 およびオイルパン側の第２半体１2 より二つ割に
構成されている。両半体１1 ，１2 の両端面相互を衝合
することにより、外側に位置する環状基板２が形成さ
れ、またその基板２の内周面にはジャーナル部ａとの摺
動面３ａを持つ表面層３が形成される。基板２は裏金２
1 と、その裏金２1 内周面に形成されて、表面層３を支
持するライニング層２2 を有する。裏金２1 およびライ
ニング層２2 間には銅メッキ層が、またライニング層２
2 および表面層３間にはニッケルメッキバリヤ層がそれ
ぞれ必要に応じて設けられる。
【０００７】裏金２1 は圧延鋼板より構成され、その厚
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウ
ム系合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μ
ｍ、通常は３００μｍ程度である。表面層３はＰｂ合金
より構成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μ
ｍ程度である。
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウ
ム系合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μ
ｍ、通常は３００μｍ程度である。表面層３はＰｂ合金
より構成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μ
ｍ程度である。
【０００８】表面層３を構成するＰｂ合金は、８０〜９
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
【０００９】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｎは表面層３の硬さを向上
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
【００１０】Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｃｄ、Ｔ
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層３を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層３の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層３を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層３の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
【００１１】表面層３は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
【００１２】図１，図２に明示するように、摺動面３ａ
において、ジャーナル部ａが心振れを生じた場合、その
ジャーナル部ａによる摺動面圧は、摺動面３ａにおける
両半体１ 1 ，１ 2 の相対向する中央部ｂの母線方向両端
部側に在る周方向領域Ｂの方が、その領域Ｂを除く残部
領域Ｃに比べて高くなる。
において、ジャーナル部ａが心振れを生じた場合、その
ジャーナル部ａによる摺動面圧は、摺動面３ａにおける
両半体１ 1 ，１ 2 の相対向する中央部ｂの母線方向両端
部側に在る周方向領域Ｂの方が、その領域Ｂを除く残部
領域Ｃに比べて高くなる。
【００１３】このような摺動面圧の不均衡に対応するた
め、本発明においては、図２〜図４に明示するように、
表面層３が、各周方向領域Ｂを形成すべく、頂点ｄを摺
動面３ａ側に向けた複数の角錐体状突起、図示例では四
角錐体状結晶４1 よりなる集合体を有するものである。
この四角錐体状結晶４1 は、銅合金製ライニング層２2
から延出する柱状晶５の先端部を形成する。この場合、
各周方向領域Ｂは、各半体１1 ，１2 の周長の略３分の
１の長さと、各半体１1 ，１2 の母線方向長さの略５分
の１の幅を有するが、各周方向領域Ｂは、各半体１1 ，
１2 の全周に亘っていてもよい。また表面層３は、残部
領域Ｃを形成すべく、複数の粒状晶６よりなる集合体を
有し、それら粒状晶６の集合体表面より各四角錐体状結
晶４1 の頂点ｄが突出している。このような二領域Ｂ，
Ｃの形成は、一方の領域ＢまたはＣを電気メッキ処理に
より形成する際に、ライニング層２2 の他方の領域Ｃま
たはＢに対応する部位をマスキングする、といった手段
が採用される。その他の手段としては、極間距離を変え
る、スリットまたは遮蔽板を用いる等の電通制御法を挙
げることができる。
め、本発明においては、図２〜図４に明示するように、
表面層３が、各周方向領域Ｂを形成すべく、頂点ｄを摺
動面３ａ側に向けた複数の角錐体状突起、図示例では四
角錐体状結晶４1 よりなる集合体を有するものである。
この四角錐体状結晶４1 は、銅合金製ライニング層２2
から延出する柱状晶５の先端部を形成する。この場合、
各周方向領域Ｂは、各半体１1 ，１2 の周長の略３分の
１の長さと、各半体１1 ，１2 の母線方向長さの略５分
の１の幅を有するが、各周方向領域Ｂは、各半体１1 ，
１2 の全周に亘っていてもよい。また表面層３は、残部
領域Ｃを形成すべく、複数の粒状晶６よりなる集合体を
有し、それら粒状晶６の集合体表面より各四角錐体状結
晶４1 の頂点ｄが突出している。このような二領域Ｂ，
Ｃの形成は、一方の領域ＢまたはＣを電気メッキ処理に
より形成する際に、ライニング層２2 の他方の領域Ｃま
たはＢに対応する部位をマスキングする、といった手段
が採用される。その他の手段としては、極間距離を変え
る、スリットまたは遮蔽板を用いる等の電通制御法を挙
げることができる。
【００１４】したがって、表面層３は多数の柱状晶５と
粒状晶６とより構成され、その表面層３の組成は、例え
ば８重量％Ｓｎ、２重量％Ｃｕ、残部Ｐｂである。また
周方向領域Ｂ形成時の陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設
定され、一方、残部領域Ｃ形成時の陰極電流密度は３Ａ
／ｄｍ2 に設定される。
粒状晶６とより構成され、その表面層３の組成は、例え
ば８重量％Ｓｎ、２重量％Ｃｕ、残部Ｐｂである。また
周方向領域Ｂ形成時の陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設
定され、一方、残部領域Ｃ形成時の陰極電流密度は３Ａ
／ｄｍ2 に設定される。
【００１５】図５は、周方向領域ＢにおけるＰｂ合金の
結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。
結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。
【００１６】図６は、周方向領域ＢにおけるＰｂ合金結
晶のＸ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面およ
び（４００）面の回折ピークのみが認められる。
晶のＸ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面およ
び（４００）面の回折ピークのみが認められる。
【００１７】ここで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
【００１８】Ｐｂ合金結晶の（２００）面および（４０
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１より、Ｐｂ合金結晶の（ｈ００）面に
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向し
た結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向し
た結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
【００２１】このように、結晶面を（ｈ００）面と直交
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層３の硬度が増してその耐焼付き性が
向上する。
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層３の硬度が増してその耐焼付き性が
向上する。
【００２２】図７は、残部領域ＣにおけるＰｂ合金の結
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。
【００２３】図８は、残部領域ＣにおけるＰｂ合金結晶
のＸ線回折図である。本図からは特定の結晶面への配向
は認められない。種々の（ｈｋｌ）面における積分強度
Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは表２の通りである。
のＸ線回折図である。本図からは特定の結晶面への配向
は認められない。種々の（ｈｋｌ）面における積分強度
Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは表２の通りである。
【００２４】
【表２】
【００２５】図７および表２から明らかなように、Ｐｂ
合金結晶は、結晶面が特定の方向へ配向していないラン
ダム構造である。
合金結晶は、結晶面が特定の方向へ配向していないラン
ダム構造である。
【００２６】表３は、各種すべり軸受において、その表
面層の組成、周方向領域Ｂの結晶構造等を比較したもの
である。比較例（１），（２）は、その表面層全体が前
記同様の粒状晶より構成されている。
面層の組成、周方向領域Ｂの結晶構造等を比較したもの
である。比較例（１），（２）は、その表面層全体が前
記同様の粒状晶より構成されている。
【００２７】
【表３】
【００２８】本発明（１）は、図５に示した周方向領域
Ｂを有するすべり軸受に該当する。また本発明（２），
（３）は、本発明（１）に比べて陰極電流密度を上げた
場合に該当する。さらに本発明（４）は表面層の組成を
変えた場合である。比較例（１）は本発明（１）と同一
の組成を有し、比較例（２）は本発明（４）と略同一の
組成を有する。
Ｂを有するすべり軸受に該当する。また本発明（２），
（３）は、本発明（１）に比べて陰極電流密度を上げた
場合に該当する。さらに本発明（４）は表面層の組成を
変えた場合である。比較例（１）は本発明（１）と同一
の組成を有し、比較例（２）は本発明（４）と略同一の
組成を有する。
【００２９】図９は、本発明（１）〜（４）および比較
例（１），（２）の焼付きテスト結果を示す。
例（１），（２）の焼付きテスト結果を示す。
【００３０】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、その一方の周方向領域Ｂにおける負荷荷重を
漸次増加させることにより行われた。図９は、一方の周
方向領域Ｂが焼付きを発生したときの面圧を求めたもの
である。
摺擦させ、その一方の周方向領域Ｂにおける負荷荷重を
漸次増加させることにより行われた。図９は、一方の周
方向領域Ｂが焼付きを発生したときの面圧を求めたもの
である。
【００３１】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
【００３２】図９から明らかなように、本発明（１）〜
（４）は比較例（１），（２）に比べて優れた耐焼付き
性を有する。これは、周方向領域Ｂが、四角錐体状結晶
４1 の集合体より形成されていることからその領域Ｂの
表面積が拡大されて十分な保油性を有するからであり、
また四角錐体状結晶４1 の頂点ｄ側を優先的に摩耗させ
て初期なじみ性を良好にすることができるからである。
その上、結晶の（ｈ００）面における配向指数Ｏｅが１
００％であることによる四角錐体状結晶４1 の硬度向上
も焼付き発生面圧を高める一因となっている。
（４）は比較例（１），（２）に比べて優れた耐焼付き
性を有する。これは、周方向領域Ｂが、四角錐体状結晶
４1 の集合体より形成されていることからその領域Ｂの
表面積が拡大されて十分な保油性を有するからであり、
また四角錐体状結晶４1 の頂点ｄ側を優先的に摩耗させ
て初期なじみ性を良好にすることができるからである。
その上、結晶の（ｈ００）面における配向指数Ｏｅが１
００％であることによる四角錐体状結晶４1 の硬度向上
も焼付き発生面圧を高める一因となっている。
【００３３】このような効果を得るためには、四角錐体
状結晶４1 として、底面積が１．５μｍ2 以上、１５μ
ｍ2 以下、高さが１μｍ以上、３μｍ以下、といった大
きさのものを用いるのが良い。
状結晶４1 として、底面積が１．５μｍ2 以上、１５μ
ｍ2 以下、高さが１μｍ以上、３μｍ以下、といった大
きさのものを用いるのが良い。
【００３４】図１０は、表面層３が、各周方向領域Ｂを
形成すべく、前記と同様の比較的大形で複数の四角錐体
状結晶４1 よりなる集合体を有し、また残部領域Ｃを形
成すべく、前記結晶４1 よりも小形で、且つ頂点ｄを摺
動面３ａ側に向けた複数の角錐体状突起、図示例では四
角錐体状結晶４2 よりなる集合体を有する場合を示す。
この場合、小形の四角錐体状結晶４2 としては、底面積
が１．５μｍ2 未満、高さが１μｍ未満、といった大き
さのものが適当である。
形成すべく、前記と同様の比較的大形で複数の四角錐体
状結晶４1 よりなる集合体を有し、また残部領域Ｃを形
成すべく、前記結晶４1 よりも小形で、且つ頂点ｄを摺
動面３ａ側に向けた複数の角錐体状突起、図示例では四
角錐体状結晶４2 よりなる集合体を有する場合を示す。
この場合、小形の四角錐体状結晶４2 としては、底面積
が１．５μｍ2 未満、高さが１μｍ未満、といった大き
さのものが適当である。
【００３５】このように残部領域Ｃを四角錐体状結晶４
2 の集合体より形成すると、その領域Ｃにも十分な保油
性をもたせることができる。
2 の集合体より形成すると、その領域Ｃにも十分な保油
性をもたせることができる。
【００３６】図１１，図１２（10,000倍の電子顕微鏡写
真）は、表面層３が、各周方向領域Ｂを形成すべく、上
底面ｅを摺動面３ａ側に向けた角錐台状突起、図示例で
は柱状晶５の先端部を形成する四角錐台状結晶７よりな
る集合体を有する場合を示す。その外に、表面層３が、
各周方向領域Ｂを形成すべく、複数の四角錐体状結晶４
1 および複数の四角錐台状結晶７よりなる集合体を有す
る場合も本発明に包含され、これらの場合にも前記同様
の摺動特性が得られる。これらの実施例においては、各
周方向領域Ｂの少なくとも一部が四角錐台状結晶７の上
底面ｅより形成されることから、摺動開始初期より相手
部材と上底面ｅとの間に油膜を形成させて初期なじみ性
を良好にすると共に安定化させることができる。各実施
例において、残部領域Ｃも前記同様に四角錐台状結晶等
より形成してもよい。結晶の大、小関係は図１０の例に
準じる。
真）は、表面層３が、各周方向領域Ｂを形成すべく、上
底面ｅを摺動面３ａ側に向けた角錐台状突起、図示例で
は柱状晶５の先端部を形成する四角錐台状結晶７よりな
る集合体を有する場合を示す。その外に、表面層３が、
各周方向領域Ｂを形成すべく、複数の四角錐体状結晶４
1 および複数の四角錐台状結晶７よりなる集合体を有す
る場合も本発明に包含され、これらの場合にも前記同様
の摺動特性が得られる。これらの実施例においては、各
周方向領域Ｂの少なくとも一部が四角錐台状結晶７の上
底面ｅより形成されることから、摺動開始初期より相手
部材と上底面ｅとの間に油膜を形成させて初期なじみ性
を良好にすると共に安定化させることができる。各実施
例において、残部領域Ｃも前記同様に四角錐台状結晶等
より形成してもよい。結晶の大、小関係は図１０の例に
準じる。
【００３７】四角錐体状結晶４1 ，４2 および／または
四角錐台状結晶７が、周方向領域Ｂおよび残部領域Ｃの
一部を形成する、即ち、四角錐体状結晶４1 等が分散状
態で存在するものも本発明に包含される。この場合、各
領域Ｂ，Ｃにおける四角錐体状結晶４1 等の面積率は５
０％以上に設定される。
四角錐台状結晶７が、周方向領域Ｂおよび残部領域Ｃの
一部を形成する、即ち、四角錐体状結晶４1 等が分散状
態で存在するものも本発明に包含される。この場合、各
領域Ｂ，Ｃにおける四角錐体状結晶４1 等の面積率は５
０％以上に設定される。
【００３８】前記のように優秀な摺動特性を得るために
は四角錐体状結晶４1 ，４2 および四角錐台状結晶７の
傾きが問題となる。
は四角錐体状結晶４1 ，４2 および四角錐台状結晶７の
傾きが問題となる。
【００３９】そこで、図４，図１３に示すように、四角
錐体状結晶４1 （または４2 ）の底面側に、摺動面３ａ
に沿う仮想面Ｆを規定し、また四角錐体状結晶４1 （ま
たは４2 ）の頂点ｄと底面中央部ｇを通る直線ｈが、底
面中央部ｇを通り仮想面Ｆに垂直な基準線ｋに対してな
す傾き角をθと規定すると、四角錐体状結晶４1 （また
は４2）の傾き角θは０°≦θ≦３０°に設定される。
傾き角θが、θ＞３０°になると、表面層３の保油性お
よび頂点ｄの優先的摩耗性が低下する。
錐体状結晶４1 （または４2 ）の底面側に、摺動面３ａ
に沿う仮想面Ｆを規定し、また四角錐体状結晶４1 （ま
たは４2 ）の頂点ｄと底面中央部ｇを通る直線ｈが、底
面中央部ｇを通り仮想面Ｆに垂直な基準線ｋに対してな
す傾き角をθと規定すると、四角錐体状結晶４1 （また
は４2）の傾き角θは０°≦θ≦３０°に設定される。
傾き角θが、θ＞３０°になると、表面層３の保油性お
よび頂点ｄの優先的摩耗性が低下する。
【００４０】四角錐台状結晶７の場合の傾き角θは、図
１１，図１４に示すように上底面中央部ｍおよび下底面
中央部ｎを通る直線ｐと下底面中央部ｎを通り仮想面Ｆ
に垂直な基準線ｋとがなす角度として規定される。この
場合にも、傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設定され
る。
１１，図１４に示すように上底面中央部ｍおよび下底面
中央部ｎを通る直線ｐと下底面中央部ｎを通り仮想面Ｆ
に垂直な基準線ｋとがなす角度として規定される。この
場合にも、傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設定され
る。
【００４１】前記実施例では、表面層を電気メッキ法に
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相を介する形成方法を挙げることができる。また
摺動面における角錐体状突起等の形成に当っては、化学
エッチング、電気エッチング、気相エッチング（ボンバ
ード処理）等のエッチング法、転写、切削等の機械加工
等を適用することが可能である。
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相を介する形成方法を挙げることができる。また
摺動面における角錐体状突起等の形成に当っては、化学
エッチング、電気エッチング、気相エッチング（ボンバ
ード処理）等のエッチング法、転写、切削等の機械加工
等を適用することが可能である。
【００４２】本発明は、クランクシャフトのジャーナル
部に限らず、コンロッドの大端部等他の軸部材にも適用
される。
部に限らず、コンロッドの大端部等他の軸部材にも適用
される。
【００４３】
【発明の効果】本発明によれば、表面層の構造を前記の
ように特定することによって、その表面層の耐焼付き性
を向上させたすべり軸受を提供することができる。
ように特定することによって、その表面層の耐焼付き性
を向上させたすべり軸受を提供することができる。
【図１】すべり軸受の分解平面図である。
【図２】すべり軸受用半体の第１例の要部拡大概略展開
図である。
図である。
【図３】図２の３−３線断面図である。
【図４】周方向領域の第１例を示す要部概略斜視図であ
る。
る。
【図５】周方向領域におけるＰｂ合金の結晶構造を示す
顕微鏡写真である。
顕微鏡写真である。
【図６】周方向領域におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折図
である。
である。
【図７】残部領域におけるＰｂ合金の結晶構造を示す顕
微鏡写真である。
微鏡写真である。
【図８】残部領域におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折図で
ある。
ある。
【図９】焼付きテスト結果を示すグラフである。
【図１０】すべり軸受用半体の第２例の要部拡大概略展
開図である。
開図である。
【図１１】周方向領域の第２例を示す要部概略斜視図で
ある。
ある。
【図１２】図１１に対応するＰｂ合金の結晶構造を示す
顕微鏡写真である。
顕微鏡写真である。
【図１３】四角錐体状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
【図１４】四角錐台状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
１ すべり軸受 ３ 表面層 ３ａ 摺動面 ４1 ，４2 四角錐体状結晶（角錐体状突起） ７ 四角錐台状結晶（角錐台状突起） ａ クランクシャフトのジャーナル部（相手軸部
材） Ｂ 周方向領域 Ｃ 残部領域 ｄ 頂点 ｅ 上底面
材） Ｂ 周方向領域 Ｃ 残部領域 ｄ 頂点 ｅ 上底面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−366020（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−366021（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16C 33/12 F16C 33/10 F16C 33/06
Claims (2)
- 【請求項１】 第１，第２半体（１ 1 ，１ 2 ）より環状
に形成され、且つ相手軸部材（ａ）との摺動面（３ａ）
を持つ表面層（３）を備えたすべり軸受において、前記
表面層（３）は、前記摺動面（３ａ）における両半体
（１ 1 ，１ 2 ）の相対向する中央部（ｂ）の母線方向両
端部側に在って前記相手軸部材（ａ）の心振れによる摺
動面圧が高くなる周方向領域（Ｂ）を形成すべく、複数
の角錐体状突起（４1 ）および複数の角錐台状突起
（７）の少なくとも一方を有することを特徴とするすべ
り軸受。 - 【請求項２】 第１，第２半体（１ 1 ，１ 2 ）より環状
に形成され、且つ相手軸部材（ａ）との摺動面（３ａ）
を持つ表面層（３）を備えたすべり軸受において、前記
表面層（３）は、前記摺動面（３ａ）を形成すべく、複
数の角錐体状突起（４1 ，４2 ）および複数の角錐台状
突起（７）の少なくとも一方を有し、前記摺動面（３
ａ）における両半体（１ 1 ，１ 2 ）の相対向する中央部
（ｂ）の母線方向両端部側に在って前記相手軸部材
（ａ）の心振れによる摺動面圧が高くなる周方向領域
（Ｂ）には、前記突起のうち大形のものを配設し、前記
摺動面（３ａ）の前記周方向領域（Ｂ）を除く残部領域
（Ｃ）には、前記突起のうち小形のものを配設したこと
を特徴とするすべり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165197A JP3052008B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | すべり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165197A JP3052008B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | すべり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04366022A JPH04366022A (ja) | 1992-12-17 |
| JP3052008B2 true JP3052008B2 (ja) | 2000-06-12 |
Family
ID=15807684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3165197A Expired - Fee Related JP3052008B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | すべり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3052008B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102011113756B4 (de) * | 2011-09-18 | 2020-12-31 | Mag Ias Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Fertigbearbeitung von Werkstücken |
| DE102011113757B4 (de) * | 2011-09-18 | 2020-12-31 | Mag Ias Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Fertigbearbeitung von Werkstücken |
-
1991
- 1991-06-11 JP JP3165197A patent/JP3052008B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04366022A (ja) | 1992-12-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5324596A (en) | Slide member | |
| JP3057457B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3052008B2 (ja) | すべり軸受 | |
| JP3057458B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3052006B2 (ja) | すべり軸受 | |
| JP2704799B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3052007B2 (ja) | すべり軸受 | |
| JP3223194B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2657336B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607986B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607984B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607985B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607983B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3000402B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607988B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2519556B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607987B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607991B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2645767B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2946252B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2704800B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JPH0525687A (ja) | 摺動部材 | |
| JPH0525685A (ja) | 摺動部材 | |
| JP3052010B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JPH04362309A (ja) | 摺動部材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |