JP3052007B2 - すべり軸受 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はすべり軸受、特に、表面
層の相手軸部材との摺動面が、相手軸部材外周面との間
にオイル溜りを形成すべく、オイル溜り形成領域を有す
るすべり軸受の改良に関する。
層の相手軸部材との摺動面が、相手軸部材外周面との間
にオイル溜りを形成すべく、オイル溜り形成領域を有す
るすべり軸受の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種すべり軸受としては、一対
の半環状半体相互を突合わせたものが知られている。こ
の場合、オイル溜り形成領域は、各半体の両端部を、そ
れらが半径方向外方へ広がるように直線状に成型して形
成される。
の半環状半体相互を突合わせたものが知られている。こ
の場合、オイル溜り形成領域は、各半体の両端部を、そ
れらが半径方向外方へ広がるように直線状に成型して形
成される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来例に
おいては、オイル溜りの容量が比較的小さく、またオイ
ル溜り形成領域のオイル保持性、つまり保油性が適当で
ないため、オイル溜り形成領域に連なる主領域の潤滑性
が悪く、その結果、表面層の耐焼付き性が低い、という
問題がある。
おいては、オイル溜りの容量が比較的小さく、またオイ
ル溜り形成領域のオイル保持性、つまり保油性が適当で
ないため、オイル溜り形成領域に連なる主領域の潤滑性
が悪く、その結果、表面層の耐焼付き性が低い、という
問題がある。
【０００４】その上、各半体が円弧状部と直線状部とを
連続させた特殊形状を有するため、その成型型の製造コ
ストが高く、また製造工数も比較的多くなり、すべり軸
受の製造コストの上昇を招く、といった問題もある。
連続させた特殊形状を有するため、その成型型の製造コ
ストが高く、また製造工数も比較的多くなり、すべり軸
受の製造コストの上昇を招く、といった問題もある。
【０００５】本発明は前記問題を解決することのできる
前記すべり軸受を提供することを目的とする。
前記すべり軸受を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、第１，第２半
体より環状に形成され、且つ表面層の相手軸部材との摺
動面における両半体の中央部に主領域が、また各主領域
の両側に前記相手軸部材外周面との間にオイル溜りを形
成するオイル溜り形成領域がそれぞれ存するすべり軸受
において、前記表面層は、前記オイル溜り形成領域を形
成する複数の角錐体状突起および複数の角錐台状突起の
少なくとも一方を有することを特徴とする。
体より環状に形成され、且つ表面層の相手軸部材との摺
動面における両半体の中央部に主領域が、また各主領域
の両側に前記相手軸部材外周面との間にオイル溜りを形
成するオイル溜り形成領域がそれぞれ存するすべり軸受
において、前記表面層は、前記オイル溜り形成領域を形
成する複数の角錐体状突起および複数の角錐台状突起の
少なくとも一方を有することを特徴とする。
【０００７】
【実施例】図１〜図３において、すべり軸受１は、エン
ジンにおける相手軸部材としてのクランクシャフトのジ
ャーナル部ａに適用されるもので、ピストン側の半環状
第１半体１1 およびオイルパン側の半環状第２半体１2
より二つ割に形成されている。両半体１1 ，１2 の両端
面相互を衝合することにより、外側に位置する環状基板
２が形成され、またその基板２の内周面にはジャーナル
部ａとの摺動面３ａを持つ表面層３が形成される。基板
２は裏金２1 と、その裏金２1 内周面に形成されて、表
面層３を支持するライニング層２2 を有する。裏金２1
およびライニング層２2 間には銅メッキ層が、またライ
ニング層２2 および表面層３間にはニッケルメッキバリ
ヤ層がそれぞれ必要に応じて設けられる。各半体１1 ，
１2 は、その全周に亘って略等しい半径を有し、したが
ってすべり軸受１は真円形に形成される。
ジンにおける相手軸部材としてのクランクシャフトのジ
ャーナル部ａに適用されるもので、ピストン側の半環状
第１半体１1 およびオイルパン側の半環状第２半体１2
より二つ割に形成されている。両半体１1 ，１2 の両端
面相互を衝合することにより、外側に位置する環状基板
２が形成され、またその基板２の内周面にはジャーナル
部ａとの摺動面３ａを持つ表面層３が形成される。基板
２は裏金２1 と、その裏金２1 内周面に形成されて、表
面層３を支持するライニング層２2 を有する。裏金２1
およびライニング層２2 間には銅メッキ層が、またライ
ニング層２2 および表面層３間にはニッケルメッキバリ
ヤ層がそれぞれ必要に応じて設けられる。各半体１1 ，
１2 は、その全周に亘って略等しい半径を有し、したが
ってすべり軸受１は真円形に形成される。
【０００８】裏金２1 は圧延鋼板より構成され、その厚
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウ
ム系合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μ
ｍ、通常は３００μｍ程度である。表面層３はＰｂ合金
より構成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μ
ｍ程度である。
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウ
ム系合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μ
ｍ、通常は３００μｍ程度である。表面層３はＰｂ合金
より構成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μ
ｍ程度である。
【０００９】表面層３を構成するＰｂ合金は、８０〜９
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
【００１０】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｎは表面層３の硬さを向上
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
【００１１】Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｃｄ、Ｔ
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層３を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層３の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層３を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層３の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
【００１２】表面層３は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
【００１３】図２〜図４に明示するように、摺動面３ａ
における両半体１ 1 ，１ 2 の中央部に主領域Ｂが、また
その主領域Ｂの両側に主領域Ｂに連なってジャーナル部
ａ外周面との間にオイル溜りｃを形成するオイル溜り形
成領域Ｄがそれぞれ存する。主領域Ｂおよびオイル溜り
形成領域Ｄは、頂点ｅをジャーナル部ａ側に向けた複数
の角錐体状突起、図示例では四角錐体状結晶４1 ，４2
の集合体より形成される。両四角錐体状結晶４1 ，４2
は、銅合金製ライニング層２2 から延出するＰｂ合金の
柱状晶５1 ，５2 の先端部を形成する。この場合、各オ
イル溜り形成領域Ｄは、各半体１1 ，１ 2 の母線方向全
長に等しい長さと、各半体１1 ，１2 の周長の略６分の
１の幅を有する。オイル溜り形成領域Ｄを形成する四角
錐体状結晶４2 は大形であり、主領域Ｂを形成する四角
錐体状結晶４1 は小形である。大形の四角錐体状結晶４
2 としては、底面積が１．５μｍ2 以上、１５μｍ2 以
下、高さが１μｍ以上、３μｍ以下のものが適当であ
り、一方、小形の四角錐体状結晶４1 としては、底面積
が１．５μｍ2 未満、高さが１μｍ未満のものが適当で
ある。二領域Ｂ，Ｄの形成は、一方の領域ＢまたはＤを
電気メッキ処理により形成する際に、ライニング層２2
の他方の領域ＤまたはＢに対応する部位をマスキングす
る、といった手段が採用される。その他の手段として
は、極間距離を変える、スリットまたは遮蔽板を用いる
等の電通制御法を挙げることができる。
における両半体１ 1 ，１ 2 の中央部に主領域Ｂが、また
その主領域Ｂの両側に主領域Ｂに連なってジャーナル部
ａ外周面との間にオイル溜りｃを形成するオイル溜り形
成領域Ｄがそれぞれ存する。主領域Ｂおよびオイル溜り
形成領域Ｄは、頂点ｅをジャーナル部ａ側に向けた複数
の角錐体状突起、図示例では四角錐体状結晶４1 ，４2
の集合体より形成される。両四角錐体状結晶４1 ，４2
は、銅合金製ライニング層２2 から延出するＰｂ合金の
柱状晶５1 ，５2 の先端部を形成する。この場合、各オ
イル溜り形成領域Ｄは、各半体１1 ，１ 2 の母線方向全
長に等しい長さと、各半体１1 ，１2 の周長の略６分の
１の幅を有する。オイル溜り形成領域Ｄを形成する四角
錐体状結晶４2 は大形であり、主領域Ｂを形成する四角
錐体状結晶４1 は小形である。大形の四角錐体状結晶４
2 としては、底面積が１．５μｍ2 以上、１５μｍ2 以
下、高さが１μｍ以上、３μｍ以下のものが適当であ
り、一方、小形の四角錐体状結晶４1 としては、底面積
が１．５μｍ2 未満、高さが１μｍ未満のものが適当で
ある。二領域Ｂ，Ｄの形成は、一方の領域ＢまたはＤを
電気メッキ処理により形成する際に、ライニング層２2
の他方の領域ＤまたはＢに対応する部位をマスキングす
る、といった手段が採用される。その他の手段として
は、極間距離を変える、スリットまたは遮蔽板を用いる
等の電通制御法を挙げることができる。
【００１４】このように表面層３は多数の柱状晶５1 ，
５2 より構成され、その表面層３の組成は、例えば８重
量％Ｓｎ、２重量％Ｃｕ、残部Ｐｂである。また主領域
Ｂ形成時の陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設定され、一
方、オイル溜り形成領域Ｄ形成時の陰極電流密度は１０
Ａ／ｄｍ2 に設定される。
５2 より構成され、その表面層３の組成は、例えば８重
量％Ｓｎ、２重量％Ｃｕ、残部Ｐｂである。また主領域
Ｂ形成時の陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設定され、一
方、オイル溜り形成領域Ｄ形成時の陰極電流密度は１０
Ａ／ｄｍ2 に設定される。
【００１５】図５は、主領域ＢにおけるＰｂ合金の結晶
構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。
構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。
【００１６】図６は、主領域ＢにおけるＰｂ合金結晶の
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
【００１７】ここで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
【００１８】Ｐｂ合金結晶の（２００）面および（４０
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１より、Ｐｂ合金結晶の（ｈ００）面に
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向し
た結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向し
た結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
【００２１】このように、結晶面を（ｈ００）面と直交
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、主領域Ｂの硬度が増してその耐焼付き性が
向上する。同様に、オイル溜り形成領域ＤのＰｂ合金結
晶の（ｈ００）面における配向指数Ｏｅは１００％であ
る。
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、主領域Ｂの硬度が増してその耐焼付き性が
向上する。同様に、オイル溜り形成領域ＤのＰｂ合金結
晶の（ｈ００）面における配向指数Ｏｅは１００％であ
る。
【００２２】図７は、比較例表面層におけるＰｂ合金の
結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。
結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。
【００２３】図８は、比較例表面層におけるＰｂ合金結
晶のＸ線回折図である。本図からは特定の結晶面への配
向は認められない。種々の（ｈｋｌ）面における積分強
度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは表２の通りである。
晶のＸ線回折図である。本図からは特定の結晶面への配
向は認められない。種々の（ｈｋｌ）面における積分強
度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは表２の通りである。
【００２４】
【表２】
【００２５】図７および表２から明らかなように、Ｐｂ
合金結晶は、結晶面が特定の方向へ配向していないラン
ダム構造であって、表面層は粒状晶より構成される。
合金結晶は、結晶面が特定の方向へ配向していないラン
ダム構造であって、表面層は粒状晶より構成される。
【００２６】表３は、各種すべり軸受において、その表
面層の組成、両領域Ｂ，Ｄの結晶構造を比較したもので
ある。比較例（１），（２）は、その表面層全体がＰｂ
合金の粒状晶（図７）より構成されており、また従来例
と同様のオイル溜り形成領域を有する。
面層の組成、両領域Ｂ，Ｄの結晶構造を比較したもので
ある。比較例（１），（２）は、その表面層全体がＰｂ
合金の粒状晶（図７）より構成されており、また従来例
と同様のオイル溜り形成領域を有する。
【００２７】
【表３】
【００２８】図９は、本発明（１）〜（４）および比較
例（１），（２）の焼付きテスト結果を示す。
例（１），（２）の焼付きテスト結果を示す。
【００２９】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。図９は、各すべり軸受が焼
付きを発生したときの面圧を求めたものである。
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。図９は、各すべり軸受が焼
付きを発生したときの面圧を求めたものである。
【００３０】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
【００３１】図９から明らかなように、本発明（１）〜
（４）は比較例（１），（２）に比べて優れた耐焼付き
性を有する。
（４）は比較例（１），（２）に比べて優れた耐焼付き
性を有する。
【００３２】このような摺動特性が得られる理由は次の
通りである。即ち、オイル溜り形成領域Ｄが大形の四角
錐体状結晶４2 の集合体より形成されているので、オイ
ル溜り形成領域Ｄの表面積が拡大されて、その領域Ｄと
回転軸外周面との間に比較的容積の大きなオイル溜りｃ
が形成され、またオイル溜り形成領域Ｄの保油性が適当
に維持されると共に大形の結晶であることから主領域Ｂ
へのオイルの流れが比較的スムーズに行われること、主
領域Ｂが小形の四角錐体状結晶４1 の集合体より形成さ
れているので、主領域Ｂの表面積が大いに拡大されてそ
の領域Ｂが良好な保油性を発揮すること、両四角錐体状
結晶４1 ，４2 の（ｈ００）面における配向指数Ｏｅが
１００％であって、それらの硬度向上が図られているこ
とによって、主領域Ｂの潤滑が十分に行われるからであ
る。
通りである。即ち、オイル溜り形成領域Ｄが大形の四角
錐体状結晶４2 の集合体より形成されているので、オイ
ル溜り形成領域Ｄの表面積が拡大されて、その領域Ｄと
回転軸外周面との間に比較的容積の大きなオイル溜りｃ
が形成され、またオイル溜り形成領域Ｄの保油性が適当
に維持されると共に大形の結晶であることから主領域Ｂ
へのオイルの流れが比較的スムーズに行われること、主
領域Ｂが小形の四角錐体状結晶４1 の集合体より形成さ
れているので、主領域Ｂの表面積が大いに拡大されてそ
の領域Ｂが良好な保油性を発揮すること、両四角錐体状
結晶４1 ，４2 の（ｈ００）面における配向指数Ｏｅが
１００％であって、それらの硬度向上が図られているこ
とによって、主領域Ｂの潤滑が十分に行われるからであ
る。
【００３３】クランクシャフト用すべり軸受の場合、本
発明で言う主領域Ｂにおける摺動面圧が高くなるため、
その領域Ｂには良好な保油性が要求される。本実施例に
よれば、この要求を十分に満たすことができるものであ
る。
発明で言う主領域Ｂにおける摺動面圧が高くなるため、
その領域Ｂには良好な保油性が要求される。本実施例に
よれば、この要求を十分に満たすことができるものであ
る。
【００３４】図１０は、オイル溜り形成領域Ｄを前記と
同様の比較的大形の四角錐体状結晶４2 の集合体より形
成し、主領域Ｂを前記粒状晶６の集合体より形成したも
のである。この場合にも前記と略同様の摺動特性が得ら
れる。
同様の比較的大形の四角錐体状結晶４2 の集合体より形
成し、主領域Ｂを前記粒状晶６の集合体より形成したも
のである。この場合にも前記と略同様の摺動特性が得ら
れる。
【００３５】図１１，図１２（10,000倍の電子顕微鏡写
真）に示すように、オイル溜り形成領域Ｄを、上底面ｆ
をジャーナル部ａ側に向けた複数の角錐台状突起、図示
例では柱状晶５3 の先端部を形成する四角錐台状結晶７
のみを有する集合体より形成する場合ならびに複数の四
角錐体状結晶４2 および複数の四角錐台状結晶７を有す
る集合体より形成する場合にも前記同様の摺動特性が得
られる。この場合、主領域Ｂは四角錐体状結晶および／
または四角錐台状結晶等より構成される。両領域Ｂ，Ｄ
における結晶の大、小関係は図２，図３の例に準じる。
真）に示すように、オイル溜り形成領域Ｄを、上底面ｆ
をジャーナル部ａ側に向けた複数の角錐台状突起、図示
例では柱状晶５3 の先端部を形成する四角錐台状結晶７
のみを有する集合体より形成する場合ならびに複数の四
角錐体状結晶４2 および複数の四角錐台状結晶７を有す
る集合体より形成する場合にも前記同様の摺動特性が得
られる。この場合、主領域Ｂは四角錐体状結晶および／
または四角錐台状結晶等より構成される。両領域Ｂ，Ｄ
における結晶の大、小関係は図２，図３の例に準じる。
【００３６】前記四角錐体状結晶４1 ，４2 および四角
錐台状結晶７が両領域Ｂ，Ｄの一部を形成する、即ち、
四角錐体状結晶４1 等が分散状態で存在するものも本発
明に包含される。この場合、各領域Ｂ，Ｄにおける四角
錐体状結晶４1 等の面積率は５０％以上に設定される。
錐台状結晶７が両領域Ｂ，Ｄの一部を形成する、即ち、
四角錐体状結晶４1 等が分散状態で存在するものも本発
明に包含される。この場合、各領域Ｂ，Ｄにおける四角
錐体状結晶４1 等の面積率は５０％以上に設定される。
【００３７】前記のように優秀な摺動特性を得るために
は四角錐体状結晶４1 ，４2 および四角錐台状結晶７の
傾きが問題となる。
は四角錐体状結晶４1 ，４2 および四角錐台状結晶７の
傾きが問題となる。
【００３８】そこで、図４，図１３に示すように四角錐
体状結晶４2 （または４1 ）の底面側に、表面層３の表
面に沿う仮想面Ｇを規定し、また四角錐体状結晶４
2 （または４1 ）の頂点ｅと底面中央部ｈを通る直線ｋ
が、底面中央部ｈを通り仮想面Ｇに垂直な基準線ｍに対
してなす傾き角をθと規定すると、四角錐体状結晶４2
（または４1 ）の傾き角θは０°≦θ≦３０°に設定さ
れる。傾き角θが、θ＞３０°になると、オイル溜り形
成領域Ｄ（または主領域Ｂ）の表面積が減少し、また保
油性が低下する。
体状結晶４2 （または４1 ）の底面側に、表面層３の表
面に沿う仮想面Ｇを規定し、また四角錐体状結晶４
2 （または４1 ）の頂点ｅと底面中央部ｈを通る直線ｋ
が、底面中央部ｈを通り仮想面Ｇに垂直な基準線ｍに対
してなす傾き角をθと規定すると、四角錐体状結晶４2
（または４1 ）の傾き角θは０°≦θ≦３０°に設定さ
れる。傾き角θが、θ＞３０°になると、オイル溜り形
成領域Ｄ（または主領域Ｂ）の表面積が減少し、また保
油性が低下する。
【００３９】四角錐台状結晶７の場合の傾き角θは、図
１１，図１４に示すように上底面中央部ｎおよび下底面
中央部ｐを通る直線ｒと下底面中央部ｐを通り仮想面Ｇ
に垂直な基準線ｍとがなす角度として規定される。この
場合にも、傾き角下は、０°≦θ≦３０°に設定され
る。
１１，図１４に示すように上底面中央部ｎおよび下底面
中央部ｐを通る直線ｒと下底面中央部ｐを通り仮想面Ｇ
に垂直な基準線ｍとがなす角度として規定される。この
場合にも、傾き角下は、０°≦θ≦３０°に設定され
る。
【００４０】前記実施例では、表面層を電気メッキ法に
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相を介する形成方法を挙げることができる。また
摺動面における角錐体状突起等の形成に当っては、化学
エッチング、電気エッチング、気相エッチング（ボンバ
ード処理）等のエッチング法、転写、切削等の機械加工
等を適用することが可能である。
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相を介する形成方法を挙げることができる。また
摺動面における角錐体状突起等の形成に当っては、化学
エッチング、電気エッチング、気相エッチング（ボンバ
ード処理）等のエッチング法、転写、切削等の機械加工
等を適用することが可能である。
【００４１】本発明は、クランクシャフトのジャーナル
部に限らず、コンロッドの大端部等他の軸部材にも適用
される。
部に限らず、コンロッドの大端部等他の軸部材にも適用
される。
【００４２】
【発明の効果】本発明によれば、表面層の構造を前記の
ように特定することにより、良好な潤滑性を得て、表面
層の耐焼付き性を向上させたすべり軸受を提供すること
ができる。またすべり軸受を真円形に形成し得るので、
その製造が容易であり、従来のものに比べてすべり軸受
の製造コストを低減することができる。
ように特定することにより、良好な潤滑性を得て、表面
層の耐焼付き性を向上させたすべり軸受を提供すること
ができる。またすべり軸受を真円形に形成し得るので、
その製造が容易であり、従来のものに比べてすべり軸受
の製造コストを低減することができる。
【図１】すべり軸受の分解平面図である。
【図２】すべり軸受用半体の第１例の要部拡大概略展開
図である。
図である。
【図３】図２の３−３線断面図である。
【図４】オイル溜り形成領域の第１例を示す要部概略斜
視図である。
視図である。
【図５】主領域におけるＰｂ合金の結晶構造を示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図６】主領域におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折図であ
る。
る。
【図７】比較例表面層におけるＰｂ合金の結晶構造を示
す顕微鏡写真である。
す顕微鏡写真である。
【図８】比較例表面層におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折
図である。
図である。
【図９】焼付きテスト結果を示すグラフである。
【図１０】すべり軸受用半体の第２例の要部拡大概略展
開図である。
開図である。
【図１１】オイル溜り形成領域の第２例を示す要部概略
斜視図である。
斜視図である。
【図１２】図１１に対応するＰｂ合金の結晶構造を示す
顕微鏡写真である。
顕微鏡写真である。
【図１３】四角錐体状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
【図１４】四角錐台状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
１ すべり軸受 ３ 表面層 ３ａ 摺動面 ４1 ，４2 四角錐体状結晶（角錐体状突起） ７ 四角錐台状結晶（角錐台状突起） ａ クランクシャフトのジャーナル部（相手軸部
材） Ｂ 主領域 Ｄ オイル溜り形成領域
材） Ｂ 主領域 Ｄ オイル溜り形成領域
フロントページの続き (72)発明者 成重 丈志 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式 会社本田技術研究所内 (56)参考文献 特開 平４−366020（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−366022（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16C 33/12 F16C 33/10 F16C 33/06
Claims (2)
- 【請求項１】 第１，第２半体（１ 1 ，１ 2 ）より環状
に形成され、且つ表面層（３）の相手軸部材（ａ）との
摺動面（３ａ）における両半体（１ 1 ，１ 2 ）の中央部
（ｂ）に主領域（Ｂ）が、また各主領域（Ｂ）の両側に
前記相手軸部材（ａ）外周面との間にオイル溜り（ｃ）
を形成するオイル溜り形成領域（Ｄ）がそれぞれ存する
すべり軸受において、前記表面層（３）は、前記オイル
溜り形成領域（Ｄ）を形成する複数の角錐体状突起（４
2 ）および複数の角錐台状突起（７）の少なくとも一方
を有することを特徴とするすべり軸受。 - 【請求項２】 第１，第２半体（１ 1 ，１ 2 ）より環状
に形成され、且つ表面層（３）の相手軸部材（ａ）との
摺動面（３ａ）における両半体（１ 1 ，１ 2 ）の中央部
（ｂ）に主領域（Ｂ）が、また各主領域（Ｂ）の両側に
前記相手軸部材（ａ）外周面との間にオイル溜り（ｃ）
を形成するオイル溜り形成領域（Ｄ）がそれぞれ存する
すべり軸受において、前記表面層（３）は、その摺動面
（３ａ）を形成する複数の角錐体状突起（４1 ，４2 ）
および複数の角錐台状突起（７）の少なくとも一方を有
し、前記突起のうち大形のものが、前記オイル溜り形成
領域（Ｄ）を形成し、前記突起のうち小形のものが、前
記オイル溜り形成領域（Ｄ）を除く主領域（Ｂ）を形成
していることを特徴とするすべり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165196A JP3052007B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | すべり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165196A JP3052007B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | すべり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04366021A JPH04366021A (ja) | 1992-12-17 |
| JP3052007B2 true JP3052007B2 (ja) | 2000-06-12 |
Family
ID=15807665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3165196A Expired - Fee Related JP3052007B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | すべり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3052007B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101740584B1 (ko) * | 2016-03-08 | 2017-06-08 | 신영기술개발(주) | 지하철 비상대피통로용 기초 시공공법 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4750822B2 (ja) * | 2008-04-23 | 2011-08-17 | 大同メタル工業株式会社 | 半割軸受 |
-
1991
- 1991-06-11 JP JP3165196A patent/JP3052007B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101740584B1 (ko) * | 2016-03-08 | 2017-06-08 | 신영기술개발(주) | 지하철 비상대피통로용 기초 시공공법 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04366021A (ja) | 1992-12-17 |
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