JP2607984B2 - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
- Publication number
- JP2607984B2 JP2607984B2 JP3159406A JP15940691A JP2607984B2 JP 2607984 B2 JP2607984 B2 JP 2607984B2 JP 3159406 A JP3159406 A JP 3159406A JP 15940691 A JP15940691 A JP 15940691A JP 2607984 B2 JP2607984 B2 JP 2607984B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- crystal
- surface layer
- sliding
- alloy
- plane
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材、特に、相手部
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摺動部材として、前記表面
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、そのオイル保持性、つまり保
油性が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため耐焼付
き性が乏しいという問題がある。
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、そのオイル保持性、つまり保
油性が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため耐焼付
き性が乏しいという問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、表面層の構造を特定
することにより、その表面層に十分な保油性を持たせ、
また表面層の初期なじみ性を良好にし、これにより表面
層の耐焼付き性を向上させた前記摺動部材を提供するこ
とを目的とする。
することにより、その表面層に十分な保油性を持たせ、
また表面層の初期なじみ性を良好にし、これにより表面
層の耐焼付き性を向上させた前記摺動部材を提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、相手部材との
摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材において、前記表
面層は、前記摺動面を形成すべく、頂点が摺動面側に向
くように、結晶面の配向を伴って成長させた複数の角錐
体状結晶および上底面が摺動面側に向くように、結晶面
の配向を伴って成長させた複数の角錐台状結晶の少なく
とも一方を有し、前記角錐体状結晶および角錐台状結晶
の各斜面が、底辺より頂点または上底面に向って上り階
段となるような段付面に形成されていることを特徴とす
る。
摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材において、前記表
面層は、前記摺動面を形成すべく、頂点が摺動面側に向
くように、結晶面の配向を伴って成長させた複数の角錐
体状結晶および上底面が摺動面側に向くように、結晶面
の配向を伴って成長させた複数の角錐台状結晶の少なく
とも一方を有し、前記角錐体状結晶および角錐台状結晶
の各斜面が、底辺より頂点または上底面に向って上り階
段となるような段付面に形成されていることを特徴とす
る。
【０００６】
【実施例】図１，図２において、摺動部材としてのすべ
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、裏金２と、その裏金２の内周面
に形成されたライニング層３と、そのライニング層３の
表面に形成されて相手部材ｘとの摺動面４ａを持つ表面
層４とを備えている。裏金２およびライニング層３間に
は銅メッキ層が、またライニング層３および表面層４間
にはニッケルメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設
けられる。
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、裏金２と、その裏金２の内周面
に形成されたライニング層３と、そのライニング層３の
表面に形成されて相手部材ｘとの摺動面４ａを持つ表面
層４とを備えている。裏金２およびライニング層３間に
は銅メッキ層が、またライニング層３および表面層４間
にはニッケルメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設
けられる。
【０００７】裏金２は圧延鋼板より構成され、その厚さ
はすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニン
グ層３は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウム系
合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通
常は３００μｍ程度である。表面層４はＰｂ合金より構
成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μｍ程度
である。
はすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニン
グ層３は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウム系
合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通
常は３００μｍ程度である。表面層４はＰｂ合金より構
成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μｍ程度
である。
【０００８】表面層４を構成するＰｂ合金は、８０〜９
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
【０００９】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｎは表面層４の硬さを向上
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
【００１０】Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｃｄ、Ｔ
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層４を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層４の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層４を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層４の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
【００１１】表面層４は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて、１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+
を含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ
液の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／
ｄｍ2 にそれぞれ設定される。
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて、１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+
を含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ
液の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／
ｄｍ2 にそれぞれ設定される。
【００１２】図３は、摺動面４ａにおけるＰｂ合金の結
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。表面
層４は８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕとを含有する
Ｐｂ合金よりなる。その表面層４は銅合金製ライニング
層３上に形成され、表面層４を形成する際の電気メッキ
処理における陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設定され
た。
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。表面
層４は８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕとを含有する
Ｐｂ合金よりなる。その表面層４は銅合金製ライニング
層３上に形成され、表面層４を形成する際の電気メッキ
処理における陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設定され
た。
【００１３】図２〜図５に明示するように、表面層４
は、摺動面４ａを形成すべく、頂点ａが摺動面４ａ側に
向くように、結晶面の配向を伴って成長させた複数の角
錐体状結晶、図示例ではＰｂ合金の四角錐体状結晶６を
有する。各四角錐体状結晶６はライニング層３より延出
する各柱状晶５の先端部を形成し、またその各斜面ｂ
は、結晶成長過程で底辺ｃより頂点ａに向って上り階段
となるような段付面に形成される。各斜面ｂにおいて、
相隣る両段部ｄ間の高さｅは、３．５×１０-4μｍ以
上、０．５μｍ以下に設定される。四角錐体状結晶６の
大きさは、陰極電流密度に依存し、その陰極電流密度が
高くなると、四角錐体状結晶６が大きく成長し、したが
って、相隣る両段部ｄ間の高さｅも増す。
は、摺動面４ａを形成すべく、頂点ａが摺動面４ａ側に
向くように、結晶面の配向を伴って成長させた複数の角
錐体状結晶、図示例ではＰｂ合金の四角錐体状結晶６を
有する。各四角錐体状結晶６はライニング層３より延出
する各柱状晶５の先端部を形成し、またその各斜面ｂ
は、結晶成長過程で底辺ｃより頂点ａに向って上り階段
となるような段付面に形成される。各斜面ｂにおいて、
相隣る両段部ｄ間の高さｅは、３．５×１０-4μｍ以
上、０．５μｍ以下に設定される。四角錐体状結晶６の
大きさは、陰極電流密度に依存し、その陰極電流密度が
高くなると、四角錐体状結晶６が大きく成長し、したが
って、相隣る両段部ｄ間の高さｅも増す。
【００１４】図６は、表面層４におけるＰｂ合金結晶の
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
【００１５】ここで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
【００１６】Ｐｂ合金結晶の（２００）面および（４０
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
【００１７】
【表１】
【００１８】表１より、前記Ｐｂ合金の（ｈ００）面に
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は、結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向
した結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。この
ように、結晶面を（ｈ００）面と直交する方向に配向さ
せると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立方構造であること
から、配向方向における原子密度が高くなるので、表面
層４の硬度が増してその耐焼付き性が向上する。
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は、結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向
した結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。この
ように、結晶面を（ｈ００）面と直交する方向に配向さ
せると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立方構造であること
から、配向方向における原子密度が高くなるので、表面
層４の硬度が増してその耐焼付き性が向上する。
【００１９】図７は、従来例表面層の摺動面におけるＰ
ｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）で
ある。この表面層は８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕ
とを含有するＰｂ合金よりなり、表面層は電気メッキ処
理により銅合金製ライニング層上に形成されたもので、
エンジン用クランクシャフトのジャーナル部に適用され
る。
ｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）で
ある。この表面層は８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕ
とを含有するＰｂ合金よりなり、表面層は電気メッキ処
理により銅合金製ライニング層上に形成されたもので、
エンジン用クランクシャフトのジャーナル部に適用され
る。
【００２０】図８は、従来例表面層におけるＰｂ合金結
晶のＸ線回折図である。本図からは特定の結晶面への配
向は認められない。種々の（ｈｋｌ）面における積分強
度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは表２の通りである。
晶のＸ線回折図である。本図からは特定の結晶面への配
向は認められない。種々の（ｈｋｌ）面における積分強
度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは表２の通りである。
【００２１】
【表２】
【００２２】図８および表２から明らかなように、従来
例Ｐｂ合金の結晶形状は結晶面がランダムに配向した不
定形状である。これに起因してＰｂ合金の硬度は前記
（ｈ００）面配向のＰｂ合金に比べて低くなる。
例Ｐｂ合金の結晶形状は結晶面がランダムに配向した不
定形状である。これに起因してＰｂ合金の硬度は前記
（ｈ００）面配向のＰｂ合金に比べて低くなる。
【００２３】表３は、各種すべり軸受において、その表
面層の組成、（ｈ００）面における配向指数Ｏｅ、結晶
形状等を比較したものである。
面層の組成、（ｈ００）面における配向指数Ｏｅ、結晶
形状等を比較したものである。
【００２４】
【表３】
【００２５】本発明（１）は前記本発明におけるＰｂ合
金（図３）に該当する。本発明（２），（３）は、本発
明（１）に比べて陰極電流密度を上げた場合に、また本
発明（４）は下げた場合にそれぞれ該当する。
金（図３）に該当する。本発明（２），（３）は、本発
明（１）に比べて陰極電流密度を上げた場合に、また本
発明（４）は下げた場合にそれぞれ該当する。
【００２６】比較例（１）は前記従来例におけるＰｂ合
金（図７）に該当し、その結晶形状は不定形状である。
比較例（２）は本発明（４）と略同一の組成を有し、ま
た比較例（１）と略同様の結晶形状を有する。比較例
（１），（２）の陰極電流密度は不明である。
金（図７）に該当し、その結晶形状は不定形状である。
比較例（２）は本発明（４）と略同一の組成を有し、ま
た比較例（１）と略同様の結晶形状を有する。比較例
（１），（２）の陰極電流密度は不明である。
【００２７】図９は、本発明（１）〜（４）および比較
例（１），（２）の焼付きテスト結果を示す。
例（１），（２）の焼付きテスト結果を示す。
【００２８】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。図９は各すべり軸受の表面
層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものである。
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。図９は各すべり軸受の表面
層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものである。
【００２９】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
【００３０】図９から明らかなように、本発明（１）〜
（４）は、比較例（１），（２）に比べて優れた耐焼付
き性を有する。このような効果が得られる理由は、摺動
面４ａを形成する四角錐体状結晶６の頂点ａ側を優先的
に摩耗させて表面層４の初期なじみ性を良好にすること
ができるからであり、またＰｂ合金結晶が四角錐体状結
晶６であると共に各斜面ｂが段付面であることに起因し
て、摺動面４ａの表面積が広くなるので、表面層４が十
分な保油性を有するからである。この場合、摺動開始初
期に頂点ａ側の優先的摩耗が終了して平坦面（四角錐台
の上底面に相当する）が形成されると、その平坦面と相
手部材との間には常時油膜が存在するので、それ以後の
摺動面４ａの摩耗は極めて緩慢に行われる。
（４）は、比較例（１），（２）に比べて優れた耐焼付
き性を有する。このような効果が得られる理由は、摺動
面４ａを形成する四角錐体状結晶６の頂点ａ側を優先的
に摩耗させて表面層４の初期なじみ性を良好にすること
ができるからであり、またＰｂ合金結晶が四角錐体状結
晶６であると共に各斜面ｂが段付面であることに起因し
て、摺動面４ａの表面積が広くなるので、表面層４が十
分な保油性を有するからである。この場合、摺動開始初
期に頂点ａ側の優先的摩耗が終了して平坦面（四角錐台
の上底面に相当する）が形成されると、その平坦面と相
手部材との間には常時油膜が存在するので、それ以後の
摺動面４ａの摩耗は極めて緩慢に行われる。
【００３１】なお、相隣る両段部ｄ間の高さｅが３．５
×１０-4μｍ未満では、保油性が低く、一方、０．５μ
ｍを超えると、結晶自体が粗大化することになるので、
表面層４の強度が低下する。
×１０-4μｍ未満では、保油性が低く、一方、０．５μ
ｍを超えると、結晶自体が粗大化することになるので、
表面層４の強度が低下する。
【００３２】図１０に示す表面層４は、摺動面４ａを形
成すべく、上底面ｆが摺動面４ａ側に向くように、結晶
面の配向を伴って成長させた複数の角錐台状結晶、図示
例ではＰｂ合金の四角錐台状結晶７のみを有する。この
ような結晶７のみまたはこれと四角錐体状結晶６との混
成構造によっても前記と同様の摺動特性が得られる。こ
の場合、摺動面４ａの少なくとも一部が四角錐台状結晶
７の上底面ｆより形成されることから、摺動開始初期よ
り相手部材と上底面ｆとの間に油膜を形成させて初期な
じみ性を良好にすると共に安定化させることができる。
成すべく、上底面ｆが摺動面４ａ側に向くように、結晶
面の配向を伴って成長させた複数の角錐台状結晶、図示
例ではＰｂ合金の四角錐台状結晶７のみを有する。この
ような結晶７のみまたはこれと四角錐体状結晶６との混
成構造によっても前記と同様の摺動特性が得られる。こ
の場合、摺動面４ａの少なくとも一部が四角錐台状結晶
７の上底面ｆより形成されることから、摺動開始初期よ
り相手部材と上底面ｆとの間に油膜を形成させて初期な
じみ性を良好にすると共に安定化させることができる。
【００３３】四角錐体状結晶６および／または四角錐台
状結晶７が摺動面４ａの一部を形成するものも本発明に
包含される。この場合、摺動面４ａにおける四角錐体状
結晶６等の面積率は５０％以上に設定される。
状結晶７が摺動面４ａの一部を形成するものも本発明に
包含される。この場合、摺動面４ａにおける四角錐体状
結晶６等の面積率は５０％以上に設定される。
【００３４】前記のように優秀な摺動特性を得るために
は四角錐体状結晶６および四角錐台状結晶７の傾きが問
題となる。
は四角錐体状結晶６および四角錐台状結晶７の傾きが問
題となる。
【００３５】そこで、図４，図１１に示すように四角錐
体状結晶６の底面側に、その結晶６を突出させて摺動面
４ａに沿う仮想面Ｇを規定し、また四角錐体状結晶６の
頂点ａと底面中央部ｈを通る直線ｋが、底面中央部ｈを
通り仮想面Ｇに垂直な基準線ｍに対してなす傾き角をθ
と規定すると、四角錐体状結晶６の傾き角θは０°≦θ
≦３０°に設定される。傾き角θが、θ＞３０°になる
と、表面層４の保油性および頂点ａ側の優先的摩耗性が
低下する。
体状結晶６の底面側に、その結晶６を突出させて摺動面
４ａに沿う仮想面Ｇを規定し、また四角錐体状結晶６の
頂点ａと底面中央部ｈを通る直線ｋが、底面中央部ｈを
通り仮想面Ｇに垂直な基準線ｍに対してなす傾き角をθ
と規定すると、四角錐体状結晶６の傾き角θは０°≦θ
≦３０°に設定される。傾き角θが、θ＞３０°になる
と、表面層４の保油性および頂点ａ側の優先的摩耗性が
低下する。
【００３６】四角錐台状結晶７の場合の傾き角θは、図
１０，図１２に示すように上底面中央部ｎおよび下底面
中央部ｐを通る直線ｒと下底面中央部ｐを通り仮想面Ｇ
に垂直な基準線ｍとがなす角度として規定される。この
場合にも傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設定される。
１０，図１２に示すように上底面中央部ｎおよび下底面
中央部ｐを通る直線ｒと下底面中央部ｐを通り仮想面Ｇ
に垂直な基準線ｍとがなす角度として規定される。この
場合にも傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設定される。
【００３７】前記実施例では、表面層を電気メッキ法に
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相メッキ法を挙げることができる。
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相メッキ法を挙げることができる。
【００３８】本発明はすべり軸受に限らず、他の摺動部
材にも適用される。
材にも適用される。
【００３９】
【発明の効果】本発明によれば、表面層の構造を前記の
ように特定することによって、その表面層の耐焼付き性
を向上させた摺動部材を提供することができる。
ように特定することによって、その表面層の耐焼付き性
を向上させた摺動部材を提供することができる。
【図１】すべり軸受の分解平面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】摺動面におけるＰｂ合金の結晶構造を示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図４】表面層の第１例を示す要部概略斜視図である。
【図５】四角錐体状結晶の要部断面図である。
【図６】表面層におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折図であ
る。
る。
【図７】従来例摺動面におけるＰｂ合金の結晶構造を示
す顕微鏡写真である。
す顕微鏡写真である。
【図８】従来例表面層におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折
図である。
図である。
【図９】焼付きテスト結果を示すグラフである。
【図１０】表面層の第２例を示す要部概略斜視図であ
る。
る。
【図１１】四角錐体状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
【図１２】四角錐台状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
１ すべり軸受（摺動部材） ４ 表面層 ４ａ 摺動面 ６ 四角錐体状結晶（角錐体状結晶） ７ 四角錐台状結晶（角錐台状結晶） ａ 頂点 ｂ 斜面 ｃ 底辺 ｄ 段部 ｅ 高さ ｆ 上底面 ｘ 相手部材
Claims (2)
- 【請求項１】 相手部材（ｘ）との摺動面（４ａ）を持
つ表面層（４）を備えた摺動部材において、前記表面層
（４）は、前記摺動面（４ａ）を形成すべく、頂点
（ａ）が摺動面（４ａ）側に向くように、結晶面の配向
を伴って成長させた複数の角錐体状結晶（６）および上
底面（ｆ）が摺動面（４ａ）側に向くように、結晶面の
配向を伴って成長させた複数の角錐台状結晶（７）の少
なくとも一方を有し、前記角錐体状結晶（６）および角
錐台状結晶（７）の各斜面（ｂ）が、底辺（ｃ）より頂
点（ａ）または上底面（ｆ）に向って上り階段となるよ
うな段付面に形成されていることを特徴とする摺動部
材。 - 【請求項２】 各斜面（ｂ）において、相隣る両段部
（ｄ）間の高さ（ｅ）が３．５×１０-4μｍ以上、０．
５μｍ以下に設定されている、請求項１記載の摺動部
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159406A JP2607984B2 (ja) | 1991-06-04 | 1991-06-04 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159406A JP2607984B2 (ja) | 1991-06-04 | 1991-06-04 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04362306A JPH04362306A (ja) | 1992-12-15 |
| JP2607984B2 true JP2607984B2 (ja) | 1997-05-07 |
Family
ID=15693072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3159406A Expired - Fee Related JP2607984B2 (ja) | 1991-06-04 | 1991-06-04 | 摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2607984B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5570766A (en) * | 1994-03-18 | 1996-11-05 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | End bearing for one-way clutch |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5651589A (en) * | 1979-09-28 | 1981-05-09 | Taiho Kogyo Co Ltd | Bearing for internal combustion engine and its production |
| JPS607035B2 (ja) * | 1979-09-28 | 1985-02-21 | 大豊工業株式会社 | 内燃機関の軸受およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-06-04 JP JP3159406A patent/JP2607984B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04362306A (ja) | 1992-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3057457B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2704799B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607984B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3057458B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3223194B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2657336B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607986B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607985B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3052008B2 (ja) | すべり軸受 | |
| JP2607991B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607983B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3052006B2 (ja) | すべり軸受 | |
| JP2607988B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607987B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2645767B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2946252B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3000402B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2519556B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2704800B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2519557B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JPH0823080B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3052010B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2741437B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JPH0525685A (ja) | 摺動部材 | |
| JPH0525687A (ja) | 摺動部材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080213 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090213 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100213 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100213 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110213 Year of fee payment: 14 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |