JPH0823080B2 - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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- JPH0823080B2 JPH0823080B2 JP19743391A JP19743391A JPH0823080B2 JP H0823080 B2 JPH0823080 B2 JP H0823080B2 JP 19743391 A JP19743391 A JP 19743391A JP 19743391 A JP19743391 A JP 19743391A JP H0823080 B2 JPH0823080 B2 JP H0823080B2
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- JP
- Japan
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- crystal
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- sliding
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材、特に、相手部
材との摺動面を持つ金属製表面層を備えた摺動部材に関
する。
材との摺動面を持つ金属製表面層を備えた摺動部材に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摺動部材として、前記表面
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受は、耐摩耗性および耐焼付き性が乏しいと
いう問題がある。
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受は、耐摩耗性および耐焼付き性が乏しいと
いう問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、表面層の結晶構造を
特定することによりその表面層の耐摩耗性および耐焼付
き性を向上させることができるようにした前記摺動部材
を提供することを目的とする。
特定することによりその表面層の耐摩耗性および耐焼付
き性を向上させることができるようにした前記摺動部材
を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、相手部材との
摺動面を持つ金属製表面層を備えた摺動部材において、
前記表面層は、前記摺動面を形成する金属結晶群を有
し、前記金属結晶群は、稜線部の一部および斜面部の一
部の少なくとも一方が欠落した複数の不完全角錐体状結
晶を含み、各不完全角錐体状結晶とそれに隣接する結晶
とが、その不完全角錐体状結晶の欠落部にて嵌合状態に
あることを特徴とする。
摺動面を持つ金属製表面層を備えた摺動部材において、
前記表面層は、前記摺動面を形成する金属結晶群を有
し、前記金属結晶群は、稜線部の一部および斜面部の一
部の少なくとも一方が欠落した複数の不完全角錐体状結
晶を含み、各不完全角錐体状結晶とそれに隣接する結晶
とが、その不完全角錐体状結晶の欠落部にて嵌合状態に
あることを特徴とする。
【０００６】
【実施例】図１，図２において、摺動部材としてのすべ
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、裏金２と、その裏金２の内周面
に形成されたライニング層３と、そのライニング層３の
表面に形成されて相手部材ｘとの摺動面４ａを持つ金属
製表面層４とを備えている。裏金２およびライニング層
３間にはＣｕメッキ層が、またライニング層３および表
面層４間にはＮｉメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じ
て設けられる。
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、裏金２と、その裏金２の内周面
に形成されたライニング層３と、そのライニング層３の
表面に形成されて相手部材ｘとの摺動面４ａを持つ金属
製表面層４とを備えている。裏金２およびライニング層
３間にはＣｕメッキ層が、またライニング層３および表
面層４間にはＮｉメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じ
て設けられる。
【０００７】裏金２は圧延鋼板より構成され、その厚さ
はすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニン
グ層３はＣｕ、Ｃｕ系合金、Ａｌ、Ａｌ系合金等より構
成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通常は３００μ
ｍ程度である。表面層４はＰｂ合金より構成され、その
厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μｍ程度である。
はすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニン
グ層３はＣｕ、Ｃｕ系合金、Ａｌ、Ａｌ系合金等より構
成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通常は３００μ
ｍ程度である。表面層４はＰｂ合金より構成され、その
厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μｍ程度である。
【０００８】表面層４を構成するＰｂ合金は、８０〜９
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇから選択される少なくとも
一種を１０重量％以下含有する。
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇから選択される少なくとも
一種を１０重量％以下含有する。
【０００９】Ｃｕは表面層４の硬さを向上させる機能を
有するが、その含有量が１０重量％を上回ると、硬さが
高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。Ｃｕを添加す
る場合には、表面層４の硬さＨｍｖが１７〜２０になる
ように、その含有量を調整するのが望ましい。
有するが、その含有量が１０重量％を上回ると、硬さが
高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。Ｃｕを添加す
る場合には、表面層４の硬さＨｍｖが１７〜２０になる
ように、その含有量を調整するのが望ましい。
【００１０】ＩｎおよびＡｇは、表面層４を軟化して初
期なじみ特性を改善する機能を有するが、その含有量が
１０重量％を上回ると、表面層４の強度が低下する。Ｉ
ｎ、Ａｇを添加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが
１２〜１５になるように、その含有量を調整するのが望
ましい。
期なじみ特性を改善する機能を有するが、その含有量が
１０重量％を上回ると、表面層４の強度が低下する。Ｉ
ｎ、Ａｇを添加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが
１２〜１５になるように、その含有量を調整するのが望
ましい。
【００１１】表面層４は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
【００１２】図３は、表面層４における摺動面４ａの結
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）であり、本図
より表面層４が、摺動面４ａを形成するＰｂ合金結晶群
（金属結晶群）を有することが判る。表面層４は８重量
％のＳｎと、２重量％のＣｕとを含有するＰｂ合金より
なる。その表面層４はＣｕ合金製ライニング層３上に形
成され、表面層４を形成する際の電気メッキ処理におけ
る陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設定された。
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）であり、本図
より表面層４が、摺動面４ａを形成するＰｂ合金結晶群
（金属結晶群）を有することが判る。表面層４は８重量
％のＳｎと、２重量％のＣｕとを含有するＰｂ合金より
なる。その表面層４はＣｕ合金製ライニング層３上に形
成され、表面層４を形成する際の電気メッキ処理におけ
る陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設定された。
【００１３】図４（ａ）にも示すようにＰｂ合金結晶群
は、頂点ａを摺動面４ａ側に向け、且つ稜線部ｅの一部
および斜面部ｆの一部の少なくとも一方が欠落した複数
の不完全四角錐体状結晶（不完全角錐体状結晶）５を含
む。実施例ではＰｂ合金結晶群における殆ど全部の結晶
が不完全四角錐体状結晶５である。そして、各不完全四
角錐体状結晶５とそれに隣接する結晶、実施例では不完
全四角錐体状結晶５とが、その不完全角錐体状結晶５の
欠落部ｇにて嵌合状態にある。
は、頂点ａを摺動面４ａ側に向け、且つ稜線部ｅの一部
および斜面部ｆの一部の少なくとも一方が欠落した複数
の不完全四角錐体状結晶（不完全角錐体状結晶）５を含
む。実施例ではＰｂ合金結晶群における殆ど全部の結晶
が不完全四角錐体状結晶５である。そして、各不完全四
角錐体状結晶５とそれに隣接する結晶、実施例では不完
全四角錐体状結晶５とが、その不完全角錐体状結晶５の
欠落部ｇにて嵌合状態にある。
【００１４】前記のような欠落のある不完全四角錐体状
結晶５は、その成長段階で、相隣る両Ｐｂ合金結晶の成
長方向が対向して正常な成長を互に妨げ合った結果生じ
たも のである。このような成長過程を経た不完全四角錐
体状結晶５には比較的大きな結晶歪が発生しており、そ
の結晶歪に起因して不完全四角錐体状結晶５の内部応力
が増すためその結晶５の高硬度化が図られる。この不完
全四角錐体状結晶５は、相隣る両結晶の一方が正常な成
長をなすと共にその一方の結晶が他方の結晶の正常な成
長を妨げた場合にも生じる。このような不完全四角錐体
状結晶５の高硬度化により表面層４の耐摩耗性を向上さ
せることができる。また不完全四角錐体状結晶５の存在
により、摺動面４ａの表面積を拡大して表面層４に十分
なオイル保持性、つまり保油性を持たせ、さらに不完全
四角錐体状結晶５の頂点ａ側を優先的に摩耗させて表面
層４の初期なじみ性を向上させることができる。
結晶５は、その成長段階で、相隣る両Ｐｂ合金結晶の成
長方向が対向して正常な成長を互に妨げ合った結果生じ
たも のである。このような成長過程を経た不完全四角錐
体状結晶５には比較的大きな結晶歪が発生しており、そ
の結晶歪に起因して不完全四角錐体状結晶５の内部応力
が増すためその結晶５の高硬度化が図られる。この不完
全四角錐体状結晶５は、相隣る両結晶の一方が正常な成
長をなすと共にその一方の結晶が他方の結晶の正常な成
長を妨げた場合にも生じる。このような不完全四角錐体
状結晶５の高硬度化により表面層４の耐摩耗性を向上さ
せることができる。また不完全四角錐体状結晶５の存在
により、摺動面４ａの表面積を拡大して表面層４に十分
なオイル保持性、つまり保油性を持たせ、さらに不完全
四角錐体状結晶５の頂点ａ側を優先的に摩耗させて表面
層４の初期なじみ性を向上させることができる。
【００１５】図４（ｂ）に明示するように、不完全四角
錐体状結晶５において、それが完全な四角錐体状に成長
したと仮定したときの結晶５ 1 の底辺長さｂは８μｍ以
下、好ましくは０．５〜６μｍが適当である。また結晶
５ 1 の底辺長さｂと高さｃとの関係ｃ／ｂは０．２〜
１．０、好ましくは０．３３〜０．８が適当である。不
完全四角錐体状結晶５の大きさは陰極電流密度に依存
し、その陰極電流密度が高くなると、その結晶５が大き
く成長する。このように不完全四角錐体状結晶５の形状
および大きさを設定することによって、表面層４に十分
な保油性と、良好な初期なじみ性を持たせることができ
る。
錐体状結晶５において、それが完全な四角錐体状に成長
したと仮定したときの結晶５ 1 の底辺長さｂは８μｍ以
下、好ましくは０．５〜６μｍが適当である。また結晶
５ 1 の底辺長さｂと高さｃとの関係ｃ／ｂは０．２〜
１．０、好ましくは０．３３〜０．８が適当である。不
完全四角錐体状結晶５の大きさは陰極電流密度に依存
し、その陰極電流密度が高くなると、その結晶５が大き
く成長する。このように不完全四角錐体状結晶５の形状
および大きさを設定することによって、表面層４に十分
な保油性と、良好な初期なじみ性を持たせることができ
る。
【００１６】図５は、表面層４のＸ線回折図であり、ミ
ラー指数で（２００）面および（４００）面の回折ピー
クのみが認められる。
ラー指数で（２００）面および（４００）面の回折ピー
クのみが認められる。
【００１７】こゝで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Ｏｅを、 Ｉｈｋｌ Ｏｅ＝───────×１００（％） ΣＩｈｋｌ （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
て配向指数Ｏｅを、 Ｉｈｋｌ Ｏｅ＝───────×１００（％） ΣＩｈｋｌ （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
【００１８】Ｐｂ合金結晶の（２００）面および（４０
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１より、Ｐｂ合金結晶の（ｈ００）面に
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向し
た結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向し
た結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
【００２１】このように、結晶面を（ｈ００）面と直交
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層４の硬度が増してその耐摩耗性が向
上する。
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層４の硬度が増してその耐摩耗性が向
上する。
【００２２】図６は、従来例に係る摺動面の結晶構造を
示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。この表面層は
８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕとを含有するＰｂ合
金よりなり、表面層は電気メッキ処理によりＣｕ合金製
ライニング層上に形成されたもので、エンジン用クラン
クシャフトのジャーナル部に適用される。
示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。この表面層は
８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕとを含有するＰｂ合
金よりなり、表面層は電気メッキ処理によりＣｕ合金製
ライニング層上に形成されたもので、エンジン用クラン
クシャフトのジャーナル部に適用される。
【００２３】図７は、従来例に係る表面層のＸ線回折図
である。本図からは特定の結晶面への配向は認められな
い。種々の（ｈｋｌ）面における積分強度Ｉｈｋｌおよ
び配向指数Ｏｅは表２の通りである。
である。本図からは特定の結晶面への配向は認められな
い。種々の（ｈｋｌ）面における積分強度Ｉｈｋｌおよ
び配向指数Ｏｅは表２の通りである。
【００２４】
【表２】
【００２５】図６，図７および表２から明らかなよう
に、従来例におけるＰｂ合金の結晶形状は結晶面がラン
ダムに配向した不定形状である。これに起因してＰｂ合
金の硬度は前記（ｈ００）面配向のＰｂ合金に比べて低
くなる。
に、従来例におけるＰｂ合金の結晶形状は結晶面がラン
ダムに配向した不定形状である。これに起因してＰｂ合
金の硬度は前記（ｈ００）面配向のＰｂ合金に比べて低
くなる。
【００２６】表３は、本発明および従来例すべり軸受の
表面層において、その組成、（ｈ００）面における配向
指数Ｏｅ、結晶形状および各種特性を比較したものであ
る。
表面層において、その組成、（ｈ００）面における配向
指数Ｏｅ、結晶形状および各種特性を比較したものであ
る。
【００２７】
【表３】
【００２８】本発明における表面層は、図３に示したＰ
ｂ合金結晶を有し、従来例における表面層は、図６に示
したＰｂ合金結晶を有する。
ｂ合金結晶を有し、従来例における表面層は、図６に示
したＰｂ合金結晶を有する。
【００２９】摩耗テストは、回転軸に各すべり軸受を摺
擦させ、そのすべり軸受に対する負荷を、回転軸に同期
させた正弦全波波型の動的荷重とし、一定摺動距離につ
いて行われた。
擦させ、そのすべり軸受に対する負荷を、回転軸に同期
させた正弦全波波型の動的荷重とし、一定摺動距離につ
いて行われた。
【００３０】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸回転数 3000rpm 、最大負荷面圧 ６００kg／cm
2 （軸受投影面積：幅×直径）、摺動距離 ２．５×１
０3 km、給油温度 １２０℃、給油圧力 ３kg／cm2 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸回転数 3000rpm 、最大負荷面圧 ６００kg／cm
2 （軸受投影面積：幅×直径）、摺動距離 ２．５×１
０3 km、給油温度 １２０℃、給油圧力 ３kg／cm2 。
【００３１】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われ、表３は各すべり軸受の表面層
が焼付きを発生したときの面圧を求めたものである。
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われ、表３は各すべり軸受の表面層
が焼付きを発生したときの面圧を求めたものである。
【００３２】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2、負荷荷重 １kg／sec 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2、負荷荷重 １kg／sec 。
【００３３】表３から明らかなように、本発明は従来例
に比べて優れた耐摩耗性および耐焼付き性を有するもの
である。
に比べて優れた耐摩耗性および耐焼付き性を有するもの
である。
【００３４】なお、本発明はすべり軸受に限らず、他の
摺動部材にも適用される。
摺動部材にも適用される。
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば、表面層の構造を前記の
ように特定することによって、表面層の耐摩耗性および
耐焼付き性を向上させた摺動部材を提供することができ
る。
ように特定することによって、表面層の耐摩耗性および
耐焼付き性を向上させた摺動部材を提供することができ
る。
【図１】すべり軸受の分解平面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】摺動面の結晶構造を示す顕微鏡写真である。
【図４】（ａ）は表面層の要部概略平面図であり、
（ｂ）はＰｂ合金結晶の斜視図である。
（ｂ）はＰｂ合金結晶の斜視図である。
【図５】表面層のＸ線回折図である。
【図６】従来例に係る摺動面の結晶構造を示す顕微鏡写
真である。
真である。
【図７】従来例に係る表面層のＸ線回折図である。
１ すべり軸受 ４ 表面層 ４ａ 摺動面 ５ 不完全四角錐体状結晶（不完全角錐体状結晶）ｅ 稜線部 ｆ 斜面部 ｇ 欠落部 ｘ 相手部材
Claims (1)
- 【請求項１】 相手部材（ｘ）との摺動面（４ａ）を持
つ金属製表面層（４）を備えた摺動部材において、前記
表面層（４）は、前記摺動面（４ａ）を形成する金属結
晶群を有し、前記金属結晶群は、稜線部（ｅ）の一部お
よび斜面部（ｆ）の一部の少なくとも一方が欠落した複
数の不完全角錐体状結晶（５）を含み、各不完全角錐体
状結晶（５）とそれに隣接する結晶とが、その不完全角
錐体状結晶（５）の欠落部（ｇ）にて嵌合状態にあるこ
とを特徴とする摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19743391A JPH0823080B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19743391A JPH0823080B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 摺動部材 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010121A Division JPH079079B2 (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04358093A JPH04358093A (ja) | 1992-12-11 |
| JPH0823080B2 true JPH0823080B2 (ja) | 1996-03-06 |
Family
ID=16374435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19743391A Expired - Fee Related JPH0823080B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0823080B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2607987B2 (ja) * | 1991-06-07 | 1997-05-07 | 本田技研工業株式会社 | 摺動部材 |
-
1991
- 1991-07-12 JP JP19743391A patent/JPH0823080B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04358093A (ja) | 1992-12-11 |
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