JP2607988B2 - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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- JP2607988B2 JP2607988B2 JP3165194A JP16519491A JP2607988B2 JP 2607988 B2 JP2607988 B2 JP 2607988B2 JP 3165194 A JP3165194 A JP 3165194A JP 16519491 A JP16519491 A JP 16519491A JP 2607988 B2 JP2607988 B2 JP 2607988B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材、特に、基板
と、その基板に形成されて相手部材との摺動面を持つ合
金製表面層とを備えた摺動部材に関する。
と、その基板に形成されて相手部材との摺動面を持つ合
金製表面層とを備えた摺動部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摺動部材として、前記表面
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、潤滑能が低いため耐焼付き性
が乏しく、また摩耗し易い、という問題がある。
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、潤滑能が低いため耐焼付き性
が乏しく、また摩耗し易い、という問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、表面層の構造を特定
することにより、表面層の耐焼付き性を向上させると共
にその摩耗を抑制することができるようにした前記摺動
部材を提供することを目的とする。
することにより、表面層の耐焼付き性を向上させると共
にその摩耗を抑制することができるようにした前記摺動
部材を提供することを目的とする。
【０００５】本発明は、基板と、その基板に形成されて
相手部材との摺動面を持つ合金製表面層とを備えた摺動
部材において、前記表面層は、メッキ法により形成され
たものであって、結晶面の配向を伴って成長させた複数
の柱状晶を有し、それら柱状晶は、相隣る両柱状晶間
に、摺動面に開口してオイル溜となる空洞部を形成すべ
く、前記基板から相互に近接して延出していることを特
徴とする。
相手部材との摺動面を持つ合金製表面層とを備えた摺動
部材において、前記表面層は、メッキ法により形成され
たものであって、結晶面の配向を伴って成長させた複数
の柱状晶を有し、それら柱状晶は、相隣る両柱状晶間
に、摺動面に開口してオイル溜となる空洞部を形成すべ
く、前記基板から相互に近接して延出していることを特
徴とする。
【０００６】
【実施例】図１，図２において、摺動部材としてのすべ
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、基板２と、その基板２に形成さ
れて相手部材ｘとの摺動面３ａを持つ合金製表面層３と
を備えている。基板２は裏金２1 と、その裏金２1 の表
面に形成されて表面層３を支持するライニング層２2 と
よりなる。裏金２1 およびライニング層２2 間には銅メ
ッキ層が、またライニング層２2 および表面層３間には
ニッケルメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設けら
れる。
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、基板２と、その基板２に形成さ
れて相手部材ｘとの摺動面３ａを持つ合金製表面層３と
を備えている。基板２は裏金２1 と、その裏金２1 の表
面に形成されて表面層３を支持するライニング層２2 と
よりなる。裏金２1 およびライニング層２2 間には銅メ
ッキ層が、またライニング層２2 および表面層３間には
ニッケルメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設けら
れる。
【０００７】裏金２1 は圧延鋼板より構成され、その厚
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウ
ム系合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μ
ｍ、通常は３００μｍ程度である。表面層３はＰｂ合金
より構成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μ
ｍ程度である。
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウ
ム系合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μ
ｍ、通常は３００μｍ程度である。表面層３はＰｂ合金
より構成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μ
ｍ程度である。
【０００８】表面層３を構成するＰｂ合金は、８０〜９
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
【０００９】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｎは表面層３の硬さを向上
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
【００１０】Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｃｄ、Ｔ
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層３を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層３の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層３を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層３の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
【００１１】表面層３は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
【００１２】図３は、摺動面３ａにおけるＰｂ合金の結
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。図４
は、表面層３を縦断した場合のＰｂ合金の結晶構造を示
す電子顕微鏡写真（5,000 倍）であり、図５は、図４の
部分拡大顕微鏡写真に相当する。表面層３は８重量％の
Ｓｎと、２重量％のＣｕとを含有するＰｂ合金よりな
る。その表面層３は銅合金製ライニング層２2 上に形成
され、表面層３を形成する際の電気メッキ処理における
陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設定された。
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。図４
は、表面層３を縦断した場合のＰｂ合金の結晶構造を示
す電子顕微鏡写真（5,000 倍）であり、図５は、図４の
部分拡大顕微鏡写真に相当する。表面層３は８重量％の
Ｓｎと、２重量％のＣｕとを含有するＰｂ合金よりな
る。その表面層３は銅合金製ライニング層２2 上に形成
され、表面層３を形成する際の電気メッキ処理における
陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設定された。
【００１３】図４〜図６に明示するように、表面層３
は、結晶面の配向を伴って成長させたＰｂ合金の柱状晶
４の集合体であり、それら柱状晶４は、ライニング層２
2 より相互に近接して延出する。各柱状晶４は柱状本体
５と、その柱状本体５の先端に連なる四角錐体状先端部
６とよりなり、相隣る両柱状晶４間には、摺動面３ａに
開口してオイル溜となる空洞部７が形成されている。摺
動面３ａにおいて、空洞部７の開口が占める面積率は
０．２％以上、１０％以下が適当である。
は、結晶面の配向を伴って成長させたＰｂ合金の柱状晶
４の集合体であり、それら柱状晶４は、ライニング層２
2 より相互に近接して延出する。各柱状晶４は柱状本体
５と、その柱状本体５の先端に連なる四角錐体状先端部
６とよりなり、相隣る両柱状晶４間には、摺動面３ａに
開口してオイル溜となる空洞部７が形成されている。摺
動面３ａにおいて、空洞部７の開口が占める面積率は
０．２％以上、１０％以下が適当である。
【００１４】図７は、表面層３におけるＰｂ合金結晶の
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
【００１５】ここで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
【００１６】Ｐｂ合金結晶の（２００）面および（４０
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
【００１７】
【表１】
【００１８】表１より、Ｐｂ合金結晶の（ｈ００）面に
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は、結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向
した結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は、結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向
した結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
【００１９】このように、結晶面を（ｈ００）面と直交
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層３の硬度が増してその耐焼付き性お
よび耐摩耗性が向上する。
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層３の硬度が増してその耐焼付き性お
よび耐摩耗性が向上する。
【００２０】表２は、本発明および比較例すべり軸受の
構成および性能を比較したものである。表面層の組成は
本発明および比較例において同じである。
構成および性能を比較したものである。表面層の組成は
本発明および比較例において同じである。
【００２１】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。表２は各すべり軸受の表面
層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものである。
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。表２は各すべり軸受の表面
層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものである。
【００２２】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
【００２３】摩耗テストは、回転軸に各すべり軸受を摺
擦させ、そのすべり軸受に対する負荷を、回転軸に同期
させた正弦全波波型の動的荷重とし、一定摺動距離につ
いて行われた。
擦させ、そのすべり軸受に対する負荷を、回転軸に同期
させた正弦全波波型の動的荷重とし、一定摺動距離につ
いて行われた。
【００２４】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸回転数 3000rpm 、最大負荷面圧６００kg／cm2 （軸
受投影面積：幅×直径）、摺動距離 ２．５×１０3 k
m、給油温度 １２０℃、給油圧力 ３kg／cm2 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸回転数 3000rpm 、最大負荷面圧６００kg／cm2 （軸
受投影面積：幅×直径）、摺動距離 ２．５×１０3 k
m、給油温度 １２０℃、給油圧力 ３kg／cm2 。
【００２５】図８，図９は摩耗テスト後の摺動面におけ
るＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000
倍）であり、図８が本発明に、図９が比較例にそれぞれ
該当する。図８より、本発明においては多くの空洞部７
が観察される。
るＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000
倍）であり、図８が本発明に、図９が比較例にそれぞれ
該当する。図８より、本発明においては多くの空洞部７
が観察される。
【００２６】
【表２】
【００２７】表２および図８から明らかなように、本発
明においては、摺動面３ａにオイル溜となる多数の空洞
部７が開口しているので、表面層３が優れた潤滑能を発
揮し、これにより表面層３の耐焼付き性を向上させるこ
とができる。また前記潤滑能および（ｈ００）面におけ
る配向指数Ｏｅが１００％であることによる表面層３の
硬度向上効果によって、表面層３の摩耗を大幅に抑制す
ることができる。
明においては、摺動面３ａにオイル溜となる多数の空洞
部７が開口しているので、表面層３が優れた潤滑能を発
揮し、これにより表面層３の耐焼付き性を向上させるこ
とができる。また前記潤滑能および（ｈ００）面におけ
る配向指数Ｏｅが１００％であることによる表面層３の
硬度向上効果によって、表面層３の摩耗を大幅に抑制す
ることができる。
【００２８】図１０に示すように、表面層３の摩耗が進
行する過程でも、摺動面３ａには空洞部７が開口するの
で、前記同様の効果が得られる。
行する過程でも、摺動面３ａには空洞部７が開口するの
で、前記同様の効果が得られる。
【００２９】たゞし、摺動面３ａにおいて、空洞部７の
開口が占める面積率が、０．２％未満では表面層３の潤
滑能が低く、一方、１０％を超えると表面層３の強度が
低下する。
開口が占める面積率が、０．２％未満では表面層３の潤
滑能が低く、一方、１０％を超えると表面層３の強度が
低下する。
【００３０】摺動初期においては、摺動面３ａが四角錐
体状先端部６より形成されていることから、その摺動面
３ａの表面積が拡大されて表面層３が十分な保油性を有
し、また四角錐体状先端部６の頂点ａ側を優先的に摩耗
させて初期なじみ性を良好にすることができる。これ
は、摺動初期における表面層３の焼付き発生を回避する
上で有効である。
体状先端部６より形成されていることから、その摺動面
３ａの表面積が拡大されて表面層３が十分な保油性を有
し、また四角錐体状先端部６の頂点ａ側を優先的に摩耗
させて初期なじみ性を良好にすることができる。これ
は、摺動初期における表面層３の焼付き発生を回避する
上で有効である。
【００３１】このような摺動特性は、柱状晶４の先端が
四角錐台状先端部より形成されている場合にも得られ
る。図１１は、摺動面３ａが四角錐台状先端部より形成
される場合のＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真
である。
四角錐台状先端部より形成されている場合にも得られ
る。図１１は、摺動面３ａが四角錐台状先端部より形成
される場合のＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真
である。
【００３２】柱状晶４が表面層３の一部を形成するもの
も本発明に包含される。この場合、摺動面３ａにおける
柱状晶４端面の面積率は５０％以上に設定される。
も本発明に包含される。この場合、摺動面３ａにおける
柱状晶４端面の面積率は５０％以上に設定される。
【００３３】前記のように優秀な摺動特性を得るために
は柱状晶４の傾きが問題となる。
は柱状晶４の傾きが問題となる。
【００３４】そこで、図１２に示すように柱状晶４に、
摺動面３ａに沿う仮想面Ｂを規定し、また柱状晶４の中
心線、図示例では、四角錐体状先端部６の頂点ａと底面
中央部ｃを通る直線ｄが、底面中央部ｃを通り仮想面Ｂ
に垂直な基準線ｅに対してなす傾き角をθと規定する
と、柱状晶４の傾き角θは０°≦θ≦３０°に設定され
る。傾き角θが、θ＞３０°になると、表面層３の耐焼
付き性および耐摩耗性が低下する。
摺動面３ａに沿う仮想面Ｂを規定し、また柱状晶４の中
心線、図示例では、四角錐体状先端部６の頂点ａと底面
中央部ｃを通る直線ｄが、底面中央部ｃを通り仮想面Ｂ
に垂直な基準線ｅに対してなす傾き角をθと規定する
と、柱状晶４の傾き角θは０°≦θ≦３０°に設定され
る。傾き角θが、θ＞３０°になると、表面層３の耐焼
付き性および耐摩耗性が低下する。
【００３５】柱状晶４が四角錐台状先端部８を有する場
合の傾き角θは、図１３に示すように上底面中央部ｆお
よび下底面中央部ｇを通る直線ｈと下底面中央部ｇを通
り仮想面Ｂに垂直な基準線ｅとがなす角度として規定さ
れる。この場合にも傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設
定される。
合の傾き角θは、図１３に示すように上底面中央部ｆお
よび下底面中央部ｇを通る直線ｈと下底面中央部ｇを通
り仮想面Ｂに垂直な基準線ｅとがなす角度として規定さ
れる。この場合にも傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設
定される。
【００３６】前記実施例では、表面層を電気メッキ法に
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相メッキ法を挙げることができる。
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相メッキ法を挙げることができる。
【００３７】本発明はすべり軸受に限らず、他の摺動部
材にも適用される。
材にも適用される。
【００３８】
【発明の効果】本発明によれば、表面層の構造を前記の
ように特定することによって、表面層の耐焼付き性を向
上させると共にその摩耗を抑制し得るようにした摺動部
材を提供することができる。
ように特定することによって、表面層の耐焼付き性を向
上させると共にその摩耗を抑制し得るようにした摺動部
材を提供することができる。
【図１】すべり軸受の分解平面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】摺動面の第１例におけるＰｂ合金の結晶構造を
示す顕微鏡写真である。
示す顕微鏡写真である。
【図４】表面層を縦断した場合のＰｂ合金の結晶構造を
示す顕微鏡写真である。
示す顕微鏡写真である。
【図５】図４の部分拡大顕微鏡写真である。
【図６】表面層の要部概略縦断面図である。
【図７】表面層におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折図であ
る。
る。
【図８】摩耗テスト後の摺動面におけるＰｂ合金の結晶
構造を示す顕微鏡写真である。
構造を示す顕微鏡写真である。
【図９】摩耗テスト後の比較例摺動面におけるＰｂ合金
の結晶構造を示す顕微鏡写真である。
の結晶構造を示す顕微鏡写真である。
【図１０】摩耗進行過程における表面層の要部概略縦断
面図である。
面図である。
【図１１】摺動面の第２例におけるＰｂ合金の結晶構造
を示す顕微鏡写真である。
を示す顕微鏡写真である。
【図１２】柱状晶の第１例の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
【図１３】柱状晶の第２例の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
１ すべり軸受（摺動部材） ２ 基板 ３ 表面層 ３ａ 摺動面 ４ 柱状晶 ７ 空洞部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭56−47589（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−185798（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−4025（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 基板（２）と、その基板（２）に形成さ
れて相手部材（ｘ）との摺動面（３ａ）を持つ合金製表
面層（３）とを備えた摺動部材において、前記表面層
（３）は、メッキ法により形成されたものであって、結
晶面の配向を伴って成長させた複数の柱状晶（４）を有
し、それら柱状晶（４）は、相隣る両柱状晶（４）間
に、摺動面（３ａ）に開口してオイル溜となる空洞部
（７）を形成すべく、前記基板（２）から相互に近接し
て延出していることを特徴とする摺動部材。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165194A JP2607988B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | 摺動部材 |
| FR9206966A FR2678693B1 (fr) | 1991-06-11 | 1992-06-10 | Portee a glissement. |
| CA002070932A CA2070932C (en) | 1991-06-11 | 1992-06-10 | Slide bearing |
| US07/897,379 US5342698A (en) | 1991-06-11 | 1992-06-11 | Slide bearing |
| GB9212387A GB2256903B (en) | 1991-06-11 | 1992-06-11 | Slide bearing |
| DE4219144A DE4219144C2 (de) | 1991-06-11 | 1992-06-11 | Gleitelement |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165194A JP2607988B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04366019A JPH04366019A (ja) | 1992-12-17 |
| JP2607988B2 true JP2607988B2 (ja) | 1997-05-07 |
Family
ID=15807625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3165194A Expired - Fee Related JP2607988B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | 摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2607988B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS607035B2 (ja) * | 1979-09-28 | 1985-02-21 | 大豊工業株式会社 | 内燃機関の軸受およびその製造方法 |
| JPS59185798A (ja) * | 1983-04-06 | 1984-10-22 | Taiho Kogyo Co Ltd | 摺動材料 |
| JPH034025A (ja) * | 1989-05-29 | 1991-01-10 | Koyo Seiko Co Ltd | 摺動部材 |
-
1991
- 1991-06-11 JP JP3165194A patent/JP2607988B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH04366019A (ja) | 1992-12-17 |
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