JP2704801B2 - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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- JP2704801B2 JP2704801B2 JP3202194A JP20219491A JP2704801B2 JP 2704801 B2 JP2704801 B2 JP 2704801B2 JP 3202194 A JP3202194 A JP 3202194A JP 20219491 A JP20219491 A JP 20219491A JP 2704801 B2 JP2704801 B2 JP 2704801B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材、特に、相手部
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摺動部材として、前記表面
層をＰｂ合金より構成したすべり軸受が知られている
（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
層をＰｂ合金より構成したすべり軸受が知られている
（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、そのオイル保持性、つまり保
油性が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため耐焼付
き性が乏しいという問題がある。
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、そのオイル保持性、つまり保
油性が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため耐焼付
き性が乏しいという問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、表面層の結晶構造を
特定することによって、その表面層に十分な保油性を持
たせ、また表面層の初期なじみ性を良好にし、これによ
り表面層の耐焼付き性を向上させた前記摺動部材を提供
することを目的とする。
特定することによって、その表面層に十分な保油性を持
たせ、また表面層の初期なじみ性を良好にし、これによ
り表面層の耐焼付き性を向上させた前記摺動部材を提供
することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、相手部材との
摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材において、前記表
面層をＰｂ合金結晶の集合体より構成し、前記表面層に
対するＸ線回折法の適用下、ミラー指数で（ｈ００）面
を摺動面側に向けた第１配向結晶の積分強度をＩ(a) と
し、またミラー指数で（１１１）面および（２２２）面
を摺動面側に向けた第２配向結晶の積分強度をＩ(b) と
したとき、 ０．６≦Ｉ(a) ／ΣＩ(ab)≦１．０ （ただし、ΣＩ(ab)＝Ｉ(a) ＋Ｉ(b) であり、また、Ｉ
(b) ＝０を含む） の関係を成立させたことを特徴とする。
摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材において、前記表
面層をＰｂ合金結晶の集合体より構成し、前記表面層に
対するＸ線回折法の適用下、ミラー指数で（ｈ００）面
を摺動面側に向けた第１配向結晶の積分強度をＩ(a) と
し、またミラー指数で（１１１）面および（２２２）面
を摺動面側に向けた第２配向結晶の積分強度をＩ(b) と
したとき、 ０．６≦Ｉ(a) ／ΣＩ(ab)≦１．０ （ただし、ΣＩ(ab)＝Ｉ(a) ＋Ｉ(b) であり、また、Ｉ
(b) ＝０を含む） の関係を成立させたことを特徴とする。
【０００６】
【実施例】図１，図２において、摺動部材としてのすべ
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、裏金２と、その裏金２の内周面
に形成されたライニング層３と、そのライニング層３の
表面に形成されて相手部材ｘとの摺動面４ａを持つ表面
層４とを備えている。裏金２およびライニング層３間に
はＣｕメッキ層が、またライニング層３および表面層４
間にはＮｉメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設け
られる。
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、裏金２と、その裏金２の内周面
に形成されたライニング層３と、そのライニング層３の
表面に形成されて相手部材ｘとの摺動面４ａを持つ表面
層４とを備えている。裏金２およびライニング層３間に
はＣｕメッキ層が、またライニング層３および表面層４
間にはＮｉメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設け
られる。
【０００７】裏金２は圧延鋼板より構成され、その厚さ
はすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニン
グ層３はＣｕ、Ｃｕ系合金、Ａｌ、Ａｌ系合金等より構
成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通常は３００μ
ｍ程度である。表面層４はＰｂ合金結晶の集合体より構
成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μｍ程度
である。
はすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニン
グ層３はＣｕ、Ｃｕ系合金、Ａｌ、Ａｌ系合金等より構
成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通常は３００μ
ｍ程度である。表面層４はＰｂ合金結晶の集合体より構
成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μｍ程度
である。
【０００８】表面層４を構成するＰｂ合金は、８０〜９
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
【０００９】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｎは表面層４の硬さを向上
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
【００１０】Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｃｄ、Ｔ
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層４を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層４の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層４を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層４の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
【００１１】表面層４は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+お
よび添加剤を含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。
添加剤としては、有機系添加剤が用いられ、その有機系
添加剤には、ハイドロキノン、カテコール等のキノン系
化合物、ゼラチン、ペプトン等のアミノ酸系化合物、ベ
ンズアルデヒド、バニリン等のアルデヒド類から選択さ
れる少なくとも一種が該当する。この有機系添加剤の添
加量は、総和として、１リットル当り１．５〜１８ｇで
ある。メッキ液には、必要に応じて通電時の液抵抗調整
のためにホウフッ酸およびホウ酸が添加される。またメ
ッキ液の温度は５〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ
／ｄｍ2 にそれぞれ設定される。
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+お
よび添加剤を含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。
添加剤としては、有機系添加剤が用いられ、その有機系
添加剤には、ハイドロキノン、カテコール等のキノン系
化合物、ゼラチン、ペプトン等のアミノ酸系化合物、ベ
ンズアルデヒド、バニリン等のアルデヒド類から選択さ
れる少なくとも一種が該当する。この有機系添加剤の添
加量は、総和として、１リットル当り１．５〜１８ｇで
ある。メッキ液には、必要に応じて通電時の液抵抗調整
のためにホウフッ酸およびホウ酸が添加される。またメ
ッキ液の温度は５〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ
／ｄｍ2 にそれぞれ設定される。
【００１２】表面層４は、摺動面４ａを形成すべく、ミ
ラー指数で（ｈ００）面を摺動面側に向けた第１配向結
晶を有する。この第１配向結晶は表面層４の摺動特性を
向上させる機能を備えている。また表面層４は第１配向
結晶の外に、ミラー指数で（１１１）面および（２２
２）面を摺動面側に向けた第２配向結晶を有することも
ある。
ラー指数で（ｈ００）面を摺動面側に向けた第１配向結
晶を有する。この第１配向結晶は表面層４の摺動特性を
向上させる機能を備えている。また表面層４は第１配向
結晶の外に、ミラー指数で（１１１）面および（２２
２）面を摺動面側に向けた第２配向結晶を有することも
ある。
【００１３】Ｐｂ合金結晶においては、（ｈ００）面
と、（１１１）面〔（２２２）面を含む〕とは一方が増
加すれば、他方が減少する関係にあり、したがって表面
層４が第１配向結晶のみから構成される場合を除いて、
第１配向結晶と第２配向結晶とを相関させて考察しなけ
ればならない。
と、（１１１）面〔（２２２）面を含む〕とは一方が増
加すれば、他方が減少する関係にあり、したがって表面
層４が第１配向結晶のみから構成される場合を除いて、
第１配向結晶と第２配向結晶とを相関させて考察しなけ
ればならない。
【００１４】この点を考慮して、表面層４における第１
配向結晶の存在率は次のように設定される。
配向結晶の存在率は次のように設定される。
【００１５】即ち、表面層４に対するＸ線回折法の適用
下、ミラー指数で（ｈ００）面を摺動面側に向けた第１
配向結晶の積分強度をＩ(a) とし、またミラー指数で
（１１１）面および（２２２）面を摺動面側に向けた第
２配向結晶の積分強度をＩ(b)としたとき、 ０．６≦Ｉ(a) ／ΣＩ(ab)≦１．０ （ただし、ΣＩ(ab)＝Ｉ(a) ＋Ｉ(b) であり、またＩ
(b) ＝０を含む） の関係を成立させるものである。ここで、Ｉ(a) ／ΣＩ
(ab)は第１配向結晶の存在率Ｒ1 である。
下、ミラー指数で（ｈ００）面を摺動面側に向けた第１
配向結晶の積分強度をＩ(a) とし、またミラー指数で
（１１１）面および（２２２）面を摺動面側に向けた第
２配向結晶の積分強度をＩ(b)としたとき、 ０．６≦Ｉ(a) ／ΣＩ(ab)≦１．０ （ただし、ΣＩ(ab)＝Ｉ(a) ＋Ｉ(b) であり、またＩ
(b) ＝０を含む） の関係を成立させるものである。ここで、Ｉ(a) ／ΣＩ
(ab)は第１配向結晶の存在率Ｒ1 である。
【００１６】図３，図４に示すように、（ｈ００）面を
摺動面側に向けた第１配向結晶５1 は、ライニング層３
から延出する柱状晶であって、摺動面４ａを形成する四
角錐体状先端部６を有する。
摺動面側に向けた第１配向結晶５1 は、ライニング層３
から延出する柱状晶であって、摺動面４ａを形成する四
角錐体状先端部６を有する。
【００１７】このような第１配向結晶５1 の存在率Ｒ1
を前記のように設定すると、四角錐体状先端部６の頂点
ａ側を優先的に摩耗させて表面層４の初期なじみ性を良
好にすることができ、また四角錐体状先端部６により摺
動面４ａの表面積を拡大して、その表面層４に十分な保
油性を持たせることができる。これにより表面層４の耐
焼付き性を向上させることができる。
を前記のように設定すると、四角錐体状先端部６の頂点
ａ側を優先的に摩耗させて表面層４の初期なじみ性を良
好にすることができ、また四角錐体状先端部６により摺
動面４ａの表面積を拡大して、その表面層４に十分な保
油性を持たせることができる。これにより表面層４の耐
焼付き性を向上させることができる。
【００１８】また（ｈ００）面配向に伴い、第１配向結
晶５1 が面心立方構造であることから、配向方向におけ
る原子密度が高くなるので、表面層４の硬度が増すと共
に前記保油性を得て、表面層４の耐摩耗性を向上させる
ことができる。図３，図４において、５2 は第２配向結
晶であり、粒状晶を呈する。
晶５1 が面心立方構造であることから、配向方向におけ
る原子密度が高くなるので、表面層４の硬度が増すと共
に前記保油性を得て、表面層４の耐摩耗性を向上させる
ことができる。図３，図４において、５2 は第２配向結
晶であり、粒状晶を呈する。
【００１９】前記のように優秀な摺動特性を得るために
は、第１配向結晶５1 の傾きが問題となる。
は、第１配向結晶５1 の傾きが問題となる。
【００２０】そこで、図５に示すように四角錐体状先端
部６の底面側に、その先端部６を突出させて摺動面４ａ
に沿う仮想面Ｂを規定し、また四角錐体状先端部６の頂
点ａと底面中央部ｃを通る直線ｄが、底面中央部ｃを通
り仮想面Ｂに垂直な基準線ｅに対してなす傾き角をθと
規定すると、第１配向結晶５1 の傾き角θは０°≦θ≦
３０°に設定される。傾き角θがθ＞３０°になると、
表面層４の保油性および頂点ａ側の優先的摩耗性が低下
して表面層４の耐焼付き性および耐摩耗性が低下する。
部６の底面側に、その先端部６を突出させて摺動面４ａ
に沿う仮想面Ｂを規定し、また四角錐体状先端部６の頂
点ａと底面中央部ｃを通る直線ｄが、底面中央部ｃを通
り仮想面Ｂに垂直な基準線ｅに対してなす傾き角をθと
規定すると、第１配向結晶５1 の傾き角θは０°≦θ≦
３０°に設定される。傾き角θがθ＞３０°になると、
表面層４の保油性および頂点ａ側の優先的摩耗性が低下
して表面層４の耐焼付き性および耐摩耗性が低下する。
【００２１】以下、具体例について説明する。
【００２２】Ｃｕ合金製ライニング層３上に電気メッキ
処理を施してＰｂ合金結晶の集合体よりなる表面層４を
形成した。
処理を施してＰｂ合金結晶の集合体よりなる表面層４を
形成した。
【００２３】電気メッキ処理条件は次の通りである。メ
ッキ液：１リットル当り１００ｇのＰｂ2+、１リットル
当り１０ｇのＳｎ2+および１リットル当り３ｇのＣｕ2+
を含むホウフッ化メッキ液；添加剤：有機系添加剤；メ
ッキ液温度：２５℃；電流密度：８Ａ／ｄｍ2 。
ッキ液：１リットル当り１００ｇのＰｂ2+、１リットル
当り１０ｇのＳｎ2+および１リットル当り３ｇのＣｕ2+
を含むホウフッ化メッキ液；添加剤：有機系添加剤；メ
ッキ液温度：２５℃；電流密度：８Ａ／ｄｍ2 。
【００２４】図６は、表面層４におけるＰｂ合金結晶の
Ｘ線回折図であり、ピークｆ1 が（２００）面を、また
ピークｆ2 が（４００）面をそれぞれ示し、したがっ
て、両面は（ｈ００）面に属する。本図より、表面層４
は、第１配向結晶５1 のみによって構成されていること
が確認された。この場合、全積分強度ΣＩ(ab)は、ΣＩ
(ab)＝679,996 （ただし、Ｉ(b) ＝０）であり、第１配
向結晶５1 の積分強度Ｉ(a) に等しい。したがって、第
１配向結晶５1 の存在率Ｒ1 は、Ｒ1 ＝１．０である。
Ｘ線回折図であり、ピークｆ1 が（２００）面を、また
ピークｆ2 が（４００）面をそれぞれ示し、したがっ
て、両面は（ｈ００）面に属する。本図より、表面層４
は、第１配向結晶５1 のみによって構成されていること
が確認された。この場合、全積分強度ΣＩ(ab)は、ΣＩ
(ab)＝679,996 （ただし、Ｉ(b) ＝０）であり、第１配
向結晶５1 の積分強度Ｉ(a) に等しい。したがって、第
１配向結晶５1 の存在率Ｒ1 は、Ｒ1 ＝１．０である。
【００２５】図７は、摺動面４ａにおけるＰｂ合金の結
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）であり、図８
は、表面層４を縦断した場合におけるＰｂ合金の結晶構
造を示す顕微鏡写真（5,000 倍）である。図７，図８よ
り、表面層４は第１配向結晶５1 、したがって柱状晶よ
り構成され、また摺動面４ａが四角錐体状先端部６より
形成されていることが判る。第１配向結晶５1 の傾き角
θは、０°≦θ≦１０°である。またＰｂ合金は８重量
％のＳｎと２重量％のＣｕとを含有する。
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）であり、図８
は、表面層４を縦断した場合におけるＰｂ合金の結晶構
造を示す顕微鏡写真（5,000 倍）である。図７，図８よ
り、表面層４は第１配向結晶５1 、したがって柱状晶よ
り構成され、また摺動面４ａが四角錐体状先端部６より
形成されていることが判る。第１配向結晶５1 の傾き角
θは、０°≦θ≦１０°である。またＰｂ合金は８重量
％のＳｎと２重量％のＣｕとを含有する。
【００２６】図９は、他の摺動面４ａにおけるＰｂ合金
の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。
本図においては四角錐体状先端部６の外に、第２配向結
晶５2 である粒状晶が観察される。
の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。
本図においては四角錐体状先端部６の外に、第２配向結
晶５2 である粒状晶が観察される。
【００２７】図９において、第１配向結晶５1 の積分強
度Ｉ(a)は、Ｉ(a) ＝37,172であり、また第２配向結晶
５2 の積分強度Ｉ(b) は、Ｉ(b) ＝24,781である。した
がって、第１配向結晶５1 の存在率Ｒ1 は、Ｒ1＝０．
６である。また第１配向結晶５1 の傾き角θは０°≦θ
≦１０°である。
度Ｉ(a)は、Ｉ(a) ＝37,172であり、また第２配向結晶
５2 の積分強度Ｉ(b) は、Ｉ(b) ＝24,781である。した
がって、第１配向結晶５1 の存在率Ｒ1 は、Ｒ1＝０．
６である。また第１配向結晶５1 の傾き角θは０°≦θ
≦１０°である。
【００２８】図１０は、各種すべり軸受１の表面層４に
おいて、第１配向結晶５1 の存在率Ｒ1 と焼付き発生面
圧との関係を示す。図中、線ｇ1 は第１配向結晶５1 の
傾き角θが０°≦θ≦１０°の場合に、線ｇ2 は第１配
向結晶５1 の傾き角θが０°≦θ≦２０°の場合に、線
ｇ3 は第１配向結晶５1 の傾き角θが０°≦θ≦３０°
の場合にそれぞれ該当する。
おいて、第１配向結晶５1 の存在率Ｒ1 と焼付き発生面
圧との関係を示す。図中、線ｇ1 は第１配向結晶５1 の
傾き角θが０°≦θ≦１０°の場合に、線ｇ2 は第１配
向結晶５1 の傾き角θが０°≦θ≦２０°の場合に、線
ｇ3 は第１配向結晶５1 の傾き角θが０°≦θ≦３０°
の場合にそれぞれ該当する。
【００２９】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受１
を摺擦させ、そのすべり軸受１に対する負荷荷重を漸次
増加させることにより行われた。図１０は各すべり軸受
１の表面層４が焼付きを発生したときの面圧を求めたも
のである。
を摺擦させ、そのすべり軸受１に対する負荷荷重を漸次
増加させることにより行われた。図１０は各すべり軸受
１の表面層４が焼付きを発生したときの面圧を求めたも
のである。
【００３０】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
【００３１】図１０から明らかなように、第１配向結晶
５1 の存在率Ｒ1 をＲ1 ≧０．６に設定することによっ
て表面層４の耐焼付き性を向上させることができる。第
１配向結晶５1 の存在率Ｒ1 の好ましい範囲は０．８≦
Ｒ1 ≦１．０である。なお、Ｒ1 ＝１．０の場合が、最
も優れた耐焼付き性を示す。
５1 の存在率Ｒ1 をＲ1 ≧０．６に設定することによっ
て表面層４の耐焼付き性を向上させることができる。第
１配向結晶５1 の存在率Ｒ1 の好ましい範囲は０．８≦
Ｒ1 ≦１．０である。なお、Ｒ1 ＝１．０の場合が、最
も優れた耐焼付き性を示す。
【００３２】表面層４においては、（ｈ００）面、（１
１１）面、（２２２）面以外の結晶面を摺動面側に向け
た第３配向結晶が析出することがあり、その結晶面に
は、ミラー指数で（２２０）面、（３１１）面、（３３
１）面および（４２０）面が含まれる。第３配向結晶は
表面層４の耐焼付き性に悪影響を与えるので、その存在
率を抑制することが必要である。
１１）面、（２２２）面以外の結晶面を摺動面側に向け
た第３配向結晶が析出することがあり、その結晶面に
は、ミラー指数で（２２０）面、（３１１）面、（３３
１）面および（４２０）面が含まれる。第３配向結晶は
表面層４の耐焼付き性に悪影響を与えるので、その存在
率を抑制することが必要である。
【００３３】これらの点を考慮して、表面層４における
第３配向結晶の存在率は次のように設定される。
第３配向結晶の存在率は次のように設定される。
【００３４】即ち、表面層４に対するＸ線回折法の適用
下、ミラー指数で（ｈ００）面を摺動面側に向けた第１
配向結晶５1 の積分強度をＩ(a)とし、またミラー指数
で（１１１）面および（２２２）面を摺動面側に向けた
第２配向結晶５2 の積分強度をＩ(b) とし、さらに（ｈ
００）面、（１１１）面および（２２２）面以外の結晶
面を摺動面側に向けた第３配向結晶の積分強度をＩ(c)
としたとき、 Ｉ(c) ／ΣＩ(abc) ≦０．２ （ただし、ΣＩ(abc) ＝Ｉ(a) ＋Ｉ(b) ＋Ｉ(c) であ
り、また、Ｉ(b) ＝０を含む）の関係を成立させるもの
である。ここで、Ｉ(c) ／ΣＩ(abc) は第３配向結晶の
存在率Ｒ2 である。
下、ミラー指数で（ｈ００）面を摺動面側に向けた第１
配向結晶５1 の積分強度をＩ(a)とし、またミラー指数
で（１１１）面および（２２２）面を摺動面側に向けた
第２配向結晶５2 の積分強度をＩ(b) とし、さらに（ｈ
００）面、（１１１）面および（２２２）面以外の結晶
面を摺動面側に向けた第３配向結晶の積分強度をＩ(c)
としたとき、 Ｉ(c) ／ΣＩ(abc) ≦０．２ （ただし、ΣＩ(abc) ＝Ｉ(a) ＋Ｉ(b) ＋Ｉ(c) であ
り、また、Ｉ(b) ＝０を含む）の関係を成立させるもの
である。ここで、Ｉ(c) ／ΣＩ(abc) は第３配向結晶の
存在率Ｒ2 である。
【００３５】図１１は、各種すべり軸受１の表面層４に
おいて、第３配向結晶の存在率Ｒ2 と焼付き発生面圧と
の関係を示す。図中、線ｈ1 は、第１配向結晶５1 の存
在率Ｒ1 が、Ｒ1 ＝１．０、したがってＩ(b) ＝０であ
って表面層４は第１および第３配向結晶より構成され
る。また線ｈ2 は、第１配向結晶５1 の存在率Ｒ1 が、
Ｒ1 ＝０．８であって表面層４は第１，第２，第３配向
結晶より構成される。なお、焼付きテストは前記と同一
方法および同一条件下で行われた。
おいて、第３配向結晶の存在率Ｒ2 と焼付き発生面圧と
の関係を示す。図中、線ｈ1 は、第１配向結晶５1 の存
在率Ｒ1 が、Ｒ1 ＝１．０、したがってＩ(b) ＝０であ
って表面層４は第１および第３配向結晶より構成され
る。また線ｈ2 は、第１配向結晶５1 の存在率Ｒ1 が、
Ｒ1 ＝０．８であって表面層４は第１，第２，第３配向
結晶より構成される。なお、焼付きテストは前記と同一
方法および同一条件下で行われた。
【００３６】図１１から明らかなように、第３配向結晶
の存在率Ｒ2 を、Ｒ2 ≦０．２に設定することによって
表面層４の耐焼付き性を向上させることができる。第３
配向結晶の存在率Ｒ2 は、好ましくは、Ｒ2 ≦０．１で
ある。なお、Ｒ2 ＝０は、表面層４に第３配向結晶が存
在しない場合である。
の存在率Ｒ2 を、Ｒ2 ≦０．２に設定することによって
表面層４の耐焼付き性を向上させることができる。第３
配向結晶の存在率Ｒ2 は、好ましくは、Ｒ2 ≦０．１で
ある。なお、Ｒ2 ＝０は、表面層４に第３配向結晶が存
在しない場合である。
【００３７】表面層４の最適状態は、第１配向結晶５1
の傾き角θが、０°≦θ≦１０°であり、またその存在
率Ｒ 1 が、 Ｒ 1 ＝Ｉ(a) ／ΣＩ(abc) ≧０．８ のときである。
の傾き角θが、０°≦θ≦１０°であり、またその存在
率Ｒ 1 が、 Ｒ 1 ＝Ｉ(a) ／ΣＩ(abc) ≧０．８ のときである。
【００３８】なお、本発明はすべり軸受以外の摺動部材
にも適用される。
にも適用される。
【００３９】
【発明の効果】本発明によれば、表面層の結晶構造を前
記のように特定することによって表面層の耐焼付き性を
向上させた摺動部材を提供することができる。
記のように特定することによって表面層の耐焼付き性を
向上させた摺動部材を提供することができる。
【図１】すべり軸受の分解平面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】摺動面の要部概略図である。
【図４】表面層の要部概略縦断面図である。
【図５】第１配向結晶の傾き角測定法を示す説明図であ
る。
る。
【図６】表面層におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折図であ
る。
る。
【図７】摺動面におけるＰｂ合金の結晶構造を示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図８】表面層を縦断した場合におけるＰｂ合金の結晶
構造を示す顕微鏡写真である。
構造を示す顕微鏡写真である。
【図９】他の摺動面におけるＰｂ合金の結晶構造を示す
顕微鏡写真である。
顕微鏡写真である。
【図１０】第１配向結晶の存在率と焼付き発生面圧との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図１１】第３配向結晶の存在率と焼付き発生面圧との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
１ すべり軸受（摺動部材） ４ 表面層 ４ａ 摺動面 ５1 第１配向結晶 ５2 第２配向結晶 ｘ 相手部材
Claims (2)
- 【請求項１】 相手部材（ｘ）との摺動面（４ａ）を持
つ表面層（４）を備えた摺動部材において、前記表面層
（４）をＰｂ合金結晶の集合体より構成し、前記表面層
（４）に対するＸ線回折法の適用下、ミラー指数で（ｈ
００）面を摺動面側に向けた第１配向結晶（５1 ）の積
分強度をＩ(a) とし、またミラー指数で（１１１）面お
よび（２２２）面を摺動面側に向けた第２配向結晶（５
2 ）の積分強度をＩ(b) としたとき、 ０．６≦Ｉ(a) ／ΣＩ(ab)≦１．０ （ただし、ΣＩ(ab)＝Ｉ(a) ＋Ｉ(b) であり、また、Ｉ
(b) ＝０を含む） の関係を成立させたことを特徴とする摺動部材。 - 【請求項２】 相手部材（ｘ）との摺動面（４ａ）を持
つ表面層（４）を備えた摺動部材において、前記表面層
（４）をＰｂ合金結晶の集合体より構成し、前記表面層
（４）に対するＸ線回折法の適用下、ミラー指数で（ｈ
００）面を摺動面側に向けた第１配向結晶（５1 ）の積
分強度をＩ(a) とし、またミラー指数で（１１１）面お
よび（２２２）面を摺動面側に向けた第２配向結晶（５
2 ）の積分強度をＩ(b) とし、さらに（ｈ００）面、
（１１１）面および（２２２）面以外の結晶面を摺動面
側に向けた第３配向結晶の積分強度をＩ(c) としたと
き、 Ｉ(c) ／ΣＩ(abc) ≦０．２ （ただし、ΣＩ(abc) ＝Ｉ(a) ＋Ｉ(b) ＋Ｉ(c) であ
り、また、Ｉ(b) ＝０を含む） の関係を成立させたことを特徴とする摺動部材。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3202194A JP2704801B2 (ja) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | 摺動部材 |
| DE4223631A DE4223631C2 (de) | 1991-07-18 | 1992-07-17 | Gleitelement |
| CA002074114A CA2074114C (en) | 1991-07-18 | 1992-07-17 | Slide member |
| FR9208831A FR2685012B1 (fr) | 1991-07-18 | 1992-07-17 | Organe coulissant. |
| GB9215382A GB2257759B (en) | 1991-07-18 | 1992-07-20 | Slide member |
| US07/917,164 US5340660A (en) | 1991-07-18 | 1992-07-20 | Slide member |
| GB9425982A GB2284640B (en) | 1991-07-18 | 1992-07-20 | Slide member |
| US08/205,030 US5443919A (en) | 1991-07-18 | 1994-03-02 | Slide member |
| US08/205,051 US5443920A (en) | 1991-07-18 | 1994-03-02 | Slide member |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3202194A JP2704801B2 (ja) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0525689A JPH0525689A (ja) | 1993-02-02 |
| JP2704801B2 true JP2704801B2 (ja) | 1998-01-26 |
Family
ID=16453527
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3202194A Expired - Fee Related JP2704801B2 (ja) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | 摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2704801B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2657335B2 (ja) * | 1991-07-18 | 1997-09-24 | 本田技研工業株式会社 | 摺動部材 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0525684A (ja) * | 1991-07-18 | 1993-02-02 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
-
1991
- 1991-07-18 JP JP3202194A patent/JP2704801B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0525684A (ja) * | 1991-07-18 | 1993-02-02 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0525689A (ja) | 1993-02-02 |
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| JP2607983B2 (ja) | 摺動部材 |
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