JP2704800B2 - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
- Publication number
- JP2704800B2 JP2704800B2 JP3197431A JP19743191A JP2704800B2 JP 2704800 B2 JP2704800 B2 JP 2704800B2 JP 3197431 A JP3197431 A JP 3197431A JP 19743191 A JP19743191 A JP 19743191A JP 2704800 B2 JP2704800 B2 JP 2704800B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- crystal
- surface layer
- alloy
- sliding
- layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材、特に、相手部
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摺動部材として、前記表面
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、そのオイル保持性、つまり保
油性が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため耐焼付
き性が乏しいという問題がある。
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、そのオイル保持性、つまり保
油性が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため耐焼付
き性が乏しいという問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、表面層の構造を特定
することによって、その表面層に十分な保油性を持た
せ、また表面層の初期なじみ性を良好にし、これにより
表面層の耐焼付き性を向上させた前記摺動部材を提供す
ることを目的とする。
することによって、その表面層に十分な保油性を持た
せ、また表面層の初期なじみ性を良好にし、これにより
表面層の耐焼付き性を向上させた前記摺動部材を提供す
ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、相手部材との
摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材において、前記表
面層はＰｂ−Ｓｎ系合金より構成され、また前記摺動面
を形成すべく、上底面を摺動面側に向けた複数の角錐台
状結晶を有することを特徴とする。
摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材において、前記表
面層はＰｂ−Ｓｎ系合金より構成され、また前記摺動面
を形成すべく、上底面を摺動面側に向けた複数の角錐台
状結晶を有することを特徴とする。
【０００６】
【実施例】図１，図２において、摺動部材としてのすべ
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、裏金２と、その裏金２の内周面
に形成されたライニング層３と、そのライニング層３の
表面に形成されて相手部材ｘとの摺動面４ａを持つ表面
層４とを備えている。裏金２およびライニング層３間に
はＣｕメッキ層が、またライニング層３および表面層４
間にはＮｉメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設け
られる。
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、裏金２と、その裏金２の内周面
に形成されたライニング層３と、そのライニング層３の
表面に形成されて相手部材ｘとの摺動面４ａを持つ表面
層４とを備えている。裏金２およびライニング層３間に
はＣｕメッキ層が、またライニング層３および表面層４
間にはＮｉメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設け
られる。
【０００７】裏金２は圧延鋼板より構成され、その厚さ
はすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニン
グ層３はＣｕ、Ｃｕ系合金、Ａｌ、Ａｌ系合金等より構
成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通常は３００μ
ｍ程度である。表面層４はＰｂ−Ｓｎ系合金（以下、単
にＰｂ合金と言う）より構成され、その厚さは５〜５０
μｍ、通常は２０μｍ程度である。
はすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニン
グ層３はＣｕ、Ｃｕ系合金、Ａｌ、Ａｌ系合金等より構
成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通常は３００μ
ｍ程度である。表面層４はＰｂ−Ｓｎ系合金（以下、単
にＰｂ合金と言う）より構成され、その厚さは５〜５０
μｍ、通常は２０μｍ程度である。
【０００８】表面層４を構成するＰｂ合金は、８０〜９
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
【０００９】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｎは表面層４の硬さを向上
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
【００１０】Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｃｄ、Ｔ
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層４を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層４の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層４を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層４の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
【００１１】表面層４は、電気メッキ処理、それに次ぐ
２次加工を経て形成される。電気メッキ処理において、
メッキ液としては、１リットル当り４０〜１８０ｇのＰ
ｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ2+、必要に
応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を含むホウフ
ッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液の温度は１
０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄｍ2 にそれ
ぞれ設定される。２次加工としては、ホウフッ酸塩水溶
液中で陽極溶解を行う電気的溶解法、研摩布を用いる機
械的研摩法等が適用される。
２次加工を経て形成される。電気メッキ処理において、
メッキ液としては、１リットル当り４０〜１８０ｇのＰ
ｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ2+、必要に
応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を含むホウフ
ッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液の温度は１
０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄｍ2 にそれ
ぞれ設定される。２次加工としては、ホウフッ酸塩水溶
液中で陽極溶解を行う電気的溶解法、研摩布を用いる機
械的研摩法等が適用される。
【００１２】図３は、メッキ処理により得られた基層表
面におけるＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真
（10,000倍）であり、また図４は、基層を縦断した場合
におけるＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（1
0,000倍）である。基層は８重量％のＳｎと、２重量％
のＣｕとを含有するＰｂ合金よりなる。その基層はＣｕ
合金製ライニング層３上に形成され、基層を形成する際
の電気メッキ処理における陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2
に設定された。
面におけるＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真
（10,000倍）であり、また図４は、基層を縦断した場合
におけるＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（1
0,000倍）である。基層は８重量％のＳｎと、２重量％
のＣｕとを含有するＰｂ合金よりなる。その基層はＣｕ
合金製ライニング層３上に形成され、基層を形成する際
の電気メッキ処理における陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2
に設定された。
【００１３】図２〜図５に明示するように、基層５は、
頂点ａを摺動面４ａ側に向けた複数のＰｂ合金の四角錐
体状結晶６を有する。各四角錐体状結晶６はライニング
層３より延出する各柱状晶７の先端部を形成しており、
したがって基層５は柱状晶７の集合体よりなる。
頂点ａを摺動面４ａ側に向けた複数のＰｂ合金の四角錐
体状結晶６を有する。各四角錐体状結晶６はライニング
層３より延出する各柱状晶７の先端部を形成しており、
したがって基層５は柱状晶７の集合体よりなる。
【００１４】表面層４は、基層５表面に、例えば機械的
研摩法を適用して頂点ａ側を削ることにより形成され
る。図６は、表面層４の摺動面４ａにおけるＰｂ合金の
結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。図
６，図７から明らかなように、表面層４は、摺動面４ａ
を形成すべく、上底面ｂを摺動面４ａ側に向けた複数の
角錐台状結晶、図示例では四角錐台状結晶８を有する。
研摩法を適用して頂点ａ側を削ることにより形成され
る。図６は、表面層４の摺動面４ａにおけるＰｂ合金の
結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。図
６，図７から明らかなように、表面層４は、摺動面４ａ
を形成すべく、上底面ｂを摺動面４ａ側に向けた複数の
角錐台状結晶、図示例では四角錐台状結晶８を有する。
【００１５】四角錐台状結晶８において、その下底面ｃ
の面積Ａは０．２５μｍ2 ≦Ａ≦６４μｍ2 、上底面ｂ
の面積Ｂは０．２５×１０-2μｍ2 ≦Ｂ≦５２μｍ2 で
あり、したがって両面積の比Ｂ／Ａは、０．０１≦Ｂ／
Ａ≦０．８に設定される。これは、下底面ｃの一辺の長
さｙと、上底面ｂの一辺の長さｚの比でいえば、０．１
≦ｚ／ｙ≦０．９となる。
の面積Ａは０．２５μｍ2 ≦Ａ≦６４μｍ2 、上底面ｂ
の面積Ｂは０．２５×１０-2μｍ2 ≦Ｂ≦５２μｍ2 で
あり、したがって両面積の比Ｂ／Ａは、０．０１≦Ｂ／
Ａ≦０．８に設定される。これは、下底面ｃの一辺の長
さｙと、上底面ｂの一辺の長さｚの比でいえば、０．１
≦ｚ／ｙ≦０．９となる。
【００１６】図８は、表面層４におけるＰｂ合金結晶の
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
【００１７】ここで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
【００１８】前記Ｐｂ合金結晶の（２００）面および
（４００）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数
Ｏｅは表１の通りである。
（４００）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数
Ｏｅは表１の通りである。
【００１９】
【表１】 表１より、Ｐｂ合金結晶の（ｈ００）面における配向指
数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ合金結晶は、
結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向した結晶面、
即ち（ｈ００）面を持つことになる。
数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ合金結晶は、
結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向した結晶面、
即ち（ｈ００）面を持つことになる。
【００２０】このように、結晶面を（ｈ００）面と直交
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層４の硬度が増してその耐焼付き性が
向上する。
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層４の硬度が増してその耐焼付き性が
向上する。
【００２１】図９は、従来例表面層の摺動面におけるＰ
ｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）で
ある。この表面層は８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕ
とを含有するＰｂ合金よりなり、表面層は電気メッキ処
理によりＣｕ合金製ライニング層上に形成されたもの
で、エンジン用クランクシャフトのジャーナル部に適用
される。
ｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）で
ある。この表面層は８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕ
とを含有するＰｂ合金よりなり、表面層は電気メッキ処
理によりＣｕ合金製ライニング層上に形成されたもの
で、エンジン用クランクシャフトのジャーナル部に適用
される。
【００２２】図１０は、従来例表面層におけるＰｂ合金
結晶のＸ線回折図である。本図からは特定の結晶面への
配向は認められない。種々の（ｈｋｌ）面における積分
強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは表２の通りである。
結晶のＸ線回折図である。本図からは特定の結晶面への
配向は認められない。種々の（ｈｋｌ）面における積分
強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは表２の通りである。
【００２３】
【表２】 図９，図１０および表２から明らかなように、従来例Ｐ
ｂ合金の結晶形状は結晶面がランダムに配向した不定形
状である。これに起因してＰｂ合金の硬度は前記（ｈ０
０）面配向のＰｂ合金に比べて低くなる。
ｂ合金の結晶形状は結晶面がランダムに配向した不定形
状である。これに起因してＰｂ合金の硬度は前記（ｈ０
０）面配向のＰｂ合金に比べて低くなる。
【００２４】表３は、本発明および比較例すべり軸受に
おいて、その表面層の組成、（ｈ００）面における配向
指数Ｏｅ、結晶構造等を比較したものである。
おいて、その表面層の組成、（ｈ００）面における配向
指数Ｏｅ、結晶構造等を比較したものである。
【００２５】
【表３】 比較例（１）は、両面積の比Ｂ／Ａが本発明における下
限値未満の場合に、また比較例（２）は、両面積の比Ｂ
／Ａが本発明における上限値を超えている場合にそれぞ
れ該当する。比較例（３）は前記従来例におけるＰｂ合
金（図９）に該当し、その結晶形状は不定形状である。
比較例（４）は本発明（４）と略同一の組成を有し、ま
た比較例（３）と略同様の結晶形状を有する。
限値未満の場合に、また比較例（２）は、両面積の比Ｂ
／Ａが本発明における上限値を超えている場合にそれぞ
れ該当する。比較例（３）は前記従来例におけるＰｂ合
金（図９）に該当し、その結晶形状は不定形状である。
比較例（４）は本発明（４）と略同一の組成を有し、ま
た比較例（３）と略同様の結晶形状を有する。
【００２６】図１１は、本発明（１）〜（４）および比
較例（１）〜（４）の焼付きテスト結果を示す。
較例（１）〜（４）の焼付きテスト結果を示す。
【００２７】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。図１１は各すべり軸受の表
面層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものであ
る。
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。図１１は各すべり軸受の表
面層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものであ
る。
【００２８】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
【００２９】図１１から明らかなように、本発明（１）
〜（４）は、比較例（１）〜（４）に比べて優れた耐焼
付き性を有する。このような効果が得られる理由は、摺
動面４ａが四角錐台状結晶８より形成されているので、
摺動開始初期より四角錐台状結晶８の上底面ｂと相手部
材ｘとの間に油膜を形成させて表面層４の初期なじみ性
を良好にすると共に安定化させることができるからであ
り、また四角錐台状結晶８により摺動面４ａの表面積を
拡大して、表面層４に十分な保油性を持たせることがで
きるからである。
〜（４）は、比較例（１）〜（４）に比べて優れた耐焼
付き性を有する。このような効果が得られる理由は、摺
動面４ａが四角錐台状結晶８より形成されているので、
摺動開始初期より四角錐台状結晶８の上底面ｂと相手部
材ｘとの間に油膜を形成させて表面層４の初期なじみ性
を良好にすると共に安定化させることができるからであ
り、また四角錐台状結晶８により摺動面４ａの表面積を
拡大して、表面層４に十分な保油性を持たせることがで
きるからである。
【００３０】なお、両面積の比Ｂ／Ａが、比較例（１）
のようにＢ／Ａ＜０．０１になると、四角錐台状結晶８
における上底面ｂの面積が小さすぎて油膜形成能が低下
し、また局部面圧が増加する。一方、比較例（２）のよ
うにＢ／Ａ＞０．８になると、四角錐台状結晶８の高さ
が低くなるため、摺動面４ａの表面積が減少して表面層
４の保油性が低下する。
のようにＢ／Ａ＜０．０１になると、四角錐台状結晶８
における上底面ｂの面積が小さすぎて油膜形成能が低下
し、また局部面圧が増加する。一方、比較例（２）のよ
うにＢ／Ａ＞０．８になると、四角錐台状結晶８の高さ
が低くなるため、摺動面４ａの表面積が減少して表面層
４の保油性が低下する。
【００３１】四角錐台状結晶８が摺動面４ａの一部を形
成するものも本発明に包含される。この場合、摺動面４
ａにおける四角錐台状結晶８の面積率は５０％以上に設
定される。
成するものも本発明に包含される。この場合、摺動面４
ａにおける四角錐台状結晶８の面積率は５０％以上に設
定される。
【００３２】前記のように優秀な摺動特性を得るために
は、四角錐台状結晶８の傾きが問題となる。
は、四角錐台状結晶８の傾きが問題となる。
【００３３】そこで、図７，図１２に示すように四角錐
台状結晶８の下底面ｃ側に、その結晶８を突出させて摺
動面４ａに沿う仮想面Ｄを規定し、また四角錐台状結晶
８の上底面中央部ｅと下底面中央部ｆを通る直線ｇが、
下底面中央部ｆを通り仮想面Ｄに垂直な基準線ｈに対し
てなす傾き角をθと規定すると、四角錐台状結晶８の傾
き角θは０°≦θ≦３０°に設定される。傾き角θがθ
＞３０°になると、表面層４の保油性および上底面ｂに
よる油膜形成能が低下する。
台状結晶８の下底面ｃ側に、その結晶８を突出させて摺
動面４ａに沿う仮想面Ｄを規定し、また四角錐台状結晶
８の上底面中央部ｅと下底面中央部ｆを通る直線ｇが、
下底面中央部ｆを通り仮想面Ｄに垂直な基準線ｈに対し
てなす傾き角をθと規定すると、四角錐台状結晶８の傾
き角θは０°≦θ≦３０°に設定される。傾き角θがθ
＞３０°になると、表面層４の保油性および上底面ｂに
よる油膜形成能が低下する。
【００３４】前記実施例では、基層を電気メッキ法によ
り形成したが、その他の基層形成方法としては、ＰＶ
Ｄ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング等
の気相を介する形成方法を挙げることができる。
り形成したが、その他の基層形成方法としては、ＰＶ
Ｄ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング等
の気相を介する形成方法を挙げることができる。
【００３５】本発明はすべり軸受に限らず、他の摺動部
材にも適用される。
材にも適用される。
【００３６】
【発明の効果】本発明によれば、表面層の構造を前記の
ように特定することによって、その表面層の耐焼付き性
を向上させた摺動部材を提供することができる。
ように特定することによって、その表面層の耐焼付き性
を向上させた摺動部材を提供することができる。
【図１】すべり軸受の分解平面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】基層表面におけるＰｂ合金の結晶構造を示す顕
微鏡写真である。
微鏡写真である。
【図４】基層を縦断した場合におけるＰｂ合金の結晶構
造を示す顕微鏡写真である。
造を示す顕微鏡写真である。
【図５】基層の要部概略斜視図である。
【図６】摺動面におけるＰｂ合金の結晶構造を示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図７】表面層の要部概略斜視図である。
【図８】表面層におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折図であ
る。
る。
【図９】従来例摺動面におけるＰｂ合金の結晶構造を示
す顕微鏡写真である。
す顕微鏡写真である。
【図１０】従来例表面層におけるＰｂ合金結晶のＸ線回
折図である。
折図である。
【図１１】焼付きテスト結果を示すグラフである。
【図１２】四角錐台状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
１ すべり軸受（摺動部材） ４ 表面層 ４ａ 摺動面 ８ 四角錐台状結晶 ｂ 上底面 ｃ 下底面 ｘ 相手部材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｃ 33/14 7123−3Ｊ Ｆ１６Ｃ 33/14 Ｚ
Claims (1)
- 【請求項１】 相手部材（ｘ）との摺動面（４ａ）を持
つ表面層（４）を備えた摺動部材において、前記表面層
（４）はＰｂ−Ｓｎ系合金より構成され、また前記摺動
面（４ａ）を形成すべく、上底面（ｂ）を摺動面側に向
けた複数の角錐台状結晶（８）を有することを特徴とす
る摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3197431A JP2704800B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3197431A JP2704800B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0517896A JPH0517896A (ja) | 1993-01-26 |
| JP2704800B2 true JP2704800B2 (ja) | 1998-01-26 |
Family
ID=16374405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3197431A Expired - Lifetime JP2704800B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2704800B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH059789A (ja) * | 1991-07-02 | 1993-01-19 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
-
1991
- 1991-07-12 JP JP3197431A patent/JP2704800B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH059789A (ja) * | 1991-07-02 | 1993-01-19 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0517896A (ja) | 1993-01-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3057457B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2704799B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2704800B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3223194B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3057458B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2657336B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607991B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607985B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3000402B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2741437B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607986B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607983B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2645767B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607984B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2519556B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2607988B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3052010B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2946252B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3008222B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3052008B2 (ja) | すべり軸受 | |
| JP2519557B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JPH0525684A (ja) | 摺動部材 | |
| JP3052006B2 (ja) | すべり軸受 | |
| JP2607987B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JPH0525685A (ja) | 摺動部材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071009 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081009 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081009 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091009 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091009 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101009 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101009 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111009 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111009 Year of fee payment: 14 |