JP2607986B2 - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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- JP2607986B2 JP2607986B2 JP3159408A JP15940891A JP2607986B2 JP 2607986 B2 JP2607986 B2 JP 2607986B2 JP 3159408 A JP3159408 A JP 3159408A JP 15940891 A JP15940891 A JP 15940891A JP 2607986 B2 JP2607986 B2 JP 2607986B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材、特に、相手部
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摺動部材として、前記表面
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、そのオイル保持性、つまり保
油性が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため耐焼付
き性が乏しいという問題がある。
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、そのオイル保持性、つまり保
油性が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため耐焼付
き性が乏しいという問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、表面層の構造を特定
することにより、その表面層に十分な保油性を持たせ、
また表面層の初期なじみ性を良好にし、これにより表面
層の耐焼付き性を向上させた前記摺動部材を提供するこ
とを目的とする。
することにより、その表面層に十分な保油性を持たせ、
また表面層の初期なじみ性を良好にし、これにより表面
層の耐焼付き性を向上させた前記摺動部材を提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、相手部材との
摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材において、前記表
面層は、前記摺動面を形成すべく、頂点が摺動面側に向
くように、結晶面の配向を伴って成長させた複数の角錐
体状結晶および上底面が摺動面側に向くように、結晶面
の配向を伴って成長させた複数の角錐台状結晶の少なく
とも一方の結晶を有し、その結晶の存在量は２×１０4
個／mm2 以上、５×１０6 個／mm2 以下に設定されてい
ることを特徴とする。
摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材において、前記表
面層は、前記摺動面を形成すべく、頂点が摺動面側に向
くように、結晶面の配向を伴って成長させた複数の角錐
体状結晶および上底面が摺動面側に向くように、結晶面
の配向を伴って成長させた複数の角錐台状結晶の少なく
とも一方の結晶を有し、その結晶の存在量は２×１０4
個／mm2 以上、５×１０6 個／mm2 以下に設定されてい
ることを特徴とする。
【０００６】
【実施例】図１，図２において、摺動部材としてのすべ
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、基板２と、その基板２の内周面
側に形成されて相手部材ｘとの摺動面３ａを持つ表面層
３とを備えている。基板２は裏金２1 と、その裏金２1
に形成されて表面層３を支持するライニング層２2 とを
有する。裏金２1 およびライニング層２2 間には銅メッ
キ層が、またライニング層２2 および表面層３間にはニ
ッケルメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設けられ
る。
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、基板２と、その基板２の内周面
側に形成されて相手部材ｘとの摺動面３ａを持つ表面層
３とを備えている。基板２は裏金２1 と、その裏金２1
に形成されて表面層３を支持するライニング層２2 とを
有する。裏金２1 およびライニング層２2 間には銅メッ
キ層が、またライニング層２2 および表面層３間にはニ
ッケルメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設けられ
る。
【０００７】裏金２1 は圧延鋼板より構成され、その厚
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウ
ム系合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μ
ｍ、通常は３００μｍ程度である。表面層３はＰｂ合金
より構成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μ
ｍ程度である。
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 は銅、銅系合金、アルミニウム、アルミニウ
ム系合金等より構成され、その厚さは５０〜５００μ
ｍ、通常は３００μｍ程度である。表面層３はＰｂ合金
より構成され、その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μ
ｍ程度である。
【０００８】表面層３を構成するＰｂ合金は、８０〜９
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
【０００９】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｎは表面層３の硬さを向上
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。
【００１０】Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｃｄ、Ｔ
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層３を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層３の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、表面層３を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、表面層３の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、表面層３の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。
【００１１】表面層３は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ液
の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄ
ｍ2 にそれぞれ設定される。
【００１２】図３は、摺動面３ａにおけるＰｂ合金の結
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。表面
層４は８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕとを含有する
Ｐｂ合金よりなる。その表面層４は銅合金製ライニング
層３上に形成され、表面層４を形成する際の電気メッキ
処理における陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設定され
た。
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。表面
層４は８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕとを含有する
Ｐｂ合金よりなる。その表面層４は銅合金製ライニング
層３上に形成され、表面層４を形成する際の電気メッキ
処理における陰極電流密度は６Ａ／ｄｍ2 に設定され
た。
【００１３】図３，図４に明示するように、表面層３
は、摺動面３ａを形成すべく、頂点ａが摺動面３ａ側に
向くように、結晶面の配向を伴って成長させた複数の角
錐体状結晶、図示例ではＰｂ合金の四角錐体状結晶５を
有する。各四角錐体状結晶５はライニング層２2 より延
出する柱状晶４の先端部を形成する。
は、摺動面３ａを形成すべく、頂点ａが摺動面３ａ側に
向くように、結晶面の配向を伴って成長させた複数の角
錐体状結晶、図示例ではＰｂ合金の四角錐体状結晶５を
有する。各四角錐体状結晶５はライニング層２2 より延
出する柱状晶４の先端部を形成する。
【００１４】図５は、表面層３におけるＰｂ合金結晶の
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。
【００１５】ここで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
【００１６】Ｐｂ合金結晶の（２００）面および（４０
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
【００１７】
【表１】
【００１８】表１より、Ｐｂ合金結晶の（ｈ００）面に
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は、結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向
した結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は、結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向
した結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
【００１９】このように、結晶面を（ｈ００）面と直交
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層３の硬度が増してその耐焼付き性が
向上する。
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層３の硬度が増してその耐焼付き性が
向上する。
【００２０】図３においては、摺動面３ａ全体が四角錐
体状結晶５より形成されているが、摺動面３ａの一部が
粒状のＰｂ合金結晶より構成されていてもよく、本発明
では、摺動面３ａにおける四角錐体状結晶５の存在量は
２×１０4個／mm2 以上、５×１０6 個／mm2 以下に設
定される。
体状結晶５より形成されているが、摺動面３ａの一部が
粒状のＰｂ合金結晶より構成されていてもよく、本発明
では、摺動面３ａにおける四角錐体状結晶５の存在量は
２×１０4個／mm2 以上、５×１０6 個／mm2 以下に設
定される。
【００２１】このように結晶形状および存在量を特定す
ると、摺動面３ａの表面積を拡大して表面層３に十分な
保油性を持たせ、また四角錐体状結晶５の頂点ａ側を優
先的に摩耗させて表面層３の初期なじみ性を向上させる
ことができる。
ると、摺動面３ａの表面積を拡大して表面層３に十分な
保油性を持たせ、また四角錐体状結晶５の頂点ａ側を優
先的に摩耗させて表面層３の初期なじみ性を向上させる
ことができる。
【００２２】ただし、前記存在量が２×１０4 個／mm2
未満では前記効果を得ることができず、一方、５×１０
6 個／mm2 を超えると、四角錐体状結晶５が極微細化す
るため同様に前記効果を得ることができない。
未満では前記効果を得ることができず、一方、５×１０
6 個／mm2 を超えると、四角錐体状結晶５が極微細化す
るため同様に前記効果を得ることができない。
【００２３】なお、四角錐体状結晶５において、摺動開
始初期に頂点ａ側の優先的摩耗が終了して平坦面（四角
錐台の上底面に相当する）が形成されると、その平坦面
と相手部材との間には常時油膜が存在するので、それ以
後の摺動面３ａの摩耗は極めて緩慢に行われる。
始初期に頂点ａ側の優先的摩耗が終了して平坦面（四角
錐台の上底面に相当する）が形成されると、その平坦面
と相手部材との間には常時油膜が存在するので、それ以
後の摺動面３ａの摩耗は極めて緩慢に行われる。
【００２４】四角錐体状結晶５のなかには、柱状晶４の
成長方向に起因して傾いたものが存在することがあり、
したがって前記効果を得るためには、四角錐体状結晶４
の傾き角が問題となる。
成長方向に起因して傾いたものが存在することがあり、
したがって前記効果を得るためには、四角錐体状結晶４
の傾き角が問題となる。
【００２５】そこで、図４，図６に示すように、四角錐
体状結晶５の底面側に摺動面３ａに沿う仮想面Ａを規定
し、また四角錐体状結晶５の頂点ａと底面中央部ｂを通
る直線ｃが、底面中央部ｂを通り仮想面Ａに垂直な基準
線ｄに対してなす傾き角をθと規定すると、四角錐体状
結晶５の傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設定される。
体状結晶５の底面側に摺動面３ａに沿う仮想面Ａを規定
し、また四角錐体状結晶５の頂点ａと底面中央部ｂを通
る直線ｃが、底面中央部ｂを通り仮想面Ａに垂直な基準
線ｄに対してなす傾き角をθと規定すると、四角錐体状
結晶５の傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設定される。
【００２６】このように傾き角θを設定することによっ
て、前記効果を得ることができる。ただし、傾き角θ
が、θ＞３０°になると、表面層３の保油性、初期なじ
み性および頂点ａ側の優先的摩耗性が低下する。
て、前記効果を得ることができる。ただし、傾き角θ
が、θ＞３０°になると、表面層３の保油性、初期なじ
み性および頂点ａ側の優先的摩耗性が低下する。
【００２７】摺動面３ａにおける四角錐体状結晶５の面
積率は、前記効果を得るためには５０％以上に設定され
る。
積率は、前記効果を得るためには５０％以上に設定され
る。
【００２８】図７は、従来例表面層の摺動面におけるＰ
ｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）で
ある。この表面層は８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕ
とを含有するＰｂ合金よりなり、表面層は電気メッキ処
理により銅合金製ライニング層上に形成されたもので、
エンジン用クランクシャフトのジャーナル部に適用され
る。
ｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）で
ある。この表面層は８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕ
とを含有するＰｂ合金よりなり、表面層は電気メッキ処
理により銅合金製ライニング層上に形成されたもので、
エンジン用クランクシャフトのジャーナル部に適用され
る。
【００２９】図８は、従来例表面層におけるＰｂ合金結
晶のＸ線回折図である。本図からは特定の結晶面への配
向は認められない。種々の（ｈｋｌ）面における積分強
度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは表２の通りである。
晶のＸ線回折図である。本図からは特定の結晶面への配
向は認められない。種々の（ｈｋｌ）面における積分強
度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは表２の通りである。
【００３０】
【表２】
【００３１】図７および表２から明らかなように、従来
例Ｐｂ合金の結晶形状は結晶面がランダムに配向した不
定形状である。これに起因してＰｂ合金の硬度は前記
（ｈ００）面配向のＰｂ合金に比べて低くなる。
例Ｐｂ合金の結晶形状は結晶面がランダムに配向した不
定形状である。これに起因してＰｂ合金の硬度は前記
（ｈ００）面配向のＰｂ合金に比べて低くなる。
【００３２】表３は、各種すべり軸受において、その表
面層の組成、（ｈ００）面における配向指数Ｏｅ、結晶
形状等を比較したものである。
面層の組成、（ｈ００）面における配向指数Ｏｅ、結晶
形状等を比較したものである。
【００３３】
【表３】
【００３４】本発明（１）は前記本発明におけるＰｂ合
金（図３）に該当する。本発明（２），（３）は、本発
明（１）に比べて陰極電流密度を上げた場合に、また本
発明（４）は下げた場合にそれぞれ該当する。
金（図３）に該当する。本発明（２），（３）は、本発
明（１）に比べて陰極電流密度を上げた場合に、また本
発明（４）は下げた場合にそれぞれ該当する。
【００３５】比較例（１）は前記従来例におけるＰｂ合
金（図７）に該当し、その結晶形状は不定形状である。
比較例（２）は本発明（４）と略同一の組成を有し、ま
た比較例（１）と略同様の結晶形状を有する。比較例
（１），（２）の陰極電流密度は不明である。
金（図７）に該当し、その結晶形状は不定形状である。
比較例（２）は本発明（４）と略同一の組成を有し、ま
た比較例（１）と略同様の結晶形状を有する。比較例
（１），（２）の陰極電流密度は不明である。
【００３６】図９は、本発明（１）〜（４）および比較
例（１），（２）の焼付きテスト結果を示す。
例（１），（２）の焼付きテスト結果を示す。
【００３７】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。図９は、各すべり軸受の表
面層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものであ
る。
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。図９は、各すべり軸受の表
面層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものであ
る。
【００３８】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
【００３９】図９から明らかなように、本発明（１）〜
（４）は、比較例（１），（２）に比べて優れた耐焼付
き性を有することが判る。
（４）は、比較例（１），（２）に比べて優れた耐焼付
き性を有することが判る。
【００４０】図１０に示すように、本発明には、表面層
３が、摺動面３ａを形成すべく、上底面ｅが摺動面３ａ
側に向くように、結晶面の配向を伴って成長させた複数
の角錐台状結晶、図示例では四角錐台状結晶６のみを有
する場合、ならびに四角錐体状結晶５および四角錐台状
結晶６を有する場合も包含され、これらの場合にも前記
同様の摺動特性が得られる。この構成においては、摺動
面３ａの少なくとも一部が四角錐台状結晶６の上底面ｅ
より形成されることから、摺動開始初期より相手部材と
上底面ｅとの間に油膜を形成させて初期なじみ性を良好
にすると共に安定化させることができる。
３が、摺動面３ａを形成すべく、上底面ｅが摺動面３ａ
側に向くように、結晶面の配向を伴って成長させた複数
の角錐台状結晶、図示例では四角錐台状結晶６のみを有
する場合、ならびに四角錐体状結晶５および四角錐台状
結晶６を有する場合も包含され、これらの場合にも前記
同様の摺動特性が得られる。この構成においては、摺動
面３ａの少なくとも一部が四角錐台状結晶６の上底面ｅ
より形成されることから、摺動開始初期より相手部材と
上底面ｅとの間に油膜を形成させて初期なじみ性を良好
にすると共に安定化させることができる。
【００４１】図１１は、四角錐台状結晶６の傾き角θの
測定法を示すもので、傾き角θは、上底面中央部ｆと下
底面中央部ｇを通る直線ｈと、下底面中央部ｇを通り下
底面側に規定される仮想面Ａに垂直な基準線ｄとがなす
角度として規定される。この場合にも、傾き角θは、０
°≦θ≦３０°に設定される。
測定法を示すもので、傾き角θは、上底面中央部ｆと下
底面中央部ｇを通る直線ｈと、下底面中央部ｇを通り下
底面側に規定される仮想面Ａに垂直な基準線ｄとがなす
角度として規定される。この場合にも、傾き角θは、０
°≦θ≦３０°に設定される。
【００４２】前記実施例では、表面層を電気メッキ法に
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相メッキ法を挙げることができる。
より形成したが、その他の表面層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相メッキ法を挙げることができる。
【００４３】なお、本発明はすべり軸受に限らず、他の
摺動部材にも適用される。
摺動部材にも適用される。
【００４４】
【発明の効果】本発明によれば、表面層の構造を前記の
ように特定することによって、その表面層の耐焼付き性
を向上させた摺動部材を提供することができる。
ように特定することによって、その表面層の耐焼付き性
を向上させた摺動部材を提供することができる。
【図１】すべり軸受の分解平面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】摺動面におけるＰｂ合金の結晶構造を示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図４】表面層の第１例を示す要部概略斜視図である。
【図５】表面層の第１例におけるＰｂ合金結晶のＸ線回
折図である。
折図である。
【図６】四角錐体状結晶の傾き角測定法を示す説明図で
ある。
ある。
【図７】従来例摺動面におけるＰｂ合金の結晶構造を示
す顕微鏡写真である。
す顕微鏡写真である。
【図８】従来例表面層におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折
図である。
図である。
【図９】焼付きテスト結果を示すグラフである。
【図１０】表面層の第２例を示す要部概略斜視図であ
る。
る。
【図１１】四角錐台状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
１ すべり軸受（摺動部材） ２ 基板 ３ 表面層 ３ａ 摺動面 ５ 四角錐体状結晶（角錐体状結晶） ６ 四角錐台状結晶（角錐台状結晶） Ａ 仮想面 ａ 頂点 ｂ 底面中央部 ｃ，ｈ 直線 ｄ 基準線 ｅ 上底面 ｆ 上底面中央部 ｇ 下底面中央部 ｘ 相手部材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭56−47589（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−51589（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−96088（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】 相手部材（ｘ）との摺動面（３ａ）を持
つ表面層（３）を備えた摺動部材において、前記表面層
（３）は、前記摺動面（３ａ）を形成すべく、頂点
（ａ）が摺動面（３ａ）側に向くように、結晶面の配向
を伴って成長させた複数の角錐体状結晶（５）および上
底面（ｅ）が摺動面（３ａ）側に向くように、結晶面の
配向を伴って成長させた複数の角錐台状結晶（６）の少
なくとも一方の結晶（５，６）を有し、その結晶（５，
６）の存在量は２×１０4 個／mm2以上、５×１０6 個
／mm2 以下に設定されていることを特徴とする摺動部
材。 - 【請求項２】 前記角錐体状結晶（５）の底面側または
角錐台状結晶（６）の下底面側に前記摺動面（３ａ）に
沿う仮想面（Ａ）を規定したとき、前記角錐体状結晶
（５）の頂点（ａ）と底面中央部（ｂ）を通る直線
（ｃ）および前記角錐台状結晶（６）の上底面中央部
（ｆ）と下底面中央部（ｇ）を通る直線（ｈ）の少なく
とも一方が、前記仮想面（Ａ）に垂直な基準線（ｄ）に
対してなす傾き角θを、０°≦θ≦３０°に設定した、
請求項１記載の摺動部材。 - 【請求項３】 前記摺動面（３ａ）における、前記角錐
体状結晶（５）および角錐台状結晶（６）の少なくとも
一方の面積率が５０％以上に設定されている、請求項１
または２記載の摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159408A JP2607986B2 (ja) | 1991-06-04 | 1991-06-04 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159408A JP2607986B2 (ja) | 1991-06-04 | 1991-06-04 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04362308A JPH04362308A (ja) | 1992-12-15 |
| JP2607986B2 true JP2607986B2 (ja) | 1997-05-07 |
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ID=15693114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3159408A Expired - Fee Related JP2607986B2 (ja) | 1991-06-04 | 1991-06-04 | 摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2607986B2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS607035B2 (ja) * | 1979-09-28 | 1985-02-21 | 大豊工業株式会社 | 内燃機関の軸受およびその製造方法 |
| JPS5651589A (en) * | 1979-09-28 | 1981-05-09 | Taiho Kogyo Co Ltd | Bearing for internal combustion engine and its production |
| JPS604918B2 (ja) * | 1979-12-28 | 1985-02-07 | 大豊工業株式会社 | 内燃機関の軸受およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-06-04 JP JP3159408A patent/JP2607986B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04362308A (ja) | 1992-12-15 |
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