JPH04358093A - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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- JPH04358093A JPH04358093A JP19743391A JP19743391A JPH04358093A JP H04358093 A JPH04358093 A JP H04358093A JP 19743391 A JP19743391 A JP 19743391A JP 19743391 A JP19743391 A JP 19743391A JP H04358093 A JPH04358093 A JP H04358093A
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Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材、特に、相手部
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
材との摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摺動部材として、前記表面
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受は、耐摩耗性および耐焼付き性が乏しいと
いう問題がある。
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受は、耐摩耗性および耐焼付き性が乏しいと
いう問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、表面層の構造を特定
することにより表面層の耐摩耗性および耐焼付き性を向
上させた前記摺動部材を提供することを目的とする。
することにより表面層の耐摩耗性および耐焼付き性を向
上させた前記摺動部材を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、相手部材との
摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材において、前記表
面層は、前記摺動面を形成すべく、Ｐｂ合金よりなる複
数の角錐体状結晶を有し、相隣る両結晶の一方が他方に
食込んでいることを特徴とする。
摺動面を持つ表面層を備えた摺動部材において、前記表
面層は、前記摺動面を形成すべく、Ｐｂ合金よりなる複
数の角錐体状結晶を有し、相隣る両結晶の一方が他方に
食込んでいることを特徴とする。
【０００６】
【実施例】図１，図２において、摺動部材としてのすべ
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１１ ，１２ よりなる。両半体１
１ ，１２ は同一構造を有し、裏金２と、その裏金２
の内周面に形成されたライニング層３と、そのライニン
グ層３の表面に形成されて相手部材ｘとの摺動面４ａを
持つ表面層４とを備えている。裏金２およびライニング
層３間にはＣｕメッキ層が、またライニング層３および
表面層４間にはＮｉメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応
じて設けられる。
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１１ ，１２ よりなる。両半体１
１ ，１２ は同一構造を有し、裏金２と、その裏金２
の内周面に形成されたライニング層３と、そのライニン
グ層３の表面に形成されて相手部材ｘとの摺動面４ａを
持つ表面層４とを備えている。裏金２およびライニング
層３間にはＣｕメッキ層が、またライニング層３および
表面層４間にはＮｉメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応
じて設けられる。
【０００７】裏金２は圧延鋼板より構成され、その厚さ
はすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニン
グ層３はＣｕ、Ｃｕ系合金、Ａｌ、Ａｌ系合金等より構
成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通常は３００μ
ｍ程度である。表面層４はＰｂ合金より構成され、その
厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μｍ程度である。
はすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニン
グ層３はＣｕ、Ｃｕ系合金、Ａｌ、Ａｌ系合金等より構
成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通常は３００μ
ｍ程度である。表面層４はＰｂ合金より構成され、その
厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μｍ程度である。
【０００８】表面層４を構成するＰｂ合金は、８０〜９
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇから選択される少なくとも
一種を１０重量％以下含有する。
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇから選択される少なくとも
一種を１０重量％以下含有する。
【０００９】Ｃｕは表面層４の硬さを向上させる機能を
有するが、その含有量が１０重量％を上回ると、硬さが
高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。Ｃｕを添加す
る場合には、表面層４の硬さＨｍｖが１７〜２０になる
ように、その含有量を調整するのが望ましい。
有するが、その含有量が１０重量％を上回ると、硬さが
高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。Ｃｕを添加す
る場合には、表面層４の硬さＨｍｖが１７〜２０になる
ように、その含有量を調整するのが望ましい。
【００１０】ＩｎおよびＡｇは、表面層４を軟化して初
期なじみ特性を改善する機能を有するが、その含有量が
１０重量％を上回ると、表面層４の強度が低下する。Ｉ
ｎ、Ａｇを添加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが
１２〜１５になるように、その含有量を調整するのが望
ましい。
期なじみ特性を改善する機能を有するが、その含有量が
１０重量％を上回ると、表面層４の強度が低下する。Ｉ
ｎ、Ａｇを添加する場合には、表面層４の硬さＨｍｖが
１２〜１５になるように、その含有量を調整するのが望
ましい。
【００１１】表面層４は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ２＋、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳ
ｎ２＋、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ
２＋を含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメ
ッキ液の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５
Ａ／ｄｍ２ にそれぞれ設定される。
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ２＋、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳ
ｎ２＋、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ
２＋を含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメ
ッキ液の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５
Ａ／ｄｍ２ にそれぞれ設定される。
【００１２】図３は、表面層４の摺動面４ａにおけるＰ
ｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（１０，０００
倍）である。表面層４は８重量％のＳｎと、２重量％の
Ｃｕとを含有するＰｂ合金よりなる。その表面層４はＣ
ｕ合金製ライニング層３上に形成され、表面層４を形成
する際の電気メッキ処理における陰極電流密度は６Ａ／
ｄｍ２ に設定された。
ｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（１０，０００
倍）である。表面層４は８重量％のＳｎと、２重量％の
Ｃｕとを含有するＰｂ合金よりなる。その表面層４はＣ
ｕ合金製ライニング層３上に形成され、表面層４を形成
する際の電気メッキ処理における陰極電流密度は６Ａ／
ｄｍ２ に設定された。
【００１３】図４（ａ），（ｂ）にも示すように、表面
層３は、摺動面４ａを形成すべく、Ｐｂ合金よりなり、
且つ頂点ａを摺動面４ａ側に向けた複数の角錐体状結晶
としての四角錐体状結晶５を有し、相隣る両結晶５の一
方は他方に食込んでいる。
層３は、摺動面４ａを形成すべく、Ｐｂ合金よりなり、
且つ頂点ａを摺動面４ａ側に向けた複数の角錐体状結晶
としての四角錐体状結晶５を有し、相隣る両結晶５の一
方は他方に食込んでいる。
【００１４】このように四角錐体状結晶５相互間に食込
みを発生させると、食込み状態にある両結晶５は、その
内部応力が増して高硬度となり、これにより表面層４の
耐摩耗性を向上させることができる。また四角錐体状結
晶５の存在により、摺動面４ａの表面積を拡大して表面
層４に十分なオイル保持性、つまり保油性を持たせ、ま
た四角錐体状結晶５の頂点ａ側を優先的に摩耗させて表
面層４の初期なじみ性を向上させることができる。
みを発生させると、食込み状態にある両結晶５は、その
内部応力が増して高硬度となり、これにより表面層４の
耐摩耗性を向上させることができる。また四角錐体状結
晶５の存在により、摺動面４ａの表面積を拡大して表面
層４に十分なオイル保持性、つまり保油性を持たせ、ま
た四角錐体状結晶５の頂点ａ側を優先的に摩耗させて表
面層４の初期なじみ性を向上させることができる。
【００１５】図４（ｂ）に明示するように、四角錐体状
結晶５において、その底辺長さｂは８μｍ以下、好まし
くは０．５〜６μｍに設定される。また四角錐体状結晶
５の底辺長さｂと高さｃとの関係ｃ／ｂは０．２〜１．
０、好ましくは０．３３〜０．８に設定される。四角錐
体状結晶５の大きさは陰極電流密度に依存し、その陰極
電流密度が高くなると、四角錐体状結晶５が大きく成長
する。このように四角錐体状結晶５の形状および大きさ
を設定することによって、表面層４に十分な保油性と、
良好な初期なじみ性を持たせることができる。
結晶５において、その底辺長さｂは８μｍ以下、好まし
くは０．５〜６μｍに設定される。また四角錐体状結晶
５の底辺長さｂと高さｃとの関係ｃ／ｂは０．２〜１．
０、好ましくは０．３３〜０．８に設定される。四角錐
体状結晶５の大きさは陰極電流密度に依存し、その陰極
電流密度が高くなると、四角錐体状結晶５が大きく成長
する。このように四角錐体状結晶５の形状および大きさ
を設定することによって、表面層４に十分な保油性と、
良好な初期なじみ性を持たせることができる。
【００１６】図５は、前記Ｐｂ合金結晶のＸ線回折図で
あり、ミラー指数で（２００）面および（４００）面の
回折ピークのみが認められる。
あり、ミラー指数で（２００）面および（４００）面の
回折ピークのみが認められる。
【００１７】こゝで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
【００１８】Ｐｂ合金結晶の（２００）面および（４０
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
【００１９】
【表１】
表１より、Ｐｂ合金結晶の（ｈ００）面における配向指
数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ合金結晶は結
晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向した結晶面、即
ち（ｈ００）面を持つことになる。
数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ合金結晶は結
晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向した結晶面、即
ち（ｈ００）面を持つことになる。
【００２０】このように、結晶面を（ｈ００）面と直交
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層４の硬度が増してその耐摩耗性が向
上する。
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、表面層４の硬度が増してその耐摩耗性が向
上する。
【００２１】図６は、従来例表面層の摺動面におけるＰ
ｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（１０，０００
倍）である。この表面層は８重量％のＳｎと、２重量％
のＣｕとを含有するＰｂ合金よりなり、表面層は電気メ
ッキ処理によりＣｕ合金製ライニング層上に形成された
もので、エンジン用クランクシャフトのジャーナル部に
適用される。
ｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（１０，０００
倍）である。この表面層は８重量％のＳｎと、２重量％
のＣｕとを含有するＰｂ合金よりなり、表面層は電気メ
ッキ処理によりＣｕ合金製ライニング層上に形成された
もので、エンジン用クランクシャフトのジャーナル部に
適用される。
【００２２】図７は、従来例Ｐｂ合金結晶のＸ線回折図
である。本図からは特定の結晶面への配向は認められな
い。種々の（ｈｋｌ）面における積分強度Ｉｈｋｌおよ
び配向指数Ｏｅは表２の通りである。
である。本図からは特定の結晶面への配向は認められな
い。種々の（ｈｋｌ）面における積分強度Ｉｈｋｌおよ
び配向指数Ｏｅは表２の通りである。
【００２３】
【表２】
図６，図７および表２から明らかなように、従来例Ｐｂ
合金の結晶形状は結晶面がランダムに配向した不定形状
である。これに起因してＰｂ合金の硬度は前記（ｈ００
）面配向のＰｂ合金に比べて低くなる。
合金の結晶形状は結晶面がランダムに配向した不定形状
である。これに起因してＰｂ合金の硬度は前記（ｈ００
）面配向のＰｂ合金に比べて低くなる。
【００２４】表３は、本発明および比較例すべり軸受の
表面層において、その組成、（ｈ００）面における配向
指数Ｏｅ、結晶形状および各種特性を比較したものであ
る。
表面層において、その組成、（ｈ００）面における配向
指数Ｏｅ、結晶形状および各種特性を比較したものであ
る。
【００２５】
【表３】
本発明における表面層は、図３に示したＰｂ合金を有し
、比較例における表面層は、図６に示したＰｂ合金を有
する。
、比較例における表面層は、図６に示したＰｂ合金を有
する。
【００２６】摩耗テストは、回転軸に各すべり軸受を摺
擦させ、そのすべり軸受に対する負荷を、回転軸に同期
させた正弦全波波型の動的荷重とし、一定摺動距離につ
いて行われた。
擦させ、そのすべり軸受に対する負荷を、回転軸に同期
させた正弦全波波型の動的荷重とし、一定摺動距離につ
いて行われた。
【００２７】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、
回転軸回転数 ３０００ｒｐｍ 、最大負荷面圧６０
０ｋｇ／ｃｍ２ （軸受投影面積：幅×直径）、摺動距
離 ２．５×１０３ ｋｍ、給油温度 １２０℃、
給油圧力 ３ｋｇ／ｃｍ２ 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、
回転軸回転数 ３０００ｒｐｍ 、最大負荷面圧６０
０ｋｇ／ｃｍ２ （軸受投影面積：幅×直径）、摺動距
離 ２．５×１０３ ｋｍ、給油温度 １２０℃、
給油圧力 ３ｋｇ／ｃｍ２ 。
【００２８】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われ、表３は各すべり軸受の表面層
が焼付きを発生したときの面圧を求めたものである。
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われ、表３は各すべり軸受の表面層
が焼付きを発生したときの面圧を求めたものである。
【００２９】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、
回転軸の回転数 ６０００ｒｐｍ 、給油温度 １
２０℃、給油圧力 ３ｋｇ／ｃｍ２ 、負荷荷重
１ｋｇ／ｓｅｃ 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、
回転軸の回転数 ６０００ｒｐｍ 、給油温度 １
２０℃、給油圧力 ３ｋｇ／ｃｍ２ 、負荷荷重
１ｋｇ／ｓｅｃ 。
【００３０】表３から明らかなように、本発明は比較例
に比べて優れた耐摩耗性および耐焼付き性を有するもの
である。
に比べて優れた耐摩耗性および耐焼付き性を有するもの
である。
【００３１】なお、本発明はすべり軸受に限らず、他の
摺動部材にも適用される。
摺動部材にも適用される。
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、表面層の構造を前記の
ように特定することによって、表面層の耐摩耗性および
耐焼付き性を向上させた摺動部材を提供することができ
る。
ように特定することによって、表面層の耐摩耗性および
耐焼付き性を向上させた摺動部材を提供することができ
る。
【図１】すべり軸受の分解平面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】摺動面におけるＰｂ合金の結晶構造を示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図４】（ａ）は表面層の要部概略平面図であり、（ｂ
）は四角錐体状結晶の斜視図である。
）は四角錐体状結晶の斜視図である。
【図５】表面層におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折図であ
る。
る。
【図６】比較例表面層の摺動面におけるＰｂ合金の結晶
構造を示す顕微鏡写真である。
構造を示す顕微鏡写真である。
【図７】比較例表面層におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折
図である。
図である。
１ すべり軸受
４ 表面層
４ａ 摺動面
５ 四角錐体状結晶（角錐体状結晶）ｘ
相手部材
相手部材
Claims (1)
- 【請求項１】 相手部材（ｘ）との摺動面（４ａ）を
持つ表面層（４）を備えた摺動部材において、前記表面
層（４）は、前記摺動面（４ａ）を形成すべく、Ｐｂ合
金よりなる複数の角錐体状結晶（５）を有し、相隣る両
結晶（５）の一方が他方に食込んでいることを特徴とす
る摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19743391A JPH0823080B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19743391A JPH0823080B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 摺動部材 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010121A Division JPH079079B2 (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04358093A true JPH04358093A (ja) | 1992-12-11 |
| JPH0823080B2 JPH0823080B2 (ja) | 1996-03-06 |
Family
ID=16374435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19743391A Expired - Fee Related JPH0823080B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0823080B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04362310A (ja) * | 1991-06-07 | 1992-12-15 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
-
1991
- 1991-07-12 JP JP19743391A patent/JPH0823080B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04362310A (ja) * | 1991-06-07 | 1992-12-15 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0823080B2 (ja) | 1996-03-06 |
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