JP2583912B2 - 窒素酸化物除去用触媒 - Google Patents
窒素酸化物除去用触媒Info
- Publication number
- JP2583912B2 JP2583912B2 JP62270005A JP27000587A JP2583912B2 JP 2583912 B2 JP2583912 B2 JP 2583912B2 JP 62270005 A JP62270005 A JP 62270005A JP 27000587 A JP27000587 A JP 27000587A JP 2583912 B2 JP2583912 B2 JP 2583912B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- oxide
- tio
- surface area
- sio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
- B01J23/16—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
- B01J23/24—Chromium, molybdenum or tungsten
- B01J23/28—Molybdenum
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、窒素酸化物除去用触媒に係り、特に排ガス
中の重金属酸化物による触媒の活性低下の少ない窒素酸
化物除去用触媒に関する。
中の重金属酸化物による触媒の活性低下の少ない窒素酸
化物除去用触媒に関する。
各種燃焼炉の排ガスに含まれる窒素酸化物（NOx）
は、それ自身人体に対して有害であるばかりでなく、光
化学スモッグなどの大気汚染の原因となる物質である。
このNOxを除去（脱硝）するには、現在NH3による接触還
元法（選択的還元）が広く用いられている。この方法に
用いられる触媒としては、酸化チタン（TiO2）をベース
にして、これにモリブデン（Mo）、タングステン
（Ｗ）、バナジウム（Ｖ）などの遷移金属元素の酸化物
を添加したものがある。この触媒は、排ガス中に含まれ
る硫黄酸化物（SOx）や灰分等に対する劣化が少なく、
活性、寿命ともに優れたものであり、現在広く実用に供
されている（特開昭50−51966号、特開昭52−122293
号）。
は、それ自身人体に対して有害であるばかりでなく、光
化学スモッグなどの大気汚染の原因となる物質である。
このNOxを除去（脱硝）するには、現在NH3による接触還
元法（選択的還元）が広く用いられている。この方法に
用いられる触媒としては、酸化チタン（TiO2）をベース
にして、これにモリブデン（Mo）、タングステン
（Ｗ）、バナジウム（Ｖ）などの遷移金属元素の酸化物
を添加したものがある。この触媒は、排ガス中に含まれ
る硫黄酸化物（SOx）や灰分等に対する劣化が少なく、
活性、寿命ともに優れたものであり、現在広く実用に供
されている（特開昭50−51966号、特開昭52−122293
号）。
しかしながら、排ガス中に砒素（As）、セレン（S
e）、鉛（Pb）、テルル（Te）などの重金属酸化物の蒸
気が多量に含まれる場合、上記触媒はこれら蒸気によっ
て被毒し、急激な活性低下を引き起こす。従来のチタン
系触媒の重金属酸化物蒸気による劣化は、それら触媒毒
分子がTiO2上の活性点上に吸着するためであると考えら
れる。
e）、鉛（Pb）、テルル（Te）などの重金属酸化物の蒸
気が多量に含まれる場合、上記触媒はこれら蒸気によっ
て被毒し、急激な活性低下を引き起こす。従来のチタン
系触媒の重金属酸化物蒸気による劣化は、それら触媒毒
分子がTiO2上の活性点上に吸着するためであると考えら
れる。
これに対して本発明者らは、触媒毒分子による劣化が
小さい、MoまたはＷの酸化物をTiO2に添加した触媒を提
案したが、これはMoまたはＷの酸化物がTiO2表面を被覆
してTiO2上の活性点を触媒毒分子から保護するためであ
ると考えられる。しかし、MoまたはＷなど酸化物の効果
を充分に引き出すためには500℃以上の高温で焼成し、T
iO2表面上これら酸化物を充分に分散させることが必要
であるが、高温焼成によって触媒の比表面積が低下する
という問題が生じる。この問題は、高温焼成前に予め酸
化ケイ素（SiO2）を添加しておき、TiO2のシンタリング
を抑制することによって克服できたが、反面、Moまたは
Ｗ酸化物の分散性が低下し、被覆効果が減少するという
新たな問題が生じた。
小さい、MoまたはＷの酸化物をTiO2に添加した触媒を提
案したが、これはMoまたはＷの酸化物がTiO2表面を被覆
してTiO2上の活性点を触媒毒分子から保護するためであ
ると考えられる。しかし、MoまたはＷなど酸化物の効果
を充分に引き出すためには500℃以上の高温で焼成し、T
iO2表面上これら酸化物を充分に分散させることが必要
であるが、高温焼成によって触媒の比表面積が低下する
という問題が生じる。この問題は、高温焼成前に予め酸
化ケイ素（SiO2）を添加しておき、TiO2のシンタリング
を抑制することによって克服できたが、反面、Moまたは
Ｗ酸化物の分散性が低下し、被覆効果が減少するという
新たな問題が生じた。
本発明の目的は、前記問題点を解決し、排ガス中に含
まれる重金属化合物の蒸気によって長期間触媒活性が低
下しない窒素酸化物除去用触媒を提供することにある。
まれる重金属化合物の蒸気によって長期間触媒活性が低
下しない窒素酸化物除去用触媒を提供することにある。
本発明は上記問題点を解決するためになされたもの
で、第１成分としてチタン酸化物、第２成分としてモリ
ブデン酸化物および／またはタングステン酸化物、第３
成分としてバナジウム酸化物を含有する窒素酸化物除去
用触媒において、チタンに対するモリブデンおよび／ま
たはタングステンの割合が原子比で84.2〜97.0:3.0〜1
5.8であり、かつ酸化チタンに対して酸化ケイ素を１〜2
0重量％含み、さらに触媒の単位表面積当たりのモンブ
デン酸化物および／またはタングステン酸化物のモル数
が5.0×10-6〜15.0×10-6モル/m2であることを特徴とす
る。
で、第１成分としてチタン酸化物、第２成分としてモリ
ブデン酸化物および／またはタングステン酸化物、第３
成分としてバナジウム酸化物を含有する窒素酸化物除去
用触媒において、チタンに対するモリブデンおよび／ま
たはタングステンの割合が原子比で84.2〜97.0:3.0〜1
5.8であり、かつ酸化チタンに対して酸化ケイ素を１〜2
0重量％含み、さらに触媒の単位表面積当たりのモンブ
デン酸化物および／またはタングステン酸化物のモル数
が5.0×10-6〜15.0×10-6モル/m2であることを特徴とす
る。
チタン系触媒でのSiO2比表面積の増大効果は、TiO2粒
子間にSiO2粒子が割り込んでTiO2粒子同志の接触を妨害
すると同時に、TiO2粒子表面を安定化させることによっ
て引き起こされる。一般に、多くのSiO2粒子がTiO2粒子
を取り囲んで被覆すればそれだけ比表面積は増大する
が、反面MoまたはＷ酸化物のTiO2表面での分散性が低下
し、重金属酸化物蒸気に対する触媒の耐毒性は悪化す
る。
子間にSiO2粒子が割り込んでTiO2粒子同志の接触を妨害
すると同時に、TiO2粒子表面を安定化させることによっ
て引き起こされる。一般に、多くのSiO2粒子がTiO2粒子
を取り囲んで被覆すればそれだけ比表面積は増大する
が、反面MoまたはＷ酸化物のTiO2表面での分散性が低下
し、重金属酸化物蒸気に対する触媒の耐毒性は悪化す
る。
本発明になる触媒においては、SiO2とTiO2粒子表面と
が縮重合して３次元網目構造を形成し、TiO2粒子同志を
架橋して接触を妨害するために、TiO2のシンタリングを
抑制でき、かつTiO2粒子表面の隠ぺい度を低く抑えるこ
とができるので、MoまたはＷ酸化物のTiO2表面での分散
性の低下を最小限に食い止めることができるものと思わ
れる。
が縮重合して３次元網目構造を形成し、TiO2粒子同志を
架橋して接触を妨害するために、TiO2のシンタリングを
抑制でき、かつTiO2粒子表面の隠ぺい度を低く抑えるこ
とができるので、MoまたはＷ酸化物のTiO2表面での分散
性の低下を最小限に食い止めることができるものと思わ
れる。
本発明における第２成分の原料としては、MoおよびＷ
の酸素酸、アンモニウム塩などを用いることができる。
また、第３成分であるＶ酸化物の原料としては、メタバ
ナジン酸アンモニウム（NH4VO3）、硫酸バナジル（VOSO
4）などを用いることができる。
の酸素酸、アンモニウム塩などを用いることができる。
また、第３成分であるＶ酸化物の原料としては、メタバ
ナジン酸アンモニウム（NH4VO3）、硫酸バナジル（VOSO
4）などを用いることができる。
本発明におけるMoおよび／またはＷの酸化物は、Tiに
対する原子比で84.2〜97.0:3.0〜15.8の割合で使用さ
れ、またMoおよび／またはＷの酸化物のモル数が触媒の
単位表面積当たり5.0×10-6〜15.0×10-6モル/m2の範囲
となるように使用される。
対する原子比で84.2〜97.0:3.0〜15.8の割合で使用さ
れ、またMoおよび／またはＷの酸化物のモル数が触媒の
単位表面積当たり5.0×10-6〜15.0×10-6モル/m2の範囲
となるように使用される。
さらにSiO2の原料としては、ケイ素のアルコキシドま
たはシリカゾル、水ガラスなどのケイ酸塩溶液、石英な
どのケイ酸塩鉱物のスラリ等が使用可能であり、これら
のうちケイ素のアルコキシドまたはシリカゾルを用いる
のが好ましい。SiO2の添加量は、TiO2量の１〜20重量
％、好ましくは５〜10重量％である。
たはシリカゾル、水ガラスなどのケイ酸塩溶液、石英な
どのケイ酸塩鉱物のスラリ等が使用可能であり、これら
のうちケイ素のアルコキシドまたはシリカゾルを用いる
のが好ましい。SiO2の添加量は、TiO2量の１〜20重量
％、好ましくは５〜10重量％である。
本発明の用いるTiO2原料としては、チタン酸、チタン
水和物またはチタニアゾルが有効である。このようなTi
O2原料から出発して触媒を製造する一連の工程におい
て、TiO2が水和物の状態であれば、TiO2粒子表面上に数
多く存在するOH基がSiO2原料のアルコキシル基またはOH
基と３次元的に網目状をなして縮合し得る。TiO2が脱水
した状態であると、TiO2粒子表面にSiO2の被覆膜ができ
てしまいTiO2粒子表面を過度に安定化し、MoまたはＷの
酸化物の分散性を著しく低下させることになる。
水和物またはチタニアゾルが有効である。このようなTi
O2原料から出発して触媒を製造する一連の工程におい
て、TiO2が水和物の状態であれば、TiO2粒子表面上に数
多く存在するOH基がSiO2原料のアルコキシル基またはOH
基と３次元的に網目状をなして縮合し得る。TiO2が脱水
した状態であると、TiO2粒子表面にSiO2の被覆膜ができ
てしまいTiO2粒子表面を過度に安定化し、MoまたはＷの
酸化物の分散性を著しく低下させることになる。
本発明によって得られた触媒ペーストは、湿式または
乾式法によって板状、ハニカム状、粒状、円筒状、円柱
状などの種々の形状に成形し、さらには金属製またはセ
ラミック製織布などに塗布成形することにより触媒成形
体とすることができる。また、強度の向上を図るため、
セラミック等の無機繊維を成形前に添加したり、さらに
は各種バインダを成形過程もしくは成形後に混入させる
こともできる。
乾式法によって板状、ハニカム状、粒状、円筒状、円柱
状などの種々の形状に成形し、さらには金属製またはセ
ラミック製織布などに塗布成形することにより触媒成形
体とすることができる。また、強度の向上を図るため、
セラミック等の無機繊維を成形前に添加したり、さらに
は各種バインダを成形過程もしくは成形後に混入させる
こともできる。
上記の要領で得られた担体上にMoおよび／またはＷの
酸化物、ならびにＶ酸化物または硫酸塩を担持した後、
Moおよび／またはＷの酸化物を活性化して重金属酸化物
蒸気に対する触媒の耐毒性を高めるために、500〜750℃
の高温焼成を施す。触媒の焼成温度は、添加したMoおよ
び／またはＷの酸化物の蒸気圧によって最適範囲が存在
する。例えばMo酸化物では500〜600℃、Ｗ酸化物では55
0〜750℃が好ましい。本発明で得られた触媒はこのよう
な高温焼成過程を経ても、60〜200m2/gといった高比表
面積を維持することができる。
酸化物、ならびにＶ酸化物または硫酸塩を担持した後、
Moおよび／またはＷの酸化物を活性化して重金属酸化物
蒸気に対する触媒の耐毒性を高めるために、500〜750℃
の高温焼成を施す。触媒の焼成温度は、添加したMoおよ
び／またはＷの酸化物の蒸気圧によって最適範囲が存在
する。例えばMo酸化物では500〜600℃、Ｗ酸化物では55
0〜750℃が好ましい。本発明で得られた触媒はこのよう
な高温焼成過程を経ても、60〜200m2/gといった高比表
面積を維持することができる。
以下、本発明を具体的な実施例を用いて詳細に説明す
る。なお、実施例中の％は重量％を意味する。
る。なお、実施例中の％は重量％を意味する。
実施例１ TiO2を30％および硫酸根を2.7％含有するメタチタン
酸スラリ1kgに、ケイ酸エチル30g（TiO2の10％）を添加
し、ニーダで３時間混合した。さらにメタバナジン酸ア
ンモニウム20.4g、モリブデン酸アンモニウム（３（N
H4）2O・7MoO3・4H2O）77.0gを加えて、加熱しながら混
練し、水分32％のペーストとした。これを3mmφの円柱
状に押出造粒し、150℃で12時間乾燥した後、ハンマミ
ルで粉砕し、得られた粉末を油圧プレスで外径13mm、厚
さ5mmにプレス成形後に10〜20メッシュに粉砕した。こ
れをルツボに入れて大気中で550℃で２時間焼成し、粒
状触媒を得た。
酸スラリ1kgに、ケイ酸エチル30g（TiO2の10％）を添加
し、ニーダで３時間混合した。さらにメタバナジン酸ア
ンモニウム20.4g、モリブデン酸アンモニウム（３（N
H4）2O・7MoO3・4H2O）77.0gを加えて、加熱しながら混
練し、水分32％のペーストとした。これを3mmφの円柱
状に押出造粒し、150℃で12時間乾燥した後、ハンマミ
ルで粉砕し、得られた粉末を油圧プレスで外径13mm、厚
さ5mmにプレス成形後に10〜20メッシュに粉砕した。こ
れをルツボに入れて大気中で550℃で２時間焼成し、粒
状触媒を得た。
実施例２〜４ 実施例１において、ケイ酸エチルの添加量をTiO2量の
２％、５％、20％と変化させて同様に粒状触媒を得た。
２％、５％、20％と変化させて同様に粒状触媒を得た。
比較例１ 実施例１において、ケイ酸エチルを添加しないで、他
は同様の方法で粒状触媒を得た。
は同様の方法で粒状触媒を得た。
実施例５ 実施例１において、最終の焼成温度を500℃として、
他は同様の方法で粒状触媒を得た。
他は同様の方法で粒状触媒を得た。
比較例２ 実施例１のメタチタン酸スラリを、メタチタン酸スラ
リを予め500℃で焼成した粉に替え、他は同様の方法で
粒状触媒を得た。
リを予め500℃で焼成した粉に替え、他は同様の方法で
粒状触媒を得た。
比較例３および４ 実施例１において、触媒の焼成温度を450℃、620℃と
して、他は同様の方法で粒状触媒を得た。
して、他は同様の方法で粒状触媒を得た。
実施例６および７ 実施例１において、モリブデン酸アンモニウムの添加
量を52.1g、122.6gとして、他は同様の方法で粒状触媒
を得た。
量を52.1g、122.6gとして、他は同様の方法で粒状触媒
を得た。
比較例５ 実施例１において、モリブデン酸アンモニウムの添加
量を0gとして、他は同様の方法で粒状触媒を得た。
量を0gとして、他は同様の方法で粒状触媒を得た。
実施例８ 実施例１において、モリブデン酸アンモニウム77.0g
をパラタングステン酸アンモニウム（（NH4）６・W7O24
・6H2O）117.6gに替え、これをシュウ酸46.2gを含む水2
20mlに溶解して用い、最終焼成温度を650℃として、他
は同様の方法で粒状触媒を得た。
をパラタングステン酸アンモニウム（（NH4）６・W7O24
・6H2O）117.6gに替え、これをシュウ酸46.2gを含む水2
20mlに溶解して用い、最終焼成温度を650℃として、他
は同様の方法で粒状触媒を得た。
実施例１ 実施例１〜８および比較例１〜５で得た各触媒につい
て、下記実験条件で耐毒性判定のための吸着テストを行
なった。本条件は、石炭排ガス中に含まれることが一般
に知られている三酸化二砒素をガス中に導入し、石炭排
ガスに対する窒素酸化物除去条件を模擬したものであ
る。
て、下記実験条件で耐毒性判定のための吸着テストを行
なった。本条件は、石炭排ガス中に含まれることが一般
に知られている三酸化二砒素をガス中に導入し、石炭排
ガスに対する窒素酸化物除去条件を模擬したものであ
る。
（１）三酸化二砒素吸着試験条件 ガス組成： NO:200ppm、NH3:240ppm、SO2:500ppm、SO3:50ppm、As2O
3:140ppm、CO2:12％、H2O:12％、O2:3％、N2:バランス 吸着温度:350℃ 吸着時間:2時間 空間速度:184,000h-1 （２）脱硝活性の測定条件と脱硝率の算定法 触媒量:10〜20メッシュにフルイ分けた粒状触媒 2cc ガス組成： NO:200ppm、NH3:240ppm、SO2:500ppm、SO3:50ppm、CO2:
12％、H2O:12％、O2:3％、N2:バランス 反応温度:350℃ 空間速度:184,000h-1 Ｎの分解率（脱硝率）は、触媒の入口と出口でのNO濃
度変化を、化学発光式NOxメータで測定し、次式によっ
て算定した。
3:140ppm、CO2:12％、H2O:12％、O2:3％、N2:バランス 吸着温度:350℃ 吸着時間:2時間 空間速度:184,000h-1 （２）脱硝活性の測定条件と脱硝率の算定法 触媒量:10〜20メッシュにフルイ分けた粒状触媒 2cc ガス組成： NO:200ppm、NH3:240ppm、SO2:500ppm、SO3:50ppm、CO2:
12％、H2O:12％、O2:3％、N2:バランス 反応温度:350℃ 空間速度:184,000h-1 Ｎの分解率（脱硝率）は、触媒の入口と出口でのNO濃
度変化を、化学発光式NOxメータで測定し、次式によっ
て算定した。
第１表は、この吸着テスト前後における各触媒の脱硝
率を示したものである。
率を示したものである。
第１表の結果から実施例１〜４と比較例１の触媒とを
比較するとSiO2分を所定の範囲で添加したものは比表面
積が増加しており、それだけ初期活性、吸着テスト後の
活性ともに向上していることがわかる。比較例２では、
TiO2原料として予め500℃で焼成して脱水したものを用
いた。この場合、大きな比表面積が得られず、かつ吸着
テスト後の脱硝率も低い値をとり、SiO2添加効果は見ら
れない。また、比較例３および４に見られるようにMo酸
化物の場合は500〜600℃の焼成温度が有効であり、この
範囲外はSiO2添加の効果は見られない。
比較するとSiO2分を所定の範囲で添加したものは比表面
積が増加しており、それだけ初期活性、吸着テスト後の
活性ともに向上していることがわかる。比較例２では、
TiO2原料として予め500℃で焼成して脱水したものを用
いた。この場合、大きな比表面積が得られず、かつ吸着
テスト後の脱硝率も低い値をとり、SiO2添加効果は見ら
れない。また、比較例３および４に見られるようにMo酸
化物の場合は500〜600℃の焼成温度が有効であり、この
範囲外はSiO2添加の効果は見られない。
また実施例８から、Ｗ酸化物についてもMo酸化物と同
様な効果のあることが認められる。
様な効果のあることが認められる。
第１図は、第１表中の実施例１〜７および比較例１〜
５の触媒について単位比表面積当たりのMoO3量に対して
吸着テスト後の脱硝率をプロットしたものである。実施
例の触媒はいずれも吸着テスト後の脱硝率が高く、三酸
化二砒素蒸気に対する耐毒性に優れていることがわか
る。この場合、単位比表面積当たりのMoO3のモル数Ｍ
は、5.0×10-6＜Ｍ＜15.0×10-6モル/m2範囲内にあるこ
とがわかる。
５の触媒について単位比表面積当たりのMoO3量に対して
吸着テスト後の脱硝率をプロットしたものである。実施
例の触媒はいずれも吸着テスト後の脱硝率が高く、三酸
化二砒素蒸気に対する耐毒性に優れていることがわか
る。この場合、単位比表面積当たりのMoO3のモル数Ｍ
は、5.0×10-6＜Ｍ＜15.0×10-6モル/m2範囲内にあるこ
とがわかる。
本発明によれば、鉛、砒素、セレンなどの重金属酸化
物蒸気を多量に含有する排ガスの脱硝に際して高活性で
寿命の長い触媒を提供することができる。
物蒸気を多量に含有する排ガスの脱硝に際して高活性で
寿命の長い触媒を提供することができる。
第１図は、実施例１〜７および比較例１〜５に示した触
媒の単位比表面積当たりのMoO3のモル数とAs2O3吸着テ
スト後における脱硝率との関係を示す図である。
媒の単位比表面積当たりのMoO3のモル数とAs2O3吸着テ
スト後における脱硝率との関係を示す図である。
フロントページの続き (72)発明者 松田 敏昭 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日 立株式会社呉研究所内 (72)発明者 手嶋 信江 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日 立株式会社呉研究所内 (56)参考文献 特開 昭61−230748（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−42744（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】第１成分としてチタン酸化物、第２成分と
してモリブデン酸化物および／またはタングステン酸化
物、第３成分としてバナジウム酸化物を含有する窒素酸
化物除去用触媒において、チタンに対するモリブデンお
よび／またはタングステンの割合が原子比で84.2〜97.
0:3.0〜15.8であり、かつ酸化チタンに対して酸化ケイ
素を１〜20重量％含み、さらに触媒の単位表面積当たり
のモリブデン酸化物および／またはタングステン酸化物
のモル数が5.0×10-6〜15.06×10-6モル/m2であること
を特徴とする窒素酸化物除去用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62270005A JP2583912B2 (ja) | 1987-10-26 | 1987-10-26 | 窒素酸化物除去用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62270005A JP2583912B2 (ja) | 1987-10-26 | 1987-10-26 | 窒素酸化物除去用触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01111443A JPH01111443A (ja) | 1989-04-28 |
| JP2583912B2 true JP2583912B2 (ja) | 1997-02-19 |
Family
ID=17480226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62270005A Expired - Lifetime JP2583912B2 (ja) | 1987-10-26 | 1987-10-26 | 窒素酸化物除去用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2583912B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001170452A (ja) * | 1999-10-04 | 2001-06-26 | Nippon Shokubai Co Ltd | 排ガスの処理装置 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69707033T2 (de) * | 1996-03-05 | 2002-02-14 | Hitachi, Ltd. | Verfahren zur Behandlung von Gasen die Organohalogenzusammensetzungen enthalten |
| JP4798909B2 (ja) * | 2001-09-27 | 2011-10-19 | 日揮触媒化成株式会社 | 窒素酸化物除去用触媒およびその製造方法 |
| JP4798908B2 (ja) * | 2001-09-27 | 2011-10-19 | 日揮触媒化成株式会社 | 窒素酸化物除去用触媒およびその製造方法 |
| TWI422424B (zh) | 2007-01-30 | 2014-01-11 | Babcock Hitachi Kk | Catalyst for purification of exhaust gas and its manufacturing method |
| JP6016572B2 (ja) * | 2012-10-18 | 2016-10-26 | 株式会社日本触媒 | 排ガス処理触媒および排ガス処理方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6034892B2 (ja) * | 1980-07-31 | 1985-08-12 | 三菱電機株式会社 | 乾式脱臭装置 |
| JPS5935027A (ja) * | 1982-08-19 | 1984-02-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 窒素酸化物除去用触媒の製造方法 |
| JPS5935028A (ja) * | 1982-08-19 | 1984-02-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 窒素酸化物除去用触媒の製造方法 |
| JPS59213442A (ja) * | 1983-05-17 | 1984-12-03 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | 脱硝触媒の調製方法 |
| JPS6090043A (ja) * | 1983-10-21 | 1985-05-21 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | 窒素酸化物浄化用触媒 |
| JPS61230748A (ja) * | 1985-04-03 | 1986-10-15 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | 窒素酸化物浄化用触媒 |
| JPS6242744A (ja) * | 1985-08-19 | 1987-02-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 窒素酸化物除去用触媒担体とそれを用いた触媒との製造方法 |
-
1987
- 1987-10-26 JP JP62270005A patent/JP2583912B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001170452A (ja) * | 1999-10-04 | 2001-06-26 | Nippon Shokubai Co Ltd | 排ガスの処理装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01111443A (ja) | 1989-04-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2682628B2 (ja) | 窒素酸化物除去方法および除去用触媒 | |
| CA1268018A (en) | Catalyst for decreasing the content of nitrogen oxides in flue gases | |
| CA1221953A (en) | Catalyst for purifying nitrogen oxides from exhaust and waste gases | |
| CA2191591C (en) | Denox catalyst for reducing the nox concentration in a stream of fluid, and method of manufacturing the catalyst | |
| JP2583911B2 (ja) | 窒素酸化物除去用触媒 | |
| CN1917955B (zh) | 尾气催化剂 | |
| JP2013091045A (ja) | 排ガス処理方法 | |
| EP0317293B1 (en) | A process for removing nitrogen oxides and a catalyst used for the process | |
| CN112774687A (zh) | 一种协同脱除NO和VOCs的SCR催化剂及其制备方法 | |
| JPH0242536B2 (ja) | ||
| JP2583912B2 (ja) | 窒素酸化物除去用触媒 | |
| JP2005342711A (ja) | ディーゼルエンジン排ガスの脱硝方法 | |
| JP4346706B2 (ja) | 触媒用担体、その製造方法、脱硝触媒及び脱硝方法 | |
| DK169610B1 (da) | Fremgangsmåde til fjernelse af nitrogenoxider fra forbrændingsgasser | |
| JP3783875B2 (ja) | 粘土鉱物を用いた窒素酸化物除去用触媒と排ガス処理方法 | |
| JPH11267459A (ja) | 排ガス中の窒素酸化物及びｓｏ３ の還元処理方法 | |
| JPH01317545A (ja) | 脱硝触媒の製造方法 | |
| JPS6215247B2 (ja) | ||
| JP2638067B2 (ja) | 窒素酸化物の接触還元用触媒 | |
| JPS6312348A (ja) | アンモニアによる窒素酸化物の接触還元用触媒 | |
| JP2004290754A (ja) | ディーゼルエンジン排ガスの脱硝方法 | |
| JP2583912C (ja) | ||
| JPH0417091B2 (ja) | ||
| JP2743336B2 (ja) | 窒素酸化物還元用触媒および排ガス中の窒素酸化物の除去方法 | |
| JPH038820B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |