JP2021521309A

JP2021521309A - 熱可塑性樹脂組成物

Info

Publication number: JP2021521309A
Application number: JP2020560980A
Authority: JP
Inventors: ソ・ファ・キム; ビョン・イル・カン; ウン・ジュン・チェ; テク・ジュン・ジュン; ジョン・イン・チョ; ドン・クン・シン
Original assignee: LG Chem Ltd
Current assignee: LG Chem Ltd
Priority date: 2018-09-21
Filing date: 2019-09-11
Publication date: 2021-08-26
Anticipated expiration: 2039-09-11
Also published as: CN112074569A; EP3854847B1; EP3854847A1; EP3854847A4; US12006429B2; TW202016207A; TWI810365B; US20210238407A1; CN112074569B; KR20200034602A; JP7106191B2; KR102311952B1

Abstract

本発明は、共役ジエン系重合体を含むコア、及び芳香族ビニル系単量体とビニルシアン系単量体単位を含むシェルを含む第１共重合体；及び芳香族ビニル系単量体単位及びビニルシアン系単量体単位を含む第２共重合体を含む熱可塑性樹脂組成物であって、前記第１共重合体は、グラフト率が３２から５０％であり、前記第２共重合体は、重量平均分子量が８５，０００から１１５，０００ｇ／ｍｏｌであり、前記熱可塑性樹脂組成物は、前記第１共重合体を３０重量％以下、残留オリゴマーを１．１重量％以下で含む熱可塑性樹脂組成物に関し、詳細には、射出成形時間を短縮させることができる熱可塑性樹脂組成物に関する。

Description

［関連出願の相互参照］
本発明は、２０１８年９月２１日付で出願された韓国特許出願第１０−２０１８−０１１３９６６号及び２０１９年９月６日付で出願された韓国特許出願第１０−２０１９−０１１０８９５号に基づいた優先権の利益を主張し、当該韓国特許出願の文献に開示された全ての内容を本明細書の一部として含む。

本発明は、熱可塑性樹脂組成物に関し、詳細には、外観特性を低下させることなく射出成形時間が短縮される熱可塑性樹脂組成物に関する。

ＡＢＳグラフト共重合体を含む熱可塑性樹脂組成物は、耐化学性、剛性、耐衝撃性及び加工性を取り揃えており、表面光沢に優れ、メッキ、印刷、塗装などの２次加工特性に優れるので、家電、自動車、雑貨などの多様な用途に広く用いられている。

熱可塑性樹脂組成物を家電部品または自動車部品に製造する場合、射出成形工程を利用する場合が多い。そのため、射出成形時の生産性を向上させるために、射出成形時間を短縮させるためのさまざまな努力がされてきた。詳細には、製品の厚さなどのデザインを調整したり、金型設計を最適化したりする方法などが提案されたが限界があり、射出温度を下げるなどの加工条件を調整する場合、外観品質が低下するという問題があった。現在は、部品の大型化などにより射出成形時間、特に冷却時間がさらに増加するようになった。

よって、熱可塑性樹脂組成物で製造された射出成形品の生産性を向上させるためには、射出成形時間を短縮させることができる素材の開発が必要である。

本発明の目的は、外観特性を低下させることなく射出成形時間が短縮され、生産性を向上させることができ、外観特性にも優れた熱可塑性樹脂組成物を提供することにある。

前記課題を解決するため、本発明は、共役ジエン系重合体、芳香族ビニル系単量体及びビニルシアン系単量体単位を含む第１共重合体；及び芳香族ビニル系単量体単位及びビニルシアン系単量体単位を含む第２共重合体を含む熱可塑性樹脂組成物であって、前記第１共重合体は、グラフト率が３２から５０％であり、前記第２共重合体は、重量平均分子量が８５，０００から１１５，０００ｇ／ｍｏｌであり、前記熱可塑性樹脂組成物は、前記第１共重合体を３０重量％以下、残留オリゴマーを１．１重量％以下で含む熱可塑性樹脂組成物を提供する。

本発明の熱可塑性樹脂組成物は、固化速度が高いので、射出成形時に外観特性を低下させることなく冷却時間が短縮され得る。よって、本発明の熱可塑性樹脂組成物で製造された成形品は生産性がより向上し得る。

以下、本発明に対する理解を助けるために本発明をさらに詳細に説明する。

本明細書及び特許請求の範囲に用いられた用語や単語は、通常的かつ辞書的な意味に限定して解釈されてはならず、発明者は自身の発明を最良の方法で説明するために用語の概念を適宜定義することができるという原則に即し、本発明の技術的思想に適合する意味と概念に解釈されなければならない。

本発明において、残留オリゴマーは、ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）で測定することができる。詳細には、ペレット状の熱可塑性樹脂組成物２ｇをクロロホルム１０ｍｌに溶解させ、メタノール３０ｍｌで沈澱させた後、上澄液を取ってろ過（０．２μｍディスクシリンジフィルター（ｄｉｓｃｓｙｒｉｎｇｅｆｉｌｔｅｒ））してから、ＡＬＳ−ＧＣ／ＦＩＤ（ＡｕｔｏｍａｔｉｃＬｉｑｕｉｄＳａｍｐｌｅｒ−ＧａｓＣｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ／ＦｌａｍｅＩｏｎｉｚａｔｉｏｎＤｅｔｅｃｔｏｒ）で分析して測定することができる。

本発明において、流動指数は、ＡＳＴＭＤ１２３８に基づいて、２２０℃、１０ｋｇの条件下で測定することができる。

本発明において、第１共重合体のグラフト率は、第１共重合体粉末２ｇをアセトン３００ｍｌに２４時間撹拌しながら溶かし、遠心分離機で分離した後、分離されたアセトン溶液をメタノールに落としてグラフトされていない部分を収得し、これを６０から１２０℃で乾燥して乾燥物を収得する。この乾燥物の重量を測定し、下記式に基づいて測定することができる。
グラフト率（％）＝［（乾燥物の重量）−（共役ジエン系重合体の重量）］／［共役ジエン系重合体の重量］×１００
共役ジエン系重合体の重量＝グラフト共重合体粉末２ｇに理論上投入された共役ジエン系重合体の固形分重量；またはグラフト共重合体を赤外線分光法で分析して測定した共役ジエン系重合体の重量

本発明において、第１共重合体のシェルの重量平均分子量は、共役ジエン系重合体にグラフトされた芳香族ビニル系単量体単位とビニルシアン系単量体単位を含む共重合体の重量平均分子量を意味し得る。

本発明において、第１共重合体のシェルの重量平均分子量は、グラフト率の測定方法で記載された乾燥物を１重量％の濃度でテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）溶液に溶かし、１μｍのフィルターを介してろ過した後、ゲル浸透クロマトグラフィーを介し標準ＰＳ（ポリスチレン標準；ｓｔａｎｄａｒｄｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ）試料に対する相対値として測定することができる。

本発明において、共役ジエン系重合体の平均粒径は、動的光散乱（ｄｙｎａｍｉｃｌｉｇｈｔｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ）法を用いて測定することができ、詳細には、Ｎｉｃｏｍｐ３８０装置（製品名、製造社：ＰＳＳ）を用いて測定することができる。

本明細書において、平均粒径は、動的光散乱法により測定される粒度分布における算術平均粒径、すなわち、散乱強度の平均粒径を意味し得る。

本発明において、第２共重合体の重量平均分子量は、溶出液としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用い、ゲル浸透クロマトグラフィーを介し標準ＰＳ（ポリスチレン標準；ｓｔａｎｄａｒｄｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ）試料に対する相対値として測定することができる。

１．熱可塑性樹脂組成物
本発明の一実施形態による熱可塑性樹脂組成物は、１）共役ジエン系重合体、芳香族ビニル系単量体及びビニルシアン系単量体単位を含む第１共重合体；及び２）芳香族ビニル系単量体単位及びビニルシアン系単量体単位を含む第２共重合体を含み、前記１）第１共重合体は、グラフト率が３２から５０％であり、前記２）第２共重合体は、重量平均分子量が８５，０００から１１５，０００ｇ／ｍｏｌであり、前記熱可塑性樹脂組成物は、前記第１共重合体を３０重量％以下、残留オリゴマーを１．１重量％以下で含む。

前記熱可塑性樹脂組成物は、残留オリゴマーを１重量％以下で含むのが好ましい。残留オリゴマーの場合、第１共重合体と第２共重合体それぞれを製造時の副産物として製造されるものであって、第１共重合体と第２共重合体内に含まれている。そして、残留オリゴマーは、残留単量体とは異なり熱可塑性樹脂組成物の加工時に少量のみ揮発されるので、第１及び第２共重合体内の残留オリゴマーの含量を考慮し、前述の含量以下で残留オリゴマーが含まれるように熱可塑性樹脂組成物を製造しなければならない。残留オリゴマーが前述の含量で含まれると、熱可塑性樹脂組成物の射出成形時に固化速度を高めることができるので、射出成形時の冷却時間を顕著に減らすことができる。また、冷却時間が顕著に減ってもエジェクトピン跡のような外観不良が発生しないため、外観特性に優れる。前述の含量を超過すれば、残留オリゴマーは、熱可塑性樹脂組成物内で可塑剤として作用して熱可塑性樹脂組成物の射出時に固化速度を遅らせ、結果的に射出成形時の冷却時間が長くなる。

本発明の一実施形態による熱可塑性樹脂組成物は、前記第１共重合体を３０重量％以下で含む。前述の含量を超過すれば、熱可塑性樹脂組成物の流動指数が低下して射出成形性が低下し、よって、射出温度を高めなければならないので、射出成形時の冷却時間が増加する。

本発明の一実施形態による熱可塑性樹脂組成物は、前記第１共重合体を１０から３０重量％、前記第２共重合体を９０から７０重量％で含んでよく、好ましくは、前記第１共重合体１８から２８重量％及び第２共重合体８２から７２重量％で含むのが好ましい。前述の含量を満たせば、熱可塑性樹脂組成物の流動指数が適切に維持されるので、射出成形性に優れるようになる。よって、適切な温度で熱可塑性樹脂組成物を射出することができるので、射出成形時の冷却時間が減少し得る。また、優れた機械的特性を有する熱可塑性樹脂組成物を提供することができる。

前記熱可塑性樹脂組成物は、流動指数が２２０℃、１０ｋｇの条件下で３０ｇ／１０分以上または３０から５０ｇ／１０分であってよく、このうち３０から５０ｇ／１０分であるのが好ましい。前記流動指数は、前記第１共重合体のグラフト率と第２共重合体の重量平均分子量に影響を受ける要素であって、前述の条件を満たせば、射出成形性に優れるようになって適切な温度で射出することができるので、射出成形時の冷却時間が減少し得る。

以下、本発明の一実施形態による熱可塑性樹脂組成物に含まれた第１及び第２共重合体に対して詳細に説明する。

１）第１共重合体
前記第１共重合体は、共役ジエン系重合体、芳香族ビニル系単量体単位及びビニルシアン系単量体単位を含む第１共重合体を含む。

前記第１共重合体は、熱可塑性樹脂組成物に優れた耐衝撃性、耐化学性及び加工性を付与することができる。

前記第１共重合体は、グラフト率が３２から５０％であり、好ましくは３５から４５％であってよい。前述の範囲を満たせば、熱可塑性樹脂組成物の流動指数が適切に維持されるので、射出成形性に優れるようになる。よって、適切な温度で熱可塑性樹脂組成物を射出することができるので、射出成形時の冷却時間が減少し得る。前述の範囲を超過すれば、熱可塑性樹脂組成物の流動指数が低下して射出成形性が低下し、よって、射出温度を高めなければならないので、射出成形時の冷却時間が増加する。前述の範囲未満であれば、熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が低下する。

前記第１共重合体は、シェルの重量平均分子量が５５，０００から９５，０００ｇ／ｍｏｌまたは６０，０００から９０，０００ｇ／ｍｏｌであってよく、このうち、６０，０００から９０，０００ｇ／ｍｏｌが好ましい。前述の範囲を満たせば、熱可塑性樹脂組成物の流動指数が適切に維持されるので、射出成形性に優れるようになる。よって、適切な温度で熱可塑性樹脂組成物を射出することができるので、射出成形時の冷却時間が減少し得る。また、熱可塑性樹脂組成物が優れた耐衝撃性を具現することができる。

前記共役ジエン系重合体は、第１共重合体に優れた耐衝撃性と表面光沢特性を付与することができる。

前記共役ジエン系重合体は、共役ジエン系重合体に芳香族ビニル系単量体及びビニルシアン系単量体がグラフト重合されることにより、変性された共役ジエン系重合体を含むことができる。

前記共役ジエン系重合体は、共役ジエン系重合体が重合、好ましくは乳化重合されて製造されたものであってよく、前記共役ジエン系単量体は、１，３−ブタジエン、イソプレン、クロロプレン及びピペリレンよりなる群から選択される１種以上であってよく、このうち１，３−ブタジエンが好ましい。

前記共役ジエン系重合体は、平均粒径が０．０５から０．５μｍまたは０．１から０．４μｍであってよく、このうち０．１から０．４μｍが好ましい。前述の条件を満たせば、第１共重合体の耐衝撃性及び表面光沢特性がより改善され得る。

前記共役ジエン系重合体は、前記第１共重合体の総重量に対して、５０から７０重量％または５５から６５重量％で含まれてよく、このうち５５から６５重量％で含まれるのが好ましい。前述の条件を満たせば、第１共重合体の剛性、機械的特性、加工性及び表面光沢特性がより改善され得る。

前記芳香族ビニル系単量体単位は、第１共重合体に優れた加工性、剛性及び機械的特性を付与することができる。

前記芳香族ビニル系単量体単位は、スチレン、α−メチルスチレン、α−エチルスチレン及びｐ−メチルスチレンよりなる群から選択される１種以上由来の単位であってよく、このうちスチレン由来の単位が好ましい。

前記芳香族ビニル系単量体は、前記第１共重合体の総重量に対して、２０から４０重量％または２５から３５重量％で含まれてよく、このうち２５から３５重量％で含まれるのが好ましい。前述の範囲を満たせば、第１共重合体の加工性、剛性及び機械的特性をより改善させることができる。

前記ビニルシアン系単量体単位は、第１共重合体に優れた耐化学性を付与することができる。

前記ビニルシアン系単量体単位は、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、フェニルアクリロニトリル及びα−クロロアクリロニトリルよりなる群から選択される１種以上由来の単位であってよく、このうちアクリロニトリル由来の単位が好ましい。

前記ビニルシアン系単量体単位は、前記第１共重合体の総重量に対して、１から２０重量％または５から１５重量％で含まれてよく、このうち５から１５重量％で含まれるのが好ましい。前述の範囲を満たせば、第１共重合体の耐化学性をより改善させることができる。

前記第１共重合体は、残留オリゴマーを１．５重量％以下または１．３重量％以下で含んでよく、このうち１．３重量％以下で含まれるのが好ましい。前述の範囲を満たせば、熱可塑性樹脂組成物が残留オリゴマーを最大限少なく、具体的には、残留オリゴマーを１．１重量％以下で含むことができる。

前記第１共重合体は、共役ジエン系重合体、芳香族ビニル系単量体及びビニルシアン系単量体を乳化または塊状重合して製造することができ、このうち第１共重合体が優れた耐衝撃性と表面光沢特性を具現することができるよう乳化重合して製造するのが好ましい。

２）第２共重合体
前記第２共重合体は、芳香族ビニル系単量体単位及びビニルシアン系単量体単位を含む。

前記第２共重合体は、熱可塑性樹脂組成物に優れた耐化学性、耐衝撃性及び加工性を付与することができる。

前記第２共重合体は、重量平均分子量が８５，０００ｇ／ｍｏｌから１１５，０００ｇ／ｍｏｌであり、好ましくは９０，０００ｇ／ｍｏｌから１１５，０００ｇ／ｍｏｌであってよく、より好ましくは９０，０００ｇ／ｍｏｌから１１０，０００ｇ／ｍｏｌであってよい。前述の含量を満たせば、熱可塑性樹脂組成物の流動指数が適切に維持されるので、射出成形性に優れるようになる。よって、適切な温度で熱可塑性樹脂組成物を射出することができるので、射出成形時の冷却時間が減少し得る。また、熱可塑性樹脂組成物に優れた耐衝撃性を付与することができる。前述の範囲未満であれば、熱可塑性樹脂組成物の流動指数が低下して射出成形性が低下し、よって、射出温度を高めなければならないので、射出成形時の冷却時間が増加する。前述の範囲を超過すれば、熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が低下する。

前記第２共重合体は、芳香族ビニル系単量体単位とビニルシアン系単量体単位を６５：３５から８０：２０または７０：３０から８０：２０の重量比で含んでよく、このうち７０：３０から８０：２０の重量比で含むのが好ましい。前述の範囲を満たせば、熱可塑性樹脂組成物により優れた耐化学性、耐衝撃性及び加工性を付与することができる。

前記第２共重合体は、残留オリゴマーを１．６重量％以下または１．５重量％以下で含んでよく、このうち１．５重量％以下で含まれるのが好ましい。前述の範囲を満たせば、熱可塑性樹脂組成物が残留オリゴマーを最大限少なく、具体的には、残留オリゴマーを１．１重量％以下で含むことができる。

前記第２共重合体は、芳香族ビニル系単量体及びビニルシアン系単量体を懸濁または塊状重合して製造することができ、このうち高純度の共重合体を製造することができる塊状重合で製造するのが好ましい。

前記第２共重合体は、詳細には、（１）芳香族ビニル系単量体及びビニルシアン系単量体を投入し塊状重合して重合生成物を製造する段階；及び（２）前記重合生成物を脱揮発させる段階を含む製造方法で製造されてよい。

前記塊状重合は、１３０から１５０℃で行われてよく、前述の温度を満たせば、反応副産物であるオリゴマーの生成を最大限抑制することができる。

また、前記塊状重合は、前述の温度で塊状重合が容易に行われるように１時間半減期温度が１０５から１４５℃である開始剤を用いるのが好ましい。

前記開始剤は、有機過酸化物であってよく、ジクミルペルオキシド、２，２−ビス（４，４−ジ−ｔ−ブチルペルオキシシクロヘキサン）プロパン、１，１−ビス（ｔ−ブチルペルオキシ）シクロヘキサン、１，１−ビス（ｔ−ヘキシルペルオキシ）シクロヘキサンよりなる群から選択された１種以上であってよく、ジクミルペルオキシドが好ましい。

前記（１）段階において、前記反応器に反応溶媒及び分子量調節剤をさらに投入してよい。

前記反応溶媒は、エチルベンゼン、トルエン、キシレン、メチルエチルケトン及びメチルイソブチルケトンよりなる群から選択される１種以上であってよく、このうちトルエンが好ましい。

前記分子量調節剤は、ｎ−ドデシルメルカプタン、ｎ−アミルメルカプタン、ｔ−ブチルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタン、ｎ−ヘキシルメルカプタン、ｎ−オクチルメルカプタン及びｎ−ノニルメルカプタンよりなる群から選択される１種以上であってよく、このうちｔ−ドデシルメルカプタンが好ましい。

前記（２）段階は、前記重合生成物を１５０から１６０℃、４００ｔｏｒｒ以下の条件で１次脱揮発させ、前記１次脱揮発させた重合生成物を２３０から２５０℃、２０ｔｏｒｒ以下の圧力条件で２次脱揮発させる段階であってよい。前述の条件で重合生成物を脱揮発させると、重合生成物内に含まれた反応溶媒と残留オリゴマーを最大限除去することができる。

前記第２共重合体が前述の製造方法で製造されることで、残留オリゴマーの含量が既存の共重合体に比べて顕著に少ないことができる。

以下、本発明の属する技術分野で通常の知識を有する者が容易に実施できるよう、本発明の実施例に対して詳しく説明する。しかし、本発明はいくつか異なる形態に具現されてよく、ここで説明する実施例に限定されない。

実施例及び比較例
グラフト共重合体及びマトリックス共重合体を下記表１及び表２に記載された含量で均一に混合し、熱可塑性樹脂組成物を製造した。

実験例１
実施例及び比較例の熱可塑性樹脂組成物をバレルの温度が２３０℃に設定された二軸押出機に投入してペレット状に製造した。そして、ペレット状の熱可塑性樹脂組成物の物性を下記のような方法で測定し、その結果を表１及び２に記載した。

（１）残留オリゴマー（重量％）：ペレット状の熱可塑性樹脂組成物２ｇをクロロホルム１０ｍｌに溶解させ、メタノール３０ｍｌで沈澱させた後、上澄液を取ってろ過（０．２μｍディスクシリンジフィルター（ｄｉｓｃｓｙｒｉｎｇｅｆｉｌｔｅｒ））してから、ＡＬＳ−ＧＣ／ＦＩＤ（ＡｕｔｏｍａｔｉｃＬｉｑｕｉｄＳａｍｐｌｅｒ−ＧａｓＣｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ／ＦｌａｍｅＩｏｎｉｚａｔｉｏｎＤｅｔｅｃｔｏｒ）で分析して測定した。

（２）流動指数（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭＤ１２３８に基づいて、２２０℃、１０ｋｇの条件下で測定した。

実験例２
実験例１で製造したペレット状の熱可塑性樹脂組成物を射出して試片を製造し、試片の物性を下記のような方法で測定し、その結果を表１及び表２に記載した。

（３）必要冷却時間（秒）：特製の金型を用いて、２２０℃の射出機温度と６０℃の金型温度の条件で射出し、金型から取り出された成形品にエジェクトピン跡のような外観不良が発生しない時間を測定した。

（４）熱変形温度（ＨＤＴ、℃）：ＡＳＴＭＤ６４８に基づいて、１８．６ｋｇの条件下で測定した。

表１及び表２を参照すれば、第１共重合体及び第２共重合体を含む実施例１から実施例７は、残留オリゴマーの含量と流動指数が適正な水準を維持するので、必要冷却時間が短いことを確認することができた。そして、熱可塑性樹脂組成物の残留オリゴマーと流動指数が適正な水準である場合、第１共重合体の種類が同じであれば、第１共重合体の含量が低いほど、必要冷却時間が短縮され、熱変形温度が高くなるので、射出成形性及び耐熱性に優れるようになるということを予測できた。

そして、熱可塑性樹脂組成物の残留オリゴマーが低いほど、必要冷却時間が短縮され、熱変形温度が高くなるので、射出成形性及び耐熱性に優れるようになるということを予測できた。

一方、比較例１の熱可塑性樹脂組成物は、第１及び第２共重合体を全て含むとしても、残留オリゴマーの含量が高かったので、必要冷却時間が長くなり射出成形性が顕著に低下することを予測することができた。

比較例２の熱可塑性樹脂組成物は、第１共重合体を過量で含むため、残留オリゴマーの含量が適正な水準であっても流動指数が顕著に低くなったので、必要冷却時間が長くなり射出成形性が顕著に低下することを予測することができた。

比較例３の熱可塑性樹脂組成物は、第２共重合体を含まず第１及び第３共重合体だけ含むため、残留オリゴマーの含量が適正な水準であっても流動指数が顕著に低くなったので、必要冷却時間が長くなり射出成形性が顕著に低下することを予測することができた。

比較例４及び５の熱可塑性樹脂組成物は、第１共重合体を含まないため、残留オリゴマーの含量が適正な水準であっても流動指数が顕著に低くなったので、必要冷却時間が長くなり射出成形性が低下することを予測することができた。

比較例６の熱可塑性樹脂組成物は、グラフト率が２４％であるグラフト共重合体を含むため、熱可塑性樹脂組成物内の残留オリゴマーの含量が適正な水準であっても、流動指数が３０ｇ／分であるので、必要冷却時間が長くなり射出成形性が低下することを予測することができた。

比較例７の熱可塑性樹脂組成物は、第２共重合体を含まず、重量平均分子量が高くてアクリロニトリル単位の含量が高い第６共重合体を含むため、残留オリゴマーの含量が高くなり、これにより必要冷却時間が長くなったので、射出成形性が低下することを予測することができた。

比較例８の熱可塑性樹脂組成物は、第２共重合体を含まず、重量平均分子量が高い第７共重合体を含むため、残留オリゴマーの含量が高くなったことを確認することができた。これにより必要冷却時間が長くなったので、射出成形性が低下することを予測することができた。

比較例９の熱可塑性樹脂組成物は、第２共重合体を含まず、重量平均分子量が低くて残留オリゴマーの含量が高い第８共重合体を含むため、残留オリゴマーの含量が高くなったことを確認することができた。これにより必要冷却時間が長くなったので、射出成形性が低下することを予測することができた。

Claims

共役ジエン系重合体、芳香族ビニル系単量体単位及びビニルシアン系単量体単位を含む第１共重合体；及び芳香族ビニル系単量体単位及びビニルシアン系単量体単位を含む第２共重合体を含む熱可塑性樹脂組成物であって、
前記第１共重合体は、グラフト率が３２から５０％であり、
前記第２共重合体は、重量平均分子量が８５，０００から１１５，０００ｇ／ｍｏｌであり、
前記第１共重合体を３０重量％以下、残留オリゴマーを１．１重量％以下で含む、熱可塑性樹脂組成物。
前記第２共重合体は、９０，０００ｇ／ｍｏｌから１１５，０００ｇ／ｍｏｌである、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
残留オリゴマーを１重量％以下で含む、請求項１又は２に記載の熱可塑性樹脂組成物。
流動指数が２２０℃、１０ｋｇの条件下で３０ｇ／１０分以上である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
流動指数が２２０℃、１０ｋｇの条件下で３０から５０ｇ／１０分である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
前記第１共重合体は、グラフト率が３５から４５％である、請求項１〜５のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
前記第１共重合体は、シェルの重量平均分子量が５５，０００から９５，０００ｇ／ｍｏｌである、請求項１〜６のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
前記共役ジエン系重合体は、平均粒径が０．０５から０．５μｍである、請求項１〜７のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
前記第１共重合体は、残留オリゴマーを１．５重量％以下で含む、請求項１〜８のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
前記第２共重合体は、残留オリゴマーを１．６重量％以下で含む、請求項１〜９のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
前記第１共重合体１０から３０重量％；及び
前記第２共重合体７０から９０重量％で含む、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。