JP2019514827A - 高強度の超薄ガラスおよびその製造方法 - Google Patents

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Abstract

超薄ガラス物品は０．５ｍｍ以下の厚さを有する。前記ガラスは低いＴＴＶおよび大きな閾値拡散率を有する。前記ガラスは、１１００℃を上回る作業点Ｔ4、および２５℃〜３００℃の温度範囲で６×１０-6／℃を上回る線熱膨張係数ＣＴＥを有する。前記物品を製造する方法並びに前記物品の使用。前記ガラス物品を化学強化でき、且つ、表面圧縮層を表面上に、および内部引張応力層を中心に形成する。強化された超薄ガラスシートはよりフレキシブルであり、且つ、並外れた熱衝撃耐性を有し、そのことにより加工のための取り扱いが容易になる。

Description

本発明は、小さい全体厚さばらつき（ＴＴＶ）と、優れた化学強化性能とを兼ね備えた超薄ガラス物品に関する。前記物品は、好ましくは直接的な熱間成型によって製造される。前記ガラスは高い成型温度および高いＣＴＥを有する。本発明は、フレキシブルおよびプリンテッド・エレクトロニクスにおけるフレキシブルユニバーサル基板、タッチ制御パネルのためのセンサ、薄膜電池基板、モバイル電子機器、半導体インターポーザ、曲げることができるディスプレイ、太陽電池、または高い化学的安定性と、温度安定性と、低いガス透過性と、柔軟性と、薄い厚さとの組み合わせが必要とされる他の用途としての、高強度フレキシブルガラスの使用にも関する。消費者用および工業用電子機器の他に、本発明を工業生産または計測法における保護用途のために使用することもできる。
種々の組成を有する薄いガラスは、透明性、高い化学薬品耐性および耐熱性、および定義された化学的特性および物理的特性が重要である多くの用途のために適した基材である。例えば、無アルカリガラスを、ディスプレイパネルのために、およびウェハ形式における電子的なパッケージング材料として使用できる。アルカリ含有ホウケイ酸ガラスは、フィルターコーティング基板、タッチセンサ基板、および指紋センサモジュールのカバーのために使用される。
現在、製品の新たな機能性および広い用途分野についての継続的な要請により、ガラス基板がさらにより薄く且つ軽量で、小さなＴＴＶおよび極めて高い強度を有することが求められている。超薄ガラスが典型的に適用される分野は、微細電子機器の保護カバーである。
極めて高い強度を達成するために、アルミナ含有率が高いアルミノシリケート（ＡＳ）ガラスであって、高い圧縮強度（ＣＳ）、層の深さ（Ｄｅｐｔｈ ｏｆ Ｌａｙｅｒ； ＤｏＬ）、およびＫイオン含有溶融塩中への浸漬後に生じる高い強度に到達できるものが必要とされている。ここで、典型的な表面圧縮応力（ＣＳ）は６００〜１０００ＭＰａである。イオン交換層の深さ（ＤｏＬ）は典型的には３０μｍを上回り、好ましくは４０μｍを上回る。輸送または空輸における安全な保護用途のために、ＡＳガラスは１００μｍを上回る交換層を有し得る。通常、高いＤｏＬを伴う高いＣＳは、それら全ての用途を目的としており、且つ、ガラスの厚さは通常約０．５ｍｍ〜１０ｍｍにわたる。
他方で、ガラスシートが０．５ｍｍより薄くなってくると、主に破壊をもたらす欠陥、例えばガラス端部でのクラックおよび欠けに起因して取り扱いがより困難になる。また、全体の機械的強度、つまり曲げまたは衝撃強さに反映されるものは、著しく低減される。通常、より厚いガラスの端部は、ＣＮＣ（コンピュータ数値制御）で研削されて欠陥が除去されるが、機械研削を０．３ｍｍ未満の厚さを有する超薄ガラスに適用することは難しい。端部のエッチングは、超薄ガラスから欠陥を除去するための１つの解決策になり得るが、薄いガラスシートの柔軟性は、ガラス自体の低い曲げ強度によって制限されたままである。結果として、薄いガラスについて、ガラスの強化は極めて重要である。
典型的には、低いＴＴＶを有する＜０．５ｍｍ厚の超薄アルミノシリケート板ガラスを、直接的な熱間成型法で製造することは困難である。化学的または物理的な方法によって後処理された薄いアルミノシリケートガラスと比較して、直接的な熱間成型された薄いガラスは、遙かに良好な表面の均質性、ＴＴＶおよび表面粗さを有し、なぜなら、表面が高温溶融状態から室温へと冷却されるからである。ダウンドロー法を使用して、０．３ｍｍまたは０．１ｍｍよりも薄いガラス、例えばアルカリホウケイ酸ガラスまたは無アルカリアルミノホウケイ酸ガラスを製造できる。しかしながら、そのようなガラスは、高い成型温度Ｔ4（ガラスの粘度が１０4ｄＰａ・ｓである温度として定義される）と、高いＣＴＥ（熱膨張係数）とを兼ね備えない。
アルミノシリケートガラスは、アルカリ金属イオンの速い拡散を可能にする高いＡｌ2Ｏ3含有率ゆえに化学強化に特に適している。従って、小さいＴＴＶを有する超薄且つ化学強化可能な、または強化されたアルミノシリケートガラス物品が利用可能であったなら有利であろう。しかしながら、高い強度へと化学強化され得る熱間成型された超薄板ガラスを製造するための主な課題は、高いＴ4と高いＣＴＥとの組み合わせであり、そのようなアルミノシリケートガラスは、高いＴ4をもたらす比較的高いＡｌ2Ｏ3含有率と、高いＣＴＥをもたらすかなりの量のＮａ2ＯとＫ2Ｏとの両方を含有する。従って、そのようなガラスは、一方では高いＴ4ゆえに高い成型温度を必要とし、且つ他方では高いＣＴＥゆえの温度変化に際して破壊に至る張力および変形を発現しやすい。結果として、そのようなガラスの直接的な熱間成型は著しく困難であり、小さなＴＴＶを有する超薄ガラスは、これまでのところ可能ではなかった。
ガラスの化学強化は、いくつかの発明によって記載されている。米国特許出願公開第２０１００００９１５４号明細書(US20100009154)は、圧縮応力の外側領域を有する０．５ｍｍ以上の厚さのガラスを記載しており、その外側領域は、層の深さが少なくとも５０μｍであり、且つ圧縮応力が少なくとも２００ＭＰａを上回る。化学強化、および表面領域に圧縮応力を作り出す段階は、ガラスの少なくとも一部を、複数のイオン交換浴中に連続して浸漬することを含む。そのようなガラスは、消費者用の用途のために使用され得る。しかしながら、小さなＴＴＶを有する超薄ガラスの優れた化学強化性能は達成されていない。
多くの制限を有する化学強化可能な超薄ガラスの記載はいくつかの発明において見出される。米国特許出願公開第２０１５１８３６８０号明細書(US2015183680)は、限定的な範囲の中央の張力範囲および３０μｍを上回るＤｏＬを有する、０．４ｍｍ未満のガラスの強化を記載している。しかしながら、３０μｍを上回るＤｏＬは超薄強化ガラスにおける脆弱性および自己破壊などの問題をもたらす。さらには、どのように０．４ｍｍ未満の厚さのガラスを製造するのかは、この特許出願内では説明されていない。さらには、小さなＴＴＶを有する超薄ガラスの優れた化学強化性能は達成されていない。
米国特許出願公開第２０１４０５９１１号明細書(US201405911)は、液相状態から室温のＣＴＥの変化が１０７×１０7／℃未満である、強化可能な超薄ガラスの熱間成型を記載している。しかしながら、そのようなＣＴＥは、直接的な成型法によって化学強化可能な超薄ガラスの製造についての影響要因として同定されていない。ここでもまた、超薄ガラスの製造はこの出願においては考慮されていない。さらには、小さなＴＴＶを有する超薄ガラスの優れた化学強化性能は達成されていない。
米国特許出願公開第２０１２００４８６０４号明細書(US20120048604)においては、イオン交換可能な超薄アルミノシリケートまたはアルミノホウケイ酸ガラスシートが、電子機器用のインターポーザパネルとして使用されている。インターポーザパネルは、イオン交換性ガラスから形成されたガラス基板コアを含む。そのＣＴＥは、半導体および金属材料およびその種のもののＣＴＥと合致するように設定され得る。ガラスの製造方法およびどのように表面品質および厚さの均質性を改善するかは、この特許では考慮されていない。実際に、直接的な熱間成型製造を容易にすると共に良好な強化能力を達成するためのガラス組成の調節は、小さいＴＴＶおよび低い表面粗さを有する超薄ガラスを得るための最も重要な方法である。
米国特許出願公開第２０１００００９１５４号明細書 米国特許出願公開第２０１５１８３６８０号明細書 米国特許出願公開第２０１４０５９１１号明細書 米国特許出願公開第２０１２００４８６０４号明細書
本発明の課題は、強化後に高い強度を達成でき且つ小さいＴＴＶを有する、超薄ガラスの直接的な熱間成型を介して上記の問題を解決することである。意外なことに、高い成型温度と高いＣＴＥとの両方を有するガラスを、溶融状態から、液相ガラスを自重または追加的な引っ張り力で補助することにより、下向きに導くことによって熱間成型できることが判明した。この超薄ガラスの成型能力が、まさに高いＴ4と高いＣＴＥ特性とを示すアルカリ金属含有アルミノシリケートガラスの直接的な熱間成型製造を可能にする。さらに意外なことに、ヤング率に対する密度の形で表される逆剛性(inverse stiffness)が、そのような超薄ガラスの安定な製造を確実にするように低くなければならないことが判明した。本発明者らは、特にＴg＋１００℃とＴg−５０℃との間の温度における熱間成型の間の冷却のレジームが、本発明の小さなＴＴＶを有する超薄ガラスの優れた化学強化性能を達成するために非常に重要であることを見出した。
発明の概要
本発明は、厚さ０．５ｍｍ以下を有する化学強化可能なガラス物品であって、前記ガラスが１１００℃を上回る作業点Ｔ4を有し、且つ前記ガラスが２５℃〜３００℃の温度範囲で６×１０-6／℃を上回る平均線熱膨張係数ＣＴＥを有し、前記物品が、少なくとも１．５μｍ2／時間の閾値拡散率Ｄ、および厚さが２００μｍを上回る物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で４０μｍ未満の全体厚さばらつき（ＴＴＶ）、厚さが５０μｍ〜２００μｍの物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で物品の厚さの２０％未満のＴＴＶ、および厚さが５０μｍ未満の物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で最大１０μｍのＴＴＶを有することを特徴とする、前記物品を提供する。
本開示の１つの態様は、前記ガラス物品の製造方法を提供することである。前記ガラスを、ダウンドローまたはオーバーフローフュージョン法、または特別なフロートまたはリドロー、またはより厚いガラスから研磨により薄くすること(polishing down)、またはより厚いガラスをエッチングによってスリミングすることを介して製造できる。マザーガラスは、シートまたはロールの形態で提供され得る。マザーガラスは好ましくは、粗さＲaが５ｎｍ未満である元のままの(pristine)表面を有し、次にガラスの表面の１つまたは２つがイオン交換されて、化学強化される。前記超薄ガラスは、ロール・ツー・ロール加工を適用するために理想的である。
意外なことに、Ｔa（Ｔg＋１００℃に等しい）からＴb（Ｔg−５０℃に等しい）への冷却速度を、１００ｍｍ℃／分〜３００ｍｍ℃／分の範囲、より良好には１５０ｍｍ℃／分〜３００ｍｍ℃／分の範囲、さらに良好には２００ｍｍ℃／分〜３００ｍｍ℃／分の範囲に制御することによって、高いＴ4と高いＣＴＥとを兼ね備えた超薄ガラスを直接的に熱間成型でき、優れた化学強化性能および小さなＴＴＶを有する超薄ガラス物品が得られることが判明した。
１つの実施態様において、前記ガラスはアルカリ含有ガラス、例えばアルカリアルミノシリケートガラス、アルカリシリケートガラス、アルカリホウケイ酸ガラス、アルカリアルミノホウケイ酸ガラス、アルカリホウ素ガラス、アルカリゲルマン酸塩(germinate)ガラス、アルカリボロゲルマン酸塩ガラスおよびそれらの組み合わせである。
それらの態様および他の態様、利点および特徴を、以下の段落、図面および添付の特許請求の範囲においてより詳細に記載する。
技術用語の説明
圧縮応力（ＣＳ）： ガラスの表面層上でイオン交換後にガラスの網目間で誘導される圧縮。そのような圧縮は、ガラスの変形によって緩和され得ず、応力として維持される。市販の試験機、例えばＦＳＭ６０００は、導波管の機構によってＣＳを測定できる。
層の深さ（ＤｏＬ）： ＣＳがガラス表面上に存在するイオン交換層の厚さ。市販の試験機、例えばＦＳＭ６０００は、導波管の機構によってＤｏＬを測定できる。
内部引張応力（ＣＴ）： ＣＳが１枚のガラスシートの両側上で誘導される場合、ニュートンの法則の第三原理に従って応力を平衡させるために、ガラスの内部領域で引張応力が誘導されなければならず、それが内部引張応力と称される。ＣＴは、測定されたＣＳとＤｏＬとから計算できる。
表面粗さ（Ｒa）： 表面組織の尺度。実際の表面の理想的な形態からの垂直方向のずれによって定量化される。慣例的に、振幅パラメータが粗さプロファイルの中心線からの垂直方向のずれに基づいて表面を特徴付ける。Ｒaはそれらの垂直方向のずれの絶対値の算術平均である。
作業点（Ｔ4）： ガラスが完全に再成型され得る温度。ガラスの粘度が１０4ｄＰａ・ｓである際に定義される。
詳細な説明
薄板ガラスの熱間形成は、ガラス厚が０．５ｍｍより薄くなると困難になってくる。ガラス溶融物は高温から冷却され、１０4ｄＰａ・ｓ付近の粘度で所望の形態を形成し始める。従って、粘度が１０4ｄＰａ・ｓである際の温度Ｔ4は、ガラスの熱間成型の容易さにとって重要である。Ｔ4が低いほどガラスの成型は容易であり、なぜなら、材料および熱間成型装置の操業条件が、あまり高温適合性でなくてもよいからである。さらには、より低いＴ4は通常、低い溶融温度および清澄温度を意味し、そのことにより、溶融タンクの設計の努力および耐火物の侵食を著しく低減でき、且つ引き延ばされたタンクの寿命はさらにガラス溶融物の安定な製造を保証し、ひいては板ガラスの熱間成型工程を容易にする。
作業点の他に、薄ガラスをうまく製造するための他の重要なパラメータはガラスのＣＴＥである。高品質の薄ガラスは、小さなＴＴＶ、低い表面粗さ、および低い変形、および最も重要なのは破壊がないことが必要である。板ガラスの成型工程、特にダウンドローおよびオーバーフローフュージョン工程の間、ガラスは速やかにＴ4から室温へと冷却される。このことは特に、ガラスが薄くなってくると当てはまり、なぜなら、薄いガラスのより低い単位質量を補償するようにガラスベルトの流れる速度がより速くなるので、より薄いガラスの冷却速度も、アニール工程を修正することなく、より速くなる。冷却速度がガラスの熱衝撃閾値を超えるとガラスベルトは破壊し、無傷のガラスを得ることができない。閾値に達しなくても、ガラスのＣＴＥが高すぎれば、速い冷却速度が残留熱応力をもたらし、それがさらに製造されたガラスの大きな反りをみちびく。
超薄板ガラス成型の困難さゆえに、市場に存在する超薄ガラスは、無アルカリアルミノホウケイ酸ガラスのように低いＣＴＥを有するか、またはアルカリホウケイ酸ガラスおよび一般的な超薄ソーダライムガラスのように低いＴ4を有するかのいずれかである。
超薄ガラス物品は、厚さ５００μｍ以下、好ましくは４００μｍ以下、３００μｍ以下、２１０μｍ以下、１７５μｍ以下、さらには１００μｍ以下、より好ましくは７０μｍ未満、より好ましくは５０μｍ未満を有する。そのような特に薄いガラスは、上述のとおり様々な用途のために望ましい。特に、厚さが薄いとガラスの柔軟性が与えられる。
本発明のガラスは好ましくは、比較的多量のＡｌ2Ｏ3を含有して、アルカリ金属イオンの速やかな拡散を可能にし、ひいては化学強化される能力を改善する。しかしながら、Ａｌ2Ｏ3は、ガラスの作業点Ｔ4を上昇させる。より低いＡｌ2Ｏ3含有率を用いた実施態様であっても、ガラスの作業点Ｔ4は１１００℃より高い。より好ましい実施態様において、ガラスの作業点Ｔ4は１１５０℃よりも高い。そのような高い作業点は、直接的な熱間成型によるガラスの製造を煩雑にする。しかしながら、本発明者らは、高いＴ4を有するガラスからであっても、小さなＴＴＶを有する超薄ガラス物品を得るための方法を見出した。それにもかかわらず、作業点Ｔ4は、製造があまりに困難になりすぎないように、高すぎるべきではない。従って、作業点Ｔ4は、好ましくは１３５０℃未満、より好ましくは１３００℃未満、より好ましくは１２５０℃未満、さらにより好ましくは１２００℃未満である。
ガラスが化学強化によく適するようになるために、ガラスは比較的多量のアルカリ金属イオン、特に好ましくはナトリウムイオンを含有する。しかしながら、それによって、温度範囲２５℃〜３００℃の平均線熱膨張係数ＣＴＥは上昇する。好ましくは、本発明のガラスは、７×１０-6／℃より高い、より好ましくは８×１０-6／℃より高い、より好ましくは９×１０-6／℃より高いＣＴＥを有する。しかしながら、高いＣＴＥは、直接的な熱間成型によるガラスの製造を煩雑にもする。従って、ガラスは好ましくは１３×１０-6／℃未満のＣＴＥを有する。
上述のとおり、本発明のガラスは非常に良好に化学強化可能で、そのことは高いＴ4および高いＣＴＥと相関している。特に、高いＴ4と高いＣＴＥとの組み合わせは、直接的な熱間成型にとって不利である。それにもかかわらず、本発明者らは、非常に薄い厚さと、小さなＴＴＶとを有するガラスを得るための方法を見出した。本発明者らは、Ｔ4とＣＴＥとの積として定義される熱間成型の難易度係数が、本発明のガラスが一方では非常に良好に化学強化可能であるが他方では熱間成型によって得られるための能力を記載するための良好な尺度であることを見出した。好ましくは、本発明のガラスの熱間成型の難易度係数は、８０６０×１０-6〜１４０００×１０-6の範囲、より好ましくは８６００×１０-6〜１４０００×１０-6の範囲、より好ましくは９０００×１０-6〜１３０００×１０-6の範囲、より好ましくは１００００×１０-6〜１２０００×１０-6の範囲、さらにより好ましくは１０５００×１０-6〜１１５００×１０-6の範囲である。
超薄ガラスの製造の間、ヤング率に対する密度によって定義される逆剛性も重要な役割を果たす。逆剛性が高いと、高い柔軟性をもたらし、そのことは、溶融状態から引き出された薄いガラスベルトのより高い度合いの垂下および震動をもたらし、且つ、冷却された超薄ガラス物品の破壊および反りのリスクを高める。他方で、低い逆剛性は、冷却工程の間のガラスベルトの安定性を維持するためには良いが、超薄ガラスを特定の半径に曲げる場合の破壊のリスクを高める（それは通常、熱間成型の間の外部の力の下での超薄ガラスに対しては容易である）。従って、超薄ガラス物品の逆剛性は、（ｓ／ｍｍ）2の単位で、好ましくは０．０３２〜０．０３５５の範囲、より好ましく０．０３２５〜０．０３４５の範囲、さらにより好ましくは０．０３３〜０．０３４の範囲である。
電子機器における実用的な用途のために、前記ガラス物品は、厚さが２００μｍを上回る物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で４０μｍ未満のＴＴＶ、厚さが５０μｍ〜２００μｍの物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で物品の厚さの２０％未満のＴＴＶ、および厚さが５０μｍ未満の物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で最大１０μｍのＴＴＶを有する。好ましくは、前記ガラス物品は、厚さが２００μｍを上回る物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で３０μｍ未満のＴＴＶ、厚さが６７μｍ〜２００μｍの物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で物品の厚さの１５％未満のＴＴＶ、および厚さが６７μｍ未満の物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で最大１０μｍのＴＴＶを有する。より好ましくは、前記ガラス物品は、厚さが２００μｍを上回る物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で２０μｍ未満のＴＴＶ、厚さが１００μｍ〜２００μｍの物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で物品の厚さの１０％未満のＴＴＶ、および厚さが１００μｍ未満の物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で最大１０μｍのＴＴＶを有する。さらにより好ましくは、前記ガラス物品は、厚さが５００μｍ以下の物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で１０μｍ未満のＴＴＶを有する。小さいＴＴＶは現在の高精度電子機器および光学素子にとって重要である。指紋センサの用途においては、ガラス上の電気信号の伝達能力は制限され、ＴＴＶが小さくなるほど、指紋センサカバーのために使用できる呼び厚さはより厚くなり、このことにより、機械的な安定性が改善される。ＴＴＶとは、示された面積内でのガラス物品の最大厚さと最小厚さとの間の差として理解される。ＴＴＶは、オンラインの厚さ計によって測定できる。好ましくは、ＴＴＶはＳＥＭＩ ＭＦ １５３０によって測定される。
直接的な熱間成型によって小さいＴＴＶを有する化学強化可能な超薄ガラス物品を得ることを可能にする本明細書内に記載される重要な方法のパラメータの他に、ガラス組成も、前記物品の関連する特性および直接的な熱間成型の使用可能性に重要な影響を及ぼすことがある。
良好な化学強化性能に到達するために、前記ガラスはかなりの量のアルカリ金属イオン、好ましくはＮａ2Ｏを含有すべきであり、さらには、より少ない量のＫ2Ｏをガラス組成物に添加することも、化学強化速度を改善できる。さらには、意外なことに、Ａｌ2Ｏ3をガラス組成物に添加することにより、ガラスの強化性能を著しく改善でき、且つＡｌ2Ｏ3を含有しないガラスよりも遙かに高いＣＳおよびＤｏＬをもたらす。しかしながら、アルカリ酸化物の添加はシリケートガラスのＣＴＥを高め、Ａｌ2Ｏ3の添加はＴ4を著しく高める。高められたＣＴＥとＴ4との両方が超薄ガラスの成型をより難しくする。
ＳｉＯ2は、本発明のガラスにおける主たるガラスの網目形成成分である。さらには、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5もガラスの網目形成成分として使用され得る。ＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5の合計の含有率は、慣例的な製造方法のためには４０％未満であるべきである。そうでなければ、ガラスシートは成型が困難になることがあり、且つ脆くなり且つ透明性を失うことがある。高いＳｉＯ2含有率は、ガラスの製造の高い溶融温度および作業温度を必要とし、それは通常、９０％未満であるべきである。好ましい実施態様において、ガラス中のＳｉＯ2含有率は、４０〜７５質量％、より好ましくは５０〜７０質量％、さらにより好ましくは５５〜６８質量％である。Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5をＳｉＯ2に添加すると、網目特性を修飾でき且つガラスの溶融温度および作業温度を低下させることができる。ガラスの網目形成成分も、ガラスのＣＴＥに大きな影響を及ぼす。
さらには、ガラスの網目中のＢ2Ｏ3は２つの異なる多面体構造を形成し、そのことにより、外側からかかる力に対する適合性が増す。Ｂ2Ｏ3の添加は通常、より低い熱膨張およびより低いヤング率をもたらし、そのことが良好な熱衝撃耐性およびよりゆっくりとした化学強化速度をみちびき、それを通じて低いＣＳおよび低いＤｏＬが容易に得られる。従って、Ｂ2Ｏ3の超薄ガラスへの添加は、化学強化処理のウィンドウおよび超薄ガラスを大幅に改善でき、且つ、化学強化された超薄ガラスの実用上の用途を広げることができる。好ましい実施態様において、本発明のガラス中のＢ2Ｏ3の量は、０〜２０質量％、より好ましくは０〜１８質量％、より好ましくは０〜１５質量％である。Ｂ2Ｏ3の量が多すぎると、ガラスの融点が高くなりすぎることがある。さらには、化学強化性能は、Ｂ2Ｏ3の量が多すぎると低下する。
Ａｌ2Ｏ3は、ガラスの網目形成成分とガラスの網目修飾成分との両方として作用する。［ＡｌＯ4］四面体および［ＡｌＯ6］六面体が、ガラスの網目中でＡｌ2Ｏ3の量に依存して形成され、それらは、ガラスの網目内部のイオン交換のための空間のサイズを変化させることによってイオン交換速度を調節できる。従って、本発明のガラスは好ましくは、Ａｌ2Ｏ3を少なくとも１０質量％の量、より好ましくは少なくとも１４質量％の量で含む。しかしながら、Ａｌ2Ｏ3の含有率が高すぎると、ガラスの溶融温度および作業温度も非常に高くなり、且つ結晶が形成されやすくなり、ガラスが透明性および柔軟性をなくす。従って、本発明のガラスは好ましくは、最大４０質量％、より好ましくは最大３０質量％、より好ましくは最大２７質量％の量のＡｌ2Ｏ3を含む。
本発明者らは、意外なことに、ＳｉＯ2の質量割合の、Ａｌ2Ｏ3の質量割合に対する比率が、ガラスの性能に重要な影響を及ぼし得ることも見出した。その比率が非常に高ければ、ガラスの化学強化性能はいくぶん低い。しかしながら、その比率が非常に低いと、ガラスは極めて高いＴ4および極めて高い溶融温度を有することがあり、そのことにより、直接的な熱間成型によるガラスの製造が劇的に煩雑になる。好ましくは、ＳｉＯ2の質量割合のＡｌ2Ｏ3の質量割合に対する比率は、１．５〜１２、より好ましくは２〜１０、より好ましくは２．５〜８、より好ましくは３〜７の範囲である。
アルカリ酸化物、例えばＫ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＬｉ2Ｏは、ガラスの網目修飾成分として作用する。それらは、ガラスの網目を破壊し、ガラスの網目内部で非架橋酸化物を形成できる。アルカリを添加することは、ガラスの作業温度を低下させ且つガラスのＣＴＥを高めることができる。Ｎａ+／Ｌｉ+、Ｎａ+／Ｋ+、Ｌｉ+／Ｋ+のイオン交換は強化のために必須の段階であるので、ナトリウムおよびリチウム含有率は、化学強化可能である超薄フレキシブルガラスにとって重要であり、アルカリ自体が含有されなければガラスは強化されない。しかしながら、ナトリウムはリチウムよりも好ましく、なぜなら、リチウムはガラスの拡散率を著しく低減しかねないからである。従って、本発明のガラスは好ましくは、Ｌｉ2Ｏを５質量％未満、より好ましくは最大４質量％、より好ましくは最大２質量％、より好ましくは最大１質量％、より好ましくは最大０．１質量％の量で含む。特に好ましい実施態様はＬｉ2Ｏ不含ですらある。
本発明のガラスは好ましくは、Ｎａ2Ｏを少なくとも４質量％、より好ましくは少なくとも５質量％、より好ましくは少なくとも６質量％、より好ましくは少なくとも８質量％、より好ましくは少なくとも１０質量％の量で含む。ナトリウムは化学強化性能のために非常に重要であり、なぜなら、化学強化は好ましくは、ガラス中のナトリウムと化学強化媒体中のカリウムとのイオン交換を含むからである。しかしながら、ナトリウム含有率も高すぎるべきではなく、なぜならガラスの網目が酷く悪化することがあり、且つガラスが極めて形成されにくくなることがあるからである。他の重要な要因は、超薄ガラスが低いＣＴＥを有するべきであることであり、そのような要請に合致するためにガラスは多すぎるＮａ2Ｏを含有すべきではない。従って、ガラスは好ましくはＮａ2Ｏを最大３０質量％、より好ましくは最大２８質量％、より好ましくは最大２７質量％、より好ましくは最大２５質量％、より好ましくは最大２０質量％の量で含む。
本発明のガラスはＫ2Ｏを含み得る。しかしながら、ガラスは好ましくは、ガラス中のナトリウムイオンと化学強化媒体中のカリウムイオンとを交換することにより化学強化されるので、ガラス中の多すぎる量のＫ2Ｏは化学強化性能を損なうことがある。従って、本発明のガラスは好ましくは、Ｋ2Ｏを最大７質量％、より好ましくは最大５質量％、より好ましくは最大４質量％、より好ましくは最大３質量％、より好ましくは最大２質量％、より好ましくは最大１質量％、より好ましくは最大０．１質量％の量で含む。特に好ましい実施態様において、本発明のガラスはＫ2Ｏ不含ですらある。
しかし、ガラスの網目が酷く悪化することがあり且つガラスが極めて形成しにくくなることがあるので、アルカリ含有率の総量は、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２８質量％以下、より好ましくは２７質量％以下であるべきである。他の重要な要因は超薄ガラスが低いＣＴＥを有するべきであることであり、そのような要請に合致するためにガラスは多すぎるアルカリ元素を含有すべきではない。しかしながら、上述のとおり、化学強化を容易にするためには、ガラスはアルカリ元素を含有すべきである。従って、本発明のガラスは好ましくは、アルカリ金属酸化物を少なくとも４質量％、より好ましくは少なくとも５質量％、より好ましくは少なくとも７質量％、より好ましくは少なくとも１０質量％の量で含む。
本発明者らは、ＳｉＯ2とＡｌ2Ｏ3との合計の質量割合の、ガラス中のアルカリ金属酸化物の質量割合に対する比率が重要な役割を果たし得ることを見出した。その比率が低すぎると、ガラスの網目が酷く悪化することがあり、且つガラスが極めて形成されにくくなることがある。しかしながら、その比率が高すぎると、ガラスの化学強化性能が損なわれることがある。好ましくは、ＳｉＯ2とＡｌ2Ｏ3との合計の質量割合の、ガラス中のアルカリ金属酸化物の質量に対する比率は２〜１０、より好ましくは３〜８、より好ましくは４〜７である。
アルカリ土類酸化物、例えばＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯは網目修飾成分として作用し、且つガラスの形成温度を低下させる。それらの酸化物を添加して、ガラスのＣＴＥおよびヤング率を調節できる。アルカリ土類酸化物は、特別な要請に合致させるためにガラスの屈折率を変えることができるという非常に重要な機能を有する。例えば、ＭｇＯはガラスの屈折率を低下することができ、ＢａＯは屈折率を高めることができる。アルカリ土類酸化物の質量含有率は、好ましくは４０質量％以下、より好ましくは１５質量％以下、より好ましくは１３質量％以下、より好ましくは１２質量％以下であるべきである。アルカリ土類酸化物の量が多すぎると、化学強化性能が悪化することがある。さらには、アルカリ土類酸化物の量が多すぎると、結晶化傾向が高まることがある。
ガラス内のいくつかの遷移金属酸化物、例えばＺｎＯおよびＺｒＯ2は、アルカリ土類酸化物と類似した機能を有する。他の遷移金属酸化物、例えばＮｄ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｖ2Ｏ5、ＭｎＯ2、ＴｉＯ2、ＣｕＯ、ＣｅＯ2およびＣｒ2Ｏ3は、特定の光学的機能またはフォトニック機能を有するガラス、例えばカラーフィルタまたは光変換器を製造するための着色剤として機能する。Ａｓ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＳＯ3、Ｃｌおよび／またはＦを清澄剤として、０〜２質量％の量で添加してもよい。希土類酸化物を０〜５質量％の量で添加して、ガラスシートに磁性またはフォトニックまたは光学的機能を付加することもできる。
１つの実施態様において、超薄フレキシブルガラスは、以下の成分を示された量（質量％）で含むアルカリ金属アルミノシリケートガラスである：
Figure 2019514827
任意に、着色酸化物、例えばＮｄ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｖ2Ｏ5、ＭｎＯ2、ＣｕＯ、ＣｅＯ2、Ｃｒ2Ｏ3を添加できる。Ａｓ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＳＯ3、Ｃｌおよび／またはＦを清澄剤として、０〜２質量％の量で添加することもできる。希土類酸化物を０〜５質量％の量で添加して、ガラスシートに磁性またはフォトニックまたは光学的機能を付加することもできる。
本発明のアルカリ金属アルミノシリケートガラスは好ましくは、以下の成分を示された量（質量％）で含む：
Figure 2019514827
任意に、着色酸化物、例えばＮｄ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｖ2Ｏ5、ＭｎＯ2、ＣｕＯ、ＣｅＯ2、Ｃｒ2Ｏ3を添加できる。０〜２質量％のＡｓ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＳＯ3、Ｃｌおよび／またはＦを清澄剤として添加することもできる。０〜５質量％の希土類酸化物を添加して、ガラスシートに磁性またはフォトニックまたは光学的機能を付加することもできる。
最も好ましくは、本発明のアルカリ金属アルミノシリケートガラスは、以下の成分を示された量（質量％）で含む：
Figure 2019514827
任意に、着色酸化物、例えばＮｄ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｖ2Ｏ5、ＭｎＯ2、ＣｕＯ、ＣｅＯ2、Ｃｒ2Ｏ3を添加できる。０〜２質量％のＡｓ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＳＯ3、Ｃｌおよび／またはＦを清澄剤として添加することもできる。０〜５質量％の希土類酸化物を添加して、ガラスシートに磁性またはフォトニックまたは光学的機能を付加することもできる。
１つの実施態様において、超薄フレキシブルガラスは、以下の成分を示された量（質量％）で含むアルカリソーダライムガラスである：
Figure 2019514827
任意に、着色酸化物、例えばＮｄ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｖ2Ｏ5、ＭｎＯ2、ＣｕＯ、ＣｅＯ2、Ｃｒ2Ｏ3を添加できる。０〜２質量％のＡｓ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＳＯ3、Ｃｌおよび／またはＦを清澄剤として添加することもできる。０〜５質量％の希土類酸化物を添加して、ガラスシートに磁性またはフォトニックまたは光学的機能を付加することもできる。
この発明のソーダライムガラスは好ましくは、以下の成分を示された量（質量％）で含む：
Figure 2019514827
任意に、着色酸化物、例えばＮｄ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｖ2Ｏ5、ＭｎＯ2、ＣｕＯ、ＣｅＯ2、Ｃｒ2Ｏ3を添加できる。０〜２質量％のＡｓ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＳＯ3、Ｃｌおよび／またはＦを清澄剤として添加することもできる。０〜５質量％の希土類酸化物を添加して、ガラスシートに磁性またはフォトニックまたは光学的機能を付加することもできる。
この発明のソーダライムガラスは好ましくは、以下の成分を示された量（質量％）で含む：
Figure 2019514827
任意に、着色酸化物、例えばＮｄ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｖ2Ｏ5、ＭｎＯ2、ＣｕＯ、ＣｅＯ2、Ｃｒ2Ｏ3を添加できる。０〜２質量％のＡｓ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＳＯ3、Ｃｌおよび／またはＦを清澄剤として添加することもできる。０〜５質量％の希土類酸化物を添加して、ガラスシートに磁性またはフォトニックまたは光学的機能を付加することもできる。
この発明のソーダライムガラスは好ましくは、以下の成分を示された量（質量％）で含む：
Figure 2019514827
任意に、着色酸化物、例えばＮｄ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｖ2Ｏ5、ＭｎＯ2、ＣｕＯ、ＣｅＯ2、Ｃｒ2Ｏ3を添加できる。０〜２質量％のＡｓ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＳＯ3、Ｃｌおよび／またはＦを清澄剤として添加することもできる。０〜５質量％の希土類酸化物を添加して、ガラスシートに磁性またはフォトニックまたは光学的機能を付加することもできる。
最も好ましくは、本発明のソーダライムガラスは、以下の成分を示された量（質量％）で含む：
Figure 2019514827
任意に、着色酸化物、例えばＮｄ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｖ2Ｏ5、ＭｎＯ2、ＣｕＯ、ＣｅＯ2、Ｃｒ2Ｏ3を添加できる。０〜２質量％のＡｓ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＳＯ3、Ｃｌおよび／またはＦを清澄剤として添加することもできる。０〜５質量％の希土類酸化物を添加して、ガラスシートに磁性またはフォトニックまたは光学的機能を付加することもできる。
最も好ましくは、本発明のソーダライムガラスは、以下の成分を示された量（質量％）で含む：
Figure 2019514827
任意に、着色酸化物、例えばＮｄ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｖ2Ｏ5、ＭｎＯ2、ＣｕＯ、ＣｅＯ2、Ｃｒ2Ｏ3を添加できる。０〜２質量％のＡｓ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3、ＳｎＯ2、ＳＯ3、Ｃｌおよび／またはＦを清澄剤として添加することもできる。０〜５質量％の希土類酸化物を添加して、ガラスシートに磁性またはフォトニックまたは光学的機能を付加することもできる。
典型的には、高いＴ4とＣＴＥとを有する超薄ガラスを、より厚いガラスから研磨により薄くするかまたはエッチングによって製造できる。それら２つの方法は経済的ではなく、且つ、Ｒa粗さおよび波打ちおよび大きなＴＴＶによって定量化される粗悪な表面品質をもたらす。
直接的な熱間成型製造、例えばダウンドロー、オーバーフローフュージョン法が量産には好ましい。それらは経済的であり、且つガラス表面の品質が高く、且つ厚さ１０μｍ〜５００μｍを有する超薄ガラスを製造できる。例えば、ダウンドロー／オーバーフローフュージョン法は、５ｎｍ未満、好ましくは２ｎｍ未満、さらに好ましくは１ｎｍ未満の粗さＲaを有する、元のままの表面またはファイヤーポリッシュされた表面を製造できる。厚さを、１０μｍ〜５００μｍの範囲に正確に制御することもできる。薄い厚さはガラスの柔軟性を与える。特別なフロート法は、元のままの表面を有する超薄ガラスを製造でき、経済的且つ量産のためにも適しているが、フロート法によって製造されたガラスは、スズの側としての一方の側が、他方とは異なる。２つの側の間の相違は、化学強化の後にガラスの反りの問題を引き起こし、印刷または被覆工程に影響することがあり、なぜなら２つの側が異なる表面エネルギーを有するからである。
超薄ガラスを、シートまたはロールの形態で製造および加工できる。前記シートサイズは好ましくは、１００×１００ｍｍ2以上、好ましくは４００×３２０ｍｍ2より大きく、好ましくは４７０×３７０ｍｍ2より大きく、最も好ましくは５５０×４４０ｍｍ2より大きい。薄ガラスのロールは好ましくは、２５０ｍｍより大きい、好ましくは３２０ｍｍより大きい、より好ましくは３７０ｍｍより大きい、最も好ましくは４４０ｍｍより大きい幅を有する。ガラスロールのためのガラスの長さは好ましくは１ｍより長く、好ましくは１０ｍ、さらに好ましくは１００ｍ、最も好ましくは５００ｍである。
強くすることは強化と称され、カリウムイオンを有する溶融塩浴中にガラスを浸漬するか、またはカリウムイオンまたは他のアルカリ金属イオンを含有するペーストによってガラスを被覆し、高温で特定の時間加熱することによって行うことができる。塩浴またはペースト中のより大きなイオン半径を有するアルカリ金属イオンが、ガラス物品中のより小さな半径を有するアルカリ金属イオンと交換され、イオン交換に起因して表面圧縮応力が形成される。
本発明の化学強化されたガラス物品は、本発明の化学強化可能なガラス物品を化学的に強化することにより得られる。超薄ガラス物品を、一価のイオンを含有する塩浴中に浸漬して、ガラス内部のアルカリイオンと交換することによって、強化工程を行うことができる。塩浴中の一価のイオンは、ガラス内部のアルカリイオンよりも大きな半径を有する。ガラスへの圧縮応力は、より大きなイオンがガラスの網目中に割り込むことに起因して、イオン交換後に形成される。イオン交換後、超薄ガラスの強度および柔軟性は意外なことに、著しく改善される。さらに、化学強化によって誘導されるＣＳは、ガラスの引掻耐性を高めるので、強化されたガラスは容易に引っ掻き傷がつかず、且つＤｏＬは引っ掻き許容度を高めることができ、ガラスが引っ掻かれたとしても破壊しにくい。
化学強化のために最も使用される塩は、Ｎａ+含有溶融塩またはＫ+含有溶融塩、またはそれらの混合物である。慣例的に使用される塩は、ＮａＮＯ3、ＫＮＯ3、ＮａＣｌ、ＫＣｌ、Ｋ2ＳＯ4、Ｎａ2ＳＯ4、Ｎａ2ＣＯ3およびＫ2ＣＯ3である。添加剤、例えばＮａＯＨ、ＫＯＨおよび他のナトリウム塩またはカリウム塩を使用して、化学強化の間のイオン交換の速度、ＣＳおよびＤｏＬをより良好に制御することもできる。Ａｇ+含有またはＣｕ2+含有塩浴を使用して、超薄ガラスに抗菌機能を付加することができる。
化学強化は一段階に限定されない。それは、より良好な強化性能に達するための様々な濃度のアルカリ金属イオンを有する塩浴中での多段階を含み得る。
ガラスロールを、オンラインのロール・ツー・ロールまたはロール・ツー・シート工程を用いて化学強化できる。この工程の間、超薄ガラスを化学強化浴中に供給し、その後、再度ロールするかまたはシートへと切断する。ガラスロールを化学強化の後に直接的に洗浄浴のラインに供給し、次いで再度ロールするかまたはシートへと切断することもできる。
強化後、超薄ガラスは、高い強度を達成するために十分に高いＣＳおよびＤｏＬを有するべきである。従って、好ましくはＣＳは、少なくとも５００ＭＰａ、より好ましくは少なくとも６００ＭＰａ、より好ましくは７００ＭＰａより上、より好ましくは少なくとも７１０ＭＰａ、より好ましくは少なくとも７２０ＭＰａ、より好ましくは少なくとも７５０ＭＰａ、より好ましくは少なくとも８００ＭＰａである。ＤｏＬは好ましくは少なくとも５μｍ、より好ましくは少なくとも８μｍ、より好ましくは少なくとも１０μｍである。
ＣＳは主にガラスの組成に依存する。より高いＡｌ2Ｏ3含有率（それは高いＴ4をもたらす）は、より高いＣＳを達成するための助けになる。バランスの取れたガラスの熱間成型能力と化学強化性能とに達するために、ＣＳは好ましくは１２００ＭＰａ未満である。
ＤｏＬもガラスの組成に依存するが、それは強化時間の増加に伴ってほぼ無限に増加し得る。強化されたガラスの安定な強度を確実にするために十分に高いＤｏＬが必須であるが、高すぎるＤｏＬは、超薄ガラス物品が圧縮応力下にある際の自己破壊率および強度性能を高めるので、ＤｏＬは好ましくは５０μｍ未満、４０μｍ未満、３０μｍ未満、２５μｍ未満に制御される。
他方で、意外なことに、強化された超薄ガラスが、自己破壊せずに、より厚いガラスよりも遙かに高いＣＴを許容できることが判明した。好ましくはＣＴは、少なくとも５０ＭＰａ、より好ましくは少なくとも１００ＭＰａ、より好ましくは少なくとも１２０ＭＰａ、より好ましくは少なくとも１５０ＭＰａ、より好ましくは少なくとも１６０ＭＰａ、より好ましくは少なくとも１７０ＭＰａ、より好ましくは少なくとも２００ＭＰａ、より好ましくは少なくとも３００ＭＰａ、より好ましくは少なくとも５００ＭＰａである。１つの実施態様においては、７０μｍ厚の超薄ガラスを強化して７２０ＭＰａのＣＳおよび２５μｍのＤｏＬが得られ、且つ生じるＣＴは９００ＭＰａもの高さであり、従ってＣＳよりも高い。そのような意外にも高いＣＴは、以前の発明には記載されておらず、内部引張応力の圧縮応力に対する比率は、好ましくは０．０５〜２．０の範囲、より良好には０．１〜１．８の範囲、さらに良好には０．１５〜１．７の範囲、より良好には０．２〜１．６の範囲、最も良好には０．３〜１．５の範囲である。
ガラスの化学強化性能を、閾値拡散率Ｄによって記載できる。閾値拡散率Ｄは、測定された層の深さ（ＤｏＬ）およびイオン交換時間（ＩＥＴ）から、ＤｏＬ＝約１．４ｓｑｒｔ（４×Ｄ×ＩＥＴ）の関係に従って計算できる。本発明によれば、本発明のガラスは優れた化学強化性能を有する。従って、本発明のガラスは、少なくとも１．５μｍ2／時間の閾値拡散率Ｄを有する。好ましくは、本発明のガラスは、少なくとも４μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも６μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも８μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも１０μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも１２μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも１４μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも１６μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも１８μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも２０μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも２５μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも３０μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも３５μｍ2／時間、より好ましくは少なくとも４０μｍ2／時間の閾値拡散率を有する。
閾値拡散率Ｄの他に、圧縮応力感受性ＣＳＳが、化学強化性能に関する重要なパラメータである。ＣＳＳ値は、どのような圧縮応力ＣＳが化学強化に際して達成できるかを示す。ＣＳＳは主に、ガラス組成およびガラスの熱履歴に依存する。特に、低い冷却速度は、高いＣＳＳと関連しており、その逆もまた同様である。本願において、ＣＳＳ値は純粋なＫＮＯ3塩浴中、４２０℃で２時間の化学強化について示される。好ましくは、示された条件下で測定された本発明のガラス物品のＣＳＳは、少なくとも４５０ＭＰａ、より好ましくは少なくとも５００ＭＰａ、より好ましくは少なくとも５５０ＭＰａ、さらにより好ましくは少なくとも６００ＭＰａである。
１つの実施態様において、化学強化は速い加熱および急冷工程を含み、この工程の間、熱衝撃は避けられない。化学強化塩浴は通常、溶融された塩浴を得るために、３５０℃より高く、またはさらには７００℃まで加熱される。超薄ガラスを塩浴中に浸漬する場合、ガラスと塩浴との間に温度勾配があり、ガラスの一部が塩浴中に浸漬される際には１つの単独のガラス片の内部の勾配がある。他方で、超薄ガラスを塩浴から取り出す際、それは通常、速い急冷工程である。厚さが薄いので、超薄ガラスは同じ温度勾配でより破壊しやすい。従って、それらの熱衝撃工程は、特別に設計された組成を有さない超薄ガラスを強化する際に低い収率をもたらす。予熱およびポストアニールが温度勾配を低減させることができるとはいえ、それらは時間およびエネルギーを消費する工程である。最大の温度勾配のガラスは、予熱およびポストアニール工程の間ですら、熱衝撃耐性と共に増加に耐えることができる。従って、化学強化工程を単純化し且つ収率を改善するために、超薄ガラスにとって高い熱衝撃耐性は著しく好ましい。化学強化工程の他に、熱応力を、化学強化後の後工程、レーザー切断工程または熱切断工程において、導入することもできる。
上記の説明から、化学強化前の原ガラスの熱衝撃耐性は、フレキシブルな超薄ガラスにとって特に最も重要な要因であり、なぜなら、熱衝撃耐性は、高品質を有する前記強化ガラスの経済的な可用性を決定するからである。これは、なぜ原ガラスシートの組成が、前の段落で既に記載された各々の種類のガラスについて注意深く設計されるかという理由でもある。
熱衝撃に対する材料の頑健性は、熱衝撃パラメータで特徴付けられる：
Figure 2019514827
前記式中、Ｒは熱衝撃耐性であり、αはＣＴＥであり、σは材料の強度であり、Ｅはヤング率であり、λは熱伝導度であり、且つμはポワソン比である。より高いＲの値は、より大きな熱衝撃耐性および温度勾配および熱負荷に対する高い許容度を表す。従って、ガラスについての熱応力耐性を、以下の式から最大熱負荷ΔＴによって決定できる：
Figure 2019514827
疑いもなく、より高いＲを有するガラスは確実により高い熱負荷許容度を有し、ひいては熱衝撃に対してより大きな耐性がある。従って、化学強化前にＲは好ましくは１００Ｗ／ｍ2より高く、より好ましくは１２０Ｗ／ｍ2より高く、さらにより好ましくは１５０Ｗ／ｍ2より高い。化学強化前に、ΔＴは好ましくは２００℃より高く、より好ましくは２５０℃より高く、より好ましくは３００℃より高い。
意外なことに、化学強化された例の表２に示される熱衝撃耐性および最大熱負荷によって示されるとおり、超薄ガラスが、化学強化後に改善された熱衝撃耐性をさらに有し得ることが判明した。
実際の用途のためには、化学強化されたガラスのＲは好ましくは１９０Ｗ／ｍ2より高い、より好ましくは２５０Ｗ／ｍ2より高い、より好ましくは３００Ｗ／ｍ2より高い、より好ましくは５００Ｗ／ｍ2より高い、さらにより好ましくは８００Ｗ／ｍ2より高いべきである。
化学強化されたガラスのΔＴは好ましくは、３８０℃より高い、より好ましくは５００℃より高い、より好ましくは６００℃より高い、より好ましくは１０００℃より高い、より好ましくは１５００℃より高い、より好ましくは２０００℃より高いべきである。
定義された寸法を有するガラス物品の実際の熱衝撃耐性を、以下のとおり行われる実験によって測定できる温度勾配に対する耐性（ＲＴＧ）によって定量化できる： ガラス試料を２５０×２５０ｍｍ2の大きさで製造して、温度勾配に対する耐性を試験する。試料をパネルの中央で定義された温度まで加熱し、端部は室温で維持する。パネルの熱い中心と、パネルの冷たい端部との間の温度勾配は、試料の５％以下の破壊が生じる際のガラスの温度勾配に対する耐性を表す。意外なことに、超薄ガラスが、厚さの減少に伴って改善する熱衝撃耐性ＲＴＧを有することが判明した。超薄ガラスを適用するために、ＲＴＧは好ましくは５０Ｋより高く、好ましくは１００Ｋより高く、さらに好ましくは１５０Ｋより高く、最も好ましくは２００Ｋより高い。
熱衝撃耐性（ＲＴＳ）を試験するための他の実験を以下のように行う： ２００×２００ｍｍ2の大きさで製造されたガラス試料を空気循環オーブン内で加熱し、その後、５０ｍｌの冷たい（室温の）水を中央にかける。熱衝撃値に対する抵抗は、試料の５％以下の破壊が生じる、熱いパネルと冷たい（室温の）水との間の温度差である。超薄ガラスを適用するために、ＲＴＳは好ましくは７５Ｋより高く、好ましくは１１５Ｋより高く、さらに好ましくは１５０Ｋより高く、最も好ましくは２００Ｋより高い。
Ｒは、熱衝撃の実験を行わずにガラスの熱衝撃耐性を評価するために計算され、実験データとの一致は概して良好である。しかしながら、ガラスの熱衝撃耐性は、他の要因、例えば試料の形状、厚さおよび加工履歴によっても影響を受ける。ＲＴＳは、所定の条件におけるガラスの特定の熱衝撃耐性を測る実験結果である。Ｒは、ガラス材料の特性に関する一方で、ＲＴＳは実際の用途における他の要因を含む。ガラスについて、他の条件が同じである場合、ＲＴＳはＲに比例する。
ΔＴは、ガラス材料の温度勾配耐性を、温度差の実験を行わずに評価するために、固有のパラメータ、例えばＲから計算され、実験データとの一致も概して良好である。しかしながら、温度差に対する耐性は、特定の条件、例えばガラス試料の大きさ、ガラスの厚さ、およびガラスの加工履歴にも大幅に依存する。ＲＴＧは、所定の条件について、ガラスの温度差に対する特定の耐性を示す実験結果である。ΔＴは、ガラス材料の特性に関する一方で、ＲＴＧは実際の用途における他の要因を含む。ＲＴＧはΔＴに比例するが、必ずしも互いに等しいわけではない。
材料の強度も熱衝撃耐性に影響することがあり、なぜなら、熱応力に起因する破壊は、導入された熱応力が材料の強度を上回った場合にのみ発生するからである。
前記ガラス物品を、例えば以下の用途分野： ディスプレイの基板または保護カバー、指紋センサカバー、一般的なセンサの基板またはカバー、消費者用電子機器のカバーガラス、ディスプレイおよび他の表面、特に曲げられた表面の保護カバーのために使用できる。さらには、前記ガラス物品を、ディスプレイの基板およびカバー、指紋センサモジュールの基板またはカバー、半導体のパッケージ、薄膜電池の基板およびカバーの用途においても使用できる。特定の実施態様において、前記ガラス物品を、抵抗スクリーン用のカバーフィルム、およびディスプレイスクリーン、携帯電話、カメラ、ゲーム用ガジェット、タブレット、ラップトップ、ＴＶ、鏡、窓、航空機の窓、家具および白物家電用の使い捨て保護フィルムとして使用できる。
前記ガラス物品を、例えば反射防止、傷防止、指紋防止、抗菌、防眩、およびそれらの機能の組み合わせのために、さらに被覆できる。
本発明によれば、本発明によるガラス物品の製造方法は、以下の段階：
ａ） 所望のガラスのための原料の組成物を準備する段階、
ｂ） 前記組成物を溶融する段階、
ｃ） 板ガラス工程においてガラス物品を製造する段階、および
ｄ） 前記物品の少なくとも１つの表面を、被覆層で任意に被覆する段階、
を含み、ここで、前記溶融物を板ガラス工程において、Ｔgの１００℃上である温度ＴaからＴgの５０℃下である温度Ｔbへと、一方ではＴaとＴbとの間の平均冷却速度Ｃと、他方ではガラス物品の厚さｔとの積が３００ｍｍ℃／分未満であるように冷却する。
超薄板ガラスの熱間成型における高いＴ4と高いＣＴＥとの組み合わせの困難さを解消するために、比較的ゆっくりとした冷却速度が必要とされる。ガラスの冷却が速すぎると、ガラスの張力が発生し、破壊するまで変形しかねない。従って、比較的ゆっくりと冷却することは、小さなＴＴＶを有するガラス物品を得るために必須である。ガラスの冷却が速すぎると、小さなＴＴＶが得られない。しかしながら、超薄形態のガラスベルトは、超薄ガラスの速い移動速度を意味する。Ｔ4から室温への冷却速度を下げるために、ガラスの熱間成型ラインは、これがもはや現実的ではないように引き延ばされなければならない。この発明において、意外なことに、Ｔa（Ｔg＋１００℃に等しい）からＴb（Ｔg−５０℃に等しい）までの冷却速度が、他の温度範囲における冷却速度よりも遙かに重要であることが判明した。ＴaとＴbとの間の冷却速度を著しく低下することができれば、他の温度範囲における冷却速度は特に注意する必要はない。さらに、Ｔa〜Ｔbはほんの小さな温度範囲なので、この範囲の冷却速度は、熱間成型ライン全体を拡張することなく、つまり、ガラスベルトがこの温度範囲を通過する際の追加的な加熱装置を設置することにより、低下され得るが、他の温度範囲の冷却速度は高まり得る。
本発明者らは、ＴaとＴbとの間の所望の冷却速度がガラス物品の厚さに大幅に依存することを見出した。実際に、ガラス物品の厚さが低下すると、冷却速度Ｃは高まり得る。従って、本発明の有利な冷却条件は、一方ではＴaとＴbとの間の平均冷却速度Ｃと、他方ではガラス物品の厚さｔとの積として示される。意外なことに、本発明者らは、比較的低い冷却速度が、化学強化後により高い圧縮応力ＣＳももたらすことを見出した。このことは、強化されたガラスがより高い強度を達成するために有用である。これは、超薄ガラスについて特に重要であり、なぜなら、そのようなガラスは、より厚いガラスとは対照的に、ガラスの厚さが薄いことによってＤｏＬに課される限定ゆえに、低いＣＳをＤｏＬの増加によって補償できないからである。従って、比較的難い冷却速度は、高められたＣＳを達成するためにも好ましい。好ましくは、一方ではＴaとＴbとの間の平均冷却速度Ｃと、他方ではガラス物品の厚さｔとの積は、２８０ｍｍ℃／分未満、より好ましくは２６０ｍｍ℃／分未満である。しかしながらまた、ガラスをあまりにゆっくりと冷却すべきではなく、なぜなら、そうでなければ結晶化が生じることがあるからである。さらには、あまりにゆっくりとした冷却は化学強化性能の低下とも関連付けられ、なぜなら、あまりにゆっくりとした冷却はガラスの網目の密度を高め、そのことは、閾値拡散率Ｄの低下をもたらすからである。従って、一方ではＴaとＴbとの間の平均冷却速度Ｃと、他方ではガラス物品の厚さｔとの積は、好ましくは１００ｍｍ℃／分より高く、より好ましくは１５０ｍｍ℃／分より高く、さらにより好ましくは少なくとも２００ｍｍ℃／分である。
意外なことに、Ｔ4、ＣＴＥ、ＴａとＴｂとの間の冷却速度Ｃ、およびガラス厚ｔとの間に、そのような超薄ガラスの熱間成型について特定の関係があることも判明した。Ｔ4×ＣＴＥ×ｌｎ（Ｃ×ｔ）は、４００００〜８００００×１０-6ｌｎ（ｍｍ℃／分）の範囲、より良好には４５０００〜７５０００×１０-6ｌｎ（ｍｍ℃／分）の範囲、さらにより良好には５００００〜６８０００×１０-6ｌｎ（ｍｍ℃／分）の範囲、最良には５２０００〜６６０００×１０-6ｌｎ（ｍｍ℃／分）の範囲であるべきであり、高いＴ4と高いＣＴＥとを兼ね備える超薄ガラスを直接的に熱間成型して、優れた化学強化性能および小さなＴＴＶを有する超薄ガラス物品を得ることができる。
そのようなゆっくりとした冷却速度を適用した後、超薄ガラスは、高温からの冷却に起因する小さな残留応力を有する。超薄ガラスは残留応力に対して、より厚いガラスよりも敏感であり、なぜなら、ガラスの変形はガラスの厚さの３乗(3rd potential)に反比例するからである。従って、厚さ約５０μｍを有するガラスについての残留応力は好ましくは５０ＭＰａ未満、より好ましくは３０ＭＰａ未満、さらにより好ましくは１０ＭＰａ未満である。
さらに意外なことに、より低い冷却速度Ｃは、強化後により高い圧縮応力をもたらすことが判明した。このことは、強化されたガラスがより高い強度を達成するために有用である。このより高い圧縮応力は、より低いＤｏＬに妥協して得られるのだが、強化された超薄ガラスは厚いガラスほど高いＤｏＬを有する必要はない。さらには、ＤｏＬは、延長された強化時間および温度によって容易に増加され得るが、圧縮応力は主にガラスの組成および熱履歴に依存する。
実施態様の記載
表１は、比較用試料（１〜３）と、化学強化可能である超薄ガラスの直接的な熱間成型のいくつかの典型的な実施態様（４〜１６）を示す。表２は、ＫＮＯ3塩浴中、４２０℃で２時間、化学強化された後のそれらの試料の特性を示す。
Figure 2019514827
Figure 2019514827
Figure 2019514827
表１の例１〜３は比較例であり、その超薄ガラスの組成物は比較的低いＴ4または／およびＣＴＥ、および不適切な強化性能を有する。それらのガラスは、Ｃに特に注意することなく、比較的容易に直接的な熱間成型法を通じて製造できる。
例１のＣＴＥは、低いアルカリ金属含有率に起因して７．６であり、且つ化学強化性能は、イオン交換速度の遅さに起因して非常に良好ではない。それは、４２０℃で２時間の強化後に２６０ＭＰａのＣＳおよび８μｍのＤｏＬに達するに過ぎない。
例２は、Ａｌ2Ｏ3の含有率が高い無アルカリガラスであり、従ってＴ4は高い一方で、低い含有率のアルカリ金属およびかなりの量のＢ2Ｏ3が、低いＣＴＥを保証し、且つ直接的な熱間成型による製造を容易にする。アルカリ金属イオンが含まれないので、化学強化できない。
例３は、アルカリ金属およびアルカリ土類金属酸化物の含有率が比較的高いソーダライムガラスである。そのガラスは、非常に高いＣＴＥに起因して比較的高いＴ4×ＣＴＥを有するのだが、熱間成型工程を容易にするためにＣを低減すべきである。しかしながら、Ａｌ2Ｏ3含有率が低いことに起因して、Ｔ4自体は低いままであり、化学強化性能は非常に良好ではない。
例４において、Ａｌ2Ｏ3をわずかに添加し且つ例３に比べてＮａ2Ｏの量を増加させたソーダライムガラス系における他の組成は、より高いＣＳをもたらすが、ＤｏＬはまだ高くない。
例５においては、例４におけるＣａＯの半分がＡｌ2Ｏ3によって置き換えられ、Ｔ4は１１００℃を超えて高められる。化学強化性能も改善される。
例６においては、例４における全てのＣａＯがＡｌ2Ｏ3によって置き換えられ、Ｔ4は１２００℃を超えてさらに高められる。ＣＴＥは、Ａｌ2Ｏ3の増加と共に低下し、なぜなら、ＡｌＯ4はガラスの網目形成成分でもある一方で、ＣａＯは純粋な網目修飾成分であるからである。１８９ｍｍ℃／分のより遅いＣ×ｔを適用して、低い残留応力を有する超薄ガラスの製造を確実にする。ここでもまた、化学強化性能は、より高いＣＳとＤｏＬとの両方で著しく改善される。
例７においては、Ａｌ2Ｏ3含有率はＳｉＯ2含有率を低減することによってさらに増加され、化学強化性能はさらに改善される。しかしながら、そのような高い含有率のＡｌ2Ｏ3は、１３５０℃を超える極めて高いＴ4ももたらし、極めて高い溶融温度ももたらす。そのようなガラスの溶融は、溶融タンクの寿命を短くする。
例８においては、Ｋ2ＯおよびＭｇＯが導入されて、融点が下げられる。網目修飾成分として、ＭｇＯはＣａＯのように化学強化性能に悪影響をおよぼさない。さらには、アルカリ金属アルミノシリケートガラス中で、中程度のＫ2Ｏ含有率は、ＣＳを低下させることなくＤｏＬを増加することを助けることができる。ＺｒＯ2は、ガラスの硬度を高めることを助けることができる。例８のＴ4は、１２５０℃よりもわずかに高く制御され、ＣＴＥは９以下である。１７５ｍｍ℃／分のより遅いＣ×ｔを適用して、低い残留応力を有する超薄ガラスの製造を確実にする。例８のＤｏＬは、４２０℃で２時間の強化後に２７μｍに達することができ、ＣＳは８００ＭＰａに近づき、さらに厚さは０．０７ｍｍしかない。
例９においては、例８におけるＫ2ＯがＮａ2Ｏによって置き換えられている。予想されるとおり、ＣＳが上昇する一方で、ＤｏＬは低下する。Ｔ4とＣＴＥとの両方が上昇し、なぜなら、混合されたアルカリの効果はもうないからである。１６６ｍｍ℃／分のＣ×ｔを適用して、低い残留応力を有する超薄ガラスの製造を確実にする。そのＣ×ｔは非常に低くはなく、なぜなら、例９のＣＴＥは非常に高いからである。
例１０においては、例８のＫ2Ｏを半分に減らし、且つＡｌ2Ｏ3をさらに増加する。その化学強化性能は非常に良好であり、極めて良好なＣＳおよびＤｏＬを有する。しかしながら、極めて高いＡｌ2Ｏ3含有率および結果として生じる高いＴ4は、低い残留応力を有する超薄ガラスの製造を確実にするために、極めてゆっくりとした１５２ｍｍ℃／分のＣ×ｔが適用されることも必要とする。
例１１においては、例９におけるＳｉＯ2含有率を減らし、主にＡｌ2Ｏ3によって置き換え、Ｔ4とＣＴＥとの両方の上昇が観察される。１６０ｍｍ℃／分の非常に低いＣ×ｔを適用して、低い残留応力を有する超薄ガラスの製造を確実にする。４２０℃で２時間の強化後、ＤｏＬは２８μｍに達する。
例１２において、例１１におけるＮａ2Ｏ、ＭｇＯおよびＺｒＯ2は部分的または完全にＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3によって置き換えられる。ＣＴＥは、Ｂ2Ｏ3の導入に起因して、例１１に比べて大幅に低下する。Ｔ4はわずかに上昇するが、Ｔ4×ＣＴＥも低下する。例１１よりもＴ4×ＣＴＥが低いので、より高い１９８ｍｍ℃／分のＣ×ｔが使用される。しかしながら、ＤｏＬは著しく影響されないが、Ｂ2Ｏ3の導入はまた、ＣＳを著しく低下させる。
例１３においては、例１２に比較してＡｌ2Ｏ3含有率はわずかに低下し、ＳｉＯ2およびＮａ2Ｏが増加される。Ｔ4はわずかに低下し、且つＣＴＥはあまり大きく変化せず、なぜなら、増加したＮａ2Ｏからの影響と釣り合うからである。化学強化性能は、低いＡｌ2Ｏ3に起因して著しく低下する。
例１４においては、Ａｌ2Ｏ3がさらに減らされている。Ｔ4も低下するが、かなりの含有率のＢ2Ｏ3に起因して、１２３０℃よりもまだ比較的高いままである。従って、化学強化性能は著しく損なわれる。
例１５においては、例１３におけるＢ2Ｏ3が取り除かれ、Ｎａ2ＯおよびＺｒＯ2が増加される。Ｔ4は１２００℃よりもわずかに高くまで低下されるが、ＣＴＥは１０×１０-6を超えて著しく上昇する。Ｂ2Ｏ3が取り除かれたことに起因して、ＤｏＬは例１３と比べて著しく増加する。１６８ｍｍ℃／分の非常にゆっくりとしたＣ×ｔを適用して、非常に高いＴ4×ＣＴＥに起因する低い残留応力を有する超薄ガラスの製造を確実にする。
例１６においては、例９におけるＡｌ2Ｏ3が部分的にＳｉＯ2によって置き換えられている。Ｔ4は、Ａｌ2Ｏ3の減少に起因して８０℃を超えて低下する一方で、ＣＴＥは著しく変化せず、なぜなら、ガラスの網目形成成分の全含有率は大きく変化しないからである。同じ残留応力を有するガラスを得るために、より速い冷却速度を使用できる。従って、化学強化性能は、Ａｌ2Ｏ3含有率の減少によって著しく影響を及ぼされる。

Claims (33)

  1. 厚さ０．５ｍｍ以下を有する化学強化可能なガラス物品であって、前記ガラスが１１００℃を上回る作業点Ｔ4を有し、且つ前記ガラスが２５℃〜３００℃の温度範囲で６×１０-6／℃を上回る平均線熱膨張係数ＣＴＥを有し、前記物品が、少なくとも１．５μｍ2／時間の閾値拡散率Ｄ、および厚さが２００μｍを上回る物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で４０μｍ未満の全体厚さばらつき（ＴＴＶ）、厚さが５０μｍ〜２００μｍの物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で物品の厚さの２０％未満のＴＴＶ、および厚さが５０μｍ未満の物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で最大１０μｍのＴＴＶを有することを特徴とする、前記物品。
  2. 前記物品が、４００μｍ以下の厚さを有する、請求項１に記載のガラス物品。
  3. 前記物品が、１３５０℃より低い作業点Ｔ4を有する、請求項１または２に記載のガラス物品。
  4. 前記ＣＴＥが、７×１０-6／℃よりも高い、請求項１から３までのいずれか１項に記載のガラス物品。
  5. 熱間成型の難易度係数が、８０６０×１０-6〜１４０００×１０-6の範囲である、請求項１から４までのいずれか１項に記載のガラス物品。
  6. 逆剛性が、０．０３２〜０．０３５５（ｓ／ｍｍ）2の範囲である、請求項１から５までのいずれか１項に記載のガラス物品。
  7. 前記物品が、少なくとも４μｍ2／時間の閾値拡散率Ｄを有する、請求項１から６までのいずれか１項に記載のガラス物品。
  8. 前記物品の圧縮応力感受性ＣＳＳが、少なくとも４５０ＭＰａである、請求項１から７までのいずれか１項に記載のガラス物品。
  9. 前記物品が、厚さが２００μｍを上回る物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で１５μｍ未満のＴＴＶ、厚さが６７μｍ〜２００μｍの物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で物品の厚さの７．５％未満のＴＴＶ、および厚さが６７μｍ未満の物品について０．４ｍ×０．５ｍの面積内で最大５μｍのＴＴＶを有する、請求項１から８までのいずれか１項に記載のガラス物品。
  10. ガラスが、以下の成分を示された量（質量％）で含む、請求項１から９までのいずれか１項に記載のガラス物品：
    Figure 2019514827
  11. ガラスが、以下の成分を示された量（質量％）で含む、請求項１０に記載のガラス物品：
    Figure 2019514827
  12. ガラスが、以下の成分を示された量（質量％）で含む、請求項１から９までのいずれか１項に記載のガラス物品：
    Figure 2019514827
  13. ガラスが、以下の成分を示された量（質量％）で含む、請求項１２に記載のガラス物品：
    Figure 2019514827
  14. 前記物品が、５ｎｍ未満の表面粗さＲaを有する、請求項１から１３までのいずれか１項に記載のガラス物品。
  15. 請求項１から１４までのいずれか１項に記載の物品を強化することによって製造された化学強化ガラス物品であって、層の深さ（ＤｏＬ）が５０μｍ未満である、前記物品。
  16. 請求項１から１４までのいずれか１項に記載の物品を強化することによって製造された化学強化ガラス物品であって、圧縮応力ＣＳが１２００ＭＰａ未満である、前記物品。
  17. 請求項１から１４までのいずれか１項に記載の物品を強化することによって製造された化学強化ガラス物品であって、内部引張応力の圧縮応力に対する比率が０．０５〜２．０の範囲である、前記物品。
  18. 請求項１から１４までのいずれか１項に記載の物品を強化することによって製造された化学強化ガラス物品であって、熱衝撃パラメータＲが１９０Ｗ／ｍ2より高い、前記物品。
  19. 請求項１から１４までのいずれか１項に記載の物品を強化することによって製造された化学強化ガラス物品であって、最大熱負荷ΔＴが３８０℃よりも高い、前記物品。
  20. 請求項１から１４までのいずれか１項に記載の物品を強化することによって製造された化学強化ガラス物品であって、温度勾配に対する耐性（ＲＴＧ）が５０Ｋより高い、前記物品。
  21. 請求項１から１４までのいずれか１項に記載の物品を強化することによって製造された化学強化ガラス物品であって、熱衝撃に対する耐性（ＲＴＳ）が７５Ｋより高い、前記物品。
  22. 抵抗スクリーン用のカバーフィルム、およびディスプレイスクリーン、携帯電話、カメラ、ゲーム用ガジェット、タブレット、ラップトップ、ＴＶ、鏡、窓、航空機の窓、家具および白物家電用の使い捨て保護フィルムとしての、請求項１５から２１までのいずれか１項に記載の化学強化ガラス物品の使用。
  23. ディスプレイの基板およびカバー、指紋センサモジュールの基板またはカバー、半導体のパッケージ、薄膜電池の基板およびカバーの用途における、請求項１５から２１までのいずれか１項に記載の化学強化ガラス物品の使用。
  24. 前記物品が、反射防止、傷防止、指紋防止、抗菌、防眩またはそれらの組み合わせの機能を達成するために、被覆または表面改質されている、請求項１から２１までのいずれか１項に記載のガラス物品。
  25. 請求項１から２１までのいずれか１項に記載のガラス物品の製造方法であって、以下の段階：
    ａ） 所望のガラスのための原料の組成物を準備する段階、
    ｂ） 前記組成物を溶融する段階、
    ｃ） 板ガラス工程においてガラス物品を製造する段階、および
    ｄ） 前記物品の少なくとも１つの表面を、被覆層で任意に被覆する段階、
    を含み、ここで、前記溶融物を板ガラス工程において、Ｔgの１００℃上である温度ＴaからＴgの５０℃下である温度Ｔbへと、一方ではＴaとＴbとの間の平均冷却速度Ｃと、他方ではガラス物品の厚さｔとの積が３００ｍｍ℃／分未満であるように冷却する、前記方法。
  26. 一方ではＴaとＴbとの間の平均冷却速度Ｃと、他方ではガラス物品の厚さｔとの積が、２８０ｍｍ℃／分未満である、請求項２５に記載の方法。
  27. Ｔ4×ＣＴＥ×ｌｎ（Ｃ×ｔ）が、４００００×１０-6〜８００００×１０-6ｌｎ（ｍｍ℃／分）の範囲である、請求項２５または２６に記載の方法。
  28. 前記板ガラス工程がダウンドローである、請求項２５から２７までのいずれか１項に記載の方法。
  29. 請求項１５から２１までのいずれか１項に記載の化学強化ガラス物品を製造するための、請求項２５から２８までのいずれか１項に記載の方法であって、化学強化するさらなる段階を含むことを特徴とする、前記方法。
  30. 化学強化する段階が、イオン交換工程を含む、請求項２９に記載の方法。
  31. 前記イオン交換工程が、前記ガラス物品または該物品の一部を、一価のカチオンを含有する塩浴中に浸漬することを含む、請求項３０に記載の方法。
  32. 前記一価のカチオンが、カリウムイオンである、請求項３１に記載の方法。
  33. 前記ガラス物品または該物品の一部を、３５０℃〜７００℃の間の温度で５分〜４８時間の間、前記塩浴中に浸漬する、請求項３１または３２に記載の方法。
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