JP7011062B2 - 平面ガラスを製造する装置および方法 - Google Patents

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Description

本発明は、平面ガラスを製造する装置および方法ならびに平面ガラスに関する。
本発明による平面ガラスはとりわけ、例えばＯＬＥＤカバー、光学フィルタもしくは別の光学構成素子、ＭＥＭＳ、センサ用基板、ディスプレイまたはカバーガラスの製造に適した薄平面ガラスおよび極薄平面ガラスである。このようなガラスは延伸法により製造される。ガラスが薄いほど、均一な厚さ－つまり小さなＴＴＶ－を有する平面ガラスを得ることは難しくなる。ガラス製品の厚さの不均一性の１つの理由は、熱間成形中の温度変動に見ることができる。ガラスの粘度は温度に左右されるため、温度が変動すると、結果的に粘度も変動することになる。延伸過程中のガラス体の粘度の変動は、極度に高いＴＴＶを招くことになる。
従来技術では、特に小さなＴＴＶを有する平面ガラスを製造するための様々な手段が講じられた。このためには、熱間成形領域を周囲から可能な限り十分に隔離すべき遮蔽体も使用された（国際公開第２０１７０９５７９１号、国際公開第２０１２１６６４４６号参照）。
遮蔽体は従来技術において、熱間成形領域への汚れの侵入を回避するためにも使用された（国際公開第２０１６０８５７７８号参照）。
上述した使用分野のための平面ガラスの１つの重要な特性は、無傷の表面である。特にダウンドロー、オーバフローフュージョンおよびリドロー等の延伸法で製造され得る平面ガラスの表面は、特に無傷の特性という点において優れている。「ファイヤポリッシュされた」表面と言われる。これらの無傷の表面を保護するために、装置部分と延伸されたガラス帯材との如何なる接触も回避される。よって、遮蔽体とガラス帯材との間の望ましくない接触を排除するために、従来技術では遮蔽体開口が常に比較的大きく保たれた。
本発明の課題は、厚さの均一性に関して、従来技術に基づくガラスよりも優れた平面ガラスが入手可能になる装置および方法を提供することにある。
この課題は、特許請求項の対象により解決される。
方法
本発明では、ファイヤポリッシュされた少なくとも２つの表面を備えた平面ガラスを製造する方法において、熱間成形ゾーンが設けられており、熱間成形ゾーン内でガラス帯材のガラスが、ガラスの加工温度Ｖａを有する温度領域を通走するようにし、ガラス帯材のガラスがその加工温度Ｖａを有する領域と、ガラスがその転移温度Ｔｇを有する領域と、の間のガス空間を熱的に分離するための遮蔽体が設けられており、遮蔽体は、ガラス帯材を通して移動させることができる開口を形成している。当該方法は、遮蔽体を高温のガラス帯材に、少なくとも２つの面における少なくとも各１つの点において接触させることを特徴とする。
本発明では、当該方法は好適には、成形可能なガラス部分に対する引張り力の作用に基づき、ガラス帯材から薄くされたガラス帯材を得る成形ステップを有している。好適には、ガラスの加工温度Ｖａを有する温度領域をガラスが通走する熱間成形ゾーンが設けられている。好適には、熱間成形ゾーンは、熱間成形ゾーンのガス空間を熱的に分離するための少なくとも１つの遮蔽体を有しており、この場合、遮蔽体は、ガラス帯材を通して移動させることができる開口を形成しており、遮蔽体は、少なくとも２つの面における少なくとも各１つの点において、ガラス帯材に接触する。
「平面ガラス」は、定義的にはその幅および長さが、その厚さよりも大幅に大きなガラス体である。厚さは、本発明では好適には特に５ｍｍ未満、より好適には２ｍｍ未満、さらに好適には１ｍｍ未満、より好適には７５０μｍ未満、さらに好適には５００μｍ未満、特に好適には２５０μｍ未満である。幅は、好適には少なくとも１００ｍｍ、さらに好適には少なくとも２００ｍｍ、より好適には少なくとも３００ｍｍ、特に好適には少なくとも４００ｍｍである。長さは、基本的には制限されていない。それというのも、多くの延伸法において極めて長いガラスが製造可能だからである。典型的には、長さは１００ｍｍ超、好適には２５０ｍｍ超、特に好適には５００ｍｍ超である。本発明による平面ガラスは、矩形の基底面を有していてよいが、本発明による丸形のまたは任意に成形された平面ガラスも存在する。
本発明により好適には当該方法の最中にガラス帯材の成形可能なガラス部分に作用する引張り力は、好適には少なくとも１Ｎ、特に少なくとも５Ｎまたは少なくとも１０Ｎである。ガラス帯材を十分に変形させるためには、最小の引張り力が好適である。所要引張り力は、選択された温度におけるガラスの粘度に左右される。ガラスが極度に大きな引張り力でもって延伸させられると、所望のガラス厚さは得られず、ガラス帯材が裂断する恐れがある。よって、最大引張り力は、好適には４００Ｎ、特に２００Ｎ、特に好適には１００Ｎに制限されている。
本発明による方法では、特にガラス帯材から薄くされたガラス帯材が得られる。この場合、ガラス帯材は、あらゆる任意の形態を有していてよい。リドロー法の枠内で、「ガラス帯材」という用語には、成形過程において引き出され、薄くされたガラス帯材を形成する、いわゆるプリフォームが含まれる。ダウンドロー法またはオーバフローフュージョン法の枠内で、ガラス帯材は、スリットが設けられた延伸槽からの流出（ダウンドロー）もしくは延伸槽の端部における合流（オーバフローフュージョン）または延伸槽の下側での合流（新ダウンドロー）後に、最初はまだ液状である、溶融ガラスである。薄くされたガラス帯材は、場合により存在する後加工ステップ前の、特に辺縁部の切断および／または分離前の熱間成形の産物である。
特に好適な実施形態では、本発明による方法はリドロー法であり、ガラス帯材はプリフォームである。この場合、プリフォームは初期厚さＤおよび初期幅Ｂから目標厚さｄおよび目標幅ｂに延伸される。延伸法でガラスはより薄くなるため、ｄはＤよりも大幅に小さくなっている。幅Ｂは、厚さＤに比べて減少が少ない。つまりＤ／ｄは、Ｂ／ｂよりも大きい、と言える。
加工温度Ｖａは、ガラス帯材を成すガラスが１０４ｄＰａｓの粘度を有する温度である。軟化温度ＥＷは、ガラス帯材を成すガラスが１０７．６ｄＰａｓの粘度を有する温度に相当する。転移温度Ｔｇは、ガラスが１０１３ｄＰａｓの粘度を有する温度である。
本発明では、－好適には実質的に水平に配置された－遮蔽体はガラス帯材に、少なくとも２つの面において接触する。これにより、当該方法の最中に、ガラス帯材に対する遮蔽体の間隔が一定に保たれると共に、遮蔽体の上下のガス空間が十分に離されている、ということが達成される。これにより、２つのガス空間の間の鉛直方向の対流が制限されひいては温度変動が小さくなる。ガラス帯材－および特に薄くされたガラス帯材－は、製造方法の最中にその位置を変化させやすい傾向にある。このことは一方では、この場合に関係する延伸法では既に空気の動きによりその位置に影響が及ぼされることもある極薄のガラス帯材が製造可能である、ということに起因する。他方では、当該方法において使用する装置は一般に少なくとも部分的に、熱の影響下で比較的大幅に膨張する金属から構成されている。これにより、装置におけるガラス帯材の位置変化が生じることになる。本発明の枠内で好適なリドロー法の場合にはさらに、プリフォームの厚さの絶対的な変動が著しい場合があるため、予熱ゾーンと熱間成形ゾーンとの間の遮蔽体については、前記変動を考慮する必要がある。従来技術では、ガラス体の、熱間成形ゾーンへの流入および／または熱間成形ゾーンからの流出を可能にした開口は、ガラス帯材が遮蔽体にぶつかること無しに前記位置変化を可能にするように、適当な大きさに選択する必要があった。本発明による構成手段では、遮蔽体とガラス帯材との間に、常に均一な間隔が保証されている。
１つの実施形態では、遮蔽体はガラス帯材に、２つの面においてのみ接触している。遮蔽体が接触する面は、特に最大表面、ここでは上面および下面と呼ぶ。このために遮蔽体は、ガラス帯材の各面に接触する複数の接触部分を有していてよい。この場合、接触部分は、ガラス帯材に向かって遮蔽体のスペース部分および特に他の全ての構成部分を越えて突出しておりひいては遮蔽体の他の部分もガラス帯材と接触すること無しにガラス帯材と接触可能な、遮蔽体の構成部分である。接触部分は、ガラスの高い温度に耐えかつガラスの汚染を回避する、あらゆる材料から製造されていてよい。接触部分用の好適な材料は、六方晶窒化ホウ素、酸化アルミニウム、溶融石英、石英ガラスまたはこれらの組合せである。
１つの実施形態では、遮蔽体は、ガラス体の上面および下面に対して各２つ以上の接触部分を有している。択一的または追加的に、遮蔽体は、遮蔽体開口を通走するガラス帯材の２つの狭幅側に対して各１つ以上の接触部分を有していてもよい。１つの実施形態では、遮蔽体は、６つの接触部分、つまり上面および下面に対して各２つの接触部分および各狭幅側に対して各１つの接触部分を有している。接触部分は、ガラス帯材に向かって突出している構成部分であってよく、これらの構成部分は基本的には任意の形状を有していてよく、好適には傾斜させられていてよい（ガイド突起）、つまり接触部分は、ガラス帯材に向かって下降する少なくとも１つの面を有している。
遮蔽体は、１つの択一的な実施形態では、ロール、管または棒等の、円筒形の遮蔽体構成部材を有していてよく、この場合、接触部分は特に、このような遮蔽体構成部材の、より大きな円筒直径を有する領域により形成される。間隔領域は、この実施形態では好適には、接触部分の領域におけるよりも小さな横断面直径を有する領域により形成される。ガラス帯材とスペース部分との間の空隙幅は、この構成では特に、接触部分の領域の横断面直径とスペース部分の領域の横断面直径との間の差の１／２に等しい。円筒形の構成は、円筒がロール状にガラス帯材に接触し、結果的に特に小さな抵抗を有することになる、という利点を有している。それというのも、ガラス帯材の移動に際して円筒はガラス帯材の表面に接して転動するからである。円筒形の遮蔽体構成部材は、ガラス帯材に向かって下降する傾斜面を有する支持体上に配置されていてよく、これにより、常に最小の空隙幅が得られるようになっている。この構成は、生産過程への介入を必要とすること無しに、遮蔽体構成部材が常に正しく位置調整されている、ということを可能にする。
接触部分がガラス帯材に接触する接触面は、好適には最小限である。特にガラス帯材の幅方向における接触面の延在長さは、接触部分毎に１０ｃｍ未満、特に５ｃｍ未満、より好適には２ｃｍ未満または１ｃｍ未満である。特に好適な実施形態では、幅方向における延在長さは、接触部分毎に０．５ｃｍ以下またはそれどころか０．３ｃｍ以下である。ガラス帯材の長手方向における延在長さは、接触部分毎に好適には１０ｃｍ未満、特に５ｃｍ未満、より好適には２ｃｍ未満または１ｃｍ未満である。特に好適な実施形態では、長手方向における延在長さは、接触部分毎に０．５ｃｍ以下またはそれどころか０．３ｃｍ以下である。接触面が小さいほど、延伸運動に対する接触部分の抵抗も小さくなる。
好適には、遮蔽体はガラス帯材の縁部において、特にガラス帯材の縁部から、薄くされたガラス帯材の全幅の最大３０％または最大２０％、特に最大１５％、より好適には最大１０％または最大５％にそれぞれ相当する幅にわたって延在する領域に接触する。ガラス帯材の縁部は、特に高度な表面クオリティおよび特に高度な厚さ均一性を目標とする延伸法では廃棄される。それというのも、ガラス帯材の縁部は中間部分に比べ、より大きな厚さを有しているからである（辺縁部）。この理由から、特に本発明による方法で製造された平面ガラスのＴＴＶの改良が極めて大幅に顕著になるため、遮蔽体構成部材と、ガラス帯材の前記領域との接触は許容され得る。薄くされたガラス帯材の縁部は、後加工ステップにおいて分離されてよい。よって好適には、接触部分はガラス帯材に、正味範囲以外で接触する。
遮蔽体は、好適には接触部分とスペース部分とを有している。好適には、遮蔽体の接触部分がガラス帯材に接触し、遮蔽体は、ガラス体には接触せずにガラス帯材と遮蔽体のスペース部分との間に空隙を形成するスペース部分を有しており、この場合、空隙は、好適には最大５ｍｍ、特に最大４ｍｍ、好適には最大３ｍｍ、より好適には最大２ｍｍの幅を有している。１つの特に好適な実施形態では、空隙は２ｍｍ未満、より好適には１ｍｍ未満、特に好適には０．５ｍｍ未満またはそれどころか０．１ｍｍ未満である。空隙の幅は、ガラス帯材と遮蔽体のスペース部分との間の水平方向の間隔を表す。スペース部分とガラス帯材との間の特に小さな空隙は、対流を減少させると共に、熱間成形ゾーンと、遮蔽体を越えた側の熱間成形ゾーン以外の領域との間に、特に急な温度勾配をもたらす。対流の減少により、特に小さなＴＴＶが可能になる。急な温度勾配は、特に短い熱間成形ゾーンを用いた当該方法の運用を可能にし、このことは、ガラス帯材の幅収縮に抗して作用しひいては収量を増大させることになる。
１つの実施形態では、当該方法はダウンドロー法またはオーバフローフュージョン法である。特に当該方法がダウンドロー法またはオーバフローフュージョン法として構成された好適な実施形態では、遮蔽体は、熱間成形ゾーンのハウジングのガラス流出開口に配置されている。熱間成形ゾーンからの延伸方向に位置するガラス流出開口における遮蔽体は、熱間成形ゾーンの下側の領域を熱的に遮蔽するため、ガラス帯材を、熱間成形ゾーンからの流出直後に管理して冷却することができるようになっている。これにより、例えば特に迅速な冷却が実現され得る。もちろんこのことは、リドロー法に関しても有利であり得る。
好適な実施形態では、本発明による方法はリドロー法である。リドロー法はまさに、遮蔽体の本発明による構成から恩恵を受ける。それというのも、リドロー装置は、一般に熱の影響下で膨張しひいてはプリフォームの位置を変化させる金属要素を有する、プリフォーム用の保持部を必要とするからである。遮蔽体の本発明による構成でもって、前記位置変化を考慮することができる。
当該方法の好適な構成手段では、遮蔽体は、特にガラスがその転移温度Ｔｇを有しているゾーンと熱間成形ゾーンとの間の、熱間成形ゾーンのハウジングのガラス流入開口に配置されている。ガラス流入開口における遮蔽体の配置は、リドロー法に関して特に好適である。プリフォームはリドロー法の枠内で、好適には熱間成形ゾーンへの流入前に、予熱ゾーンにおいて予熱される。予熱ゾーンにおいて、ガラスは特に、熱間成形ゾーン内の温度および特に加工温度を下回るが転移温度は上回る温度に加熱される。まず熱間成形ゾーン内での均一な熱間成形を、予熱ゾーンから熱間成形ゾーンを熱的に効果的に分離することにより達成するためには、ここで説明する遮蔽体を使用することが有利である、ということが判った。
当該方法の好適な実施形態では、熱間成形ゾーンにおける温度の均一性は、２Ｋ未満、より好適には１．５Ｋ未満、特に好適には１Ｋ未満の四分位数間範囲により特徴付けられている。このように小さな四分位数間範囲を生ぜしめることで、本発明により目標とされる小さなＴＴＶがもたらされる、ということが判った。四分位数間範囲を求めるためには、熱間成形ゾーン内の温度が熱電対、特に迅速に反応する熱電対により測定される。このためには、例の部分において使用した熱電対が適している。これらの熱電対は、０．１ｍｍ未満の線材厚さおよび０．３ｍｍ未満の接合点直径という点において優れている。小さな熱慣性を有する温度センサが使用されてよい。特にこのようなセンサは、６００℃に温度調節された炉から出された後に、２０℃の温度を有する周囲空気中にもたらされ、５Ｋ／ｓ超の初期冷却速度で冷える。
この場合、熱電対は、遮蔽体から４０ｍｍ未満だけ離されると共に、ガラス縁部からは２０ｍｍ未満だけ離されて、ガラス平面内に配置されている。択一的に熱電対は、変形ゾーンの中央において、ガラス縁部から２０ｍｍ未満のガラス帯材面内に配置されていてもよい。しかしまた、ガラス帯材の変形ゾーン内の、ガラス帯材から２０ｍｍ未満の間隔を有するあらゆる別の位置も可能である。
当該方法の１つの好適な構成手段では、遮蔽体は少なくとも部分的に、熱間成形ゾーンのハウジングに対して相対的に可動である。従来技術では、遮蔽体は一般に、例えば熱間成形ゾーンのハウジング等の延伸装置と固く結合されている。熱間成形ゾーンのハウジングに対して相対的に可動の遮蔽体の本発明による好適な構成に基づき、遮蔽体の最適な位置調整を常に生ぜしめることが可能になるため、抜群のクオリティの平面ガラスが製造可能である。遮蔽体は、例えば板上を摺動可能であってよいかもしくは板上をスライド可能であり、必要とされる位置へ移動させることができるので、遮蔽体はいわばガラス帯材の運動に追従するようになっており、空隙幅が変化することはない。前記板は、熱間成形ゾーンのハウジングの一部であってよい。
装置
前記方法の説明において説明した、装置の特徴に反映される特徴は、それらを以下で再度説明しなくとも、好適には装置の特徴をも成すものである。当該装置は、特に本発明による方法を実施しかつ本発明による平面ガラスを製造するために適しておりかつ規定されている。
本発明では、平面ガラスを製造する装置が、少なくとも１つのガラスリザーバ、少なくとも１つの熱間成形ゾーン、当該装置においてガラス帯材に引張り力を加えることに適した少なくとも１つの延伸装置を備えており、熱間成形ゾーンは、熱間成形ゾーンのガス空間を熱的に分離する少なくとも１つの遮蔽体を有しており、遮蔽体は、ガラス帯材を通して案内することができる開口を形成しており、かつ遮蔽体は、ガラス帯材の少なくとも２つの面における少なくとも各１つの点に接触するように構成された接触部分を有している。好適には、当該装置はリドロー装置、ダウンドロー装置またはオーバフローフュージョン装置である。
「遮蔽体」は、熱間成形ゾーンと、その上および／またはその下の領域と、の間に熱的な分離を生ぜしめることができる、あらゆる構成部材である。遮蔽体は、１つまたは複数の部分から成っていてよい。好適な構成では、遮蔽体は、ガラス帯材に対してスペースをあけて配置された複数のスペース部分を有しており、これにより、ガラス帯材とスペース部分との間には、空隙が形成されている。好適には、遮蔽体は少なくとも部分的に、熱間成形ゾーンのハウジングに対して相対的に可動である。特に好適な構成では、遮蔽体は１つまたは複数の、特に２つの円筒形の遮蔽体構成部材、特にロールを有しており、これらのロールは支持体上に配置されており、この場合、支持体は、ガラス帯材に向かって下降する傾斜面を有している。
好適には、遮蔽体は、熱間成形ゾーンのハウジングのガラス流出開口に配置されておりかつ／または遮蔽体は、熱間成形ゾーンのハウジングのガラス流入開口に配置されている。好適な実施形態では、熱間成形ゾーンへの流入開口と、熱間成形ゾーンからの流出開口の両方に、ここで説明した形式の遮蔽体が配置されており、これにより、可能な限り均一な温度分布ひいては本発明による好適な四分位数間範囲を生ぜしめることができる。
延伸装置は、好適にはガイド手段を有している。ガイド手段は、好適にはロール、無限軌道、ローラ、グリッパまたはこれらの組合せである。好適には、ガイド手段は円筒形の基本形状を有している。特に、ガイド手段は少なくとも１つの接触面を有しており、この接触面でもってガイド手段はガラス帯材に接触する。
当該装置は、好適にはガラス帯材を加熱する加熱装置を有している。加熱装置は、好適には抵抗加熱装置、ＩＲヒータ、バーナおよびレーザならびにこれらの組合せから選択されている。１つの好適な実施形態では、当該装置は、ガラス帯材を変形後に冷却するために、冷却装置を有している。
加熱装置は、ガラスに対して所定の間隔を有している。この間隔に基づき生じる空間は、ガス、一般には空気で満たされており、ここではガス空間と呼ぶ。このガス空間内には、温度勾配に基づき対流が生じる。ただしガス空間は必ずしも、加熱装置が設けられていることを前提とはしない。むしろ「ガス空間」という用語は、ガラスが真空中に位置するのではなく、ガスで（特に空気で）満たされた空間内に位置しており、対流が発生し得る、ということを表すだけに過ぎない。このガス空間は、加熱装置によりまたは別の形式で画定されていてよい。本発明にとって特に重要なのは、遮蔽体の上下のガス空間が遮蔽体により熱的に分離され、これにより、鉛直方向の対流が２つのガス空間の間で制限されひいては温度変動が小さくなる、という点である。
１つの実施形態では、当該装置はリドロー装置であり、よってリドロー装置では、ガラスリザーバはガラスから成るプリフォームから形成されるもしくは当該装置は、ガラスから成るプリフォーム用の保持部を有している。１つの別の実施形態では、当該装置は、ガラスリザーバが延伸槽により形成されるダウンドロー装置またはオーバフローフュージョン装置である。ダウンドロー装置の場合、延伸槽はその下端部にスリットノズルを有している。当該装置は、１つまたは複数のガイド体を、スリットノズルの下の領域に有していてよい。
さらに当該装置は、当業者に周知の、ここに詳細には説明しない別の構成部材を有していてよい。これには特に少なくとも１つの冷却装置が含まれる。ダウンドロー法またはオーバフローフュージョン法の場合はさらに、例えば溶融るつぼまたは溶融槽等の溶融装置が設けられていてよい。
当該方法には、所望の特性を備えた平面ガラスを得るために、１つまたは複数の後加工ステップ、特にガラスの長さ短縮、切断および／または規格化が含まれていてよい。
平面ガラス
以下に説明する、ガラスの材料特性である特徴は、当該方法の最終製品としての平面ガラスだけでなく、当該方法において初期材料として用いられるガラスにも当てはまる。当該平面ガラスは、好適には本発明による方法により製造可能でありかつ／または製造されている。
本発明による平面ガラスは、ファイヤポリッシュされた少なくとも２つの表面および０．０１－３×１０－５×（１／Ｋ）×（Ｖａ－ＥＷ）＋２．８×１０－８×（１／Ｋ２）×（Ｖａ－ＥＷ）２未満の相対的なＴＴＶを有しており、この場合、Ｖａは加工温度であり、ＥＷは軟化点である。
本発明ではさらに、平面ガラスはファイヤポリッシュされた少なくとも２つの表面および０．０１未満の相対的なＴＴＶを有している。好適には、ガラスの加工点Ｖａと軟化点ＥＷとの差は少なくとも５０Ｋ、特に少なくとも１００Ｋ、少なくとも１５０Ｋまたはそれどころか少なくとも２００Ｋである。特に前記差は最大５００Ｋ、好適には最大４５０Ｋ、特に好適には最大２５０Ｋまたは最大１５０Ｋである。この特性を有するガラスを用いて、ここに説明した有利な特性、特にここに説明したＴＴＶを有する平面ガラスが得られる、ということが判った。特に好適な構成では、当該平面ガラスはガラス帯材、ガラス板またはガラスウェハである。
好適には、当該平面ガラスは、２ｍｍ未満、特に０．７５ｍｍ未満、０．５ｍｍ未満または０．２５ｍｍ未満の厚さを有するガラスである。特に好適な実施形態では、当該平面ガラスは、１００μｍ以下、５０μｍ以下、３０μｍ以下、２０μｍ以下または１０μｍ以下の厚さを有している。好適な実施形態では、当該平面ガラスの幅は、１０～１０００ｍｍ、特に少なくとも５０ｍｍ、少なくとも１００ｍｍまたは少なくとも２００ｍｍである。当該板ガラスの幅は、好適には８００ｍｍ、特に７００ｍｍ、６００ｍｍ、４５０ｍｍまたは３０４．８ｍｍの値を超過しないことが望ましい。
好適なのは、０．００９未満、０．００７未満または０．００５未満の相対的なＴＴＶを有する平面ガラスである。相対的なＴＴＶは、ガラス帯材の中間の２ｍｍ幅の線条における、薄くされたガラス体の連続的な厚さ測定により測定され、その都度１６０ｍｍの長さ区分について算出される。相対的なＴＴＶは、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍのこのような区分を、その平均的な厚さで割ったＴＴＶである。平均的な厚さは、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの前記のような区分について測定された全ての厚さ値の平均値を表す。ＴＴＶは、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの前記のような区分について測定された最大厚さ値と最小厚さ値との差から得られる。
厚さ値は、好適には延伸方向に対して直交する軌道内で測定される。好適には、各軌道内で１ミリメートル毎に測定値が取られる。好適には、軌道は延伸方向において１０ｍｍの間隔を有している。つまり上述した、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの区分では、好適には１つの軌道につき２つの厚さ値が（好適にはこの区分の０．５ｍｍおよび１．５ｍｍの幅位置において）測定される。好適には１６の軌道が（好適にはこの区分の５ｍｍ、１５ｍｍ、２５ｍｍ、・・・、１５５ｍｍの長さ位置において）測定される。つまり、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの区分については、好適には２×１６＝３２の厚さ値が測定される。
「ファイヤポリッシュされた表面」は、特に小さな粗さという点において優れた表面である。本発明に基づく製造方法により、特別な表面特性を有する平面ガラスが製造され得る。平面ガラスは、これを得ることが可能な製造方法に基づき、少なくとも１つ、特に２つのファイヤポリッシュされた表面を有している。機械的な研磨とは異なり、ファイヤポリッシュの場合には表面が削り落とされるのではなく、磨こうとする材料がスムーズに流動する程度に高温に加熱される。よって、ファイヤポリッシュにより平滑な表面を製造するためのコストは、機械的に研磨された表面を製造するためのコストよりも大幅に低い。ファイヤポリッシュされた表面の粗さは、機械的に研磨された表面の粗さよりも小さい。「表面」は、本発明による平面ガラスに関しては上面および／または下面、つまりその他の面に比べると最大の２つの面を意味する。
本発明の平面ガラスのファイヤポリッシュされた表面は、好適には最大５ｎｍ、好適には最大３ｎｍ、特に好適には最大１ｎｍの二乗平均平方根粗さ（ＲｑまたはＲＭＳ）を有している。最大断面高さＲｔは、平面ガラスに関して好適には最大６ｎｍ、さらに好適には最大４ｎｍ、特に好適には最大２ｎｍである。最大断面高さは、ＤＩＮ ＥＮ ＩＳＯ ４２８７に基づき規定される。算術平均粗さＲａは、本発明では好適には１ｎｍ未満である。
機械的に研磨された表面における粗さ値の方が悪い。さらに、機械的に研磨された表面の場合には、原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）下で研磨跡を認めることができる。さらにやはりＡＦＭ下で、ダイヤモンド粉末、酸化鉄および／またはＣｅＯ２等の機械的な研磨材の残りが認められることもある。機械的に研磨された表面は、研磨後に常に洗浄されねばならず、ガラスの表面に特定のイオンの浸出が生じる。特定のイオンのこの減少は、二次イオン質量分析法（ＴｏＦ－ＳＩＭＳ）を用いて検出され得る。このようなイオンは、例えばＣａ、Ｚｎ、Ｂａおよびアルカリ金属である。
ガラスは、好適にはケイ酸塩ガラス、リン酸塩ガラス、ホウ酸塩ガラス、ゲルマネートガラスまたはカルコゲナイドガラスの群から選択されている。特に好適なガラスは、ホウケイ酸ガラス、アルカリケイ酸塩ガラス、アルカリ土類ケイ酸塩ガラス、アルミノケイ酸塩ガラス、チタンケイ酸塩ガラス、ランタンホウ酸塩ガラスまたはフルオロリン酸塩ガラスである。特に好適には、ガラスは光学ガラス、特に重フリントガラス、色ガラス、またはホウケイ酸ガラスである。
好適には、ガラスは
－少なくとも２０重量％および最高８５重量％のＳｉＯ２、
－少なくとも３重量％のアルカリ金属酸化物、
－最高５重量％のＡｌ２Ｏ３、
－最高１５重量％のＢ２Ｏ３、
および／または
－最高３重量％のＺｒＯ２を有している。
特に好適には、ガラスには以下の成分
Figure 0007011062000001
 が含まれる。
また好適には、ガラスには以下の成分
Figure 0007011062000002
 も含まれる。
１つの好適な実施形態では、ガラスは色ガラス、特に１つまたは複数の着色成分を含有する青色ガラスである。このような着色成分は、特に銅およびコバルトである。
１つの好適な色ガラスには、以下の成分
Figure 0007011062000003
 が含まれる。
ΣＲＯは、アルカリ土類酸化物とＺｎＯの和である。ΣＲ２Ｏは、アルカリ金属酸化物の和である。
１つの好適な実施形態では、色ガラスはフッ素を含む色ガラスであり、特に以下の成分
Figure 0007011062000004
 を含む。
ガラスからは、以下の成分、すなわちＰｂ、Ｃｄ、ＮｉおよびＡｓの有毒性および生態系に対する危険性に基づき、好適にはこれらの成分が除去されている。
本明細書中に、ガラスからある成分が除去されているまたはガラスはある成分を含まない、と記載されている場合、これは、これらの成分が場合によっては不純物としてガラス中に存在していてもよいことを意味する。つまり、これらの成分は実質的な量で含まれているのではなくかつ／またはガラスにガラス成分としては添加されないことを意味する。非実質的な量は、本発明では１０００ｐｐｍ未満、好適には５００ｐｐｍ未満、最も好適には１００ｐｐｍ未満の量である。好適には、ガラスからは本明細書中でガラス成分として挙げられていない成分も除去されている。１つの好適な実施形態では、ガラスは好適には少なくとも９０重量％、さらに好適には少なくとも９５重量％、さらに好適には少なくとも９７．５重量％、さらに好適には少なくとも９９重量％、さらに好適には少なくとも９９．５重量％、なおさらに好適には少なくとも９９．９重量％までは、ここに挙げた成分から成っている。
例
例１（比較例）
リドロー装置において、寸法が１６５０ｍｍ×３４０ｍｍ×１４ｍｍの、重フリントガラス（ＮＳＦ６）から成る平面ガラスプリフォームが、３００μｍの中間領域厚さにリドローされる。ガラスは次の組成を有している。すなわち：２５重量％のＳｉＯ２、１０重量％のＮａ２Ｏ、１０重量％のＫ２Ｏ、１０重量％のＣａＯ、１０重量％のＢａＯ、２５重量％のＴｉＯ２、１重量％のＺｒＯ２、５重量％のＮｂ２Ｏ５。
リドロー装置には、短い変形ゾーンを可能にする加熱装置および冷却装置が設けられており、帯幅の損失は８０ｍｍ未満である。加熱装置は２つの平行なＳｉＣ管から成り、冷却装置は冷却媒体が通流する取付け炉から成る。ＳｉＣ管の間およびガラスの変形ゾーンの隣には、目下の温度を検出するための高速熱電対が位置している。ＳｉＣ加熱棒の温度は、ガラス体が５～４０Ｎの力でもって延伸されるように調節される。熱電対における温度ならびにガラスの正味範囲の厚さは、時間に関連して測定される。温度の変動は、５．６Ｋの四分位数間範囲を示している（図５Ａ～図５Ｄ参照）。
テストにおいて測定された厚さ分布は、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの線条においてそのＴＴＶを調べることにより、延伸方向における変動を評価される。相対的なＴＴＶは、目下のＴＴＶ（μｍ）と正味範囲における平均厚さの商により形成される。例１では、０．０１５の相対的なＴＴＶが生じている。
例２（比較例）
プリフォーム接触無しの炉遮蔽体
リドロー装置において、寸法が１６５０ｍｍ×３４０ｍｍ×１４ｍｍの、重フリントガラス（ＮＳＦ６）から成る平面ガラスプリフォームが、３００μｍの中間領域厚さにリドローされる。ガラスは次の組成を有している。すなわち：２５重量％のＳｉＯ２、１０重量％のＮａ２Ｏ、１０重量％のＫ２Ｏ、１０重量％のＣａＯ、１０重量％のＢａＯ、２５重量％のＴｉＯ２、１重量％のＺｒＯ２、５重量％のＮｂ２Ｏ５。
リドロー装置には、短い変形ゾーンを可能にする加熱装置および冷却装置が設けられており、帯幅の損失は８０ｍｍ未満である。加熱装置は２つの平行なＳｉＣ管から成り、冷却装置は冷却媒体が通流する取付け炉から成る。ＳｉＣ管の間およびガラスの変形ゾーンの隣には、目下の温度を検出するための高速熱電対が位置している。変形ゾーンと予熱ゾーンとの間には、プリフォームに対して３ｍｍの空隙を残して炉に結合された遮蔽体が取り付けられる。ＳｉＣ加熱棒の温度は、ガラス帯材が５～４０Ｎの力でもって延伸されるように調節される。熱電対における温度ならびにガラスの正味範囲の厚さは、時間に関連して測定される。温度の変動は、２．１５Ｋの四分位数間範囲（ＩＱＡ）を示している（図５Ａ～図５Ｄ参照）。
テストにおいて測定された厚さ分布は、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの線条においてそのＴＴＶを調べることにより、延伸方向における変動を評価される。相対的なＴＴＶは、目下のＴＴＶ（μｍ）と正味範囲における平均厚さの商により形成される。この例では、０．０１１の相対的なＴＴＶが生じている。
例３
プリフォーム接触ありの炉遮蔽体
リドロー装置において、寸法が１６５０ｍｍ×３４０ｍｍ×１４ｍｍの、重フリントガラス（ＮＳＦ６）から成る平面ガラスプリフォームが、３００μｍの中間領域厚さにリドローされる。ガラスは次の組成を有している。すなわち：２５重量％のＳｉＯ２、１０重量％のＮａ２Ｏ、１０重量％のＫ２Ｏ、１０重量％のＣａＯ、１０重量％のＢａＯ、２５重量％のＴｉＯ２、１重量％のＺｒＯ２、５重量％のＮｂ２Ｏ５。
リドロー装置には、短い変形ゾーンを可能にする加熱装置および冷却装置が設けられており、帯幅の損失は８０ｍｍ未満である。加熱装置は２つの平行なＳｉＣ管から成り、冷却装置は冷却媒体が通流する取付け炉から成る。ＳｉＣ管の間およびガラスの変形ゾーンの隣には、目下の温度を検出するための高速熱電対が位置している。変形ゾーンと予熱ゾーンとの間には、六方晶窒化ホウ素から成る浮動式の遮蔽体が取り付けられ、この遮蔽体は、ガイド突起（接触部分）においてプリフォームの縁部領域に接触し、これによりプリフォームに対して自動的に位置決めすることができるようになっているため、接触ゾーン以外の、ガラス体とスペース部分との間で、プリフォームに対する空隙寸法が１．５ｍｍを超過することはない。ＳｉＣ加熱棒の温度は、ガラス帯材が５～４０Ｎの力でもって延伸されるように調節される。熱電対における温度ならびにガラスの正味範囲の厚さは、時間に関連して測定される。温度の変動は、０．９Ｋの四分位数間範囲（ＩＱＡ）を示している（図５Ａ～図５Ｄ参照）。
テストにおいて測定された厚さ分布は、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの線条においてそのＴＴＶを調べることにより、延伸方向における変動を評価される。相対的なＴＴＶは、目下のＴＴＶ（μｍ）と正味範囲における平均厚さの商により形成される。この例では、０．００８５の相対的なＴＴＶが生じている。
例４
プリフォーム接触ありの炉遮蔽体、円筒形の遮蔽部材
リドロー装置において、寸法が１６５０ｍｍ×３４０ｍｍ×１４ｍｍの、重フリントガラス（ＮＳＦ６）から成る平面ガラスプリフォームが、３００μｍの中間領域厚さにリドローされる。ガラスは次の組成を有している。すなわち：２５重量％のＳｉＯ２、１０重量％のＮａ２Ｏ、１０重量％のＫ２Ｏ、１０重量％のＣａＯ、１０重量％のＢａＯ、２５重量％のＴｉＯ２、１重量％のＺｒＯ２、５重量％のＮｂ２Ｏ５。
リドロー装置には、短い変形ゾーンを可能にする加熱装置および冷却装置が設けられており、帯幅の損失は８０ｍｍ未満である。加熱装置は２つの平行なＳｉＣ管から成り、冷却装置は冷却媒体が通流する取付け炉から成る。ＳｉＣ管の間およびガラスの変形ゾーンの隣には、目下の温度を検出するための高速熱電対が位置している。変形ゾーンと予熱ゾーンとの間には、ガラス体に対して０．５ｍｍの空隙を残して、図４に示した遮蔽体が取り付けられる。ＳｉＣ加熱棒の温度は、ガラス帯材が５～４０Ｎの力でもって延伸されるように調節される。熱電対における温度ならびにガラスの正味範囲の厚さは、時間に関連して測定される。温度の変動は、０．５Ｋの四分位数間範囲を示している。
テストにおいて測定された厚さ分布は、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの線条においてそのＴＴＶを調べることにより、延伸方向における変動を評価される。相対的なＴＴＶは、目下のＴＴＶ（μｍ）と正味範囲における平均厚さの商により形成される。この例では、０．００６３の相対的なＴＴＶが生じている。
例５
プリフォーム接触ありの炉遮蔽体
リドロー装置において、寸法が１６５０ｍｍ×３４０ｍｍ×１４ｍｍの、ホウケイ酸ガラス（ボロフロート）から成る平面ガラスプリフォームが、１７０μｍの中間領域厚さにリドローされる。ガラスは次の組成を有している。すなわち：８０重量％のＳｉＯ２、１２．５重量％のＢ２Ｏ３、４重量％のＮａ２Ｏ、０．５重量％のＫ２Ｏ、２重量％のＡｌ２Ｏ３。
リドロー装置には、短い変形ゾーンを可能にする加熱装置および冷却装置が設けられており、帯幅の損失は８０ｍｍ未満である。加熱装置は２つの平行なＳｉＣ管から成り、冷却装置は冷却媒体が通流する取付け炉から成る。ＳｉＣ管の間およびガラスの変形ゾーンの隣には、目下の温度を検出するための高速熱電対が位置している。変形ゾーンと予熱ゾーンとの間には、六方晶窒化ホウ素から成る浮動式の遮蔽体が取り付けられ、この遮蔽体は、ガイド突起においてプリフォームの縁部領域に接触し、これによりプリフォームに対して自動的に位置決めすることができるようになっているため、接触ゾーン以外でプリフォームに対する空隙寸法が１．５ｍｍを超過することはない。ＳｉＣ加熱棒の温度は、ガラス帯材が５～４０Ｎの力でもって延伸されるように調節される。熱電対における温度ならびにガラスの正味範囲の厚さは、時間に関連して測定される。温度の変動は、０．９Ｋの四分位数間範囲（ＩＱＡ）を示している。
テストにおいて測定された厚さ分布は、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの線条においてそのＴＴＶを調べることにより、延伸方向における変動を評価される。相対的なＴＴＶは、目下のＴＴＶ（μｍ）と正味範囲における平均厚さの商により形成される。この例では、０．００４１の相対的なＴＴＶが生じている。
例６
プリフォーム接触ありの炉遮蔽体
リドロー装置において、寸法が８００ｍｍ×２００ｍｍ×１４ｍｍの、青色ガラス（ＢＧ６６）から成る平面ガラスプリフォームが、１１０μｍの中間領域厚さにリドローされる。
リドロー装置には、短い変形ゾーンを可能にする加熱装置および冷却装置が設けられており、帯幅の損失は８０ｍｍ未満である。加熱装置は２つの平行なＳｉＣ管から成り、冷却装置は冷却媒体が通流する取付け炉から成る。ＳｉＣ管の間およびガラスの変形ゾーンの隣には、目下の温度を検出するための高速熱電対が位置している。変形ゾーンと予熱ゾーンとの間には、六方晶窒化ホウ素から成る浮動式の遮蔽体が取り付けられ、この遮蔽体は、ガイド突起においてプリフォームの縁部領域に接触し、これによりプリフォームに対して自動的に位置決めすることができるようになっているため、接触ゾーン以外でプリフォームに対する空隙寸法が１．５ｍｍを超過することはない。ＳｉＣ加熱棒の温度は、ガラス体が５～４０Ｎの力でもって延伸されるように調節される。熱電対における温度ならびにガラスの正味範囲の厚さは、時間に関連して測定される。温度の変動は、０．９Ｋの四分位数間範囲（ＩＱＡ）を示している（図５Ａ～図５Ｄ参照）。
テストにおいて測定された厚さ分布は、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの線条においてそのＴＴＶを調べることにより、延伸方向における変動を評価される。相対的なＴＴＶは、目下のＴＴＶ（μｍ）と正味範囲における平均厚さの商により形成される。この例では、０．００９４の相対的なＴＴＶが生じている。
例７
プリフォーム接触ありの炉遮蔽体
リドロー装置において、寸法が１６５０ｍｍ×４００ｍｍ×８ｍｍの、ソーダ石灰フロートガラスから成る平面ガラスプリフォームが、２００μｍの中間領域厚さにリドローされる。ガラスは次の組成を有している。すなわち：７１．７重量％のＳｉＯ２、１．２重量％のＡｌ２Ｏ３、０．２重量％のＦｅ２Ｏ３、０．１重量％のＴｉＯ２、０．４重量％のＳＯ３、６．７重量％のＣａＯ、４．２重量％のＭｇＯ、１５重量％のＮａ２Ｏ、０．４重量％のＫ２Ｏ。
リドロー装置には、短い変形ゾーンを可能にする加熱装置および冷却装置が設けられており、帯幅の損失は８０ｍｍ未満である。加熱装置は２つの平行なＳｉＣ管から成り、冷却装置は冷却媒体が通流する取付け炉から成る。ＳｉＣ管の間およびガラスの変形ゾーンの隣には、目下の温度を検出するための高速熱電対が位置している。変形ゾーンと予熱ゾーンとの間には、六方晶窒化ホウ素から成る浮動式の遮蔽体が取り付けられ、この遮蔽体は、ガイド突起においてプリフォームの縁部領域に接触し、これによりプリフォームに対して自動的に位置決めすることができるようになっているため、接触ゾーン以外でプリフォームに対する空隙寸法が１．５ｍｍを超過することはない。ＳｉＣ加熱棒の温度は、ガラス体が５～４０Ｎの力でもって延伸されるように調節される。熱電対における温度ならびにガラスの正味範囲の厚さは、時間に関連して測定される。温度の変動は、０．９Ｋの四分位数間範囲（ＩＱＡ）を示している（図５Ａ～図５Ｄ参照）。
テストにおいて測定された厚さ分布は、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの線条においてそのＴＴＶを調べることにより、延伸方向における変動を評価される。相対的なＴＴＶは、目下のＴＴＶ（μｍ）と正味範囲における平均厚さの商により形成される。この例では、０．００５１の相対的なＴＴＶが生じている。
例８
プリフォーム接触ありの炉遮蔽体
リドロー装置において、寸法が８００ｍｍ×２００ｍｍ×１４ｍｍの、青色ガラス（ＢＧ５６）から成る平面ガラスプリフォームが、１１０μｍの中間領域厚さにリドローされる。ガラスは次の組成を有している。すなわち：６８重量％のＰ２Ｏ５、７重量％のＡｌ２Ｏ３、１重量％のＬｉ２Ｏ、５重量％のＮａ２Ｏ、６重量％のＫ２Ｏ、４重量％のＭｇＯ、２重量％のＬａ２Ｏ３、６重量％のＣｕＯ、１重量％のＶ２Ｏ５。
リドロー装置には、短い変形ゾーンを可能にする加熱装置および冷却装置が設けられており、帯幅の損失は８０ｍｍ未満である。加熱装置は２つの平行なＳｉＣ管から成り、冷却装置は冷却媒体が通流する取付け炉から成る。ＳｉＣ管の間およびガラスの変形ゾーンの隣には、目下の温度を検出するための高速熱電対が位置している。変形ゾーンと予熱ゾーンとの間には、六方晶窒化ホウ素から成る浮動式の遮蔽体が取り付けられ、この遮蔽体は、ガイド突起においてプリフォームの縁部領域に接触し、これによりプリフォームに対して自動的に位置決めすることができるようになっているため、接触ゾーン以外でプリフォームに対する空隙寸法が１．５ｍｍを超過することはない。ＳｉＣ加熱棒の温度は、ガラス体が５～４０Ｎの力でもって延伸されるように調節される。熱電対における温度ならびにガラスの正味範囲の厚さは、時間に関連して測定される。温度の変動は、０．９Ｋの四分位数間範囲（ＩＱＡ）を示している（図５Ａ～図５Ｄ参照）。
テストにおいて測定された厚さ分布は、幅が２ｍｍで長さが１６０ｍｍの線条においてそのＴＴＶを調べることにより、延伸方向における変動を評価される。相対的なＴＴＶは、目下のＴＴＶ（μｍ）と正味範囲における平均厚さの商により形成される。この例では、０．００８８の相対的なＴＴＶが生じている。
例の検討
温度の四分位数間範囲が小さくなるにつれて、ＴＴＶ値の中央値も低くなる、ということが判った。つまり、最小限の空隙間隔を実現することが、特に有利である。使用した光学ガラスは、８１７℃の加工点Ｖａ（粘度１０４ｄＰａｓ）および６８１℃の軟化点ＥＷ（１０７．６ｄＰａｓ）を有している。使用したボロフロートガラスは、１２７０℃の加工点Ｖａ（粘度１０４ｄＰａｓ）および８２０℃の軟化点ＥＷ（１０７．６ｄＰａｓ）を有している。
以下の表は、結果を再度まとめたものである：
Figure 0007011062000005
つまり本発明により、０．０１未満の相対的なＴＴＶ（rel. TTV）が達成される。特に本発明は、ＥＷとＶａの間隔が５００Ｋ未満もしくは４５０Ｋ未満もしくは１５０Ｋ未満であるガラスに関して、０．０１未満の相対的なＴＴＶの達成を可能にする。ＶａとＥＷとの差が小さい程、ガラスの勾配が大きくなる、すなわち、粘度曲線の勾配がより急峻になると共に、ＴＴＶが温度変動に対してより敏感になる。
（Ｖａ－ＥＷ）に対する相対的なＴＴＶを描いてみると（図６、図７、図８）、０．０１－３×１０－５×（１／Ｋ）×（Ｖａ－ＥＷ）＋２．８×１０－８×（１／Ｋ２）×（Ｖａ－ＥＷ）２未満の相対的なＴＴＶは、浮動式の遮蔽体により達成される、ということが認められる。
ガラス体が位置する本発明による装置に設けられた遮蔽体ユニットを示す平面図である。 図１Ａに示した遮蔽体ユニットの側方断面図である。 本発明による装置に設けられた遮蔽体ユニットの斜視図である。 本発明による装置に設けられた遮蔽体ユニットの概略側面図である。 本発明による装置に設けられた遮蔽体ユニットを示す側方断面図である。 本発明による遮蔽体ユニットを備えた装置の斜視断面図である。 本発明による方法における温度分布に関する測定データを示す図である。 本発明による方法における温度分布に関する測定データを示す図である。 本発明による方法における温度分布に関する測定データを示す図である。 本発明による方法における温度分布に関する測定データを示す図である。 テストで得られた、加工温度と融点との差に関する相対的なＴＴＶを示す図である。 テストで得られた、加工温度と融点との差に関する相対的なＴＴＶを示す図である。 テストで得られた、加工温度と融点との差に関する相対的なＴＴＶを示す図である。
以下に説明する本発明の実施形態は具体的な説明に用いるものであって、本発明の対象を限定するものではない。
図１Ａ、図１Ｂおよび図２には、１つの可能な実施形態が示されている。六方晶窒化ホウ素から成る本来の遮蔽体は、遮蔽体よりも大きな開口を有する支持板に載置されている。遮蔽体は、支持板上でスライドさせてガラス帯材に対して位置決めすることができる。この構成では、遮蔽体はガラスに接触可能なガイド突起の形態の、６つの突出した接触部分を有している。この場合、ガイド突起には、ガラス帯材に向かって下降する傾斜面が設けられており、これにより、遮蔽体がガラス帯材を正しい位置に移動させることができるようになっている。
高温ゾーンの温度は、遮蔽体の下側で、複数のヒータが設けられている場合にはヒータ間で測定される。測定には、０．１ｍｍの線材直径および０．３ｍｍ未満の接合点直径を有するＫ型熱電対が使用される。測定の検出速度は１秒である。この構成は小さな熱慣性を有しており、変形ゾーンの気温変動の検出を可能にする。
図１Ａには、遮蔽体２の開口内のガラス帯材１が示されている。遮蔽体２は、複数の接触部分３を有しており、これらの接触部分３はガラス帯材１に接触している。接触部分３は、ガイド突起として形成されている。ガラス帯材１の上面および下面には各２つのガイド突起が接触しており、両狭幅側には各１つのガイド突起が接触している。遮蔽体２がガラス帯材１に接触していない場所において、ガラス帯材１と遮蔽体２のスペース部分との間には、空隙が形成されている。図示の遮蔽体２は一体に形成されている。しかしまた本発明では、複数部分から形成された遮蔽体２も存在する。
図１Ｂには、図１Ａに示したものと同じ形式の遮蔽体２が示されている。遮蔽体２は、ガイド突起として形成された接触部分３を有している。接触部分３は、ガラス帯材１に向かって傾斜している。図示の遮蔽体ユニットはさらに、覆い板７を有している。遮蔽体２は、熱間成形ゾーン６のハウジング部分である基底板５に載置されている。
図２にも同様に、ガラス帯材１が熱間成形ゾーン６に進入しているところが示されている。図示の装置は、遮蔽体２用の基底板５および遮蔽体上に配置された覆い板７を有するハウジングを有している。
図３には、図２に示したものと類似の構成および熱間成形ゾーンにおける温度分布を測定するための熱電対８のユニットが示されている。
図４には、１つの別の実施形態が示されている。この実施形態は、ガラス帯材の両側に同一の寸法空隙が生じる、という利点を有している。耐熱性材料（酸化アルミニウム、溶融石英、石英ガラス等）から成る丸形の管または棒が、ガラス帯材に向かって傾斜した傾斜面に載置されている。これにより、管または棒は、ガラスに向かって転動するようになっている。これらの管には、ガラス接触材料（例えば六方晶窒化ホウ素）から成るスペーサの形態の、複数の接触部分が設けられており、所定の空隙が調整され得るようになっている。この場合、スペーサは、ガラス帯材の後の正味範囲に接触しないように位置決めされている。正味範囲は、最終製品に利用される、ガラス帯材の上述した縁部を除いた部分である。
図４Ａには、本発明による遮蔽体ユニットを備えた装置の１つの択一的な構成が示されている。この場合は、ガラス帯材１に向かって下降する傾斜面を備えた支持体１０上に配置された、円筒形の遮蔽部材９が使用されている。支持体１０もやはり、熱間成形ゾーンのハウジング構成部材を成していてよい基底板５上に配置されている。円筒形の遮蔽部材９は、遮蔽部材９の直径拡大領域として形成された接触部分１１を有している。
図４Ｂにも同様に、円筒形の遮蔽部材を備えた装置が示されている。
図５Ａ～図５Ｂには、本発明による方法の最中に測定された熱間成形ゾーンにおける温度の、例１～３に関する四分位数間範囲が示されている。この場合、上側の曲線は、例３における、遮蔽体を含む時間的な温度推移を表し、真ん中の曲線は、例２における時間的な温度推移を表し、下側の曲線は、例１における時間的な温度推移を表している。右側には、測定された温度の度数が示されている。分布の幅で、温度値の変動が判る。
図６には、ガラスの加工温度Ｖａと軟化点ＥＷとの差に応じた、相対的なＴＴＶが示されている。相対的なＴＴＶに関する最適な結果は、前記差が大きい程、すなわちガラスが「長くなる」程、達成し易くなる、ということが認められる。しかしまた、与えられたガラスにおいて遮蔽体の種類が、獲得可能な相対的なＴＴＶに重大な影響を及ぼす、ということも認められる。
図７には、本発明による平面ガラスを特徴付ける方程式のグラフが示されている。グラフの上側の値は従来技術による遮蔽体により達成される値であり、下側の値は本発明による構成により達成される値である。
図８には再度、加工温度と軟化点との差および遮蔽体態様に応じた相対的なＴＴＶが、ここでは本明細書に示す例に対応して示されている。
１ ガラス帯材
２ 遮蔽体
３ 接触部分
４ 空隙
５ 基底板
６ 熱間成形ゾーン
７ 覆い板
８ 熱電対
９ 円筒形の遮蔽部材
１０ 支持体
１１ 円筒形の遮蔽部材の接触部分

Claims (13)

  1. ファイヤポリッシュされた少なくとも２つの表面を有する平面ガラスを製造する方法であって、
    ガラスの加工温度Ｖａを有する温度領域を、ガラス帯材（１）のガラスが通走する熱間成形ゾーン（６）が設けられており、
    前記ガラス帯材（１）のガラスがその加工温度Ｖａを有する領域と、ガラスがその転移温度Ｔｇを有する領域と、の間のガス空間を熱的に分離するための遮蔽体（２）が設けられており、
    前記遮蔽体（２）は、前記ガラス帯材（１）を通して移動させることができる開口を形成している、方法において、
    前記遮蔽体（２）を、高温の前記ガラス帯材（１）に、少なくとも２つの面における少なくとも各１つの点において接触させ、接触された面は、最大表面を有する面であり、
    前記遮蔽体（２）の接触部分（３，１１）は、前記ガラス帯材（１）に接触するようになっており、前記遮蔽体（２）は、複数のスペース部分を有しており、前記複数のスペース部分は、前記ガラス帯材（１）には接触せずに前記ガラス帯材（１）と前記遮蔽体（２）の前記複数のスペース部分との間に空隙（４）を形成しており、前記空隙（４）は、最大５ｍｍの幅を有している、
    方法。
  2. 前記接触部分（３，１１）は、接触面で前記ガラス帯材（１）に接触し、前記接触面は、各々、前記ガラス帯材（１）の幅方向における１０ｃｍ未満の延在長さを有する、
    請求項１記載の方法。
  3. 前記遮蔽体（２）は、前記ガラス帯材（１）の縁部の、前記ガラス帯材（１）の前記縁部から、前記ガラス帯材（１）の幅の最大３０％にわたって延在する領域において前記ガラス帯材（１）に接触する、
    請求項１または２記載の方法。
  4. 前記遮蔽体（２）は、前記ガラス帯材（１）の縁部の、前記ガラス帯材（１）の前記縁部から、前記ガラス帯材（１）の幅の最大５％にわたって延在する領域において前記ガラス帯材（１）に接触する、
    請求項１または２記載の方法。
  5. 前記方法は、リドロー法、ダウンドロー法またはオーバフローフュージョン法である、
    請求項１から４までのいずれか１項記載の方法。
  6. 前記遮蔽体（２）は、前記熱間成形ゾーン（６）のハウジングのガラス流出開口またはガラス流入開口に配置されている、
    請求項１から５までのいずれか１項記載の方法。
  7. 前記熱間成形ゾーン（６）における温度の均一性は、２Ｋ未満の四分位数間範囲を特徴とする、
    請求項１から６までのいずれか１項記載の方法。
  8. 前記遮蔽体（２）は、少なくとも部分的に、前記熱間成形ゾーン（６）のハウジングに対して相対的に可動である、
    請求項１から７までのいずれか１項記載の方法。
  9. 平面ガラスを製造する装置であって、前記装置は、
    少なくとも１つのガラスリザーバと、
    少なくとも１つの熱間成形ゾーン（６）と、
    前記装置においてガラス帯材（１）に引張り力を加えるために適した少なくとも１つの延伸装置と、
    を備えており、
    前記熱間成形ゾーン（６）は、前記熱間成形ゾーン（６）のガス空間を熱的に分離するための少なくとも１つの遮蔽体（２）を有しており、前記遮蔽体（２）は、前記ガラス帯材（１）を通してガイドすることができる開口を形成している、装置において、
    前記遮蔽体（２）は、複数の接触部分（３，１１）を有しており、前記複数の接触部分（３，１１）は、前記ガラス帯材（１）に、少なくとも２つの面における少なくとも各１つの点において接触するように構成されており、接触された面は、最大表面を有する面であり、
    前記遮蔽体（２）は、前記ガラス帯材（１）に対して間隔をあけて配置された複数のスペース部分を有しており、最大５ｍｍの幅を有する空隙（４）を形成できるように、接触部分（３，１１）は、前記ガラス帯材（１）の方向に前記複数のスペース部分を越えて突出する、
    装置。
  10. 前記接触部分（３，１１）は、前記ガラス帯材（１）に接触するように構成される接触面を有し、前記接触面は、各々、前記ガラス帯材（１）の幅方向における１０ｃｍ未満の延在長さを有する、
    請求項９記載の装置。
  11. 前記遮蔽体（２）は、前記熱間成形ゾーン（６）のハウジングのガラス流出開口に配置されておりかつ／または前記遮蔽体（２）は、前記熱間成形ゾーン（６）のハウジングのガラス流入開口に配置されている、
    請求項９または１０記載の装置。
  12. 前記装置は、リドロー装置、ダウンドロー装置またはオーバフローフュージョン装置である、
    請求項９から１１までのいずれか１項記載の装置。
  13. 前記遮蔽体（２）は、支持体（１０）上に配置された、１つまたは複数の円筒形の遮蔽部材（９）を有しており、前記支持体は、前記ガラス帯材（１）に向かって下降する傾斜面を有している、
    請求項９から１２までのいずれか１項記載の装置。
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