JP2019196830A - 無端金属ベルト、及びその製造方法 - Google Patents

無端金属ベルト、及びその製造方法 Download PDF

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清美 永宮
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佳大 前川
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Abstract

【課題】最内層の金属リングに係る引張応力を十分に低減でき、耐摩耗性に優れた無端金属ベルトを提供すること。【解決手段】複数の金属リングが積層したベルト部材と、当該ベルト部材により支持されるエレメントと、を備える、無端金属ベルトであって、前記複数の金属リングのうち、最内層の金属リングがマルエージング鋼板であり、他の金属リングが、表面に窒化層を有し、質量％で、Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：２．５０％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｃｒ：１．００〜４．００％、Ｍｏ：０．５０〜３．００％、Ｖ：１．００％以下を含有し、式１：１５９×Ｃ（％）＋９１×Ｓｉ（％）＋６８×Ｃｒ（％）＋１９８×Ｍｏ（％）＋６４６≧１０００の関係を満たし、残部がＦｅ及び不可避不純物よりなる化学組成を有し、引張強さが１７００ＭＰａ以上であり、前記窒化層の表面硬度がＨＶ８００〜ＨＶ９５０である、無端金属ベルト。【選択図】図１

Description

本発明は、無端金属ベルト、及びその製造方法に関する。
無段変速機（ＣＶＴ）として、ベルト式ＣＶＴが知られている。ベルト式ＣＶＴ用の動力伝達用ベルトとして、金属リングを積層したベルト部材と、当該ベルト部材に支持された複数のエレメントからなる無端金属ベルトが知られている。
上記ベルト部材は、動力伝達時に、張力、曲げ応力、摩擦力などを受ける。そのため、ベルト部材や当該ベルト部材を構成する金属リングには、強度、耐摩擦性などの特性が要求され、様々な検討がなされている。
ベルト部材用の金属リングの材質の一つとして、高い強度と靭性を有するマルエージング鋼が知られている（例えば特許文献１）。しかしながらマルエージング鋼はＮｉ、Ｃｏ、Ｍｏ等を多く含有し、高価であることから、代替可能な材質が検討されている。
特許文献２には、複数枚の無端帯状薄板金属バンドを厚み方向に重ねた積層バンドにおいて、最も内側のバンドをマルエージング鋼とし、他の層を析出硬化型ステンレス鋼とする構成が開示されている。
特許文献３には、複数の薄い無端ベルト状の金属性のリングシートを径方向に重ねて構成された金属リング部材において、最内周及び最外周のリングシートをマルエージング鋼とし、中間のリングシートを析出硬化型ステンレス鋼とする構成が開示されている。特許文献３によれば、当該金属リング部材が十分な強度及び耐久性を有するとされている。
また特許文献４及び５には、特定の組成を有し、表面に窒化層を有するＣＶＴ用リング部材が開示されている。
特開昭６１−１７７４３号公報 特開昭６２−３７５３５号公報 特開平１１−３５１３３４号公報 特開２０１１−１９５８６１号公報 国際公開第２０１５／０８７８６９号
本発明者らは、後述する比較例に示されるように、ベルト部材を構成する金属リングを同一の材質にした場合、最内層の金属リングに、他の層よりも大きな引張応力が生じるとの知見を得た。例えば特許文献３に示されるように中間の層に析出硬化型ステンレス鋼を用いることで、最内層の引張応力の緩和が予測される。しかしながら、ステンレス鋼は、通常、Ｃｒを１０％以上含有するため窒化処理が困難である。そのため、ステンレス鋼は耐摩耗性が低く、特にエレメントの首部１３（図１参照）と接触するリング端面の摩耗の問題があった。
本発明はこのような実情に鑑みてなされたものであり、最内層の金属リングに係る引張応力を十分に低減でき、耐摩耗性に優れた無端金属ベルト、及びその製造方法を提供することを目的とする。
本実施の無端金属ベルトは、複数の金属リングが積層したベルト部材と、
当該ベルト部材により支持されるエレメントと、を備える、無端金属ベルトであって、
前記複数の金属リングのうち、最内層の金属リングがマルエージング鋼板であり、
他の金属リングが、表面に窒化層を有し、質量％で、Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：２．５０％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｃｒ：１．００〜４．００％、Ｍｏ：０．５０〜３．００％、Ｖ：１．００％以下を含有し、式１：１５９×Ｃ（％）＋９１×Ｓｉ（％）＋６８×Ｃｒ（％）＋１９８×Ｍｏ（％）＋６４６≧１０００の関係を満たし、残部がＦｅ及び不可避不純物よりなる化学組成を有し、引張強さが１７００ＭＰａ以上であり、前記窒化層の表面硬度がＨＶ８００〜ＨＶ９５０である。
上記無端ベルトの一実施形態は、前記最内層の金属リングが、前記他の金属リングよりも薄いものである。
本実施の無端金属ベルトの製造方法は、質量％で、Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：２．５０％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｃｒ：１．００〜４．００％、Ｍｏ：０．５０〜３．００％、Ｖ：１．００％以下を含有し、式１：１５９×Ｃ（％）＋９１×Ｓｉ（％）＋６８×Ｃｒ（％）＋１９８×Ｍｏ（％）＋６４６≧１０００の関係を満たし、残部がＦｅ及び不可避不純物よりなる化学組成を有する金属板をリング状に成形し、窒化処理することにより、金属リングを製造する工程と、
別途、前記金属板よりも薄いマルエージング鋼板をリング状に成形することにより、最内層用の金属リングを製造する工程と、
前記最内層用の金属リングの外周に１個以上の前記金属リングを積層して、ベルト部材とする工程と、
前記ベルト部材にエレメントを配置する工程と、を有する。
本発明によれば、最内層の金属リングに係る引張応力を十分に低減でき、耐摩耗性に優れた無端金属ベルト、及びその製造方法を提供することができる。
図１は、本実施の無端金属ベルトの一例を示す、模式的な断面図である。 図２は、本実施の無端金属ベルトの一例を示す、模式的な部分斜視図である。 図３は、本実施の無端金属ベルトの製造方法の一例を示す、フローチャートである。 図４は、金属リングの製造工程の一例を示す、フローチャートである。 図５は、最内層の金属リングの製造工程の一例を示す、フローチャートである。 図６は、実施例および比較例の金属リングにかかる最大引張応力を示すグラフである。
まず、図１及び図２を参照して、本実施の無端金属ベルトの構成について説明する。図１は、本実施の無端金属ベルトの一例を示す、模式的な断面図であり、図２は、本実施の無端金属ベルトの一例を示す、模式的な部分斜視図である。
図１及び図２の例に示される無端金属ベルト１００は、複数の金属リング１が積層したベルト部材１０と、エレメント２０を備えている。当該エレメント２０は公知のものの中から適宜選択して用いることができる。図１の例では、当該エレメント２０は、基体部１１と頭部１２とこれらを接続する首部１３を有し、頭部には、凸部１４と当該凸部の裏面に凹部（図示せず）を有している。基体部１１の側面１５が通常プーリと接触する。２つのベルト部材１０は、それぞれエレメント２０の基体部１１と頭部１２と首部１３により形成される間隙に配置されエレメントを支持する。エレメント２０は、通常、図２の例に示されるように複数有しており、凸部１４は、別のエレメントの凹部と係合して配置される。図２は無端金属ベルトの一部であり、エレメント２０は、ベルト部材１０の円周に渡って配置されている。
このような無端金属ベルト１００において、ベルト部材１０を構成する最内層の金属リング１ａは、エレメント２０のサドル面１６と接触する。また、ベルト部材１０の側面は、エレメント２０の首部１３と接触する。
本実施の無端金属ベルトは、ベルト部材の最内層の金属リングとして、高強度で高靭性のマルエージング鋼を用い、他の金属リングとして、表面硬度がＨＶ８００〜９５０の窒化層を表面に有し、引張強さが１７００ＭＰａ以上の上記特定の組成を有する鋼を用いる。その結果、最内層に係る引張応力を抑制し、且つ、ベルト部材側部とエレメントとの接触による摩耗を抑制して、無端金属ベルトの耐久性が向上する。また、最内層のみをマルエージング鋼とすることにより、コストの低減も可能となる。
なお本実施において最内層の金属リング以外の金属リングを他の金属リングという。
ベルト部材の最内層を構成するマルエージング鋼は、Ｃ（炭素）が０．０３％以下で、Ｎｉ（ニッケル）、Ｃｏ（コバルト）、Ｔｉ（チタン）及び、Ａｌ（アルミニウム）を合計で３０％以上有する鋼材であって、エージングすることにより高強度、及び高い靭性を有する鋼材である。
本実施においてマルエージング鋼の化学組成は、公知の範囲で適宜選択すればよい。一例として、質量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｎｉ：１８〜１９％、Ｃｏ：８．５〜９．５％、Ｍｏ：４．７〜５．２％、Ｔｉ：０．４〜０．７％、Ａｌ：０．０５〜０．１５％含有し、Ｃｒ（クロム）を０．５〜１．５％含んでいてもよく、残部がＦｅ（鉄）及び不可避不純物よりなる化学組成などとすることができる。
マルエージング鋼のエージング処理方法は、特に限定されず、例えば、窒素雰囲気、又は還元雰囲気下、４５０〜５００℃程度の温度で、９０〜１８０分程度行うことでエージング処理することができる。
本実施で用いるマルエージング鋼は、更に、窒化処理される。窒化処理することにより、表面硬度を向上することができる。窒化処理は、例えば、５〜１５体積％のアンモニアガス、１〜３体積％の水素ガス、残りが窒素ガスとなる雰囲気下で、４００〜４５０℃程度の温度で、４０〜１２０分程度行うことができる。なお、雰囲気中の水素ガスはアンモニアガスの熱分解により発生するものである。
本実施において、最内層の金属リングの厚みは、用途等に応じて適宜調整すればよく、特に限定されないが、一例として、１００μｍ以上２００μｍ以下とすることができる。本実施において、最内層の金属リングの厚みは、後述する他の金属リングの厚みよりも薄いことが好ましく、５μｍ以上薄いことがより好ましい。最内層の金属リングを薄くすることにより、最内層の金属リングの曲げ耐性をさらに向上することができる。また、最内層の金属リングを他の金属リングよりも薄くすることにより、他のリングとの荷重の分担の比率を相対的に小さくすることができ、最内層の金属リングに係る応力をより低減し、ベルト全体としての耐久性が向上する。また、５μｍ以上の板厚差により途中工程での誤品検知も可能である。
本実施において、前記最内層の金属リング以外の他の金属リングは、表面に窒化層を有し、質量％で、Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：２．５０％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｃｒ：１．００〜４．００％、Ｍｏ：０．５０〜３．００％、Ｖ：１．００％以下を含有し、式１：１５９×Ｃ（％）＋９１×Ｓｉ（％）＋６８×Ｃｒ（％）＋１９８×Ｍｏ（％）＋６４６≧１０００の関係を満たし、残部がＦｅ及び不可避不純物よりなる化学組成を有し、引張強さが１７００ＭＰａ以上であり、前記窒化層の表面硬度がＨＶ８００〜ＨＶ９５０である。このような金属リングを用いることにより、最内層の金属リングに係る応力を低減することができ、また、エレメントと接触する側面の耐摩耗性にも優れている。
当該他の金属リングの化学組成について説明する。
Ｃ：０．３０〜０．７０％
Ｃは、強度及び靱性を確保するために０．３０％以上必要である。一方、粗大な炭化物の形成による延性や靭性の低下を抑制する点から、Ｃの含有割合は、０．７０％以下とする。
Ｓｉ：２．５０％以下
Ｓｉ（ケイ素）は、延性の低下や、窒化性の低下を抑制する点から、２．５０％以下とする。一方、高強度化の点から、０．１０％以上含有してもよい。
Ｍｎ：１．００％以下
Ｍｎ（マンガン）は、延性の低下を抑制する点から、１．００％以下とする。一方、高強度化の点から、０．１０％以上含有してもよい。
Ｃｒ：１．００〜４．００％
Ｃｒは、高強度化及び窒化性向上の点から１．００％以上とする。一方、Ｃｒの含有割合が高くなると却って窒化性が低下して、窒化処理が困難となるため、４．００％以下とする。
Ｍｏ：０．５０〜３．００％
Ｍｏ（モリブデン）の含有割合を０．５０％以上とすることで、延性を損なうことなく強度及び靱性を向上させることができる。一方、当該強度及び靱性の向上効果は、３．００％以下で十分である。
Ｖ：１．００％以下
Ｖ（バナジウム）は、結晶粒径の微細化や、強度、靱性を向上させるため、０．１％以上含有してもよい。一方、粗大な炭化物を抑制して強度及び靱性の低下を抑制する点から、Ｖ含有割合は１．００％以下とする。
Ｎｉ：４．００％以下
上記他の金属リングは、更に、Ｎｉを含有してもよい。Ｎｉを含有することにより、炭化物の生成を抑制し、強度、靱性の向上することができる。Ｎｉを含有する場合、その含有割合は、４．００％以下であることが好ましく、２．０％以下であることがより好ましい。
式１：１５９×Ｃ（％）＋９１×Ｓｉ（％）＋６８×Ｃｒ（％）＋１９８×Ｍｏ（％）＋６４６≧１０００
上記他の金属リングは化学組成が上記式１を満たすことにより、疲労金属強度特性に優れ、疲労寿命に優れた金属リングとなる。
上記他の金属リングの化学組成は、上記各元素以外の残部がＦｅ及び不可避不純物である。不可避不純物は、原料や製造工程により不可避的に混入する元素であり、当該元素の種類は特に限定されないが、例えば、Ｓ（硫黄）、Ｐ（リン）、Ｎ（窒素）、Ｏ（酸素）、Ａｌ、Ｔｉなどが挙げられる。
上記他の金属リングは引張強さが１７００ＭＰａ以上である。他の層に引張強さが１７００ＭＰａ以上の金属リングを用いることにより、最内層の金属リングに係る引張応力を低減することができる。
本実施において引張強さは、対象となる金属リングを一対のローラに掛け渡し、当該一対のローラを介して金属リングを引っ張る引張試験により測定した。なお、引張強さは、上記引張試験において金属リングが破断するまでの荷重変化を測定し、最大荷重をリング部材の断面積で割った値とする。
また、上記他の金属リングは窒化層の表面硬度がＨＶ８００〜ＨＶ９５０である。表面硬度がＨＶ８００以上であることにより、エレメントと接触するリング側面の摩耗を抑制することができる。一方、表面硬度がＨＶ９５０以下とすることによりリングの脆化を抑制し、強度を確保することができる。
本実施において、他の金属リングの厚みは、用途等に応じて適宜調整すればよく、特に限定されないが、一例として、１００μｍ以上２００μｍ以下とすることができる。
また、他の金属リングにおいて窒化層の厚みは特に限定されないが、例えば、５μｍ以上５０μｍ以下とすることができる。
本実施において、１つのベルト部材を構成する金属リングの積層数は、最内層の金属リングと他の金属リングとの合計で、少なくとも２層あればよく、例えば２〜１２層とすることができる。
次に、図３を参照して、無端金属ベルトの製造方法について説明する。図３は、本実施の無端金属ベルトの製造方法の一例を示す、フローチャートである。図３の例に示される無端金属ベルトの製造方法は、特定の化学組成を有する金属板を用いて金属リングを製造する工程（Ｓ１１）と、これとは別にマルエージング鋼板を用いて最内層用の金属リングを製造する工程（Ｓ１２）と、前記最内層用の金属リングの外周に前記他の金属リングを積層してベルト部材を成形する工程（Ｓ１３）と、ベルト部材にエレメントを配置して無端金属ベルトを製造する工程（Ｓ１４）を有している。本実施の製造方法によれば、最内層の金属リングに係る引張応力を十分に低減でき、耐摩耗性に優れた前述の無端金属ベルトを好適に製造することができる。また、本実施の製造方法は、前記マルエージング鋼板が前記金属板よりも薄いものを用いるため、外観上判別が困難なマルエージング鋼板と、前記金属板との取り違いを防止することができる。
ここで、図４を参照して、金属リングを製造する工程（Ｓ１１）の詳細について説明する。図４は、金属リングの製造工程の一例を示す、フローチャートである。図４の例に示されるように、金属リングは、金属板の切断工程（Ｓ２１）と、溶接工程（Ｓ２２）と、焼鈍工程（Ｓ２３）と、リング切断工程（Ｓ２４）と、圧延工程（Ｓ２５）と、焼入工程（Ｓ２６）と、周長調整工程（Ｓ２７）と、窒化処理工程（Ｓ２８）とを有し、必要に応じて、例えば、焼入工程（Ｓ２６）後に行う焼き戻し工程など、他の工程を有してもよいものである。
鋼材（金属板）の切断工程（Ｓ２１）は、ロール状など長尺の金属板を、所定の大きさに切り出す工程である。切り出された金属板は、端部同士を付き合わせるようにして、筒状に湾曲する。
溶接工程（Ｓ２２）は、筒状とした金属板の端部同士を付き合わせた部位を溶接し、筒状のドラムを形成する。
次いで、焼鈍工程（Ｓ２３）において、前記ドラムを焼鈍して前記溶接により生じた歪みを除去する。
次いで、リング切断工程（Ｓ２４）では、焼鈍後のドラムを所定の幅に切断し、複数のリングを形成する。得られたリングは、必要に応じて切断時に形成されたバリを取り除くためにバレル研磨等を行ってもよい。
圧延工程（Ｓ２５）では、得られた金属リングを圧延して、金属リングを所定の周長に近づける。圧延工程後に、焼入工程（Ｓ２６）を行い、必要に応じて当該焼入工程後に焼き戻し工程を行う。
焼入工程（Ｓ２６）は、例えば、金属リングを８５０℃〜１０００℃に加熱した後急冷する。また焼き戻し工程は、例えば、４００〜５００℃で、かつ、窒化処理温度以下で行うことができる。
次いで、周長調整工程（Ｓ２７）により、金属リングを所定の周長とする。周長調整工程は、例えば、まず互いに回転軸が平行で、近接離間方向に移動可能に配設された二つの回転プーリを準備する。次いで、当該回転プーリに沿って、金属リングを巻回し、その後、プールを回転させながら、回転軸を徐々に離間させることで、金属リングを延伸して、周長を調整する。
周長調整後の金属リングは、窒化処理工程（Ｓ２８）を行う。窒化処理は、例えば、５〜１５体積％のアンモニアガス、１〜３体積％の水素ガス、残りが窒素ガスとなる雰囲気下で、４００〜４５０℃程度の温度で、４０〜１２０分程度行うことができる。
このようにして、引張強さが１７００ＭＰａ以上で、窒化層の表面硬度がＨＶ８００〜ＨＶ９５０の金属リングを得ることができる。
次に、図５を参照して、最内層用の金属リングの製造工程（Ｓ１２）について説明する。図５は、最内層の金属リングの製造工程の一例を示す、フローチャートである。図５の例に示されるように、最内層陽の金属リングは、前述のマルエージング鋼を用い、当該マルエージング鋼の切断工程（Ｓ３１）と、溶接工程（Ｓ３２）と、焼鈍工程（Ｓ３３）と、リング切断工程（Ｓ３４）と、圧延工程（Ｓ３５）と、必要に応じて溶体化工程（Ｓ３６）と、周長調整工程（Ｓ３７）と、エージング工程（Ｓ３８）と、窒化処理工程（Ｓ３９）とを行うことにより製造することができる。
ここで、溶体化工程（Ｓ３６）は、圧延時に生じた加工応力を取り除くことができ、圧延工程後に必要に応じて行われる。溶体化工程は、例えば、８２０〜８６０℃の範囲で１〜３分間の条件で行うことができる。
エージング工程（Ｓ３８）は、例えば、窒素雰囲気、又は還元雰囲気下、４５０〜５００℃程度の温度で、９０〜１８０分程度行うことができる。
また、窒化処理工程（Ｓ３９）は、例えば、５〜１５体積％のアンモニアガス、１〜３体積％の水素ガス、残りが窒素ガスとなる雰囲気下で、４００〜４５０℃程度の温度で、４０〜１２０分程度の条件で行うことができる。
以下、実施例および比較例を挙げて本発明を具体的に説明する。なお、これらの記載により本発明を制限するものではない。
＜製造例１：金属リング１の製造＞
長尺のマルエージング鋼板を準備し、前述の金属リングの製造工程に従って、厚みが約１８０μｍで、ヤング率が１９０ＧＰａの金属リング１を製造した。
＜製造例２：金属リング２の製造＞
質量％で、Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：２．５０％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｃｒ：１．００〜４．００％、Ｍｏ：０．５０〜３．００％、Ｖ：１．００％以下を含有し、式１：１５９×Ｃ（％）＋９１×Ｓｉ（％）＋６８×Ｃｒ（％）＋１９８×Ｍｏ（％）＋６４６≧１０００の関係を満たし、残部がＦｅである長尺の金属板を準備し、前述の金属リングの製造工程に従って、厚みが約１８５μｍ、窒化層の厚みが３０μｍ、引張強さが１７００ＭＰａ以上、窒化層の表面硬度がＨＶ８００〜ＨＶ９５０、ヤング率が２１０ＧＰａの金属リング２を製造した。
＜実施例：無端金属ベルトの製造＞
最内層に前記製造例１の金属リング１を用い、当該金属リング１の外周に８個の金属リング２を積層して、９層のベルト部材を得た。当該ベルト部材を２個用い、図１及び図２のようにエレメントを配置して、実施例の無端金属ベルトを得た。
＜比較例：無端金属ベルトの製造＞
ベルト部材を構成する金属リングをいずれも金属リング１として、９層のベルト部材を得た。当該ベルト部材を２個用い、図１及び図２のようにエレメントを配置して、比較例の無端金属ベルトを得た。
図６に、実施例及び比較例で用いたベルト部材１及び２に関し、最内層及び最内層に隣接する２層目の最大引張応力の算出結果を示す。図６に示されるように、実施例の最内層にかかる最大引張応力は、比較例の最内層にかかる最大引張応力と比較して、６．４％低減することが示された。実施例では、第２層の最大引張応力が上昇しており、最内層にかかる引張応力が、他の層に分散したものと推測される。このように本実施によれば、最内層の金属リングに係る引張応力を十分に低減でき、耐摩耗性に優れ、耐久性に優れた無端金属ベルトを得ることができる。
１ 金属リング
１ａ 最内層の金属リング
１０ ベルト部材
１１ 基体部
１２ 頭部
１３ 首部
１４ 凸部
１５ 側面
１６ サドル面
２０ エレメント
１００ 無端金属ベルト

Claims (3)

  1. 複数の金属リングが積層したベルト部材と、
    当該ベルト部材により支持されるエレメントと、を備える、無端金属ベルトであって、
    前記複数の金属リングのうち、最内層の金属リングがマルエージング鋼板であり、
    他の金属リングが、表面に窒化層を有し、質量％で、Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：２．５０％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｃｒ：１．００〜４．００％、Ｍｏ：０．５０〜３．００％、Ｖ：１．００％以下を含有し、式１：１５９×Ｃ（％）＋９１×Ｓｉ（％）＋６８×Ｃｒ（％）＋１９８×Ｍｏ（％）＋６４６≧１０００の関係を満たし、残部がＦｅ及び不可避不純物よりなる化学組成を有し、引張強さが１７００ＭＰａ以上であり、前記窒化層の表面硬度がＨＶ８００〜ＨＶ９５０である、無端金属ベルト。
  2. 前記最内層の金属リングが、前記他の金属リングよりも薄い、請求項１に記載の無端金属ベルト。
  3. 質量％で、Ｃ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：２．５０％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｃｒ：１．００〜４．００％、Ｍｏ：０．５０〜３．００％、Ｖ：１．００％以下を含有し、式１：１５９×Ｃ（％）＋９１×Ｓｉ（％）＋６８×Ｃｒ（％）＋１９８×Ｍｏ（％）＋６４６≧１０００の関係を満たし、残部がＦｅ及び不可避不純物よりなる化学組成を有する金属板をリング状に成形し、窒化処理することにより、金属リングを製造する工程と、
    別途、前記金属板よりも薄いマルエージング鋼板をリング状に成形することにより、最内層用の金属リングを製造する工程と、
    前記最内層用の金属リングの外周に１個以上の前記金属リングを積層して、ベルト部材とする工程と、
    前記ベルト部材にエレメントを配置する工程と、を有する、無端金属ベルトの製造方法。
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