JP2021085529A

JP2021085529A - 無段変速機用の駆動ベルトのリングコンポーネント

Info

Publication number: JP2021085529A
Application number: JP2020197025A
Authority: JP
Inventors: ペニングスベルト; Pennings Bert
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 2019-11-28
Filing date: 2020-11-27
Publication date: 2021-06-03
Also published as: NL1043487B1; CN112855854A

Abstract

【課題】本発明は、無段変速機用の駆動ベルトに使用するための可撓性の金属バンドを提供する。【解決手段】可撓性の金属バンド４１は、窒化された表面層を有し、かつ１５〜２０質量％のニッケル、１０〜１４質量％のコバルト、４〜６質量％のモリブデン、最大２．５質量％のクロムおよび最大２．０質量％のアルミニウムを含むマルエージング鋼合金から作られ、そのうちのコバルト（Ｃｏ）の含有量およびアルミニウム（Ａｌ）の含有量は、基準：１９質量％＜（Ｃｏ＋６Ａｌ）＜２１質量％を満たす。【選択図】図２

Description

本発明は、自動車に適用される周知の無段変速機またはＣＶＴの調整可能な２つのプーリー間の動力伝達のための駆動ベルトにおいてリングコンポーネントとして使用されるエンドレスで可撓性の金属バンドに関する。駆動ベルトにおいて、複数のこのようなリングは、少なくとも１つ、しかしながら、通常、２つの積層された、すなわち相互に半径方向に入れ子にされたリングのセットに組み込まれる。既知の駆動ベルトは、このようなリングセットにスライド可能に取り付けられ、通常、同様に金属から作られている複数の横断セグメントをさらに含む。

マルエージング鋼は、通常、リングのベース材料として使用されている。なぜなら、この材料は、少なくとも、析出硬化、すなわちエージングおよび窒化、特にいわゆるガス軟窒化を含むそれらの適切な熱処理の後に、摩耗ならびに曲げおよび／または引張応力疲労に対して優れた耐性を提供するからである。マルエージング鋼の基本的な合金元素は、鉄、ニッケル、コバルトおよびモリブデンであり、広範囲に変化し得るが、特に現在検討されているリングの駆動ベルト用途について、最近、国際公開第２０１８／１２２３９７号として公開された国際特許出願では、以下の範囲の基本的な合金組成を有するマルエージング鋼が開示された：
− １５〜２０質量％のニッケル（Ｎｉ）、
− ４〜１８質量％のコバルト（Ｃｏ）、
− 少なくとも４質量％のモリブデン（Ｍｏ）、
− 合計で少なくとも７質量％の、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）および／またはアルミニウム（Ａｌ）、および
− 残部の鉄（Ｆｅ）。

その駆動ベルト用途において、リングの降伏強度だけでなく、それらの表面硬度および表面残留圧縮応力も、駆動ベルトの耐荷重能力および寿命に重大な影響を与える重要な製品特性である。特に、これらの後者の製品特性は、リングの疲労強度および耐摩耗性を大きく左右する。実際に、リング表面のこれらの製品特性は、マルエージング鋼の組成、特にその中の析出物形成合金元素の存在量だけでなく、その窒化熱処理のプロセスパラメータによっても決定される。

窒化の熱処理では、リング表面からの格子拡散により微細構造に窒素原子が導入される。リングの表面層では、これらの窒素原子は、利用可能なモリブデン、アルミニウムおよび／またはクロムと反応して（Ｍｏ、Ａｌ、Ｃｒ）タイプの窒化物を形成し、この窒化物の形成は、コバルトの存在によって強化され、鉄−ニッケルマトリックス中の他の合金元素の溶解度を低下させる。窒化表面層におけるこれらの窒化物によって、上記の表面残留圧縮応力が実現され、その表面圧縮応力は、リングコアにおいて残留引張応力をもたらし、それによってバランスがとれている。したがって、このコアの残留引張応力は、降伏強度を超えることなく、駆動ベルトの動作中にリングが許容できる（追加の）張力を効果的に制限する。したがって、その窒化表面層の厚さの増加は、通常、リングの疲労強度および耐摩耗性を支持するが、これは、その降伏強度を低下させる。したがって、実際のリングの窒化では、特にリングコアの残りの厚さに関して、窒化表面層の厚さと、到達できる表面硬度および表面残留圧縮応力との間でバランスがとられる。

前述の洞察に基づいて、本発明は、上記の窒化熱処理で得られた所与の窒化層の厚さについて、リング内の表面残留圧縮応力を最大化すること、すなわち、リング表面に近いリング内の窒化物濃度を最大化することを目的とする。国際公開第２０１８／１２２３９７号の教示の範囲内で、窒化物濃度のこのような増加は、マルエージング鋼組成物中のモリブデン、クロムおよびアルミニウムの量を、開示されたコバルト範囲の上端に近いコバルトの量と組み合わせて、７質量％を大幅に超えるように増加させることを必要とするであろう。しかしながら、この既知の解決策は、マルエージング鋼のコストを増加させるだけでなく、窒化表面層の厚さを不利に増加させることも見出された。しかしながら、本発明によれば、表面圧縮応力を最大化するためのより有利な選択肢が利用可能である。

本発明によれば、驚くべきことに、マルエージング鋼合金中のアルミニウムの量とコバルトの量とを相互に相関させることにより、特に窒化表面層の厚さを同時に実質的に増加させることなく、窒化物形成を著しく高めることができることが見出された。その結果、比較的低いコバルト含有量でリングに高い表面圧縮応力を実現することができる。特に、本発明によれば、このような有利な結果は、９．０〜１４質量％のコバルトを含み、以下の基準：
１９質量％＜（Ｃｏ＋６Ａｌ）＜２１質量％（１）
を満たすマルエージング鋼の基本組成で実現される。

基準（１）に従ってコバルト含有量とアルミニウム含有量との間に特別な関係がある場合、窒化表面層におけるアルミニウム型窒化物の形成と、リングコアにおけるアルミニウム型金属間析出物（Ｎｉ_３Ａｌ）の形成との間でバランスが取れている。この点において、最適な結果は、１．０〜１．５質量％のアルミニウムを含み、以下の基準：
（Ｃｏ＋６Ａｌ）＝２０質量％（２）
を満たすマルエージング鋼の基本組成で達成された。

上記の基準（１）および基準（２）の結果として得られるコバルト−アルミニウム比の範囲内では、特に、例えばグロー放電発光分光法で得られる窒素濃度対深さプロファイルから得られるように、窒化熱処理で形成された窒化物中には、かかる範囲外に比べて有意に多くの窒素が取り込まれている。特に、リングの表面近くでは、基準（１）または（２）による範囲外の合金組成を有するマルエージング鋼と比較して、リングの表面より下の（窒化）深さに関して、窒化物濃度の急激な低下はかなり少ない。結果として、リングコアにおける残留引張応力の比較的小さな増加に対して、高い残留圧縮応力がリングの窒化表面層において実現される。特に、このようなコア残留引張応力の増加は、表面残留圧縮応力の増加よりも小さい。なぜなら、表面残留圧縮応力の増加は、窒化表面層の厚さの増加よりもリングの表面に近い窒化物濃度の増加によって優勢に実現されるからである。

さらに、本発明によれば、モリブデンおよびクロムの含有量もまた、好ましくは、それぞれ比較的狭い範囲内に設定され、最適値は、４．０〜６．０質量％のモリブデンおよび最大２．５質量％のクロムで見出される。後者の場合、窒化表面層は、有利には、リングの表面近くにある（Ａｌ，Ｍｏ，Ｃｒ）型窒化物と（Ａｌ，Ｍｏ）型窒化物との双方の混合物および窒化表面層とリングコアとの間の境界にある（Ａｌ，Ｍｏ，Ｃｒ）型窒化物とＮｉ_３Ａｌ金属間析出物との混合物によって特性決定される。これにより、窒化表面層の圧縮残留応力からリングコアの引張応力への有利な移行が得られる。

現在考えられているマルエージング鋼組成物は、チタンなどの他の合金元素を一定量含み得るが、このことは本文脈内では必要ではない。この場合、そこには避けられないリンやシリコンの汚染などの他の元素は、痕跡量しか存在しない。

本発明の文脈内では、窒化熱処理自体は、当該技術分野で慣習的であるように実施され得ることに留意されたい。上記の有利な効果は、本発明による特定のマルエージング鋼組成物によってほぼ完全に実現され、したがって、エージングおよび窒化熱処理の特別なまたは特定の設定に依存しないか、さもなければ必要としない。実際、現在考えられている範囲のマルエージング鋼は、１８質量％のニッケル、５質量％のモリブデン、１６．５質量％のコバルトおよび残部の鉄で構成される従来のマルエージング鋼に関して欧州特許の欧州特許第１７５３８８９号明細書に記載されているエージングと窒化とを同時に行う複合熱処理にも適している。

上記の駆動ベルト、そのリングコンポーネント、およびその製造方法は、その非限定的で例示的な実施形態によって、以下の図面を参照して、ここでより詳細に説明されることになる。

２つの可変プーリーおよび駆動ベルトを組み込んだ既知の変速機の概略図である。入れ子になった可撓性の金属リングのセットと、その円周に沿ってそのようなリングセットにスライド可能に取り付けられる複数の金属横断セグメントとをそれぞれ備えている２つの既知の駆動ベルトタイプの概略的な断面図である。析出硬化およびガス軟窒化およびそれらの熱処理を含む、駆動ベルトリングコンポーネントの既知の全体的な製造プロセスの現在の関連部分を示す図である。リングの外表面からの距離に関して、リングの材料に存在する窒素の量を関連づけたグラフ（すなわち、窒素の存在量対深さのプロファイル）である。

図１は、エンジンとその駆動輪との間の自動車の駆動ラインに一般的に適用される、既知の無段変速機またはＣＶＴの中央部分を示す。変速機は、２つのプーリー１、２を含み、これらはそれぞれ、プーリーシャフト６または７に取り付けられた一対の円錐状のプーリーディスク４、５を備え、そのプーリーディスク４、５の間には主にＶ字形の周方向のプーリー溝が規定されている。各対のプーリーディスク４、５、すなわち各プーリー１、２の少なくとも１つのプーリーディスク４は、それぞれのプーリー１、２のプーリーシャフト６、７に沿って軸方向に移動可能である。駆動ベルト３は、プーリーシャフト６、７の間で回転運動とそれに伴うトルクとを伝達するために、プーリー１、２のプーリー溝内に配置されて、プーリー１、２に巻き付けられている。

変速機は、概して、各プーリー１、２の上記の軸方向に移動可能なプーリーディスク４に、そのプーリー１、２のそれぞれ他方のプーリーディスク５に向けられた軸方向のクランプ力を作動中に加える作動手段も含み、それにより、プーリー１、２のこれらのディスク４、５の間で駆動ベルト３がクランプされる。これらのクランプ力は、駆動ベルト３とそれぞれのプーリー１、２との間に及ぼすことができる摩擦力だけでなく、プーリー１、２のそれぞれのプーリーディスク４、５の間のプーリー１、２における駆動ベルト３の半径方向の位置Ｒも決定する。これらの半径方向の位置Ｒは、変速機の速度比を決定する。このタイプの変速機、その作動手段、およびそれらの動作は、それ自体よく知られている。

図２には、駆動ベルト３の２つの既知の例が、その周方向に面した断面で概略的に示されている。既知の駆動ベルト３は、金属リング４１の１つまたは２つのセット３１の形態で環状キャリアの円周に沿って一列に配置された横断セグメント３２を含む。横断セグメント３２の厚さは、特に、数百個の横断セグメント３２がそれらの上記の列に含まれるように、かかるリングセット３１の円周長に対して小さい。図２の駆動ベルト３のいずれの例においても、リングセット３１は、積層されている、すなわち、相互に入れ子になった、平らで、薄く、可撓性の複数の個別のリング４１で構成されている。添付の図では、リングセット３１は、入れ子になった５個のリング４１で構成されているように図示されているが、実際には、ほとんどの場合、６個、９個、１０個または１２個のリング４１が、かかるリングセット３１に適用されており、それぞれのリング４１の公称厚さは１８５マイクロメートルである。

図２の左側には、このような２つのリングセット３１を含む駆動ベルト３の実施形態が図示されており、各リングセット３１は、それぞれ、すなわち、左右のその軸方向側に向かって開口する横断セグメント３２のそれぞれの横方向に向いた凹部に収容されている。このような横方向の開口部は、本体部３３と頭部３５との間に設けられて本体部３３と頭部３５とを相互に連結する比較的狭い首部３４の両方の側で、横断セグメント３２の本体部３３と頭部３５との間に規定されている。

図２の右側には、単一のリングセット３１のみを組み込んだ駆動ベルト３の実施形態が図示されている。この場合、リングセット３１は、駆動ベルト３の半径方向外側に向かって開口する横断セグメント３２の中央に位置する凹部に収容される。このような中央開口部は、ベース部３９と横断セグメント３２の２つの柱部３６との間に規定されており、２つの柱部３６は、それぞれ、ベース部３９の両方の軸方向側部から半径方向外方に延びている。このような半径方向外方では、中央開口部は、柱部３６のそれぞれ軸方向に延びるフック部３７によって部分的に閉じられている。

双方の駆動ベルト３の横断セグメント３２は、その両側面に、プーリーディスク４、５と摩擦接触するための接触面３８を備えている。各横断セグメント３２の接触面３８は、Ｖ字形のプーリー溝の角度と実質的に一致する角度φで相互に配向されている。横断セグメント３２は、通常、同様に金属から作られている。

変速機での動作中に、駆動ベルト３の個々のリング４１は、上記のクランプ力に対して半径方向に配向された反力（ａ／ｏ）によって張力がかけられることはよく知られている。しかしながら、結果として生じるリング張力は一定ではなく、変速機によって伝達されるトルクに依存するだけでなく、変速機内の駆動ベルト３の回転にも依存して変化する。したがって、リング４１の降伏強度および耐摩耗性に加えて、疲労強度もまた、その重要な特性および設計パラメータである。したがって、マルエージング鋼は、リング４１のベース材料として使用され、その鋼は、析出形成（エージング）によって硬化されて、その全体的な強度が向上し、さらに窒化（ガス軟窒化）によって表面硬化されて、耐摩耗性、特に疲労強度が向上し得る。

図３は、自動車用途の金属駆動ベルト３の製造のために当該技術分野で通常適用される、駆動ベルトリングコンポーネント４１のための既知の製造方法の関連部分を図示する。既知の製造方法の個別の工程段階は、ローマ数字で示されている。

第１の工程段階Ｉでは、厚さ約０．４ｍｍのマルエージング鋼のベース材料の薄いシートまたは板２０が円筒形に曲げられ、第２の工程段階ＩＩでは、板の、接触する両端部２１が溶接されて中空の円筒または管２２を形成する。第３の工程段階ＩＩＩでは、管２２は、オーブンチャンバ５０内でアニールされる。その後、第４の工程段階ＩＶでは、管２２は、複数の環状リング４１に切断され、これらはその後、第５の工程段階Ｖで、伸長されながら、圧延されて、その厚さを約２分の１に減少させられる。このようにして伸長されたリング４１は、オーブンチャンバ５０内で、摂氏６００度をかなり超える温度、例えば約８００℃の温度で、リング材料を回復させて再結晶化することにより、前の圧延工程段階の加工硬化効果を除去するために、さらなる、すなわちリングのアニーリング工程段階ＶＩに供される。このような高温では、リング材料の微細構造は、完全にオーステナイト型の結晶で構成されている。しかしながら、リング４１の温度が再び室温に下がると、このような微細構造は、所望の通りマルテンサイトに戻る。

アニーリングＶＩ後、リング４１は、２つの回転ローラーの周りに取り付けられ、上記のローラーを強制的に離すことによって所定の円周長まで伸ばされることによって、第７の工程段階ＶＩＩで較正される。リング較正のこの第７の工程段階ＶＩＩでは、内部応力もリング４１に加えられる。その後、リング４１は、複合エージング、すなわちバルク析出硬化および窒化、すなわちケース硬化の第８の工程段階ＶＩＩＩで熱処理される。より具体的には、このような複合熱処理は、制御された温度でアンモニア、水素、および窒素ガスの混合物の制御されたプロセス雰囲気を含むオーブンチャンバ５０内でリング４１を保持することを含む。プロセス雰囲気中のアンモニア濃度を５〜２５体積％の値に制御し、プロセス雰囲気中の水素濃度を５〜１５体積％の値に制御し、そしてプロセス雰囲気の温度を４５０〜５２５℃の値に制御することは当該技術分野で知られている。この点で実際に適用される値は、約１０体積％のアンモニアガス、約５体積％の水素ガス、および４７０℃である。

オーブンチャンバ内で、アンモニア分子は、リング４１の表面で水素ガスと窒素原子とに分解し、これらはリング４１の結晶構造に入ることができる。これらの格子間の窒素原子によって、摩耗および疲労破壊に対する耐性は、著しく増加することが知られている。典型的には、リングのエージングと窒化とを組み合わせた第８の工程段階ＶＩＩＩは、リング４１の外表面で形成された窒化層または窒素拡散ゾーンが、例えば２５マイクロメートルの所望の厚さに達するまで実施される。

とりわけ、このような複合熱処理は、代替的に、エージング熱処理に続いて、または先行して行うことができる、すなわち、アンモニアを含まない処理ガス中で、同時窒化なしで行うことができることに留意されたい。このような別個のエージング熱処理は、窒化熱処理の時間が短すぎて析出硬化プロセスを同時に完了することができない場合に適用される。

このようにして処理された複数のリング４１は、隣接するリング４１の各対の間の最小の半径方向の遊びまたはクリアランスを実現するために、半径方向に積み重ねること、すなわち選択されたリング４１を同心的に入れ子にすることによってリングセット３１を形成するために、第９の工程段階ＩＸで組み立てられる。その代わりに、とりわけ、リング較正の第７の工程段階ＶＩＩの直後に、すなわち、リングのエージングおよびリングの窒化の第８の工程段階ＶＩＩＩの前に、リングセット３１を組み立てることも当該技術分野で知られていることに留意されたい。

図４では、２本の破線ＤＬ１、ＤＬ２および１本の実線ＳＬ１は、それぞれ、測定された（いわゆるグロー放電発光分光法またはＧＤＯＥＳによる）窒素含有量［Ｎ］を、それぞれのリング４１の外表面下の測定深さＤの関数として質量％で表している。図４の斜線で示す領域は、起動時の制限および／または避けられないテストサンプル表面の汚染のために、ＧＤＯＥＳ測定が正確な結果を提供しない範囲を示している。図４にプロットされている局所的に測定された窒素含有量［Ｎ］は、それぞれのリング４１に局所的に存在する、すなわちリングの窒化で局所的に形成される窒化物の量を表す。次に、このような局所的な窒化物の量は、リング４１内の局所的な圧縮残留応力を表す。

図４の測定データＤＬ１、ＤＬ２およびＳＬ１を生成した３つのリング４１はすべて、上記の製造方法の上記の工程段階Ｉ〜ＶＩＩＩによって製造されるが、異なるベース材料から開始する。２本の破線ＤＬ１およびＤＬ２は、１８質量％のニッケル、１６．５質量％のコバルト、５質量％または７質量％のモリブデンおよび残部の鉄で構成される２種の従来のマルエージング鋼を表す。モリブデン含有量を５質量％（線ＤＬ１）から７質量％（線ＤＬ２）に増加させることにより、測定された窒素含有量［Ｎ］、ひいては窒化物の量が、少なくともリング４１の表面より約１５ミクロン下の深さＤまで増加することが、図４から分かる。このことは、モリブデンが窒化物形成合金元素であることから予想される。しかしながら、追加のモリブデンが窒素吸収に及ぼす影響は限られている。

窒化物表面層中の窒化物の量は、モリブデン含有量を増加させる代わりに、またはそれに加えて、アルミニウムおよび／またはクロムをベース材料に添加することによってさらに増加させることができる。この目的のために、１５〜２０質量％のニッケル、４〜１８質量％のコバルト、合計で少なくとも７質量％のモリブデン、クロムおよび／またはアルミニウム、ならびに残部の鉄を有する合金組成の広範囲でかつ制限のない範囲が当該技術分野で提案されている。しかしながら、本発明によれば、優れた結果は、このような合金組成の既知の制限のない範囲内の比較的狭い部分範囲で達成される。特に本発明によれば、合金組成中にアルミニウムが存在する場合、アルミニウム含有量とコバルト含有量との間の特定の比率によって、リング４１の外表面近くでそこに形成された窒化物の量の点で著しく効果的な窒化熱処理がもたらされる：
１９質量％＜（Ｃｏ＋６Ａｌ）＜２１質量％（１）

図４の実線ＳＬ１は、１９質量％のニッケル、１３質量％のコバルト、５．０質量％のモリブデン、１．０質量％のクロム、１．１質量％のアルミニウムおよび残部の鉄で構成される本発明による合金組成のこのような狭い範囲内の１つの特定のマルエージング鋼組成物を表す。図４から、このような後者のマルエージング鋼組成物では、窒化物の量が、測定された窒素含有量［Ｎ］によって決定されるように、窒化された表面層の実質的に全厚さにわたって、有利にはかかる厚さを同時に増加させることなく、上記の２つの従来のマルエージング鋼と比較して劇的かつ有利に増加しているように見える。例えば、５ミクロン〜１０ミクロンの深さＤの範囲では、このような測定された窒素含有量［Ｎ］の増加は、２倍を超える。さらに、上記のマルエージング鋼組成物ＳＬ１の表面より２〜３ミクロン下で、４．０質量％を超える、例えば４．５質量％以上の窒素含有量［Ｎ］が、窒化後に達成され得る。この後者の値は、上記の従来のマルエージング鋼組成物ＤＬ１およびＤＬ２の窒素含有量［Ｎ］の許容範囲をさらに超えている。これは、ＤＬ１およびＤＬ２の場合、リング４１の疲労強度に有害であることが知られているＦｅ_ｘＮで構成された、いわゆる化合物層の形成を示すからである。

窒化された際のマルエージング鋼合金組成物の現在考えられている範囲のこのような比較的増加した窒素含有量［Ｎ］は、また、窒化された表面層の減少した厚さを適用することができ、その結果、同等の表面残留圧縮応力で有利に減少したコア残留引張応力をもたらすことも示唆している。特に本発明によれば、窒化された表面層の厚さを従来の２２．５〜２７．５μｍから１２．５〜１７．５μｍに減少させることができる。

本発明は、前述の説明の全体および添付の図面のすべての詳細に加えて、添付のセットの特許請求の範囲の特徴のすべてに関し、かつそれらを含む。特許請求の範囲における括弧で囲まれた参照符号は、その範囲を限定するものではなく、単にそれぞれの特徴の拘束力のない例として提供されている。特許請求された特徴は、場合によっては、所与の生成物または所与のプロセスにおいて別々に適用することができるが、その中のこのような特徴のうちの２つ以上の任意の組み合わせを適用することも可能である。

本発明は、本明細書で明示的に言及された実施形態および／または例に限定されず、それらの修正、改変および実際の適用、特に関連技術の当業者の手の届く範囲にあるものも包含する。

１プーリー、２プーリー、３駆動ベルト、４プーリーディスク、５プーリーディスク、６プーリーシャフト、７プーリーシャフト、２０板、２１端部、２２管、３１リングセット、３２横断セグメント、３３本体部、３４首部、３５頭部、３６柱部、３７フック部、３８接触面、３９ベース部、４１リング／バンド、５０オーブンチャンバ

Claims

− １５〜２０質量％のニッケル（Ｎｉ）、
− ４〜１８質量％のコバルト（Ｃｏ）、
− 少なくとも４質量％のモリブデン（Ｍｏ）、
− 合計で少なくとも７質量％の、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）および／またはアルミニウム（Ａｌ）、および
− 残部の鉄（Ｆｅ）
を含む鋼合金から作られた、２つのプーリー（１、２）および駆動ベルト（３）を有する無段変速機用の駆動ベルト（３）に使用するための可撓性の金属バンド（４１）であって、
前記バンド（４１）は、窒化された表面層を備えている、可撓性の金属バンド（４１）において、前記鋼合金は、より具体的には、９．０〜１４質量％のコバルト、４．０〜６．０質量％のモリブデン、および最大で２．５質量％のクロムを含み、コバルトおよびアルミニウムの含有量は、以下の条件：
１９質量％＜（Ｃｏ＋６Ａｌ）＜２１質量％（１）
を満たし、ここでＣｏは、コバルトの含有量を質量％で表し、Ａｌは、アルミニウムの含有量を質量％で表すことを特徴とする、可撓性の金属バンド（４１）。
前記鋼合金が、より具体的には、１．０〜１．５質量％のアルミニウムを含み、前記鋼合金中のコバルトおよびアルミニウムの含有量が、以下の条件：
（Ｃｏ＋６Ａｌ）＝２０質量％（２）
を満たすことを特徴とする、請求項１記載の可撓性の金属バンド（４１）。
前記鋼合金が、より具体的には、１３質量％のコバルト、１．１質量％のアルミニウム、５．０質量％のモリブデンおよび１．０質量％のクロムを含むことを特徴とする、請求項１または２記載の可撓性の金属バンド（４１）。
前記バンド（４１）の窒化された表面層が、１２．５〜１７．５ミクロンの厚さを有することを特徴とする、請求項１から３までのいずれか１項記載の可撓性の金属バンド（４１）。
前記バンド（４１）が、１８５ミクロンの公称厚さを有することを特徴とする、請求項１から４までのいずれか１項記載の可撓性の金属バンド（４１）。