JPS6117743A - 動力伝達用無端ベルト - Google Patents
動力伝達用無端ベルトInfo
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- JPS6117743A JPS6117743A JP13855584A JP13855584A JPS6117743A JP S6117743 A JPS6117743 A JP S6117743A JP 13855584 A JP13855584 A JP 13855584A JP 13855584 A JP13855584 A JP 13855584A JP S6117743 A JPS6117743 A JP S6117743A
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- Japan
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- hoops
- hoop
- power transmission
- layer side
- endless carrier
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ベルト式無段変速機に用いられる動力伝達用
無端ベルトに関する。
無端ベルトに関する。
自動車等車両の変速機として、最近、ヘルド式無段変速
機が提案されている（例えば、特開昭５？−５７９３８
号、特開昭５６−４９４４２号等）。
機が提案されている（例えば、特開昭５？−５７９３８
号、特開昭５６−４９４４２号等）。
ベルト式無段変速機は、一方の回転軸と他方の回転軸に
、■字形断面の周溝を有するプーリが設けられており、
このプーリに動力伝達用無端ベルトが掛は渡されている
。そして、プーリのＶ字形断・面の周溝の幅が変えられ
ることにより、一方の回転軸から他方の回転軸に回転動
力が無段階に変速されて、伝達されるようになっている
。
、■字形断面の周溝を有するプーリが設けられており、
このプーリに動力伝達用無端ベルトが掛は渡されている
。そして、プーリのＶ字形断・面の周溝の幅が変えられ
ることにより、一方の回転軸から他方の回転軸に回転動
力が無段階に変速されて、伝達されるようになっている
。
このベルト式無段変速機に使用される動力伝達用無端ベ
ルトは、無端キャリアと動力伝達ブロックとから構成さ
れている。無端キャリアは普通には金属製の薄い帯状の
フープが複数個（１０枚ないし１４枚程度）積層されて
、環帯状に形成されている。そして、この無端キャリア
に複数個の動力伝達ブロックが数珠繋ぎに互いに隣接し
て配設されて、動力伝達用無端ベルトが形成される。な
お、動力伝達ブロックは動力伝達用無端ベルトの周長が
６５０ｍ程度の場合で、普通、３００〜４００個用いら
れる。
ルトは、無端キャリアと動力伝達ブロックとから構成さ
れている。無端キャリアは普通には金属製の薄い帯状の
フープが複数個（１０枚ないし１４枚程度）積層されて
、環帯状に形成されている。そして、この無端キャリア
に複数個の動力伝達ブロックが数珠繋ぎに互いに隣接し
て配設されて、動力伝達用無端ベルトが形成される。な
お、動力伝達ブロックは動力伝達用無端ベルトの周長が
６５０ｍ程度の場合で、普通、３００〜４００個用いら
れる。
無端キャリアを構成する金属製のフープは、普通には、
マルエージング鋼が用いられる。そして、従来、積層さ
れる複数個のフープは、内層から外層まですべて同一の
材質で形成される。そのため、縦弾性係数（ヤング率）
もすべて同一となっている。
マルエージング鋼が用いられる。そして、従来、積層さ
れる複数個のフープは、内層から外層まですべて同一の
材質で形成される。そのため、縦弾性係数（ヤング率）
もすべて同一となっている。
また、フープの積層状態は、フープ間の嵌合が０８ｍで
積層されるのが理想であるが、実際には、製造上のバラ
ツキなどにより、数１０μｍまでのすきまばめ状態で積
層されている。
積層されるのが理想であるが、実際には、製造上のバラ
ツキなどにより、数１０μｍまでのすきまばめ状態で積
層されている。
従来の無端キャリアは、上述したように、同一材質のマ
ルエージング鋼で形成されたフープが、数１０μｍ程度
のすきまばめ状態で積層されているため、フープ各層の
分担張力が異なり、相対的に内層側の分担張力は大きく
、外層側の分担張力は小さくなっている。また、その結
果、内層側のフープ間の接触面圧は高く、外層側のフー
プ間の接触面圧は低くなっている。
ルエージング鋼で形成されたフープが、数１０μｍ程度
のすきまばめ状態で積層されているため、フープ各層の
分担張力が異なり、相対的に内層側の分担張力は大きく
、外層側の分担張力は小さくなっている。また、その結
果、内層側のフープ間の接触面圧は高く、外層側のフー
プ間の接触面圧は低くなっている。
そのため、内層側のフープを丁度良い状態で積層すると
きには、外層側のフープの分担張力が小さくなりすぎ、
接触面圧が低くなって、いわゆるセンタリング作用が正
常に行われないという問題を生じることがある。
きには、外層側のフープの分担張力が小さくなりすぎ、
接触面圧が低くなって、いわゆるセンタリング作用が正
常に行われないという問題を生じることがある。
すなわち、従来、動力伝達ブロックが無端キャリアに取
付けられる際、無端キャリアに摩擦係合する動力伝達ブ
ロックの無端キャリア係合面ば、一般に、凸状の湾曲面
に形成（タラウニング）されており、これにより、無端
キャリアを構成する各フープは、凸状の湾曲面に沿って
積層され、凸状の湾曲面の一番高い所を求める、いわゆ
るセンタリング作用がなされるようになっている。しか
し、このセンタリング作用は、周知のように、各フープ
間の接触面圧が一定以上あるとき正常におこなわれるも
のであり、接触面圧が一定以上ないときには、逆に、フ
ープは凸状の湾曲面をいずれか一方にずれ落ちるように
なる。
付けられる際、無端キャリアに摩擦係合する動力伝達ブ
ロックの無端キャリア係合面ば、一般に、凸状の湾曲面
に形成（タラウニング）されており、これにより、無端
キャリアを構成する各フープは、凸状の湾曲面に沿って
積層され、凸状の湾曲面の一番高い所を求める、いわゆ
るセンタリング作用がなされるようになっている。しか
し、このセンタリング作用は、周知のように、各フープ
間の接触面圧が一定以上あるとき正常におこなわれるも
のであり、接触面圧が一定以上ないときには、逆に、フ
ープは凸状の湾曲面をいずれか一方にずれ落ちるように
なる。
したがって、上述のように、外層側のフープ間の接触面
圧が低く、センタリング作用が正常におこなわれないと
きには、外層側のフープは凸状の湾曲面のいずれか一方
にずれ落ち、ずれ落ちたフープは、その側端面がプーリ
面等の他の部位に当たって、損傷を生じ、耐久性が低下
するということがある。
圧が低く、センタリング作用が正常におこなわれないと
きには、外層側のフープは凸状の湾曲面のいずれか一方
にずれ落ち、ずれ落ちたフープは、その側端面がプーリ
面等の他の部位に当たって、損傷を生じ、耐久性が低下
するということがある。
また、上述とは逆に、外層側のフープのセンタリングが
十分おこなわれるように、外層側のフープの分担張力を
丁度良い状態で積層するときには、内層側のフープの分
担張力が太き（なりすぎ、接触面圧が高くなって、内層
側のフープは早期に疲労を来たし、耐久性が低下すると
いう問題を生じることがある。
十分おこなわれるように、外層側のフープの分担張力を
丁度良い状態で積層するときには、内層側のフープの分
担張力が太き（なりすぎ、接触面圧が高くなって、内層
側のフープは早期に疲労を来たし、耐久性が低下すると
いう問題を生じることがある。
而して、本発明が解決しようとする問題点は、センタリ
ングを確実におこなわせると共に、フープ各層間の過度
に高い接触面圧状態をなくして、無端キャリアの耐久性
を向上させることにある。
ングを確実におこなわせると共に、フープ各層間の過度
に高い接触面圧状態をなくして、無端キャリアの耐久性
を向上させることにある。
本発明波、上述した問題点を、内層側と外層側のフープ
の□材質を異ならせて、フープ各層の分担張力の均一化
を図り、フープ各層間の接触面圧を略同−とすることに
より、解決しようとするものである。
の□材質を異ならせて、フープ各層の分担張力の均一化
を図り、フープ各層間の接触面圧を略同−とすることに
より、解決しようとするものである。
具体的には、本発明は、上述したこの種の動力伝達用無
端ベルトにおいて、無端キャリアを構成するために積層
される複数個のフープは、内層側より外層側の方が、縦
弾性係数（ヤング率）の高い薄い鋼で形成される手段を
とる。
端ベルトにおいて、無端キャリアを構成するために積層
される複数個のフープは、内層側より外層側の方が、縦
弾性係数（ヤング率）の高い薄い鋼で形成される手段を
とる。
上述の手段とすることにより、内層側と外層側のフープ
の分担張力は均一化されると共に、これに伴って、フー
プ各層間の接触面圧も略同−となる。
の分担張力は均一化されると共に、これに伴って、フー
プ各層間の接触面圧も略同−となる。
本発明は、上述したようにして、内層側と外層側のフー
プの分担張力が均一化され、フープ各層間の接触面圧が
略同−とされる結果、例えば、外層側のフープの分担張
力を、外層側のフープがセンタリング作用をなすに十分
な接触面圧とする分担張力とする場合であっても、内層
側のフープの分担張力も外層側と同程度であり、内層側
のフープ間の接触面圧も外層側と同程度で、従来のよう
に、過度に接触面圧が高（なるようなことがないので、
フープは早期に疲労を来すことがなく、耐久性を向上さ
せることができる。
プの分担張力が均一化され、フープ各層間の接触面圧が
略同−とされる結果、例えば、外層側のフープの分担張
力を、外層側のフープがセンタリング作用をなすに十分
な接触面圧とする分担張力とする場合であっても、内層
側のフープの分担張力も外層側と同程度であり、内層側
のフープ間の接触面圧も外層側と同程度で、従来のよう
に、過度に接触面圧が高（なるようなことがないので、
フープは早期に疲労を来すことがなく、耐久性を向上さ
せることができる。
また、フープは上述により確実にセンタリング作用がな
される結果、外層側のフープは幅方向に勝手に移動する
ことがなく、プーリ面等に当接して損傷するようなこと
がない。
される結果、外層側のフープは幅方向に勝手に移動する
ことがなく、プーリ面等に当接して損傷するようなこと
がない。
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第２図は本発明にかかる動力伝達用無端ベルトが適用さ
れる無段変速機の一例を、模式図として、全体的に示し
たものである。
れる無段変速機の一例を、模式図として、全体的に示し
たものである。
この第２図について説明すれば、エンジン等の駆動源５
にはクラッチ６が連結されており、このクラッチ６には
入力プーリ１が連結されている。
にはクラッチ６が連結されており、このクラッチ６には
入力プーリ１が連結されている。
入力プーリ１は可動プーリ１ａと固定プーリ１ｂとから
成っている。両プーリｌａ、ｌｂにはプーリ面２．２が
形成されている。このプーリ面２．２はブーＩＪ １
ａおよび１ｂの駆動面となっており、プーリ１に■字形
断面の周溝を形成している。
成っている。両プーリｌａ、ｌｂにはプーリ面２．２が
形成されている。このプーリ面２．２はブーＩＪ １
ａおよび１ｂの駆動面となっており、プーリ１に■字形
断面の周溝を形成している。
入カブ−’Ｊ １に並べられて出力プーリ３が配設され
ている。この出力プーリ３も可動ブー’Ｊ ３ ａと固
定プーリ３ｂとから成っている。両プーリ３ａおよび３
ｂには入力プーリの゛場合と同様にプーリ面４．４が形
成されている。このプーリ面４．４は両プーリ３ａおよ
び３ｂの従動面となっており、プーリ３にＶ字形断面の
周溝を形成している。
ている。この出力プーリ３も可動ブー’Ｊ ３ ａと固
定プーリ３ｂとから成っている。両プーリ３ａおよび３
ｂには入力プーリの゛場合と同様にプーリ面４．４が形
成されている。このプーリ面４．４は両プーリ３ａおよ
び３ｂの従動面となっており、プーリ３にＶ字形断面の
周溝を形成している。
そして、入力プーリ１のプーリ面２．２により形成され
る■字形断面の周溝と、出力プーリ３のプーリ面４．４
により形成されるＶ字２形断面の周溝との間に動力伝達
用無端ベルト１０が掛は渡されて、入力プーリ１から出
力プーリ３に回転動力が伝達されるようにな、っている
。
る■字形断面の周溝と、出力プーリ３のプーリ面４．４
により形成されるＶ字２形断面の周溝との間に動力伝達
用無端ベルト１０が掛は渡されて、入力プーリ１から出
力プーリ３に回転動力が伝達されるようにな、っている
。
なお、入力プーリｌの可動プーリ１ａと、出力プーリ３
の可動プーリ３ａはいずれも油圧等の手段によりそれぞ
れの■字形断面の周溝の幅が変更されるようになってい
る。ごの周溝の幅が連続的に変更されることにより、出
力プーリ３の回転は、無段階に変速されて取り出される
。
の可動プーリ３ａはいずれも油圧等の手段によりそれぞ
れの■字形断面の周溝の幅が変更されるようになってい
る。ごの周溝の幅が連続的に変更されることにより、出
力プーリ３の回転は、無段階に変速されて取り出される
。
このように、第２図に示す無段変速機は、動力伝達用無
端ベルト１０が掛は渡された入力プーリ１と出力プーリ
３との組合せにより構成されるものであり、駆動源５か
らの回転動力はクラッチ６を介して無段変速機に伝えら
れて、無段変速機により変速されて取り出される。取り
出された回転動力は、減速歯車対８を経て差動機９に伝
達され、差動機９から更に車輪７に伝達され、車両を駆
動する。
端ベルト１０が掛は渡された入力プーリ１と出力プーリ
３との組合せにより構成されるものであり、駆動源５か
らの回転動力はクラッチ６を介して無段変速機に伝えら
れて、無段変速機により変速されて取り出される。取り
出された回転動力は、減速歯車対８を経て差動機９に伝
達され、差動機９から更に車輪７に伝達され、車両を駆
動する。
第３図は第２図における大力プーリ１と出力プーリ３に
動力伝達用無端ベルト１０が掛は渡された状態を抽出し
た側面図である。この図から分るように、動力伝達ブロ
ック１２は無端キャリア１１に数珠繋ぎに互いに隣接し
て配設されている。
動力伝達用無端ベルト１０が掛は渡された状態を抽出し
た側面図である。この図から分るように、動力伝達ブロ
ック１２は無端キャリア１１に数珠繋ぎに互いに隣接し
て配設されている。
第１図は第３図のｒ−１線断面図を示し、動力伝達用無
端ベルト１０の断面構造を示す。動力伝達ブロック１２
は金属製で形成されており、両側部１゛３．１３は大力
プーリ１のプーリ面２と摩擦接触するように傾斜面に形
成されている。また、中央部において上方に突出した首
部１４０両側には無端キャリア１１が係合する取付溝１
５．１５が形成されている。取付溝１５．１５の下面は
無端キャリア係合面１５ａ、１５ａとなっている。
端ベルト１０の断面構造を示す。動力伝達ブロック１２
は金属製で形成されており、両側部１゛３．１３は大力
プーリ１のプーリ面２と摩擦接触するように傾斜面に形
成されている。また、中央部において上方に突出した首
部１４０両側には無端キャリア１１が係合する取付溝１
５．１５が形成されている。取付溝１５．１５の下面は
無端キャリア係合面１５ａ、１５ａとなっている。
動力伝達ブロック１２はこの取付溝１５．１５により無
端キャリア１１に数珠繋ぎに取付けられ、無端キャリア
保合面１５ａ、１５ａに無端キャリア１１が摩擦係合し
た状態で取付けられている。
端キャリア１１に数珠繋ぎに取付けられ、無端キャリア
保合面１５ａ、１５ａに無端キャリア１１が摩擦係合し
た状態で取付けられている。
なお、動力伝達ブロック１２は、一本の動力伝達用無端
ベルト１０に、普通、３００〜４００個用いられる。
ベルト１０に、普通、３００〜４００個用いられる。
無端キャリアが摩擦係合する無端キャリア係合面１５
、ａ、１５．ａは、凸状の湾曲面に形成されており、無
端キャリア１１がセンタリング作用するようになってい
る。
、ａ、１５．ａは、凸状の湾曲面に形成されており、無
端キャリア１１がセンタリング作用するようになってい
る。
無端キャリア１１は、複数個のフープ１１’ａ・１１’
ｂ、−−−−−−１Ｉ ｎが積層されて、環帯状に形成
されている。普通には、１０枚ないし１４枚程度積層さ
れている。積層はフープの製造上のノλラツキなどによ
り数１０μｍ程度のすきまば吟状態でおこなわれている
。一枚のフープの大きさは、−般には、厚さ０．２ ｍ
、幅３ｍｍ、周長６５０寵程度である。各フープ１１
ａ、 １ ｌ ｂ、 ・−−−１１ｎはマルエージング
鋼で形成されている。
ｂ、−−−−−−１Ｉ ｎが積層されて、環帯状に形成
されている。普通には、１０枚ないし１４枚程度積層さ
れている。積層はフープの製造上のノλラツキなどによ
り数１０μｍ程度のすきまば吟状態でおこなわれている
。一枚のフープの大きさは、−般には、厚さ０．２ ｍ
、幅３ｍｍ、周長６５０寵程度である。各フープ１１
ａ、 １ ｌ ｂ、 ・−−−１１ｎはマルエージング
鋼で形成されている。
フープｌｌａ、ｌｌｂ、−−−−−１１ｎを形成するマ
ルエージング鋼の材質の種類は、内層側のフープと外層
側のフープで異なっており、内層側より外層側の方が、
縦弾性係数（ヤング率）の高い材質のマルエージング鋼
で形成されている。例えば、内層側のフープ１ ｌ’ａ
が１８Ｎｉ２０°０のマルエージング鋼で形成され、外
層側のフープＩｌｎが１８Ｎｉ３００のマルエージング
鋼で形成される。
ルエージング鋼の材質の種類は、内層側のフープと外層
側のフープで異なっており、内層側より外層側の方が、
縦弾性係数（ヤング率）の高い材質のマルエージング鋼
で形成されている。例えば、内層側のフープ１ ｌ’ａ
が１８Ｎｉ２０°０のマルエージング鋼で形成され、外
層側のフープＩｌｎが１８Ｎｉ３００のマルエージング
鋼で形成される。
なお、フープ１１ ａ、 １ ｌ ｂ、−−４Ｉ ｎは
一枚一枚材質を異ならせて積層するのが好ましいが、数
枚を組として材質を異ならせてもよい。例えば、１０枚
積層される場合において、内層側の３枚を１８Ｎｉ２０
０のマルエージング鋼とし、中間層の４枚を１８Ｎｉ２
５０とし、外層側の３枚を１８Ｎｉ３００として積層す
る如き方法である。表１はマルエージング鋼の標準的な
化学組成を示し、表２は０．２％耐力、および縦弾性係
数（ヤング率）を示す。
一枚一枚材質を異ならせて積層するのが好ましいが、数
枚を組として材質を異ならせてもよい。例えば、１０枚
積層される場合において、内層側の３枚を１８Ｎｉ２０
０のマルエージング鋼とし、中間層の４枚を１８Ｎｉ２
５０とし、外層側の３枚を１８Ｎｉ３００として積層す
る如き方法である。表１はマルエージング鋼の標準的な
化学組成を示し、表２は０．２％耐力、および縦弾性係
数（ヤング率）を示す。
表１
表２
表２から分るように縦弾性係数は、１８Ｎｉ２００のマ
ルエージング鋼より１８Ｎｉ２５０のマルエージング鋼
の方が高く、更に、１８Ｎｉ３００のマルエージング鋼
の方が高くなっている。
ルエージング鋼より１８Ｎｉ２５０のマルエージング鋼
の方が高く、更に、１８Ｎｉ３００のマルエージング鋼
の方が高くなっている。
したがって、内層側に１８Ｎｉ２００のマルエージング
鋼のフープを配設し、外層側に１８Ｎｉ３００のマルエ
ージング鋼のフープを配設することにより、内層側より
外層側のフープの方が、縦弾性係数が高くなり、フープ
ｌｌａ、ｌｌｂ、・−・−・ｌｌｎの分担張力は均一化
される。
鋼のフープを配設し、外層側に１８Ｎｉ３００のマルエ
ージング鋼のフープを配設することにより、内層側より
外層側のフープの方が、縦弾性係数が高くなり、フープ
ｌｌａ、ｌｌｂ、・−・−・ｌｌｎの分担張力は均一化
される。
第４図は本発明の一実施例にもとづく実験結果を示す。
実験の条件は、フープの積層枚数が１０枚、一枚のフー
プの板厚が０．１８ｍ、フープ各層間のすきまが１０μ
ｍ、最内層のフープｌｌａから第７層までのフープの材
質が１８Ｎｉ２００のマルエージング鋼、第８層から最
外層のフープ１１ｎまでの材質が１８Ｎｉ３００の場合
である。。
プの板厚が０．１８ｍ、フープ各層間のすきまが１０μ
ｍ、最内層のフープｌｌａから第７層までのフープの材
質が１８Ｎｉ２００のマルエージング鋼、第８層から最
外層のフープ１１ｎまでの材質が１８Ｎｉ３００の場合
である。。
この第４図に示す実験結果から分るように、分担張力は
第１Ｎから第７１′ｉｉにいくにしたがって、徐々に小
さくなっているが、第８層から再び大きくなり、全体と
して均一化されている。なお、第４図において、一つの
フープについて４本の棒グラフで示されているが、これ
は油圧等の押圧力の変化によりフープ１０層の平均引張
応力が５ ｋｇ ／ ｔｍ２．１０ｋｇ／ｍ”、１５ｋ
ｇ／ｍ”、２０ ｋｇ／ｍ ２の場合を示したものであ
る。
第１Ｎから第７１′ｉｉにいくにしたがって、徐々に小
さくなっているが、第８層から再び大きくなり、全体と
して均一化されている。なお、第４図において、一つの
フープについて４本の棒グラフで示されているが、これ
は油圧等の押圧力の変化によりフープ１０層の平均引張
応力が５ ｋｇ ／ ｔｍ２．１０ｋｇ／ｍ”、１５ｋ
ｇ／ｍ”、２０ ｋｇ／ｍ ２の場合を示したものであ
る。
第５図は第４図と比較するために従来技術の実験結果を
示す。実験の条件は、基本的には上述の条件と同じであ
るが、最内層のフープｌｌａから最外層のフープｌｌｎ
までのすべてのフープの材質を１８Ｎｉ２００のマルエ
ージング鋼としたものである。この第５図から分るよ−
うに、従来技術では、分担張力ば最内層のフープｌｌａ
から最外層のフープｌｌｎまで順次小さくなっており、
最内層のフープｌｌａと最外層のフープｌｌｎとでは分
担張力が大きく違っている。
示す。実験の条件は、基本的には上述の条件と同じであ
るが、最内層のフープｌｌａから最外層のフープｌｌｎ
までのすべてのフープの材質を１８Ｎｉ２００のマルエ
ージング鋼としたものである。この第５図から分るよ−
うに、従来技術では、分担張力ば最内層のフープｌｌａ
から最外層のフープｌｌｎまで順次小さくなっており、
最内層のフープｌｌａと最外層のフープｌｌｎとでは分
担張力が大きく違っている。
上記の実験結果からも分るように、内層側より外層側の
フープの縦弾性係数を大きくすることにより、分担張力
は均一化される。そして、分担張力が均一化されること
により、フープ各層間の接触面圧も内層側と外層側で大
きな差を生じなく、略同−となる。したがって、外層側
のフープのセンタリング作用がなされるに十分な接触面
圧とする場合でも、内層側のフープ間の接触面圧は過度
に高くなることがないので、早期に疲労を来すことがな
く、無端キャリア１１の耐久性を向上させることができ
る。
フープの縦弾性係数を大きくすることにより、分担張力
は均一化される。そして、分担張力が均一化されること
により、フープ各層間の接触面圧も内層側と外層側で大
きな差を生じなく、略同−となる。したがって、外層側
のフープのセンタリング作用がなされるに十分な接触面
圧とする場合でも、内層側のフープ間の接触面圧は過度
に高くなることがないので、早期に疲労を来すことがな
く、無端キャリア１１の耐久性を向上させることができ
る。
また、外層側のフープのセンタリング作用も確実に行わ
れ、フープが幅方向にずれ落ちなくなることから、フー
プの側端面がプーリ面２や動力伝達ブロック１２の首部
１４に当接して、損傷するようなことがない。
れ、フープが幅方向にずれ落ちなくなることから、フー
プの側端面がプーリ面２や動力伝達ブロック１２の首部
１４に当接して、損傷するようなことがない。
以上、本発明を図示した特定の実施例について説明した
が、本発明はかかる実施例に限定されるものではなく、
本発明の範囲内にて、その他種々の実施例が可能なもの
である。
が、本発明はかかる実施例に限定されるものではなく、
本発明の範囲内にて、その他種々の実施例が可能なもの
である。
例えば、上述の実施例は、無端キャリア１１を係合する
取付溝１５．１５が動力伝達ブロック１２の両側に設け
られた場合であるが、取付溝が動力伝達ブロック１２の
中央部の一箇所に設けられたものにも適用することがで
きる。
取付溝１５．１５が動力伝達ブロック１２の両側に設け
られた場合であるが、取付溝が動力伝達ブロック１２の
中央部の一箇所に設けられたものにも適用することがで
きる。
第１図は本発明にかかる一実施例の動力伝達用無端ベル
トの断面構造を示し第３図の１−１線断面図、第２図は
本発明の動力伝達用無端ベルトが適用される無段変速機
の一例を示す模式図、第３図は第２図から動力伝達用無
端ベルトが掛は渡された゛状態を抽出した側面図、第４
図は本発明の一実施例にもとづく実験結果を示す図表、
第５図は従来の実験結果を示す図表である。 符号の説明 １０・−・−・動力伝達用無端ベルト １１・−・−無端キャリア １１ ａ 、 １ ｌ ｂ、 −−−−−１１ｎ−−−
−−−フープ１２−−−−・動力伝達ブロック 出ノ預人 トヨタ自駅４リリ３Ｎ土 第３図 第４図
トの断面構造を示し第３図の１−１線断面図、第２図は
本発明の動力伝達用無端ベルトが適用される無段変速機
の一例を示す模式図、第３図は第２図から動力伝達用無
端ベルトが掛は渡された゛状態を抽出した側面図、第４
図は本発明の一実施例にもとづく実験結果を示す図表、
第５図は従来の実験結果を示す図表である。 符号の説明 １０・−・−・動力伝達用無端ベルト １１・−・−無端キャリア １１ ａ 、 １ ｌ ｂ、 −−−−−１１ｎ−−−
−−−フープ１２−−−−・動力伝達ブロック 出ノ預人 トヨタ自駅４リリ３Ｎ土 第３図 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、無端キャリアは薄い鋼で形成された複数個のフープ
が積層されて環帯状に構成されており、この無端キャリ
アに、多数の動力伝達ブロックが数珠繋ぎに互いに隣接
して配設されて形成される動力伝達用無端ベルトにおい
て、 前記無端キャリアを構成するために積層される複数個の
フープは、内層側より外層側の方が、縦弾性係数（ヤン
グ率）の高い薄い鋼で形成されていることを特徴とする
動力伝達用無端ベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13855584A JPS6117743A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 動力伝達用無端ベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13855584A JPS6117743A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 動力伝達用無端ベルト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6117743A true JPS6117743A (ja) | 1986-01-25 |
Family
ID=15224878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13855584A Pending JPS6117743A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 動力伝達用無端ベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6117743A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01256468A (ja) * | 1988-04-07 | 1989-10-12 | Murata Mach Ltd | 織機のヨコ糸交換システム |
| JPH06293475A (ja) * | 1993-02-16 | 1994-10-21 | Murata Mach Ltd | パッケージ交換装置 |
| WO2001020191A1 (en) * | 1999-09-15 | 2001-03-22 | Van Doorne's Transmissie B.V. | Belt |
| JP2001343051A (ja) * | 2000-03-27 | 2001-12-14 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 動力伝達用無端ベルト |
| JP2003532840A (ja) * | 1999-09-15 | 2003-11-05 | ファン ドールネズ トランスミッシー ベスローテン フェンノートチャップ | ベルト |
| EP3569892A1 (en) | 2018-05-11 | 2019-11-20 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Endless metal belt and manufacturing method therefor |
-
1984
- 1984-07-04 JP JP13855584A patent/JPS6117743A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01256468A (ja) * | 1988-04-07 | 1989-10-12 | Murata Mach Ltd | 織機のヨコ糸交換システム |
| JPH06293475A (ja) * | 1993-02-16 | 1994-10-21 | Murata Mach Ltd | パッケージ交換装置 |
| WO2001020191A1 (en) * | 1999-09-15 | 2001-03-22 | Van Doorne's Transmissie B.V. | Belt |
| JP2003532840A (ja) * | 1999-09-15 | 2003-11-05 | ファン ドールネズ トランスミッシー ベスローテン フェンノートチャップ | ベルト |
| US6830525B1 (en) | 1999-09-15 | 2004-12-14 | Van Doorne's Transmissie B.V. | Belt |
| US7066859B2 (en) | 1999-09-15 | 2006-06-27 | Van Doorne's Transmissie B.V. | Belt |
| JP2001343051A (ja) * | 2000-03-27 | 2001-12-14 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 動力伝達用無端ベルト |
| EP3569892A1 (en) | 2018-05-11 | 2019-11-20 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Endless metal belt and manufacturing method therefor |
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