JP2017066233A - 電子部品用接着テープ - Google Patents

Abstract

【課題】ワイヤボンディング性および加工性に優れた電子部品用接着テープを提供する。【解決手段】金属層１と第一の接着層３と絶縁層５と第二の接着層７とがこの順に積層しており、金属層１の厚みが２００μｍ以下であり、第一の接着層３の、１７５℃１時間の加熱処理後の２００℃における貯蔵弾性率が１×１０６Ｐａ以上であることを特徴とする電子部品用接着テープ。【選択図】図１

Description

本発明は、電子部品用接着テープに関する。

従来、半導体装置を構成する電子部品の組み立てに種々の接着テープが用いられている。例えば、リードフレームの複数のリードピンがワイヤボンディング時の熱等によりばたつくのを抑制するために、複数のリードピンを絶縁性の接着テープ（リードフレーム固定テープ）で固定することが行われている。リードフレーム固定テープとしては、ポリイミドフィルム等の絶縁性基材の一方の面に接着層を設けたものが使用されている。

半導体装置の小型化のため、リードフレームにバスバーリードを設け、半導体チップ側にある複数の同電位パッド（電源、グランド等）をバスバーリードに引き出すことが行われている。共通のリードに同電位の配線を引き出すことで、電源やグランドの配線を集約でき、多ピンパッケージを小型化できる。しかし、バスバーリードを設けると、リードフレームのデザインが複雑になる。また、半導体チップとシグナルピンとの間にバスバーリードが配置されることでシグナルピンが遠くなる。

リードフレーム固定テープをワイヤボンディングに利用することが提案されている。
特許文献１では、リードフレームのインナーリード表面に貼着される絶縁性テープの表面に導体膜パターンを形成し、半導体チップのボンディングパッドの少なくとも１つと前記導体膜パターンとをボンディングワイヤを介して接続し、インナーリードの少なくとも１つと前記導体膜パターンとをワイヤ等により電気的に接続することが提案されている。
特許文献２では、複数のインナーリード上に貼り付けるインナーリードテーピング材を、接着材−ポリイミドテープ−接着材−ジュラルミンテープ−銀めっき層の５層構造とし、その銀めっき層と、半導体チップの電極パッドと接続されたインナーリードとをワイヤで接続することが提案されている。

特開平４−３５２４６３号公報 特開平６−６１４１１号公報

本発明者らの検討によれば、一般的な接着剤を用いて絶縁層に金属層を積層し、金属層／接着層／絶縁層／接着層の構成の接着テープとした場合、金属層とワイヤとを連続でボンディングできないことがある。中には金属層が破れてしまうこともある。このような問題は、金属層の厚さが薄くなるにつれて生じやすくなる。金属層の厚さを厚くすれば、ボンディングはしやすくなるが、接着テープに対して打ち抜き等の加工をしにくくなる。
なお、特許文献１〜２では、これらの問題について何ら検討されていない。

本発明は、上記の事情を鑑みてなされたものであり、ワイヤボンディング性および加工性に優れた電子部品用接着テープを提供することを目的とする。

本発明は、以下の（１）〜（１０）の構成を有する電子部品用接着テープを提供する。
（１）金属層と、第一の接着層と、絶縁層と、第二の接着層とがこの順に積層しており、
前記金属層の厚みが２００μｍ以下であり、
前記第一の接着層の、１７５℃１時間の加熱処理後の２００℃における貯蔵弾性率が１×１０^６Ｐａ以上であることを特徴とする電子部品用接着テープ。
（２）前記第二の接着層の軟化開始温度が０〜３００℃である、（１）に記載の電子部品用接着テープ。
（３）総厚みが５００μｍ以下である、（１）又は（２）に記載の電子部品用接着テープ。
（４）下記の測定方法で測定される高温時接着強度が３ｇ／ｃｍ以上である、（１）〜（３）のいずれかに記載の電子部品用接着テープ。
高温時接着強度の測定方法：電子部品用接着テープに対して１７５℃１時間加熱処理を行った後、金属層と絶縁層との間の２４０℃における剥離強度（ｇ／ｃｍ）を、引張り試験機を使用して、剥離角度９０度、引張り速度５０ｍｍ／分の条件で測定し、その値を高温時接着強度とする。
（５）前記絶縁層の厚みが５μｍ以上である、（１）〜（４）のいずれかに記載の電子部品用接着テープ。
（６）前記第二の接着層の厚みが５μｍ以上である、（１）〜（５）のいずれかに記載の電子部品用接着テープ。
（７）総厚みから前記金属層の厚みを除いた厚みが１５μｍ以上である、（１）〜（６）のいずれかに記載の電子部品用接着テープ。
（８）前記第一の接着層が、ガラス転移温度１５０〜３５０℃の熱可塑性ポリイミド樹脂を含む、（１）〜（７）のいずれかに記載の電子部品用接着テープ。
（９）前記金属層が、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる、（１）〜（８）のいずれかに記載の電子部品用接着テープ。
（１０）前記金属層のアルミニウム純度が９０％以上である、（９）に記載の電子部品用接着テープ。

本発明によれば、ワイヤボンディング性および加工性に優れた電子部品用接着テープを提供できる。

本発明の第一実施形態の接着テープを模式的に示す断面図である。 接着テープ１０の使用方法の一例を示す図である。 本発明の第二実施形態の接着テープを模式的に示す断面図である。 ［実施例］の電気的信頼性試験で組み立てた半導体パッケージを模式的に示す断面図である。

以下、本発明の電子部品用接着テープ（以下、単に「接着テープ」ともいう。）を、添付の図面を参照し、実施形態を示して説明する。

＜第一実施形態＞
図１は、本発明の第一実施形態の接着テープ１０を模式的に示す断面図である。
接着テープ１０は、金属層１と、第一の接着層３と、絶縁層５と、第二の接着層７とがこの順に積層したものである。

（金属層）
金属層１を構成する金属としては、例えば、銅、白銅、銀、鉄、４２合金、ステンレス、アルミニウム、パラジウム、ニッケル等が挙げられる。
金属層１は単層であってもよく多層であってもよい。多層の金属層の例として、銅箔等の金属箔からなる層と、その上（第一の接着層側とは反対側）に積層したメッキ層とから構成されるものが挙げられる。メッキ層を構成する金属は、良好にワイヤボンディングができる点から、金、銀、白金、パラジウム、アルミニウム等が好ましい。

金属層１の５０〜２００℃における熱膨張係数は、３〜５０ｐｐｍ／℃であることが好ましく、５〜４０ｐｐｍ／℃であることがより好ましい。上記範囲外となると、絶縁層や被着体である金属との熱膨張差が大きくなり、テープとしての作成や、リードフレーム及び半導体装置組立工程において反りが生じ易くなるおそれがある。

金属層１におけるアルミニウム純度は、直接ワイヤボンディングできる点から、９０％以上が好ましく、９５％以上がより好ましく、９９％以上であることがさらに好ましい。アルミ純度が高い方がワイヤとの接合性に優れる。アルミニウム純度９０％以上のアルミニウム合金としては、例えば１Ｎ３０、１０８５、３００３、８０７６等が挙げられる。

金属層１の厚みは、２００μｍ以下であり、１５０μｍ以下が好ましく、１００μｍ以下がより好ましく、６０μｍ以下がさらに好ましく、３０μｍ以下が特に好ましい。金属層１の厚みが上記上限値以下であれば、接着テープ１０の加工性が優れる。微細配線形成の観点からも、金属層１の厚さが薄い方が好ましい。
金属層１の厚みは、０．５μｍ以上が好ましく、３μｍ以上がより好ましく、５μｍ以上がさらに好ましい。金属層１の厚みが上記下限値以上であれば、金属層１が充分な機械的強度を有し、ワイヤボンディングの際に破れ等が生じにくい。

（第一の接着層）
第一の接着層３は、金属層１と絶縁層５とを接着する層であり、接着剤から形成される。
第一の接着層３の、１７５℃１時間の加熱処理後の２００℃における貯蔵弾性率は１×１０^６Ｐａ以上であり、６×１０^６Ｐａ以上が好ましく、１×１０^７Ｐａ以上がより好ましく、６×１０^７Ｐａ以上がさらに好ましい。
前記貯蔵弾性率が上記下限値以上であれば、ワイヤボンド時に第一の接着層３が金属層１を充分に保持し、接着テープ１０のワイヤボンディング性が優れる。
また、リードフレームなどの配線上に接着テープ１０を貼着けた場合、配線上のテープは一部に宙刷りの状態となる部分がある（インナーリード上のテープは、テープ下に支持体となるインナーリードが存在するが、インナーリードとインナーリード間の上にあるテープは下に支持体がない状態となる）。この様な状態の部位にもワイヤボンディングすることが想定される。この場合にも、金属層１を充分に支える為に、第一の接着層３の貯蔵弾性率はより高い方が好ましい。
さらに、近年半導体装置のコストダウンを目的に、ワイヤの素材を金ではなく、銅やパラジウム被覆銅を用いる事が増えている。金に比べ融点が高く、より高硬度な銅などを用いワイヤ配線を行う場合、ワイヤボンディング条件は、より過酷な条件（高加重、高温）となる。この場合にも、金属層１を充分に支える為に、第一の接着層３の貯蔵弾性率は高い方が好ましい。
第一の接着層３の前記加熱処理後の貯蔵弾性率は高いほど好ましく、上限は特に限定されない。

前記貯蔵弾性率は、第一の接着層３を形成する接着剤に含まれる成分の種類や組成によって調整できる。例えば、第一の接着層３を、後述する熱可塑性接着剤から形成する場合、熱可塑性ポリイミド樹脂や、熱可塑性ポリアミドイミド樹脂等の熱可塑性ポリイミド成分を含有する物を用いる事で、前記加熱処理後の貯蔵弾性率を高めることができる。第一の接着層３を、後述する熱硬化性接着剤から形成する場合、エポキシ樹脂やフェノール樹脂、メラミン樹脂などの熱硬化性樹脂成分を主な成分とする接着剤を用いる事等によって、前記加熱処理後の貯蔵弾性率を高めることができる。

第一の接着層３を形成する接着剤としては、公知の接着剤から、１７５℃１時間の加熱処理後の２００℃における貯蔵弾性率が１×１０^６Ｐａ以上となるものを適宜選択して用いることができる。
接着剤としては、熱可塑性接着剤、熱硬化性接着剤等が挙げられる。第一の接着層３は、熱可塑性接着剤から形成された層であってもよく、熱硬化性接着剤から形成された層であってもよい。

「熱可塑性接着剤」
熱可塑性接着剤としては、公知のものを用いる事が出来、例えば、熱可塑性樹脂成分（熱融着性樹脂成分）を含むものが挙げられる。熱可塑性樹脂成分としては、例えば、熱可塑性ポリイミド樹脂、熱可塑性ポリエステル樹脂、熱可塑性ポリアミド樹脂、ポリスチレン、ポリ（メタ）アクリレート樹脂等が挙げられる。
熱可塑性樹脂成分としては、耐熱性や接着性の観点から、ポリイミド成分を含有する熱可塑性ポリイミド樹脂類が好ましい。
熱可塑性ポリイミド樹脂類としては、種々の公知のものより選択することができ、例えば、熱可塑性ポリイミド樹脂、熱可塑性ポリアミドイミド樹脂、熱可塑性ポリエステルイミド樹脂、熱可塑性ポリエーテルイミド樹脂等が挙げられる。

熱可塑性ポリイミド樹脂はテトラカルボン酸無水物とジアミン化合物の環化重縮合によって得られる。
テトラカルボン酸二無水物としては、例えば、３，３’，４，４’−ジフェニルスルホンテトラカルボン酸二無水物、２，３，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、２，２’，３，３’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、３，３’，４，４’−ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、２，２’，３，３’−ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、２，２’，３，３’−ジフェニルエーテルテトラカルボン酸二無水物、２，３’，３，４’−ジフェニルエーテルテトラカルボン酸二無水物、４’，４’−ビフタル酸二無水物、フタル酸二無水物、エチレングリコールビストリメリテート二無水物、ピロメリト酸二無水物等が挙げられる。
ジアミン化合物としては、３，４’−ジアミノジフェニルエーテル、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、３，３’−ジメチル−４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、３，３’−ジアミノジフェニルエーテル、４，４’−ジアミノベンゾフェノン、３，３’−ジメチル−４，４’−ジアミノベンゾフェノン、３，３’−ジアミノジフェニルメタン、３，３’−ジメトキシ−４，４’−ジアミノジフェニルメタン、２，２’−ビス（３−アミノフェニル）プロパン、４，４’−ジアミノジフェニルスルホン、３，３’−ジアミノジフェニルスルホン、ベンジジン、３，３’−ジメチルベンジジン、３，３’−ジメトキシベンジジン、３，３’−ジアミノビフェニル、１，３−ビス（３−アミノフェノキシ）ベンゼン、２，２−ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、２，２−ビス［３−メチル−４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、２，２−ビス［３−クロロ−４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、２，２−ビス［３，５−ジメチル−４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、１，１’−ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］エタン、１，１’−ビス［３−クロロ−４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］エタン、ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］メタン、ビス［３−メチル−４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］メタン、４，４’−［１，４−フェニレンビス（１−メチルエチリデン）］ビスアニリン、４，４’−［１，３−フェニレンビス（１−メチルエチリデン）］ビスアニリン、４，４’−［１，４−フェニレンビス（１−メチルエチリデン）］ビス（２，６−ジメチルビスアニリン）等が挙げられる。また、両末端にアミノ基を有するシロキサン化合物として、１，３−ビス（３−アミノプロピル）−１，１，３，３−テトラメチルジシロキサン、α，ω−ビス（３−アミノプロピル）ポリジメチルシロキサン（例えば、アミノプロピル末端のジメチルシロキサンの４量体ないし８量体等）、１，３−ビス（３−アミノフェノキシメチル）−１，１，３，３−テトラメチルジシロキサン、α，ω−ビス（３−アミノフェノキシメチル）ポリジメチルシロキサン，１，３−ビス（２−（３−アミノフェノキシ）エチル）−１，１，３，３−テトラメチルジシロキサン、α，ω−ビス（２−（３−アミノフェノキシ）エチル）ポリジメチルシロキサン，１，３−ビス（３−（３−アミノフェノキシ）プロピル）−１，１，３，３−テトラメチルジシロキサン、α，ω−ビス（３−（３−アミノフェノキシ）プロピル）ポリジメチルシロキサン等が挙げられる。上記のシロキサン化合物において、ポリシロキサンの場合は平均重合度が２〜３３（分子量としては、約２５０〜３０００）好ましくは平均重合度が４〜２４(分子量としては約４００〜２０００)のものが使用される。また、エポキシ反応性基を有するジアミン化合物として、２，５−ジヒドロキシ−ｐ−フェニレンジアミン、３，３’−ジヒドロキシ−４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、４，３’−ジヒドロキシ−３，４’−ジアミノジフェニルエーテル、３，３’−ジヒドロキシ−４，４’−ジアミノベンゾフェノン、３，３’−ジヒドロキシ−４，４’−ジアミノジフェニルメタン、３，３’−ジヒドロキシ−４，４’−ジアミノジフェニルスルホン、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジアミノジフェニルスルホン、２，２’−ビス［３−ヒドロキシ−４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、ビス［３−ヒドロキシ−４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］メタン、３，３’−ジカルボキシ−４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、４，３’−ジカルボキシ−３，４’−ジアミノジフェニルエーテル、３，３’−ジカルボキシ−４，４’−ジアミノベンゾフェノン、３，３’−ジカルボキシ−４，４’−ジアミノジフェニルメタン、３，３’−ジカルボキシ−４，４’−ジアミノジフェニルスルホン、４，４’−ジカルボキシ−３，３’−ジアミノジフェニルスルホン、３，３’−ジカルボキシベンジジン、２，２’−ビス［３−カルボキシ−４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、ビス［３−カルボキシ−４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］メタン等が等げられる。これらのジアミン化合物は２種以上を併用してもよい。

また、熱可塑性ポリイミド樹脂としては、例えば以下の（１）〜（３）等が例示できる。
（１）１，３−ビス（４−アミノフェノキシベンゼン）（以下、ＴＰＥＲと略記することもある。）と、３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（以下、ｓ−ＢＰＤＡと略記することもある。）および２，３，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（以下、ａ−ＢＰＤＡと略記することもある。）からなる群から選ばれる少なくとも１種のテトラカルボン酸二無水物とから製造されるポリイミド樹脂。この場合、ｓ−ＢＰＤＡ／ａ−ＢＰＤＡのモル比は１００／０〜５／９５であることが好ましい。ｓ−ＢＰＤＡが多いほど耐熱性に優れる。ａ−ＢＰＤＡを含むことで接着性が向上する。
（２）１，３−ビス（４−アミノフェノキシ）−２，２−ジメチルプロパン（以下、ＤＡＮＰＧと略記することもある。）と、４，４’−オキシジフタル酸二無水物（以下、ＯＤＰＡと略記することもある。）およびａ−ＢＰＤＡとから製造されるポリイミド樹脂。
（３）ＴＰＥＲと、ＯＤＰＡおよびピロメリット酸二無水物とから製造されるポリイミド樹脂。

上記（１）〜（３）の各熱可塑性ポリイミド樹脂におけるテトラカルボン酸二無水物が、熱可塑性ポリイミド樹脂の物性を損なわない範囲で、他のテトラカルボン酸二無水物で置き換えられてもよい。例えば、（１）の熱可塑性ポリイミド樹脂におけるｓ−ＢＰＤＡやａ−ＢＰＤＡ、（２）〜（３）の熱可塑性ポリイミド樹脂におけるＯＤＰＡが、２，２−ビス（３、４−ジカルボキシフェニル）プロパン二無水物あるいは２，３，６，７−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物等で置き換えられてもよい。（２）〜（３）の熱可塑性ポリイミド樹脂におけるＯＤＰＡが、ｓ−ＢＰＤＡで置き換えられてもよい。

上記（１）〜（３）の各熱可塑性ポリイミド樹脂におけるジアミンが、熱可塑性ポリイミドの物性を損なわない範囲で、他のジアミンで置き換えられてもよい。他のジアミンとしては、例えば、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、４，４’−ジアミノベンゾフェノン、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、２，２−ビス（４−アミノフェニル）プロパン、１，４−ビス（４−アミノフェノキシ）ベンゼン、４，４’−ビス（４−アミノフェニル） ジフェニルエ−テル、４，４’−ビス（４−アミノフェニル）ジフェニルメタン、４，４’−ビス（４−アミノフェノキシ）ジフェニルエーテル、４，４’−ビス（４−アミノフェノキシ）ジフェニルメタン、２，２−ビス〔４−（アミノフェノキシ）フェニル〕プロパン等の、複数のベンゼン環を有する柔軟な芳香族ジアミン；１，４−ジアミノブタン、１，６−ジアミノヘキサン、１，８−ジアミノオクタン、１，１０−ジアミノデカン、１，１２−ジアミノドデカン等の脂肪族ジアミン；両末端にアミノ基を有するシロキサン化合物；等が挙げられる。両末端にアミノ基を有するシロキサン化合物としては、後述する式（４−１）又は（４−２）で表される化合物が挙げられる。
上記芳香族ジアミンの割合は、全ジアミンに対して２０モル％以下であることが好ましく、１０モル％以下であることが特に好ましい。脂肪族ジアミンおよびシロキサン化合物の割合は、全ジアミンに対して２０モル％以下であることが好ましく、１５モル％以下であることがより好ましい。この割合を越すと、熱可塑性ポリイミド樹脂の耐熱性が低下する。また、第一の接着層３の前記加熱処理後の貯蔵弾性率が低下する。

前記の熱可塑性ポリイミド樹脂は、前記各成分と、さらに場合により他のテトラカルボン酸二無水物および他のジアミンとを、有機溶媒中、約１００℃以下、特に２０〜６０℃の温度で反応させてポリアミック酸の溶液とし、このポリアミック酸の溶液をドープ液として使用し、そのドープ液の薄膜を形成し、その薄膜から溶媒を蒸発させ除去すると共にポリアミック酸をイミド環化することにより製造することができる。
又は、前述のようにして製造したポリアミック酸の溶液を１５０〜２５０℃に加熱するか、又はイミド化剤を添加して１５０℃以下、特に１５〜５０℃の温度で反応させて、イミド環化することにより前記の熱可塑性ポリイミド樹脂を製造することができる。この後、溶媒を蒸発させる、もしくは貧溶媒中に析出させて粉末とした後、該粉末を有機溶液に溶解して熱可塑性ポリイミドの有機溶媒溶液を得ることができる。
熱可塑性ポリイミドのアミン末端を封止するために、ジカルボン酸無水物を使用してもよい。ジカルボン酸無水物としては、例えば、無水フタル酸およびその置換体、ヘキサヒドロ無水フタル酸およびその置換体、無水コハク酸およびその置換体等が挙げられ、無水フタル酸が好ましい。

前記のポリアミック酸の製造に使用する有機溶媒としては、例えば、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジエチルアセトアミド、ジメチルスルホキシド、ヘキサメチルホスホルアミド、Ｎ−メチルカプロラクタム、クレゾ−ル類等が挙げられる。これらの有機溶媒は単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

前記の熱可塑性ポリイミド樹脂の製造において、ジアミン（アミノ基のモル数として）の使用量は、酸無水物の全モル数（テトラカルボン酸二無水物とジカルボン酸無水物の酸無水物基としての総モルとして）に対するモル比として、０．９５〜１．０が好ましく、０．９８〜１．０がより好ましく、０．９９〜１．０が特に好ましい。
ジカルボン酸無水物の使用量は、テトラカルボン酸二無水物の酸無水物基のモル量に対するモル比として、０．０５以下であることが好ましい。
前記のジアミンおよびジカルボン酸無水物の使用割合が前記の範囲外であると、得られるポリアミック酸、ひいては熱可塑性ポリイミド樹脂の分子量が小さく、接着シートの層間（金属層と絶縁層との間等）の接着強度の低下をもたらすおそれがある。

前記の熱可塑性ポリイミド樹脂の製造において、ポリアミック酸のゲル化を制限する目的で、ポリアミック酸重合時に、リン系安定剤を添加することができる。リン系安定剤としては、例えば亜リン酸トリフェニル、リン酸トリフェニル等が挙げられる。リン系安定剤を添加する場合、その添加量は、固形分（ポリマー）に対して０．０１〜１質量％の範囲内が好ましい。
また、イミド化促進の目的で、ドープ液に塩基性有機化合物を添加することができる。塩基性有機化合物としては、例えば、イミダゾール、２−イミダゾール、１，２−ジメチルイミダゾール、２−フェニルイミダゾール、ベンズイミダゾール、イソキノリン、置換ピリジン等が挙げられる。塩基性有機化合物を添加する場合、その添加量は、ポリアミック酸に対して０．０５〜１０質量％が好ましく、０．１〜２質量％がより好ましい。これらは比較的低温でポリイミドフィルムを形成するため、イミド化が不十分となることを避けるために使用することができる。
また、接着強度の安定化の目的で、ドープ液に有機アルミニウム化合物、無機アルミニウム化合物又は有機錫化合物を添加してもよい。例えば水酸化アルミニウム、アルミニウムトリアセチルアセトナートなどをポリアミック酸に対してアルミニウム金属として１ｐｐｍ以上、特に１〜１０００ｐｐｍの割合で添加することができる。

熱可塑性ポリイミド樹脂類のガラス転移温度（Ｔｇ）は、１５０〜３５０℃が好ましく、１９０〜３５０℃がより好ましく、２００〜２８０℃がさらに好ましい。第一の接着層３がガラス転移温度１５０〜３５０℃の熱可塑性ポリイミド樹脂類を含むと、ワイヤボンディング性、耐熱性、金属層１との高温時接着力及び金属層との加工性が優れる。
ガラス転移温度は、後述する実施例に記載の方法により測定される。

熱可塑性接着剤に含まれる熱可塑性樹脂成分は１種でもよく２種以上でもよい。
熱可塑性接着剤は、必要に応じて、熱可塑性樹脂成分以外の他の成分をさらに含有してもよい。

熱可塑性接着剤は、通常、熱可塑性樹脂成分と有機溶剤等の液状媒体とを含む液状の熱可塑性接着剤として用いられる。例えば、このような液状の熱可塑性接着剤を絶縁層５又は金属層１に塗布し、乾燥することで、第一の接着層３が形成される。

「熱硬化性接着剤」
熱硬化性接着剤としては、公知の熱硬化性接着剤を用いる事が出来る。
ここで言う熱硬化性接着剤とは、加熱によって硬化する成分（熱硬化性樹脂）を含有する接着剤の事を指す。
熱硬化性樹脂成分としては、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、レゾルシノール樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、マレイミド樹脂、ベンゾグアナミン樹脂、アセトグアナミン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ジアリルフタレート樹脂、キシレン樹脂、フラン樹脂、イソシアナート樹脂等が例示できる。これらの樹脂は単独で用いても良いし、２種以上を併用しても良い。この中でもエポキシ樹脂、フェノール樹脂、又はマレイミド樹脂を含有することが好ましい。これによって、ワイヤボンディング工程における処理温度下で接着剤層が高弾性率を有することが出来る。また、エポキシ樹脂やフェノール樹脂を含有する事で、半導体装置組立工程中の高温度下で金属層１との接着強度が高い接着層が得られる。

熱硬化性接着剤は、必要に応じて、熱硬化性樹脂成分の硬化剤や硬化促進剤をさらに含有することができる。
熱硬化性接着剤は、熱可塑性成分をさらに含有することができる。熱硬化性樹脂成分とともに熱可塑性成分を用いる事で、接着層として製膜し易くなり、被着体への貼り合せ等、接着テープとしての加工性や作業性も向上する。
熱可塑性成分としては、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（ＮＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン樹脂（ＡＢＳ）、スチレン−ブタジエン−エチレン樹脂（ＳＥＢＳ）、スチレン−ブタジエン−スチレン樹脂（ＳＢＳ）、ポリブタジエン、ポリアクリロニトリル、ポリビニルブチラール、ポリアミド、ポリアミドイミド、熱可塑性ポリイミド、ポリエステル、ポリウレタン、アクリルゴム等が例示できる。
熱可塑性成分としては、それ自体の耐熱性が高く、熱硬化成分と組み合わせることで、さらに接着層の耐熱性を向上させることができるもの（熱可塑性ポリイミド等）や、柔軟で、他の樹脂と混合し易く、接着層単独での製膜性を向上させ易いもの（ポリアミド樹脂、アクリロニトリル‐ブタジエン共重合体、アクリル共重合体、ポリウレタン等）等が好ましい。

以下に、熱硬化性接着剤の例として幾つかを記載する［（Ｉ）、（ＩＩ）］。ただし、本発明はこれに限定される物ではない。
（Ｉ）アクリロニトリル−ブタジエン共重合体と、エポキシ樹脂又はマレイミド樹脂と、フェノール樹脂とを含有する熱硬化性接着剤。
（ＩＩ）熱可塑性ポリイミド樹脂と、エポキシ樹脂と、フェノール樹脂とを含有する熱硬化性接着剤。

熱硬化性接着剤（Ｉ）において、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体としては、公知のものが全て使用できる。耐熱性や塗料への加工性の点で、重量平均分子量が５０，０００〜１，０００，０００、アクリロニトリルの含有率が５〜５０質量％のものが好ましく、重量平均分子量が１００，０００〜５００，０００、アクリロニトリル含有率が１０〜４０質量％のものが特に好ましい。
アクリロニトリル−ブタジエン共重合体の重量平均分子量が上記範囲の下限値以上であれば、耐熱性が良好であり、上記範囲の上限値以下であれば、塗料への加工が良好である。また、アクリロニトリルの含有率が上記範囲の下限値以上であれば、耐熱性が良好であり、上記範囲の上限値以下であれば、塗料への加工が良好である。
アクリロニトリル−ブタジエン共重合体の重量平均分子量は、ゲルパーミネーションクロマトグラフィ［ＧＰＣ］（標準試料：ポリスチレン）により測定される値である。アクリロニトリル含有率は、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体の総質量に対するアクリロニトリル単位の割合である。
アクリロニトリル‐ブタジエン共重合体以外に、アクリル共重合体やウレタンゴムなど、他の熱可塑性成分を用いてもよい。

エポキシ樹脂は、分子内に２個以上のオキシラン環を有している化合物であり、例えば、グリシジルエーテル、グリシジルエステル、グリシジルアミン、線状脂肪族エポキサイド、脂環族エポキサイド等が挙げられる。これらはいずれかを単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
エポキシ樹脂として具体的には、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、ナフタレン型エポキシ樹脂等の二官能エポキシ樹脂；トリグリシジルイソシアヌレート型エポキシ樹脂、トリグリシジル−ｐ−アミノフェノ−ル型エポキシ樹脂、テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン型エポキシ樹脂、テトラグリシジルメタキシレンジアミン型エポキシ樹脂、テトラグリシジル−１，３−ビスアミノメチルシクロフェキサン型エポキシ樹脂等の多官能グリシジルアミン型エポキシ樹脂；テトラフェニルグリシジルエテルエタン型エポキシ樹脂、トリフェニルグリシジルエテルメタン型エポキシ樹脂等の多官能グリシジルエテル型エポキシ樹脂；フェノール型エポキシ樹脂、アルキルフェノール型エポキシ樹脂等の多官能レゾール型エポキシ樹脂；シクロペンタジエン型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、フェノール型エポキシ樹脂、クレゾール型エポキシ樹脂等の多官能ノボラック型エポキシ樹脂；等が挙げられる。これらの中でも、安価である点で、ビスフェノール型エポキシ樹脂が好ましく、また、絶縁性および耐熱性に優れるため、多官能エポキシ樹脂が好ましい。

エポキシ樹脂のエポキシ当量は１００〜４０００が好ましく、１００〜２０００がより好ましく、１００〜１０００が特に好ましい。エポキシ当量が１００未満では、未硬化分が残りやすく発泡の原因となりやすい。エポキシ当量が４０００を超えて大きいと、溶媒に溶けにくくなり、他の樹脂との相溶性が悪くなりやすい。

エポキシ樹脂としては、市販のものを用いることができ、具体的には、三菱化学社製：商品名；エピコート８０６、８２８、８３４、１００１（以上、ビスフェノール型）、ＹＸ−４０００、ＹＸ−４０００Ｈ（以上、ビフェニル型）等の２官能エポキシ樹脂；エピコート１５２、１５４、１８０Ｓ６５、１０３２Ｈ６０、１５７Ｓ７０（多官能ノボラック型）、６０４（テトラグリシジルジフェニルメタン型）、ＨＰ−７２００、ＨＰ−７２００Ｈ（ジシクロ型）等、日本化薬社製：商品名；ＥＯＣＮＩ０２Ｓ、１０３Ｓ、１０４Ｓ、１０２０（ｏ−クレゾールノボラック型）、ＥＰＰＮ５０１Ｈ、５０２Ｈ（トリフェニルメタン型）等の多官能エポキシ樹脂；が挙げられる。

エポキシ樹脂として、ハロゲン化エポキシ樹脂を用いることができる。ハロゲン化エポキシ樹脂、特に臭素化エポキシ樹脂を用いることは、難燃性を付与するために有効な手段である。臭素化エポキシの具体例としては、三菱化学社製：商品名；エピコート５０４５、５０４６、５０５０、日本化薬社製：商品名；ＢＲＥＮ−Ｓ、ＢＲＥＮ−１０５、ＢＲＥＮ−３０１等が挙げられる。ハロゲン化エポキシ樹脂の代わりに、リン化エポキシ樹脂等を使用しても何ら問題はない。

マレイミド樹脂は、分子内に２個以上のマレイミド基を有している化合物であり、たとえば下記式（３−１）〜（３−６）で表される化合物が挙げられる。これらの化合物は一般に市販されており、容易に入手することができる。また従来公知の方法により合成することもできる。

フェノール樹脂は、エポキシ樹脂又はマレイミド樹脂と反応して３次元網状構造を形成する。
フェノール樹脂としては、公知のものが全て使用でき、接着温度、接着剤の硬化温度を低温化でき、また、充分な接着力を得られることから、フェノール成分がｐ−ｔ−ブチルフェノール、ビスフェノールＡ、クレゾールからなる群から選ばれる少なくとも１種からなる、ｐ−ｔ−ブチルフェノール型、ビスフェノールＡ型、クレゾール型、又はそれらの共縮合型のレゾール型フェノール樹脂が好ましい。

熱硬化性接着剤（Ｉ）は、必要に応じて、硬化（促進）剤を含有してもよい。「硬化（促進）剤」は、硬化剤又は硬化促進剤を示す。
熱硬化性接着剤（Ｉ）において、硬化（促進）剤としては、例えば有機過酸化物、イミダゾール類、リン系触媒（トリフェニルフォスフィン等）、ジアミン化合物等が挙げられる。
有機過酸化物としては、ジアザビシクロオクタン、又はメチルエチルケトンパーオキサイド、シクロヘキサンパーオキサイド、３，３，５−トリメチルシクロヘキサノンパーオキサイド、メチルシクロヘキサノンパーオキサイド、メチルアセトアセテートパーオキサイド、アセチルアセトンパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５トリメチルヘキサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−シクロヘキサン、２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）オクタン、ｎ−ブチル−４，４−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）バレート、２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ブタン、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、ジ−イソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、ｐ−メンタンハイドロパーオキサイド、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジハイドロパーオキサイド、１，１，３，３−テトラメチルブチルハイドロパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、ジ−クミルパーオキサイド、α，α’−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン、アセチルパーオキサイド、イソブチルパーオキサイド、オクタノイルパーオキサイド、デカノイルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ラウロイルパーオキサイド、３，５，５−トリメチルヘキサノイルパーオキサイド、スクシニックアシッドパーオキサイド、２，４−ジクロロベンゾイルパーオキサイド、ｍ−トルオイルパーオキサイド、ジ−イソプロピルパーオキシジカーボネート、ジ−２−エチルヘキシルパーオキシジカーボネート、ジ−ｎ−プロピルパーオキシジカーボネート、ビス−（４−ｔ−ブチルシクロヘキシル）パーオキシジカーボネート、ジ−ミリスティルパーオキシジカーボネート、ジ−２−エトキシエチルパーオキシジカーボネート、ジ−メトキシイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジ（３−メチル−３−メトキシブチル）パーオキシジカーボネート、ジ−アリルパーオキシジカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、ｔ−ブチルパーオキシネオデカネート、クミルパーオキシネオデカネート、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサネート、ｔ−ブチルパーオキシ−３，５，５−トリメチルヘキサネート、ｔ−ブチルパーオキシラウレート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ジ−ｔ−ブチルパーオキシイソフタレート、２，５−ジメチル−２,５−ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルパーオキシマレイン酸、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、クミルパーオキシオクテート、ｔ−ヘキシルパーオキシネオデカネート、ｔ−ヘキシルパーオキシピバレート、ｔ−ブチルパーオキシネオヘキサネート、アセチルシクロヘキシルスルフォニルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシアリルカーボネート等が挙げられる。
イミダゾール類としては、１，２−ジメチルイミダゾール、１−メチル−２−エチルイミダゾール、２−メチルイミダゾール、２−エチル−４−メチルイミダゾール、２−ウンデシルイミダゾール、２−ヘプタデシルイミダゾール、２−フェニルイミダゾール、１−ベンジル−２−メチルイミダゾール、１−ベンジル−２−フェニルイミダゾール、１−ベンジル−２−フェニルイミダゾール・トリメリット酸塩、１−ベンジル−２−エチルイミダゾール、１−ベンジル−２−エチル−５−メチルイミダゾール、２−エチルイミダゾール、２−イソプロピルイミダゾール、２−フェニル−４−ベンジルイミダゾール、１−シアノエチル−２−メチルイミダゾール、１−シアノエチル−２−エチル−４−メチルイミダゾール、１−シアノエチル−２−ウンデシルイミダゾール、１−シアノエチル−２−イソプロピルイミダゾール、１−シアノエチル−２−フェニルイミダゾール、１−シアノエチル−２−メチルイミダゾリウムトリメリテート、１−シアノエチル−２−フェニルイミダゾリウムトリメリテート、２，４−ジアミノ−６−［２’−メチルイミダゾリル−（１’）］−エチル−ｓ−トリアジン、２,４−ジアミノ−６−［２’−エチル−４−メチルイミダゾリル−（１’）］−エチル−ｓ−トリアジン、２,４−ジアミノ−６−［２’−ウンデシルイミダゾリル−（１’）］−エチル−ｓ−トリアジン、２−メチルイミダゾリウムイソシアヌール酸付加物、２−フェニルイミダゾリウムイソシアヌール酸付加物、２,４−ジアミノ−６−［２’−メチルイミダゾリル−（１’）］−エチル−ｓ−トリアジン−イソシアヌール酸付加物、２−フェニル−４，５−ジヒドロキシメチルイミダゾール、２−フェニル−４−ベンジル−５−ヒドロキシメチルイミダゾール、４，４’−メチレン−ビス−（２−エチル−５−メチルイミダゾール）、１−アミノエチル−２−メチルイミダゾール、１−シアノエチル−２−フェニル−４，５−ジ（シアノエトキシメチル）イミダゾール、１−ドデシル−２−メチル−３−ベンジルイミダゾリウムクロライド、２−メチルイミダゾール・ベンゾトリアゾール付加物、１−アミノエチル−２−エチルイミダゾール、１−（シアノエチルアミノエチル）−２−メチルイミダゾール、Ｎ，Ｎ’−［２−メチルイミダゾリル−（１）−エチル］−アジポイルジアミド、Ｎ，Ｎ’−ビス−（２−メチルイミダゾリル−１−エチル）尿素、Ｎ−（２−メチルイミダゾリル−１−エチル）尿素、Ｎ，Ｎ’−［２−メチルイミダゾリル−（１）−エチル］ドデカンジオイルジアミド、Ｎ，Ｎ’−［２−メチルイミダゾリル−（１）−エチル］エイコサンジオイルジアミド、１−ベンジル−２−フェニルイミダゾール・塩化水素酸塩等が挙げられる。

ジアミン化合物は、エポキシ樹脂やマレイミド樹脂と反応・硬化し、接着層の耐熱性を向上させる効果がある。
ジアミン化合物としては、例えば下記式（５−１）で表される化合物等が挙げられる。
Ｈ_２Ｎ−Ｒ^２−ＮＨ_２ ・・・（５−１）
（式中、Ｒ^２は２価の脂肪族基、芳香族基又は脂環式基を表す。）

Ｒ^２は前記Ｒ^１と同様である。
式（５−１）で表される化合物の具体例としては、３，３’−ジアミノビフェニル、３，４’−ジアミノビフェニル、４，４’−ジアミノビフェニル、３，３’−ジアミノジフェニルメタン、３，４’−ジアミノジフェニルメタン、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、２，２−（３，３’−ジアミノジフェニル）プロパン、２，２−（３，４’−ジアミノジフェニル）プロパン、２，２−（４，４’−ジアミノジフェニル）プロパン、２，２−（３，３’−ジアミノジフェニル）ヘキサフルオロプロパン、２，２−（３，４’−ジアミノジフェニル）ヘキサフルオロプロパン、２，２−（４，４’−ジアミノジフェニル）ヘキサフルオロプロパン、３，３’−オキシジアニリン、３，４’−オキシジアニリン、４，４’−オキシジアニリン、３，３’−ジアミノジフェニルスルフィド、３，４’−ジアミノジフェニルスルフィド、４，４’−ジアミノジフェニルスルフィド、３，３’−ジアミノジフェニルスルホン、３，４’−ジアミノジフェニルスルホン、４，４’−ジアミノジフェニルスルホン、１，３−ビス［１−（３−アミノフェニル）−１−メチルエチル］ベンゼン、１，３−ビス［１−（４−アミノフェニル）−１−メチルエチル］ベンゼン、１，４−ビス［１−（３−アミノフェニル）ベンゼン、１，３−ビス（３−アミノフェノキシ）ベンゼン、１，３−ビス（４−アミノフェノキシ）ベンゼン、１，４−ビス（３−アミノフェノキシ）ベンゼン、１，４−ビス（４−アミノフェノキシ）ベンゼン、３，３’−ビス（３−アミノフェノキシ）ジフェニルエーテル、３，３’−ビス（４−アミノフェノキシ）ジフェニルエーテル、３，４’−ビス（３−アミノフェノキシ）ジフェニルエーテル、３，４’−ビス（４−アミノフェノキシ）ジフェニルエーテル、４，４’−ビス（３−アミノフェノキシ）ジフェニルエーテル、４，４’−ビス（４−アミノフェノキシ）ジフェニルエーテル、１，４−ビス［１−（４−アミノフェニル）−１−メチルエチル−ビス（３−アミノフェノキシ）ビフェニル、３，３’−ビス（４−アミノフェノキシ）ビフェニル、３，４’−ビス（３−アミノフェノキシ）ビフェニル、３，４’−ビス（４−アミノフェノキシ）ビフェニル、４，４’−ビス（３−アミノフェノキシ）ビフェニル、４，４’−ビス（４−アミノフェノキシ）ビフェニル、ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］スルホン、ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］スルホン、２，２−ビス［３−（３−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、２，２−ビス［３−（４−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、２，２−ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、２，２−ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン、２，２−ビス［３−（３−アミノフェノキシ）フェニル］ヘキサフルオロプロパン、２，２−ビス［３−（４−アミノフェノキシ）フェニル］ヘキサフルオロプロパン、２，２−ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］ヘキサフルオロプロパン、２，２−ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］ヘキサフルオロプロパン、９，９−ビス（３−アミノフェニル）フルオレン、９，９−ビス（４−アミノフェニル）フルオレン等が挙げられる。

マレイミド樹脂を使用する場合、ジアミン化合物としては、両末端にアミノ基を有するシロキサン化合物が好ましく、例えば下記式（４−１）又は（４−２）で表される化合物等が挙げられる。
Ｈ_２Ｎ−Ｒ^１−Ｓｉ（ＣＨ_３）_２−Ｏ−（Ｓｉ（ＣＨ_３）_２−Ｏ）_ｎ−Ｓｉ（ＣＨ_３）_２−Ｒ^１−ＮＨ_２ ・・・（４−１）
Ｈ_２Ｎ−Ｒ^１−（Ｓｉ（ＣＨ_３）_２−Ｏ）_ｍ−（Ｓｉ（Ｐｈ）_２−Ｏ）_ｎ−Ｓｉ（ＣＨ_３）_２−Ｒ^１−ＮＨ_２ ・・・（４−２）
（式中、Ｒ^１は２価の脂肪族基、芳香族基又は脂環式基を表し、Ｐｈはフェニル基を表し、ｍ及びｎはそれぞれ０〜１０の整数を表す。）

Ｒ^１における２価の脂肪族基としては、例えばアルキレン基、等が挙げられる。アルキレン基の炭素数は、１〜１０が好ましく、１〜７がより好ましい。
式（４−１）又は（４−２）で表される化合物の具体例としては、ビス（３−アミノプロピル）テトラメチルジシロキサン、アミノプロピル末端のジメチルシロキサン４量体、８量体、ビス（３−アミノフェノキシメチル）テトラメチルジシロキサン等が挙げられる。

熱硬化性接着剤（Ｉ）は、必要に応じて、架橋剤、添加剤、改質剤、加工助剤、フィラー等を含有してもよい。
架橋剤としては、前記有機化酸化物等が挙げられる。
添加剤としては、耐熱性向上の為の酸化防止剤、難燃性付与する為の難燃剤、帯電防止剤などが上げられる。
酸化防止剤としては、チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製 ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０、ＩＲＧＡＮＯＸ１０７６等が挙げられ、難燃剤としては、水酸化アルミニウムの様な無機充填剤タイプの物や、ＡＤＥＫＡ製 アデカスタブＦＰ‐６００などのようなリン酸エステル系などが挙げられる。
フィラーとしては、有機充填材、無機充填材等が挙げられる。これらはいずれか一方を用いてもよく、併用してもよい。有機充填材、無機充填材はそれぞれ、公知のものを使用できる。例えば、アルミナ、窒化ケイ素、窒素化ホウ素等は、絶縁性および熱伝導性の付与の目的で、銀、銅、ニッケル等の金属粉末は、熱伝導性の付与の目的で、また、酸化チタン、炭酸カルシウム、シリカ、酸化亜鉛、酸化マグネシウム等は、誘電特性、熱膨張率、粘弾性、タック性の調整の目的で含有させることができる。

熱硬化性接着剤（Ｉ）においては、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体１００質量部に対して、エポキシ樹脂又はマレイミド樹脂とフェノール樹脂との総和が４０〜７００質量部であることが好ましく、１００〜５００質量部であることがより好ましい。エポキシ樹脂又はマレイミド樹脂とフェノール樹脂との総和が上記範囲の下限値以上であると、硬化後の弾性率が高くなり、耐熱性やワイヤボンド性が良好であり、上記範囲の上限値以下であると、Ｂステージでの膜が脆くなり難く、作業性や加工性が良好である。

前記エポキシ樹脂と、フェノール樹脂との比率は、官能基当量比で１：３〜１：０．１が好ましく、１：１．５〜１：０．３がより好ましい。フェノール樹脂の比率が少なすぎると硬化物が脆くなりやすく、接着力が低下しやすい、フェノール樹脂の比率が大きすぎると硬化後の弾性率が低くなり易く、耐熱性やワイヤボンド性が低下しやすい。

前記マレイミド樹脂と、フェノール樹脂との比率は、官能基当量比で１：２〜１：０．１が好ましく、１：１．５〜１：０．３がより好ましい。フェノール樹脂の比率が少なすぎると硬化物が脆くなりやすく、接着力が低下しやすい、フェノール樹脂の比率が大きすぎると硬化後の弾性率が低くなり易く、耐熱性やワイヤボンド性が低下しやすい。

マレイミド樹脂を使用する場合、架橋剤としてジアミン化合物を用いる事が好ましい。
ジアミン化合物の含有量は、前記マレイミド樹脂の官能基等量比で０．０１〜２モル等量以下が好ましい。ジアミン化合物の含有量が上記下限値以上であれば、接着層の強度が良好でテープとしての加工性が良く、また、絶縁層５との密着性も良好であり、上記上限値以下であれば、接着層を塗料にした際、塗料中にゲルを生じずに塗料を調製する事が可能となる。

熱硬化性接着剤（Ｉ）がフィラーを含有する場合、フィラーの含有量は、熱硬化性接着剤の全固形分に対して１〜７０質量％が好ましく、５〜５０質量％がより好ましい。フィラーの含有量が、７０質量％超えると、接着テープとしての加工性等が悪くなるおそれがある。

熱硬化性接着剤（ＩＩ）における熱可塑性ポリイミド樹脂としては、熱可塑性接着剤で挙げたものと同様のものが挙げられる。
エポキシ樹脂、フェノール樹脂はそれぞれ、熱硬化性接着剤（Ｉ）で挙げたものと同様のものが挙げられる。

熱硬化性接着剤（ＩＩ）は、必要に応じて、硬化（促進）剤、架橋剤、添加剤、改質剤、加工助剤、フィラー等を含有してもよい。

熱硬化性接着剤（ＩＩ）において、硬化（促進）剤としては、例えばイミダゾール類、リン系触媒（トリフェニルフォスフィン等）、アミン系触媒（１，８−ジアザビシクロ（５，４，０）ウンデセン等）等が挙げられる。イミダゾール類としては熱硬化性接着剤（Ｉ）で挙げたものと同様のものが挙げられる。
架橋剤、添加剤、改質剤、加工助剤、フィラーはそれぞれ熱硬化性接着剤（Ｉ）で挙げたものと同様のものが挙げられる。

熱硬化性接着剤（ＩＩ）においては、熱可塑性ポリイミド樹脂１００質量部に対して、エポキシ樹脂とフェノール樹脂との総和が０．１〜３００質量部であることが好ましく、０．５〜２００質量部であることがより好ましい。エポキシ樹脂とフェノール樹脂との総和が上記範囲の下限値以上であると、接着剤が硬化した後の貯蔵弾性率が高くなり、耐熱性やワイヤボンド性が良好であり、上記範囲の上限値以下であると、接着剤のＢステージやＣステージにおける機械的強度が損なわれず、膜が脆く無く、加工性や作業性が良好である。

前記エポキシ樹脂とフェノール樹脂との比率は、官能基当量比で１：１．５〜１：０．１が好ましく、１：１．１〜１：０．３がより好ましい。フェノール樹脂の比率が少なすぎると硬化物が脆くなりやすく、接着力が低下しやすい、フェノール樹脂の比率が大きすぎると耐熱性が低下する。

所望により、エポキシ樹脂用の硬化剤および硬化促進剤を含有させることができる。例えば、イミダゾール類、第３アミン類、フェノール類、ジシアンジアミド類、芳香族ジアミン類、有機過酸化物等をあげることができる。

熱硬化性接着剤（ＩＩ）がフィラーを含有する場合、フィラーの含有量は、熱硬化性接着剤の全固形分に対して４〜４０質量％が好ましく、９〜２４質量％がより好ましい。フィラーの含有量が前記範囲の下限値以上であれば、テーピング特性の安定化効果が充分に発揮され、４０質量％以下であれば、接着層の接着強度、接着テープの加工性等が良好である。

熱硬化性接着剤（Ｉ）又は（ＩＩ）は、通常、上記の各成分と有機溶剤等の液状媒体とを含む液状の熱硬化性接着剤として用いられる。例えば、このような液状の熱硬化性接着剤を絶縁層５又は金属層１に塗布し、乾燥することで、第一の接着層３が形成される。このとき、第一の接着層３は、半硬化状態とされてもよい。半硬化状態のコントロール方法は限定しないが、エージング等でコントロールすることが好ましい。
液状媒体としては、例えば、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、ジメチルスルホキシド、スルホラン、ヘキサメチルリン酸トリアミド、１，３−ジメチル−２−イミダゾリドン、ヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレン、メチルエチルケトン、アセトン、ジエチルエーテル、テトラヒドロフラン、ジオキサン、１，２−ジメトキシエタン、ジエチレングリコールジメチルエーテル、メチルセロソルブ、セロソルブアセテート、メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノール、酢酸メチル、酢酸エチル、アセトニトリル、塩化メチレン、クロロホルム、四塩化炭素、クロロベンゼン、ジクロロベンゼン、ジクロロエタン、トリクロロエタン等が挙げられる。

第一の接着層３の厚みは、１〜５０μｍが好ましく、５〜３５μｍがより好ましい。第一の接着層３の厚みが上記下限値以上であれば、金属層１との接着性が良好であり、上記上限値以下であれば、ワイヤボンド性が良好である。第一の接着層３の厚みを厚くしすぎる事で、ワイヤボンド性が低下するおそれがある。

（絶縁層）
絶縁層５の材質としては、特に限定されず、例えばポリイミド、ポリアミド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルスルフォン、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテル樹脂、ポリアリレート、ポリパラバン酸、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等の耐熱性樹脂のフィルム；エポキシ樹脂−ガラスクロス、エポキシ樹脂−ポリイミド−ガラスクロス等の複合耐熱フィルム；紙、織布、不織布等が挙げられる。
絶縁層５としては、耐熱性、絶縁性、加工性の観点から、非熱可塑性ポリイミドフィルムが好ましい。

絶縁層５の厚みは、５μｍ以上が好ましく、７〜１２５μｍがより好ましく、１０〜７５μｍがさらに好ましい。絶縁層５の厚みが上記下限値以上であると、接着テープに打ち抜き等の加工を施した後でも、金属層と被着体（リードフレーム等）との間の絶縁性を確保しやすい。また、接着テープ１０が充分なコシを有し、扱いやすい。絶縁層５の厚みが上記上限値以下であると、打ち抜き等の加工をしやすい。

絶縁層５の引張弾性率は１００〜７００ＭＰａであることが好ましい。引張弾性率が前記範囲内にあると、接着テープに充分なコシが得られ、接着テープ作成時（金属層１との積層や接着剤の塗布など）の作業性が良好となり、リードフレーム等の被着体への貼り付け加工性も良好となる。
絶縁層５の線膨張係数（５０〜２００℃）（ＭＤ）は、１×１０^-６／℃〜４０×１０^-６／℃であることが好ましく、３×１０^-６／℃〜３０×１０^-６／℃がより好ましい。リードフレームは一般的に銅製である。絶縁層５の線膨張係数が前記範囲内にあると、被着体である銅との線膨張係数が近くなり、加熱による歪が発生しにくくなり、リードフレームやパッケージの加工性が良好となる。金属層１として、アルミニウムやアルミニウム合金を使用する場合は、さらに線膨張係数が小さいものを使用することが好ましい。

（第二の接着層）
第二の接着層７は、接着テープ１０の使用時において被着体（リードフレーム等）と貼り合わされる層であり、金属層側とは反対側の最外層に配置されている。
第二の接着層７は、接着剤から形成される。第二の接着層７を形成する接着剤としては、公知の接着剤から適宜選択して用いることができる。
接着剤としては、熱可塑性接着剤、熱硬化性接着剤等が挙げられる。第二の接着層７は、熱可塑性接着剤から形成された層であってもよく、熱硬化性接着剤から形成された層であってもよい。
熱可塑性接着剤、熱硬化性接着剤はそれぞれ、第一の接着層３の項で挙げたものと同様のものが挙げられる。
他に熱可塑性接着剤としては、カルボン酸無水物（テトラカルボン酸無水物、トリカルボン酸無水物、ジカルボン酸無水物）とジアミン及びジイソシアネートより得られるポリアミドイミド樹脂；カルボン酸無水物（テトラカルボン酸無水物、トリカルボン酸無水物、ジカルボン酸無水物）とジアミン又はジイソシアネートとポリエーテルによって得られるポリエーテルイミド樹脂；カルボン酸無水物（テトラカルボン酸無水物、トリカルボン酸無水物、ジカルボン酸無水物）とジアミン又はジイソシアネートとポリエステルによって得られるポリエステルイミド樹脂；カルボン酸無水物（テトラカルボン酸無水物、トリカルボン酸無水物、ジカルボン酸無水物）とジアミン又はジイソシアネートと（式）ＨＯＯＣ−Ｒ−ＣＯＯＨ（Ｒ：水素添加型ポリブタジエン基、水素添加型ポリイソプレン基、又はポリイソブチレン基）を反応させて得られる共重合組成物等を例示できる。
また、熱硬化性接着剤としては他に、前記熱可塑性接着剤に例示される熱可塑性樹脂と、エポキシ樹脂やフェノール樹脂等の熱硬化性樹脂成分を含む組成物；ポリエステル樹脂と、エポキシ樹脂やフェノール樹脂を含む組成物；ポリアミド樹脂と、エポキシ樹脂やフェノール樹脂を含む組成物；カルボキシル基含有アクリロニトリル−ブタジエン共重合体と、エポキシ樹脂、マレイミド樹脂、エポキシ樹脂硬化剤及びシリコーン化合物を含む組成物；カルボキシル基含有アクリロニトリル−ブタジエン共重合体、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、アミン又は酸無水物を硬化剤とする成分を含む組成物；等も挙げられる。
ただし、第二の接着層７の１７５℃１時間の加熱処理後の貯蔵弾性率は、１×１０^６Ｐａ以上である必要はなく、１×１０^６Ｐａ未満であってもよい。
一方で、接着テープ１０は、リードフレームメーカーや基板メーカーでリードフレーム上や基板上にテーピングされたり、半導体メーカーにて貼着けされた後に、ＩＣを搭載し、樹脂封止され、半導体装置として使用される。その際、接着テープ１０が半導体装置の配線上に直に設置される事がある。そのため接着テープ１０の第二の接着層７は、半導体レベルとしての電気的信頼性およびテーピング時の作業性を有することが好ましい。
なお、電気的信頼性とは、後述するマイグレーション試験（８５℃８５％ＲＨ、５Ｖ印加、９６時間）の条件下において、電流のリーク、ショートを起こさないということを意味する。

テーピング時の作業性が良好なテープを得るには、第二の接着層７の軟化開始温度は、０〜３００℃であることが好ましく、０〜２６０℃であることがより好ましく、２５〜２２０℃がさらに好ましく、３０〜１８０℃が特に好ましい。軟化開始温度が上記上限値以下であれば、リードフレーム等の被着体への貼り付けを比較的低温（例えば２５〜３００℃以下）で行うことができ、作業性が良好であり、リードフレームなどを損傷しにくくなる。上記下限値以上であれば、テープのベタツキがなく、貼り付け加工時の搬送性が良好である。
軟化開始温度は、熱可塑性接着剤の場合は、示差走査熱量分析により測定される。熱硬化性接着剤の場合は、動的粘弾性測定による、弾性率の低下開始温度により測定される。
第二の接着層７の軟化開始温度は、形成する接着剤に含まれる成分の種類や組成等により調整できる。

第二の接着層７としては、例えば、以下の熱硬化性接着剤（ＩＩＩ）から形成された層が好ましい。
（ＩＩＩ）アクリロニトリル−ブタジエン共重合体と、マレイミド樹脂と、フェノール樹脂と、シロキサン化合物とを含有する熱硬化性接着剤。

熱硬化性接着剤（ＩＩＩ）において、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体、マレイミド樹脂、フェノール樹脂、シロキサン化合物はそれぞれ、熱硬化性接着剤（Ｉ）で挙げたものと同様ものが挙げられる。

熱硬化性接着剤（ＩＩＩ）は、必要に応じて、硬化促進剤、ジアミン化合物（ただしシロキサン化合物を除く。）、フィラー等を含有してもよい。
硬化促進剤、ジアミン化合物（ただしシロキサン化合物を除く。）、フィラーはそれぞれ熱硬化性接着剤（Ｉ）で挙げたものと同様のものが挙げられる。

熱硬化性接着剤（ＩＩＩ）においては、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体１００質量部に対して、マレイミド樹脂とフェノール樹脂との総和が１０〜９００質量部であることが好ましく、５０〜４００質量部であることがより好ましい。マレイミド樹脂とフェノール樹脂との総和が上記範囲の下限値以上であると、接着剤硬化後の耐熱性、特にＴｇや弾性率が向上し目的の用途に適している。また、上記範囲の上限値以下であると、ＢステージやＣステージでの接着層自体が脆くならず作業性が良好になり、絶縁層５との密着性も良好である。

前記マレイミド樹脂とフェノール樹脂との比率は、質量比で１０：９０〜９０：１０が好ましく、２０：８０〜８０：２０がより好ましい。フェノール樹脂の比率が少なすぎると硬化物が脆くなりやすく、フェノール樹脂の比率が大きすぎると接着力が低下しやすい。

ジアミン化合物の含有量は、前記マレイミドの官能基等量比で０．０１〜２モル等量以下が好ましい。ジアミン化合物の含有量が上記下限値以上であれば、接着層の強度が良好でテープとしての加工性が良く、また、基材との密着性も良好であり、上記上限値以下であれば、接着層を塗料にした際、塗料中にゲルを生じずに塗料を調製する事が可能となる。

シロキサン化合物の含有量は、熱硬化性接着剤（ＩＩＩ）の全固形分に対して０．００１〜２０質量％以下が好ましく、０．０１〜１０質量％以下がより好ましい。シロキサン化合物の含有量が前記範囲内であると、耐熱性がより向上し、接着テープと被着体（リードフレームやガラスなど）とのが密着性がより向上する。

熱硬化性接着剤（ＩＩＩ）がフィラーを含有する場合、フィラーの含有量は、熱硬化性接着剤の全固形分に対して４〜４０質量％が好ましく、９〜２４質量％がより好ましい。フィラーの含有量が前記範囲の下限値以上であれば、テーピング特性の安定化効果が充分に発揮され、４０質量％以下であれば、接着層の接着強度、接着テープの加工性等が良好である。

熱硬化性接着剤（ＩＩＩ）は、通常、上記の各成分と有機溶剤等の液状媒体とを含む液状の熱硬化性接着剤として用いられる。例えば、このような液状の熱硬化性接着剤を絶縁層５に塗布し、乾燥することで、第二の接着層７が形成される。このとき、第二の接着層７は、半硬化状態とされてもよい。半硬化状態のコントロール方法は限定しないが、エージング等でコントロールすることが好ましい。
液状媒体としては、熱硬化性接着剤（Ｉ）で挙げたものと同様のものが挙げられる。

第二の接着層７の厚みは、５μｍ以上であることが好ましく、６〜１００μｍがより好ましく、１０〜５０μｍが特に好ましい。第二の接着層７の厚みが上記範囲の下限値以上であれば、被着体への接着強度等がより優れ、上記範囲の上限値以下であれば、テープとしての加工性が良好である。

（絶縁テープの諸物性）
絶縁テープ１０の高温時接着強度は、３ｇ／ｃｍ以上であることが好ましく、１０ｇ／ｃｍ以上がより好ましく、３０ｇ／ｃｍ以上が特に好ましい。
高温時接着強度は、以下の測定方法により測定される値である。
高温時接着強度の測定方法：電子部品用接着テープに対して１７５℃１時間加熱処理を行った後、金属層と絶縁層との間の２４０℃における剥離強度（ｇ／ｃｍ）を、引張り試験機を使用して、剥離角度９０度、引張り速度５０ｍｍ／分の条件で測定し、その値を高温時接着強度とする。
半導体装置組立工程では、ワイヤボンディングを行う前に１７５℃で３０分〜１時間程度の加熱が行われる。高温時接着強度が上記下限値以上であれば、上記のような半導体装置組立工程での加熱工程において、金属層１と絶縁層５との間にボイド欠陥が生じにくい。
高温時接着強度の上限は特に限定されない。

絶縁テープ１０の総厚み（金属層１、第一の接着層３、絶縁層５、第二の接着層７の合計の厚み）は、５００μｍ以下であることが好ましく、２５０μｍ以下がより好ましく、１５０μｍ以下が特に好ましい。絶縁テープ１０の総厚みが上記上限値以下であれば、加工性がより優れる。また、絶縁テープ１０を薄型の半導体装置の組み立てにも適用しやすい。

絶縁テープ１０の総厚みから金属層１の厚みを除いた厚み（第一の接着層３、絶縁層５、第二の接着層７の合計の厚み）は、１５μｍ以上であることが好ましく、２５μｍ以上がより好ましい。絶縁テープ１０の総厚みから金属層１の厚みを除いた厚みが上記下限値以上であれば、リードフレーム等の導電性の被着体と、金属層１との間の絶縁性を確保しやすい。例えば絶縁テープ１０に対して打ち抜き加工を施すと、金属層１に由来する金属片が生じることがある。絶縁テープ１０の総厚みから金属層１の厚みを除いた厚みが上記下限値以上であれば、このような金属片によって導電性の被着体と金属層１とが電気的に繋がることを抑制しやすい。

（接着テープの製造方法）
接着テープ１０は、例えば、
絶縁層５の一方の面に、液状の熱可塑性又は熱硬化性接着剤を塗布し、乾燥して第一の接着層３を形成する工程と、
第一の接着層３と金属層１とを積層する工程と、
絶縁層５の他方の面に、液状の熱可塑性又は熱硬化性接着剤を塗布を塗布し、乾燥して第二の接着層７を形成する工程と、
を有する製造方法により製造できる。

第一の接着層３を形成する工程において、液状の熱可塑性又は熱硬化性接着剤を塗布する方法としては、通常の塗工方式や印刷方式を用いることができる。塗工方式として具体的には、エアドクターコーティング、バーコーティング、ブレードコーティング、ナイフコーティング、リバースコーティング、トランスファロールコーティング、グラビアロールコーティング、キスコーティング、キャストコーティング、スプレーコーティング、スロットオリフィスコーティング、カレンダーコーティング、ダムコーティング、ディップコーティング、ダイコーティング等のコーティング方式が挙げられる。印刷方式として具体的には、グラビア印刷等の凹版印刷、スクリーン印刷等の孔版印刷等が挙げられる。
塗布した液状接着剤を乾燥する際の乾燥温度は、液状媒体を除去できればよく、特に制限はないが、熱硬化性接着剤の場合、形成される接着層が半硬化状態となる温度が好ましい。
液状の熱可塑性又は熱硬化性接着剤を塗布する前に予め、絶縁層５の表面（熱可塑性又は熱硬化性接着剤を塗布する面）に、コロナ処理、プラズマ処理、プライマー処理、サンドブラスト等の、耐熱性フィルムと接着剤層との接着強度を高くするような処理を施しておくことが好適である。
第二の接着層７も第一の接着層３と同様の方法を用いて形成できる。

第一の接着層３と金属層１を積層する工程において、それらを連続的に貼り合わせる場合、装置は加熱及び加圧できるものであれば特に制限されず、例えば、単動プレス装置、真空プレス装置、オートクレーブ装置、熱ロールラミネート装置、ダブルベルトプレス装置等があげられる。この中で、連続的生産に適する点から、熱ロールラミネート装置、ダプルベルトプレス装置が好ましい。バッチで生産するものに比べて連続的に生産することで生産性が向上しロスも少なくなるので好ましい。

ただし、接着テープ１０の製造方法は上記の方法に限定されない。
例えば、金属層１に第一の接着層３を形成して、この第一の接着層３と絶縁層５とを積層してもよい。
第一の接着層３は絶縁層５に直接塗布する以外に、押し出し法やキャスト法により単層フィルムを作成したのち、絶縁層５に積層し作成してもよい。また、熱可塑性接着層である場合は、絶縁層５を構成する樹脂成分と熱可塑性接着剤とを共押し出しして、絶縁層５及び第一の接着層３を一度に作成してもよい。
予め、絶縁層５の一方の面に第一の接着層３が形成された接着層付き絶縁基材を用意しておき、接着層付き絶縁基材の絶縁層５上に第二の接着層７を形成して接着テープ１０を得てもよい。

接着層付絶縁基材の作製方法については特に限定しないが、例えば、上述のように、液状の熱可塑性接着剤（例えば、熱可塑性ポリイミド樹脂）を、絶縁層（例えば、前述の耐熱性樹脂のフィルム）の片面に塗布し、乾燥する方法や、絶縁層の両面に熱可塑性接着剤のフィルムを貼り合わせる方法が挙げられる。
液状の熱可塑性接着剤を塗布し、乾燥する方法において、特に熱可塑性樹脂成分として熱可塑性ポリイミドを使用する場合、例えば、前駆体であるポリアミック酸の状態で耐熱性フィルムに塗布し、次いで乾燥させながらイミド化を行う方法と、そのまま可溶性ポリイミド樹脂を塗布し、乾燥させる方法が挙げられ、第一の接着層３を形成する方法は特に問わない。その他に、第一の接着層３／絶縁層５それぞれを構成する樹脂を共押出して、一度に接着層付絶縁基材を作製する方法も挙げられる。
第一の接着層３が熱可塑性樹脂成分を含有する単層である場合、ベルトキャスト法、押出法等により製膜して得ることができる。
接着層付絶縁基材の好適な構成として、例えば、非熱可塑性ポリイミドフィルムの片面に熱可塑性ポリイミド層が設けられた熱融着性耐熱フィルムが挙げられる。

（作用効果）
接着テープ１０にあっては、金属層１の厚みが２００μｍ以下であり、金属層１と絶縁層５とを接着する第一の接着層３の、１７５℃１時間の加熱処理後の２００℃における貯蔵弾性率が１×１０^６Ｐａ以上であることにより、ワイヤボンディング性および加工性に優れる。すなわち、金属層１の厚みが薄いため、打ち抜き等の加工をしやすい。金属層１の厚みが薄くなると、金属層１の機械的強度が低くなるが、第一の接着層３の前記加熱処理後の貯蔵弾性率が上記下限値以上であれば、ワイヤボンディング時に充分な反発力が得られ、金属層１の凹みや破れが生じにくい。そのため、金属層１に対して連続でワイヤボンディングすることができる。
また、前記貯蔵弾性率が上記下限値以上であれば、第一の接着層３の樹脂成分の高温時接着力が高く、接着テープ１０の耐熱性が優れる傾向がある。高温条件下では、第一の接着層３、絶縁層５、第二の接着層７等で低分子化合物のガスや吸湿による水分がガスとして発生し、金属層１と第一の接着層３との間に溜まり、ボイド欠陥となることがある。前記加熱処理後の貯蔵弾性率が上記下限値以上であれば、高温条件下でも第一の接着層３の金属層１への接着性が充分に高く、ボイド欠陥を抑制できる。
また、前記貯蔵弾性率が上記下限値以上であれば、常温−高温の温度変化が繰り返されたときに、金属層１と絶縁層５の熱膨張性の違いに起因する反りが生じにくい傾向がある。これは、第一の接着層３の貯蔵弾性率が高い事が金属層１の熱膨張よる変位にブレーキを掛けるためと考えられる。特にアルミニウム又はアルミニウム合金は熱膨張率が大きいため、上記効果は、金属層１がアルミニウム又はアルミニウム合金からなる場合に有用である。

接着テープ１０は、電子部品の組み立てに用いられる。特に、リードフレーム固定テープとして好適に用いられる。また、接着テープ１０の金属層１を、バスバー（半導体装置において電源等の共通で使用する導体線）として利用できる。
図２に、接着テープ１０の使用方法の一例を示す。この例において、接着テープ１０に打ち抜き加工を施した接着テープ１０Ａが、リードフレーム４０の複数のインナーリード４１上に貼り付けられて、複数のインナーリード４１を固定している。また、リードフレーム４０のダイパッド４３に設置された半導体チップ４５の電源パッド（図示略）が、ワイヤ３１を介して接着テープ１０Ａの金属層１に接続されている。半導体チップ４５の信号パッド（図示略）は、ワイヤ３３を介してインナーリード４１に接続され、グランドパッド（図示略）は、ワイヤ３５を介してダイパッド４３に接続されている。また、接着テープ１０Ａの金属層１はワイヤ３４を介して電源用のインナーリード（図示略）に接続される。
また、接着テープ１０Ａを、半導体チップ４５のグランドパッドと接続し、ワイヤを介して、グランド用インナーリードやダイパッドへ接続し、グランド配線用バスバーとして活用する事も出来る。

＜第二実施形態＞
図３は、本発明の第二実施形態の接着テープ２０を模式的に示す断面図である。なお、以下に示す実施形態において、第１実施形態に対応する構成要素には同一の符号を付してその詳細な説明を省略する。
接着シート２０は、金属層１と、第一の接着層３と、絶縁層５と、樹脂層９と、第二の接着層７とがこの順に積層したものである。
本実施形態の接着シート２０は、絶縁層５と第二の接着層７との間に樹脂層９をさらに備える以外は、第一実施形態の接着テープ１０と同様である。

（樹脂層）
樹脂層９は、樹脂から構成される層であり、必要に応じて、樹脂以外の成分をさらに含んでもよい。
樹脂層９を構成する樹脂としては、特に限定されず、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂の硬化物等が挙げられる。

熱可塑性樹脂としては、熱可塑性ポリイミド樹脂、熱可塑性ポリアミドイミド樹脂、熱可塑性ポリエステル樹脂等が挙げられる。これらの中では、耐熱性、吸湿性の点で熱可塑性ポリイミド樹脂がより好ましい。
熱硬化性樹脂としては、公知の物を使用できる。例えばエポキシ樹脂、マレイミド樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、不飽和ポリエステル、シリコーン樹脂等が挙げられる。また、前記熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂を混合して使用することも出来る。

樹脂層９は、第一の接着層３を形成する接着剤と同じ接着剤から形成された層であり、厚み第一の接着層３の厚み±５μｍ以内である層であることが好ましく、第一の接着層３を形成する接着剤と同じ接着剤から形成された層であり、厚みが第一の接着層３の厚みと同じである層であることが特に好ましい。樹脂層９が第一の接着層３と同じ材料から形成され、樹脂層９の厚みが上記範囲内であれば、絶縁層５の一方の面に第一の接着層３、他方の面に樹脂層９を設けたときに、絶縁層５の反りが生じにくく、金属層１を積層しやすい。

（絶縁テープの諸物性）
絶縁テープ２０の好ましい高温時接着強度は、絶縁テープ１０と同様である。
絶縁テープ２０の好ましい総厚み（金属層１、第一の接着層３、絶縁層５、樹脂層９、第二の接着層７の合計の厚み）は、絶縁テープ１０と同様である。
絶縁テープ２０の好ましい総厚みから金属層１の厚みを除いた厚み（第一の接着層３、絶縁層５、樹脂層９、第二の接着層７の合計の厚み）は、絶縁テープ１０と同様である。

（接着テープの製造方法）
接着テープ２０は、例えば、
絶縁層５の一方の面に、液状の熱可塑性又は熱硬化性接着剤を塗布し、乾燥して第一の接着層３を形成する工程と、
絶縁層５の他方の面に、熱可塑性樹脂又は熱硬化性樹脂と液状媒体とを含む塗料を塗布し、乾燥して樹脂層９を形成する工程と、
第一の接着層３と金属層１とを積層する工程と、
樹脂層９上に、液状の熱可塑性又は熱硬化性接着剤を塗布を塗布し、乾燥して第二の接着層７を形成する工程と、
を有する製造方法により製造できる。
第一の接着層３及び樹脂層９は、どちらを先に形成してもよい。

樹脂層９の形成方法は特に限定されない。
例えば樹脂層９が熱可塑性樹脂の層である場合、熱可塑性樹脂の層は、例えば、加熱溶融させた樹脂をＴ−ダイ成型にて形成することや、熱可塑性樹脂と有機溶剤等の液状媒体とを含む塗料（例えば前述の液状の熱可塑性接着剤）を絶縁層５に塗布し、乾燥することで形成できる。塗料の塗布及び乾燥は、第一の接着層３を形成する場合と同様にして行うことができる。また、別に熱可塑性樹脂単独のフィルムを作成し、ベルトプレスなどのラミネート法を用い絶縁層５と積層する事で作成する事もできる。
樹脂層９が熱硬化性樹脂の層である場合、熱硬化性樹脂の層は、例えば、熱硬化性樹脂と有機溶剤等の液状媒体とを含む塗料（例えば前述の液状の熱硬化性接着剤）を絶縁層５に塗布し、乾燥することで形成できる。また、剥離性フィルム上に塗料を塗布、乾燥させ熱硬化性樹脂フィルムを作成し、ロールラミネートなどのラミネート法を用い絶縁層５と積層する事で作成する事もできる。

ただし、接着テープ２０の製造方法は上記の方法に限定されない。
例えば、金属層１に第一の接着層３を形成して、この第一の接着層３と絶縁層５とを積層してもよい。
予め、絶縁層５の一方の面に第一の接着層３、他方の面に樹脂層９が形成された接着層付き絶縁基材を用意しておき、接着層付き絶縁基材の樹脂層９上に第二の接着層７を形成して接着テープ２０を得てもよい。

接着層付絶縁基材の作製方法については特に限定しないが、例えば、上述のように、液状の熱可塑性接着剤（例えば、熱可塑性ポリイミド樹脂）を、絶縁層（例えば、前述の耐熱性樹脂のフィルム）の両面に（一方ずつ又は両側同時に）塗布し、乾燥する方法や、絶縁層の両面に熱可塑性接着剤のフィルムを貼り合わせる方法が挙げられる。
液状の熱可塑性接着剤を塗布し、乾燥する方法において、特に熱可塑性樹脂成分として熱可塑性ポリイミドを使用する場合、例えば、前駆体であるポリアミック酸の状態で耐熱性フィルムに塗布し、次いで乾燥させながらイミド化を行う方法と、そのまま可溶性ポリイミド樹脂を塗布し、乾燥させる方法が挙げられ、第一の接着層３及び樹脂層９を形成する方法は特に問わない。その他に、第一の接着層３／絶縁層５／樹脂層９それぞれを構成する樹脂を共押出して、一度に接着層付絶縁基材を作製する方法も挙げられる。
第一の接着層３、樹脂層９が熱可塑性樹脂成分を含有する単層である場合、ベルトキャスト法、押出法等により製膜して得ることができる。

（作用効果）
接着テープ２０にあっては、接着テープ１０と同様に、金属層１の厚みが２００μｍ以下であり、金属層１と絶縁層５とを接着する第一の接着層３の、１７５℃１時間の加熱処理後の２００℃における貯蔵弾性率が１×１０^６Ｐａ以上であることにより、ワイヤボンディング性および加工性に優れる。また、前記貯蔵弾性率が上記下限値以上であれば、第一の接着層３の樹脂成分の高温時接着力が高く、接着テープ２０の耐熱性が優れる傾向がある。また、前記貯蔵弾性率が上記下限値以上であれば、常温−高温の温度変化が繰り返されたときに、金属層１と絶縁層５の熱膨張性の違いに起因する反りが生じにくい傾向がある。
さらに、樹脂層９を有することで、接着テープ２０の製造時に、絶縁層５の一方の面に第一の接着層３、他方の面に樹脂層９を設けたときに、絶縁層５の反りが生じにくく、金属層１を積層しやすい。
接着テープ２０は、接着テープ１０と同様に、電子部品の組み立てに用いられる。

以上、本発明の接着シートについて、実施形態を示して説明したが、本発明は上記実施形態に限定されない。上記実施形態における各構成及びそれらの組み合わせ等は一例であり、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、構成の付加、省略、置換、およびその他の変更が可能である。
例えば、第一〜第二実施形態では、絶縁層５上の全部を覆うように金属層１を設けた例を示したが、金属層１は絶縁層５上の一部を覆うように設けられてもよい。例えば絶縁層５の幅（絶縁テープの幅）よりも幅狭に形成されてもよい。
本発明の接着テープは、第二の接着層７の上にさらに保護フィルムが設けられていてもよい。
保護フィルムとしては、例えば、剥離性フィルムを使用できる。
使用可能な剥離性フィルムとしては、ポリプロピレンフィルム、フッ素樹脂系フィルム、ポリエチレンフィルム、ポリエチレンテレフタレートフィルム、紙、および場合によってはそれらにシリコーン樹脂で剥離性を付与したもの等が挙げられる。
剥離性フィルムの厚さは、１〜２００μｍが好ましく、１０〜１００μｍがより好ましい。
剥離性フィルムは、第二の接着層７に対する９０゜ピール強度が０．０１〜１０．０ｇ／ｃｍの範囲にあるものが好ましい。９０゜ピール強度が上記の範囲内であると、接着テープ加工時に剥離性フィルムが簡単に剥離せず、また貼り付け加工時に剥離性フィルムが接着剤層からきれいに剥がれ、作業性が良くなる。９０゜ピール強度は、引っ張り試験機により測定される。

以下、実施例を示して本発明を詳細に説明する。ただし、本発明は以下の記載によって限定されるものではない。

＜合成例１＞
ジアミンとして１，３−ビス（４−アミノフェノキシ）ベンゼン、酸無水物として３，３’，４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、２，３，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物を、表１に示す配合比（モル比）でＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）に溶解した。その溶液を氷温下にて１時間撹拌した後、３０℃にて３時間撹拌し、ポリアミド酸を合成した。得られたポリアミド酸溶液にトルエンを加え、１８０℃にて３時間加熱還流し（その間、共沸により生成した水は適宜、分離および除去を行った。）、その後、撹拌しながら室温へ冷却し、ポリイミド樹脂１の溶液（ポリイミド溶液（１））を得た。ポリイミド樹脂１のガラス転移温度は２５０℃であった。
ガラス転移温度は、示差走査熱量分析により測定した（以下同様）。

＜合成例２＞
ジアミンおよび酸無水物の種類および配合比を表１に示すようにした以外は合成例１と同様にして、ポリイミド樹脂２の溶液（ポリイミド溶液（２））を得た。ポリイミド樹脂２のガラス転移温度は１０５℃であった。

＜合成例３＞
ジアミンおよび酸無水物の種類および配合比を表１に示すようにした以外は合成例１と同様にして、ポリイミド樹脂３の溶液（ポリイミド溶液（３））を得た。ポリイミド樹脂３のガラス転移温度は１７０℃であった。

＜調製例１＞
合成例１で得たポリイミド溶液（１）にテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を加え、固形分濃度を３０質量％に調整して、液状の熱可塑性接着剤Ａを得た。

＜調製例２＞
合成例２で得たポリイミド溶液（２）と、エポキシ樹脂（プリンテック社製、テクモア（登録商標）ＶＧ−３１０１Ｌ）と、ノボラック型フェノール樹脂（昭和電工社製、ＣＫＭ−２４００）と、硬化促進剤（四国化成社製、商品名：２Ｅ４ＭＡ、２−エチル−４−メチルイミダゾール）とを、１００：７０：３０：０．３の比率（固形分質量比）で混合し、ＴＨＦ中に添加して充分に混合、溶解し、固形分濃度を３０質量％に調整して、液状の熱硬化性接着剤Ｂを得た。

＜調製例３＞
アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（日本ゼオン社製、商品名：ＮＩＰＯＬ（登録商標）１０７２Ｊ）１００質量部、エポキシ樹脂（大日本インキ社製、商品名：エピクロン ＨＰ−７２００）１１２．５質量部、エポキシ樹脂硬化剤（日本化薬社製、商品名：カヤハード（登録商標）ＴＰＭ、ノボラック型フェノール樹脂） ３７．５質量部を、ＴＨＦ中に添加して充分に混合、溶解し、固形分濃度３０質量％に調整して、液状の熱硬化性接着剤Ｃを得た。

＜調製例４＞
アクリル共重合体（総研化学社製、ＳＫダイン１１３１Ｂ）と硬化剤（日本ポリウレタン社製、コロネートＬ４０）とを、１００：１の比率（固形質量比）で混合し、アクリル系の液状の熱硬化性接着剤Ｄを得た。

＜調製例５＞
アクリロニトリル−ブタジエン共重合体（重量平均分子量２５０，０００、アクリロニトリル含有率２７質量％）１００質量部、ｐ−ｔ−ブチルフェノール型レゾールフェノール樹脂（昭和電工社製、商品名：ＣＫＭ−１２８２）５０質量部、２，２−ビス−［４−（４−マレイミドフェノキシ）フェニル］プロパン４５質量部、１，３−ビス（３−アミノプロピル）−１，１，３，３−テトラメチルジシロキサン ５重量部を、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）中に添加して充分に混合、溶解し、固形分率３０質量％に調整して、液状の熱硬化性接着剤ｄ１を得た。

＜実施例１＞
調製例１で得た液状の熱可塑性接着剤Ａを、ポリイミドフィルム（宇部興産社製、ユーピレックス（登録商標）Ｓ、厚み３５μｍ）の一方の面へ、乾燥後の厚みが７μｍとなるように塗布し、１３０℃で１０分間乾燥させ、その後、もう一方の面へも同様に、前記液状接着剤Ａを乾燥後の厚みが７μｍとなるように塗布し乾燥させて、接着層付絶縁性基材Ａａを得た。
作製した接着層付絶縁性基材Ａａの一方の面とアルミ箔（ＵＡＣＪ社製、１Ｎ３０材（アルミニウム純度９９．３％）、厚み３０μｍ）をラミネートにより積層し、金属層付基材Ａａ１を得た。
金属層付基材Ａａ１の一方の面に、調製例５で得た液状の熱硬化性接着剤ｄ１を、乾燥後の厚みが２０μｍとなるように塗布し、１６０℃で５分間乾燥させて、接着テープを得た。

＜実施例２＞
調製例２で得た液状の熱硬化性接着剤Ｂを、ポリイミドフィルム（宇部興産社製、ユーピレックスＳ、厚み５０μｍ）の一方の面へ、乾燥後の厚みが１０μｍとなるように塗布し、１２０℃で５分間乾燥させて、接着層付絶縁性基材Ａｂを得た。
作製した接着層付絶縁性基材Ａｂの接着剤塗布面とアルミ箔（ＵＡＣＪ社製、１Ｎ３０材、３０μｍ）をラミネートにより積層し、金属層付基材Ａｂ１を得た。
金属層付基材Ａｂ１のアルミ箔側とは反対側の面に、調製例５で得た液状の熱硬化性接着剤ｄ１を、乾燥後の厚みが２０μｍとなるように塗布し、１６０℃で５分間乾燥させて、接着テープを得た。

＜実施例３＞
熱硬化性接着剤Ｂの代わりに、調製例３で得た熱硬化性接着剤Ｃを用いた以外は実施例２と同様にして接着テープを得た。

＜実施例４＞
実施例２における絶縁層をポリイミドフィルム（宇部興産社製、ユーピレックスＳ、厚み１２．５μｍ）へ変更し、金属層をアルミ箔（ＵＡＣＪ社製、１Ｎ３０材、厚み１５μｍ）へ変更し、接着層（Ｄ）の厚みを５μｍへ変更した以外は実施例２と同様にして接着テープを得た。

＜実施例５＞
実施例２における絶縁層をポリイミドフィルム（宇部興産社製、ユーピレックスＳ、厚み１２５μｍ）へ変更し、接着層（Ａ）の厚みを５μｍへ変更し、金属層をアルミ箔（ＵＡＣＪ社製、１Ｎ３０材、厚み１５０μｍ）へ変更した以外は実施例２と同様にして接着テープを得た。

＜実施例６＞
実施例２における絶縁層をポリイミドフィルム（宇部興産社製、ユーピレックスＳ、厚み５．０μｍ）へ変更し、接着層（Ａ）の厚みを４μｍへ変更し、金属層をアルミ箔（ＵＡＣＪ社製、１Ｎ３０材、厚み１５μｍ）へ変更し、熱硬化性接着剤ｄ１の塗布量を、乾燥後の厚みが３μｍとなる量へ変更した以外は実施例２と同様にして接着テープを得た。

＜実施例７＞
実施例１と同様にして金属層付基材Ａａ１を作製し、これをそのまま実施例７の接着テープとした。

＜実施例８＞
実施例１と同様にして金属層付基材Ａａ１を作製した。
金属層付基材Ａａ１の一方の面に以下の液状の熱可塑性接着剤ｄ２を、乾燥後の厚みが２０μｍとなるように塗布し、２００℃で３分間乾燥させて、接着テープを得た。
熱可塑性接着剤ｄ２：合成例３で得たポリイミド溶液。

＜実施例９＞
実施例１における金属層をアルミ箔（ＵＡＣＪ社製、１０８５材（アルミニウム純度９９．８５％）、厚み３０μｍ）へ変更した以外は、実施例１と同様にして接着テープを得た。

＜実施例１０＞
実施例２における金属層を、銅箔（ＪＸ日鉱日石金属社製、ＢＨＹ−２２Ｂ−Ｔ、厚み１８μｍ）の一方の面に無電解メッキにて厚み０．５μｍの銀メッキをした銅箔へ変更した以外は、実施例２と同様にして接着テープを得た。この銅箔は、銀メッキされている側とは反対側を接着層付絶縁性基材Ａｂに向けて、接着層付絶縁性基材Ａｂと積層した。

＜比較例１＞
調製例４で得た液状の熱硬化性接着剤Ｄを、ポリイミドフィルム（宇部興産社製 ユーピレックスＳ、厚み５０μｍ）の一方の面へ、乾燥後の厚みが１０μｍとなるように塗布し、１００℃で５分間乾燥させ、その後２５℃で１週間放置して、接着層付絶縁性基材Ａｄを得た。
作製した接着層付絶縁性基材Ａｄの接着剤塗布面とアルミ箔（ＵＡＣＪ社製、１Ｎ３０材、厚み３０μｍ）をラミネートにより積層し、金属層付基材Ａｄ１を得た。
金属層付基材Ａｄ１のアルミ箔側とは反対側の面に、調製例５で得た液状の熱硬化性接着剤ｄ１を、乾燥後の厚みが２０μｍとなるように塗布し、１６０℃で５分間乾燥させ、接着テープを得た。

＜比較例２＞
実施例１における金属層をアルミ材（ＵＡＣＪ社製、１Ｎ３０材、厚み３００μｍ）へ変更した以外は、実施例１と同様にして接着テープを得た。

実施例１〜１０および比較例１〜２の層構成と物性を表３〜４に示す。
また、各実施例および比較例で得た接着テープについて、以下の評価を行った。結果を表３〜４に示す。

〔評価〕
＜接着層（Ａ）の加熱処理後の２００℃における貯蔵弾性率＞
各実施例および比較例において接着層（Ａ）の形成に使用した液状接着剤を離型フィルム上に、乾燥後の厚みが２０μｍとなるように塗布し、接着層付絶縁性基材を作製した際と同じ条件にて乾燥させて シート状の接着層（Ａ）単体を得た。
得た接着層（Ａ）単体を１７５℃で１時間熱風循環式オーブンで加熱処理し、測定サンプルとした。
得られたサンプルを、幅３ｍｍ、長さ４．５ｍｍの大きさにカットし、弾性率測定装置（オリエンテック社製、動的粘弾性試験機レオバイブロンＤＤＶ−０１ＦＰ）を用い、サンプル間距離４０．０ｍｍ、昇温速度５℃／分、静的張力３．０ｇｆ（０．０２９Ｎ）、加振周波数１０Ｈｚ、測定温度範囲１００℃〜３００℃にて貯蔵弾性率の測定を行い、２００℃における貯蔵弾性率（Ｐａ）を求めた。

＜接着層（Ｄ）の軟化開始温度＞
各実施例および比較例において接着層（Ｄ）の形成に使用した液状接着剤を離型フィルム上に、乾燥後の厚みが２０μｍとなるように塗布し、接着層付絶縁性基材を作製した際と同じ条件にて乾燥させて シート状の接着層（Ｄ）単体を得た。
得た接着剤（Ｄ）単体を、加熱処理を行わずに上記貯蔵弾性率測定方法と同様に貯蔵弾性率を測定し、貯蔵弾性率の低下開始温度により軟化開始温度（℃）を算出した。

＜ワイヤボンディング（ＷＢ）性＞
各実施例および比較例の接着テープについて、下記の要領でワイヤボンディングテストを行った。
（ワイヤボンディングテスト）
接着テープを、テーピングマシンを使用して、表２に示すテーピング条件で、Ｃｕリードフレーム（２０８ＰＩＮ ＬＱＦＰ（Ｌｏｗ ｐｒｏｆｉｌｅ Ｑｕａｄ Ｆｌａｔ Ｐａｃｋａｇｅ）用）に貼着した。
次いで、エポキシ系ダイアタッッチ剤を用いて、ワイヤーパッド付ダミーチップをリードフレームのダイパッドに貼着し、１７５℃１時間にて加熱硬化させダミーチップを接着した。その後、リードフレームのプラズマクリーニング（Ａｒプラズマ、４５０ｍＷ、６０秒）を行い、ワイヤーボンダー（新川社製、ＵＴＣ−４７０１ＢＩ）を用い、加熱温度２１０℃、超音波力（ＵＳ ＰＯＷＥＲ）を３０、荷重を０．５９Ｎ、処理時間を１０ｍ秒／ピンの条件にて、ダミーチップと接着テープの金属層とを金ワイヤにより電気的に接続した。各辺２０本づつ、計８０本（２０本×４辺）ボンディングを行い、得られた半導体装置を検査し、接着テープ上での接続不良が発生したリード本数をワイヤボンディング不良の発生数として調べた。

ワイヤボンディングテストの結果から、以下の基準で接着テープのワイヤボンディング性を判定した。
◎：ワイヤボンド不良の発生数が２／８０以下。
○：ワイヤボンド不良の発生数が３／８０以上９／８０以下。
△：ワイヤボンド不良の発生数が１０／８０以上２４／８０以下。
×：ワイヤボンド不良の発生数が２５／８０以上。

＜打ち抜き加工性＞
接着テープをリードフレームへ貼り付ける際には、接着テープを所望の形状に加工する必要があり、その加工は主に金型による打ち抜き加工によって実施される。そこで、各実施例及び比較例の接着テープについて、容易且つ迅速に打ち抜き加工を行えるか（打ち抜き加工性）を下記の手順で評価した。
テーピングマシンを使用して、Ｃｕリードフレーム（２０８ＰＩＮ ＬＱＦＰ用）へ接着テープを貼着させ、下記の基準で評価、判定を行った。
○：装置が止まることなく、５０ピース連続で打ち抜くことが出来た。
×：５０ピース連続で打ち抜く事が出来なかった（途中で装置が止まってしまった）。

＜耐熱性＞
各実施例および比較例の接着テープについて、半導体装置組立工程での加熱工程に対して必要な耐熱性を有しているかを評価するため、下記の手順で、ボイドの発生の有無、および高温時接着力測定を行った。

（ボイド）
接着テープを幅１０ｍｍ、長さ５０ｍｍにカットし、銅板へ貼着し試験サンプル（１）とした。圧着条件は表：テーピング条件と同一で実施した。さらに、試験サンプル（１）を１７５℃１時間（温度条件：室温から１７５℃へ２．５℃／分で昇温させた）加熱処理をして試験サンプル（２）とした。
次に、試験サンプル（２）を２４０℃のヒーターブロックへ１分間載せた後、上記と同様に目視で発泡の状態を判定した（ボイド観察）。

（高温時接着強度測定）
接着テープを、幅２０ｍｍ、長さ８０ｍｍにカットし、１７５℃１時間加熱処理を行い、試験サンプルとした。２４０℃のヒータブロック上へ金属層側を接触させる様にサンプルを載せ、引張り試験機を使用して、金属層と絶縁層との間の２４０℃における剥離強度（高温時接着強度）（ｇ／ｃｍ）を測定した。測定は、剥離角度を９０度とし、引張り速度は５０ｍｍ／分で実施した。測定に先立って、予め測定サンプルの片側を１０ｍｍほど金属層と絶縁層間で引き剥がしておいて測定を行った。

上記の結果から、下記の基準で接着テープの耐熱性を判定した。
◎：ボイドなし、かつ、高温時接着強度１００ｇ／ｃｍ以上。
○：ボイドなし、かつ、高温時接着強度１０ｇ／ｃｍ以上１００ｇ／ｃｍ未満。
△：ボイドあり、および／または、高温時接着強度３ｇ／ｃｍ以上１０ｇ／ｃｍ未満。
×：ボイドあり、かつ、高温時接着強度３ｇ／ｃｍ未満（実用上問題あり）。

＜リードフレーム（ＬＦ）への貼着け性＞
各実施例及び比較例の接着テープが容易且つ迅速に被着体（リードフレーム）へ貼着できるかどうか（貼付け性）、下記の手順で評価した。
テーピングマシンを使用して、Ｃｕリードフレーム（２０８ＰＩＮ ＬＱＦＰ用）を使用し、圧着時間を０．２秒、圧力０．５ＭＰａにて、接着テープの圧着温度を１００℃〜３００℃の範囲で変更して貼付け試験を行い、接着テープが接着可能な最低温度（接着可能温度）を求めた。
◎：接着可能温度が２００℃未満。
○：接着可能温度が２００℃以上２５０℃未満。
△：接着可能温度が２５０℃以上。

＜加工後の絶縁性の確保＞
各実施例及び比較例の接着テープについて、打ち抜き加工を行った後も絶縁性を確保できるかどうか、以下の手順で評価した。
テーピングマシンを使用して、下記の工程を連続で５０ショット実施した。
接着テープの打ち抜き工程：金型により接着テープをリング状に打ち抜いた。
接着テープの接着工程：ヒータブロック上にＣｕリードフレーム（２０８ＰＩＮ ＬＱＦＰ用）を置き、リング状に打ち抜いた接着テープを金属ロッドで押し付け、加熱および加圧を行って、リードフレームと接着テープとを貼り合わせた。
接着テープを貼り付けたリードフレームの状態を顕微鏡を用いて観察し、接着テープ由来の金属層がリードフレームへ接触している数（接触したＬＦ数）を数え、下記の基準で絶縁性の評価を行った。
○：接触したＬＦ数が、２ピース以下。
△：接触したＬＦ数が、３ピース以上５ピース以下。
×：接触したＬＦ数が、６ピース以上。

＜電気的信頼性試験＞
下記の工程によりテーピングマシンを使用して各実施例及び比較例の接着テープをリードフレームに貼り合わせた。
接着テープの打ち抜き工程：金型により接着テープをリング状に打ち抜いた。
接着テープの接着工程：ヒータブロック上にＣｕリードフレーム（２０８ＰＩＮ ＬＱＦＰ用）を置き、リング状に打ち抜いた接着テープを金属ロッドで押し付け、加熱および加圧を行って、リードフレームと接着テープとを貼り合わせた。
次に、上記の接着テープ付きリードフレームを、窒素置換した熱風循環型オーブン内に入れ、接着テープのキュアーを行い熱硬化させた。なお、２００℃／１時間の条件とした。
次に、キュアー後の接着テープ付きリードフレームを使用し、以下の手順で図４のような半導体パッケージ１００を組み立てた。
ダイボンディング：半導体チップ４５をダイボンディング用銀ペーストを用いて、ダイパッド４３に接着し、１７５℃で１時間硬化させた。
ワイヤーボンディング：ワイヤーボンダーにより、ワイヤ（金線）３１、３３、３４で半導体チップ４５上のワイヤーパッドとインナーリード４１線端部の銀メッキ部分、半導体チップ４５上のワイヤーパッドと接着テープ１０Ａの金属層、及び接着テープ１０Ａの金属層と電源用のインナーリードを配線した。
モールディング：エポキシ系モールド剤でトランスファーモールドし、パッケージ４７を形成した。
仕上げ工程：ホーミング、ダイカット、アウターリード部のメッキ等の工程を実施し、半導体パッケージ１００を作製した。
次に上記のようにして得られた半導体パッケージ１００のアウターリード部に電気を流して、電気的信頼性試験を行った。電気的信頼性試験は、５ボルト印加、８５℃、８５％ＲＨの条件で９６時間実施した。
そして、下記の基準で電気的信頼性の評価を行った。
試験中抵抗値が１×１０^６以下となった場合をショートと判断した。
○：９６時間でショートなし。
×：９６時間でショートあり。

表２〜３中、「ＰＩ」はポリイミドを示す。「Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ厚み」は、接着層（Ａ）と絶縁層（Ｂ）と樹脂層（Ｃ）と接着層（Ｄ）との合計の厚みであり、接着テープの総厚みから金属層の厚みを除いた厚みである。
金属層、接着層（Ａ）、絶縁層（Ｂ）、樹脂層（Ｃ）、接着層（Ｄ）はこの順に積層しており、接着層（Ａ）が第一の接着層、接着層（Ｄ）が第二の接着層である。

上記の結果から、接着層（Ａ）の１７５℃１時間の加熱処理後の２００℃における貯蔵弾性率と、ワイヤボンディング性との間に相関関係があることが確認できた。
前記貯蔵弾性率が１×１０^６Ｐａ以上であり、金属層の厚みが２００μｍ以下の実施例１〜１１の接着テープは、ワイヤボンディング性、打ち抜き加工性、電気的信頼性ともに良好であった。
これに対して、接着層（Ａ）の前記貯蔵弾性率が１×１０^６Ｐａ未満の比較例１の接着テープは、ワイヤボンディングにて接続不良が多く、実用上問題があった。
金属層の厚みが２００μｍ超の比較例２の接着テープは、打ち抜き加工性について実用上問題があった。

１ 金属層
３ 第一の接着層
５ 絶縁層
７ 第二の接着層
９ 樹脂層
１０ 接着シート
２０ 接着シート

Claims (10)

1. 金属層と、第一の接着層と、絶縁層と、第二の接着層とがこの順に積層しており、
   前記金属層の厚みが２００μｍ以下であり、
   前記第一の接着層の、１７５℃１時間の加熱処理後の２００℃における貯蔵弾性率が１×１０^６Ｐａ以上であることを特徴とする電子部品用接着テープ。
2. 前記第二の接着層の軟化開始温度が０〜３００℃である、請求項１に記載の電子部品用接着テープ。
3. 総厚みが５００μｍ以下である、請求項１又は２に記載の電子部品用接着テープ。
4. 下記の測定方法で測定される高温時接着強度が３ｇ／ｃｍ以上である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の電子部品用接着テープ。
   高温時接着強度の測定方法：電子部品用接着テープに対して１７５℃１時間加熱処理を行った後、金属層と絶縁層との間の２４０℃における剥離強度（ｇ／ｃｍ）を、引張り試験機を使用して、剥離角度９０度、引張り速度５０ｍｍ／分の条件で測定し、その値を高温時接着強度とする。
5. 前記絶縁層の厚みが５μｍ以上である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の電子部品用接着テープ。
6. 前記第二の接着層の厚みが５μｍ以上である、請求項１〜５のいずれか一項に記載の電子部品用接着テープ。
7. 総厚みから前記金属層の厚みを除いた厚みが１５μｍ以上である、請求項１〜６のいずれか一項に記載の電子部品用接着テープ。
8. 前記第一の接着層が、ガラス転移温度１５０〜３５０℃の熱可塑性ポリイミド樹脂を含む、請求項１〜７のいずれか一項に記載の電子部品用接着テープ。
9. 前記金属層が、アルミニウム又はアルミニウム合金からなる、請求項１〜８のいずれか一項に記載の電子部品用接着テープ。
10. 前記金属層のアルミニウム純度が９０％以上である、請求項９に記載の電子部品用接着テープ。

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