JP2009242189A - 木質セメント板 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】表面に凹凸意匠面を有し、凸部の頂点から裏面までの長さは9mm以上であり、該凸部の頂点から凹部の底点までの長さは、2mm以上かつ該凸部の頂点から該裏面までの長さの半分以下であり、木質セメント板の全体の平均比重、及び、該凸部、該凹部の比重がそれぞれ1.1以上であり、該凸部の比重と該凹部の比重の差が0.1より小さいことを特徴とする木質セメント板。
【選択図】図3
Description
近年では、更なる表面意匠性の向上のため、鋭角で深い凹凸が求められている。
また、タイルの下地材として使用する木質セメント板では、タイルを留め付けるために、表面に鋭角で深い凹凸固定部を設ける必要がある。
木質セメント板の表面を切削加工する方法では、切削工程が必要となり、設備費用や時間がかかり、生産効率は悪い。また、切削工程において、切削不良による不良品が発生しやすい。
型板を用いる方法では、鋭角で深い凹凸形状を形成できるものの、型板を載置するマットは厚みが略均一で、表面が略平面であるので、凹部は比重が高くなり、凸部は比重が低くなる。この凹部と凸部の比重差により、硬化養生工程、乾燥工程や運搬工程において、木質セメント板にクラックが発生しやすくなり、塗装工程において、木質セメント板の基材内に塗料が吸い込まれる。その結果、木質セメント板の強度、耐水性、耐凍性、耐候性などが大幅に低下し、多くの塗料が必要となるし、塗装状態が不均一になるという問題がある。
また、凹部の深さ、幅、長さにより様々な仕切板を用意する必要があるので初期費用がかかり、凹部を多数有する意匠や様々な形状の凹部を有する意匠の場合は作業が複雑になり、更に生産効率が悪くなる。
更に、凹部が木質セメント板の表面を縦断するような長い形状、もしくは幅が広い形状の場合にも、作業性が悪くなり、生産効率が悪い。
更に、仕切板を撤去した後のマット層は地崩れしやすく、凸部と凹部の比重差を0.1より小さくすることは困難であり、硬化養生工程、乾燥工程や運搬工程において、木質セメント板にクラックが発生しやすくなり、塗装工程において、木質セメント板の基材内に塗料が吸い込まれ、木質セメント板の強度、耐水性、耐凍性、耐候性などが大幅に低下し、多くの塗料が必要となるし、塗装状態が不均一になるという問題は解決されない。
上記原料以外にも、二水石膏、半水石膏、無水石膏、消石灰、生石灰等の活性石灰含有物質や、塩化マグネシウム、蟻酸カルシウム、硫酸マグネシウム、塩化カルシウム、硫酸カルシウム、アルミン酸ナトリウム、アルミン酸カリウム、硫酸アルミニウム、水ガラス等の硬化促進剤、バーミキュライト、ベントナイト、ワラストナイト、アタパルジャイト等の鉱物粉末、ワックス、パラフィン、シリコン等の撥水剤、合成樹脂エマルジョン等の補強材、発泡性熱可塑性プラスチックビーズ、プラスチック発泡体等が原料として含有されていてもよい。
また、本発明では、木質セメント板の凸部の頂点から凹部の底点までの長さは、2mm以上かつ該凸部の頂点から裏面までの長さの半分以下なので、凹凸形状は鋭角で深く、意匠性に優れる。タイルを留め付ける場合には、タイルが外れにくくなる。凸部の頂点から凹部の底点までの長さが2mmより小さいと、凹凸形状は鋭角で深くないので、意匠性が十分でない。凸部の頂点から凹部の底点までの長さが、凸部の頂点から裏面までの長さの半分より大きいと、強度が弱くなり、かつ、硬化養生工程、乾燥工程や運搬工程においてクラックが発生しやすくなるので、運搬の際に該木質セメント板が破損することもある。
また、木質セメント板の全体の平均比重、及び、凸部、凹部の比重がそれぞれ1.1以上であり、該凸部の比重と該凹部の比重の差が0.1より小さいので、硬化養生工程、乾燥工程や運搬工程において、木質セメント板へのクラックの発生が防ぐことができ、かつ、塗装工程において、基材への塗料の吸い込みが改善される。その結果、木質セメント板製品の強度、耐水性、耐凍性、耐候性が低下する、多くの塗料が必要になる、塗装が不均一になるという問題を防ぐことができる。加えて、仮にプレス能力がそれ程大きくなくても生産が可能となるという副次的効果も奏する。
図3に示す製造工程では、配合を異にする、表層用原料混合物Eと芯層用原料混合物Fとが用いられる。
最初に凸部形成部に対応する凹部C1を形成した型板Cを、図3(A)に示すように、型板Cの凹部C1が上を向くようにしてコンベア(図示せず)の上に載置する。コンベア上に置いた型板Cを搬送させながら、該型板Cの表面全体に表層用原料混合物Eを散布して、図3(B)に示すように表層マットを形成する。なお、表層用原料混合物Eには芯層よりも粒径の細かい原料を配合し、得られる木質セメント板の表面が緻密となるようにする。
次に、表層用原料混合物Eを積載した型板Cを引き続き搬送させながら、表層用原料混合物Eの表面全体に芯層用原料混合物Fを散布する。芯層用原料混合物Fは表層用原料混合物Eよりも多く散布し、芯層マットの厚みを表層マットよりも大きくし、図3(C)に示すように芯層マットを形成する。なお、搬送方向の上方には、芯層用原料混合物Fの表面に軽く接触するようにブラシ(図示せず)を設け、芯層用原料混合物Fの表面を均しくする。エアーを吹き付けて表面を均しくしても良い。そして、原料混合物E、Fを積載した型板Cを更にコンベアで搬送させ、図3(D)に示すように、コンベアの上方に設けた図2に示す装置Bのロール部B2により、原料混合物E、Fのうち、型板Cの凹部C1の上に積層している原料混合物のみを、上側から加圧し、図3(E)に示すように、型板Cの凹部C1の上に積層している原料混合物のみが加圧された部分E1、F1を有するマットを得る。その後、加圧された部分E1、F1を有するマットは、搬送方向の上方に設けられたブラシ(図示せず)に表面を軽く接触させる、又はエアーを吹き付けることにより、搬送させながら図3(F)に示すような表面が均しくされたマットを得る。なお、表面を均しくするために、E1、F1以外の部分において、E1、F1よりも高い部分をブラシ又はエアー(図示せず)により掻き取り、マットの表面を均しくしても良い。
原料混合物E、Fを積載した型板Cは更にコンベア上で搬送され、原料混合物Fの表面全体に再度、表層用原料混合物Eを散布して、図3(G)に示すように芯層マットの上に表層マットを形成する。そして、そのようにして得られたマット表面に、図3(H)に示すように平滑なプレス板Dを載置し、型板Cと共にプレスし、硬化養生する。
上記製造工程によれば、原料混合物の散布と、原料混合物の一部加圧と、原料混合物の表面の均しとが型板Cを搬送させながら行われるので、生産効率が良い。また、原料混合物E、Fのうち型板Cの凹部C1に対応した部分のみが加圧され、加圧後に芯層マットの表面を均しくするので、プレスの際にマットには均一に荷重がかかり、プレス能力がそれ程大きくなくても生産が可能となり、かつ、木質セメント板Aの表面凹部と凸部の比重の差を小さくすることができ、木質セメント板Aへのクラックの発生と基材への塗料の吸い込みが改善される。更に、表層の原料混合物Eの量は変わらないので、木質セメント板Aの強度、耐水性、耐凍性、耐候性を維持するとともに、多くの塗料が必要になる、塗装が不均一になるという問題を防ぐことができる。
図4に示す製造工程も、表層と芯層とで用いる原料混合物の配合や厚さが異なり、表層用原料混合物Eと芯層用原料混合物Fとが用いられる、表層用原料混合物Eの上に芯層用原料混合物Fを散布する、芯層マットは表層マットよりも厚みが大きい、コンベアの上方に設けた図2に示す装置Bにより、原料混合物E、Fのうち型板Cの凹部C1に対応した部分のみを加圧し、加圧された部分E1、F1を有するマットを製造する、加圧された部分E1、F1を有するマットの表面を均しくしてから、原料混合物Fの表面全体に表層用原料混合物Eを散布し、プレス、硬化養生を行うという点では図3に示す製造工程と同じだが、図4(A)に示すように最初に平滑なプレス板Dをコンベア上に載置すること、図4(B)〜(G)に示すように、原料混合物の散布と、原料混合物の一部加圧と、原料混合物の表面の均しとが平滑なプレス板Dを搬送させながら行なうことと、図4(H)に示すように、三層構造のマットの上に凸部形成部に対応する凹部C1を形成した型板Cを載置する点が図3に記載の製造工程とは異なる。なお、型板Cは、凹部C1を下向きにしてマットの上に載置するので、加圧された位置と凸部C1の位置は同じになる。
上記製造工程においても、原料混合物の散布と、原料混合物の一部加圧と、原料混合物の表面の均しとがプレス板Dを搬送させながら行うので、図3に示す製造方法と同じく、生産効率が良い。また、原料混合物E、Fのうち型板Cの凹部C1に対応した部分のみが加圧され、加圧後に芯層マットの表面を均しくするので、プレスの際にマットには均一に荷重がかかり、プレス能力がそれ程大きくなくても生産が可能となり、かつ、木質セメント板Aの表面凹部と凸部の比重の差を小さくすることができ、木質セメント板Aへのクラックの発生と基材への塗料の吸い込みが改善される。更に、表層の原料混合物Eの量は変わらないので、木質セメント板Aの強度、耐水性、耐凍性、耐候性を維持するとともに、多くの塗料が必要になる、塗装が不均一になるという問題を防ぐことができる。
図5に示す製造方法は、原料混合物の配合が1種類であり、原料混合物Gのみが用いられる。
最初に凸部形成部に対応する凹部C1を形成した型板Cをコンベアの上に載置し、図5(A)に示すように、型板Cの凹部C1が上を向くようにする。次に、コンベア上に置いた型板Cを搬送させながら、該型板Cの表面全体に原料混合物Gを散布して、図5(B)に示すようなマットを形成する。なお、搬送方向の上方には、原料混合物Gの表面に軽く接触するようにブラシ(図示せず)を設け、原料混合物Gの表面を均しくする。エアーを吹き付けて表面を均しくしても良い。その後、原料混合物Gを積層した型板Cを更にコンベア上を搬送させ、コンベアの上方に設けた図2に示す装置Bのロール部B2により、マットの原料混合物Gのうち型板Cの凹部C1の上に積層している原料混合物のみを、上側から加圧し、図5(D)に示すように、型板Cの凹部C1の上に積層している原料混合物のみが加圧された部分G1を有するマットを得る。その後、加圧された部分G1を有するマットは、搬送方向の上方に設けられたブラシ(図示せず)に表面を軽く接触させる、又はエアーを吹き付けることにより、搬送させながら図5(E)に示すように表面を均しくさせた後に、図5(F)に示すように、表面が平滑なプレス板Dを載置し、型板Cと共にプレス、硬化養生が行なわれる。なお、表面を均しくするために、G1以外の部分において、G1よりも高い部分をブラシ又はエアー(図示せず)により掻き取り、マットの表面を均しくしても良い。
上記製造工程によれば、原料混合物の散布と、原料混合物の一部加圧と、原料混合物の表面の均しとが型板Cを搬送させながら行い、原料混合物の配合は1種類だけなので、図3,4に示す製造工程よりも生産効率が良い。なお、原料混合物Gは、型板Cの凹部C1に対応した部分のみが加圧され、加圧後にマットの表面を均しくするので、プレスの際にマットには均一に荷重がかかり、プレス能力がそれ程大きくなくても生産が可能となり、かつ、木質セメント板Aの表面凹部と凸部の比重の差を小さくすることができ、木質セメント板Aへのクラックの発生と基材への塗料の吸い込みが改善されることは、図3,4に示す製造工程と同じである。また、木質セメント板Aの強度、耐水性、耐凍性、耐候性を維持するとともに、多くの塗料が必要になる、塗装が不均一になるという問題を防ぐことができるという効果も図3,4に示す製造方法と同じである。
図6に示す製造工程も、原料混合物の配合が1種類であり、原料混合物Gのみが用いられる、コンベア上を搬送させながら原料混合物Gを散布してマットを形成する、コンベアの上方に設けた図2に示す装置Bのロール部B2により、マットの原料混合物Gのうち型板Cの凹部C1に対応した部分のみを上側から加圧し、加圧された部分G1を有するマットを製造する、加圧された部分G1を有するマットの表面を均しくしてから、プレス、硬化養生するという点では図5に記載の製造方法と同じだが、図6(A)に示すように、最初にプレス板Dの上に原料混合物Gを散布することと、図6(B)〜(E)に示すように、原料混合物の散布と、原料混合物の一部加圧と、原料混合物の表面の均しとが平滑なプレス板Dを搬送させながら行なうことと、図6(F)に示すように、マットの上に凸部形成部に対応する凹部C1を形成した型板Cを載置する点が図5に記載の製造方法とは異なる。なお、型板Cは、凹部C1を下向きにしてマットの上に載置するので、加圧された位置と凸部C1の位置は同じになる。
上記製造工程によれば、原料混合物の散布と、原料混合物の一部加圧と、原料混合物の表面の均しとがプレス板Dを搬送させながら行い、原料混合物の配合は1種類だけなので、図5に示す製造工程と同じく、生産効率が良い。また、原料混合物Gは、型板Cの凹部C1に対応した部分のみが加圧され、加圧後にマットの表面を均しくするので、プレスの際にマットには均一に荷重がかかり、プレス能力がそれ程大きくなくても生産が可能となり、かつ、木質セメント板Aの表面凹部と凸部の比重の差を小さくすることができ、木質セメント板Aへのクラックの発生と基材への塗料の吸い込みが改善されることは、図3,4,5に示す製造工程と同じである。更に、木質セメント板Aの強度、耐水性、耐凍性、耐候性を維持するとともに、多くの塗料が必要になる、塗装が不均一になるという問題を防ぐことができるという効果も図3,4,5に示す製造工程と同じである。
図3,4に示す製造工程において、表側に設ける表層用原料混合物Eと、裏面側に設ける表層用原料混合物Eの配合を異ならしても良し、裏面側に表層用原料混合物Eを設けなくすることもできる。
また、図7に示すように、凹部を直交する2方向に形成する場合には、長手方向と短手方向に搬送させる2つのコンベアを用意し、それぞれのコンベアの上方に図2に示す装置Bを設置することにより、2方向に凹部を有するマットを形成することができる。
また、別の実施例として、水硬性材料としてポルトランドセメントを38質量%、ケイ酸含有物質として珪砂を38質量%、木質補強材としてパルプを24質量含有する原料混合物に、硬化促進剤として硫酸アルミニウムを5質量%外添して表層の原料混合物とし、水硬性材料としてポルトランドセメントを40質量%、ケイ酸含有物質として珪砂を40質量%、木質補強材として木片を20質量%含有する原料混合物に、硬化促進剤として硫酸アルミニウムを3質量%外添して芯層の原料混合物として、図3に示す木質セメント板の製造工程により図1に示す木質セメント板を製造し、165℃、6kgf/cm2で6時間オートクレーブ養生し、三層からなる、厚みが16mmの実施例2を得た。なお、表層と芯層の配合比率は質量比で1:4であり、該木質セメント板においても、凸部の頂点から凹部の底点までの長さは4mmとした。実施例2において、木質セメント板の全体の厚みを、実施例1と同様に16mmにするためのマットと型板のプレス圧は45kgf/cm2であった。
更に、実施例1の比較として、実施例1の製造方法において、型板の凹部に積層した部分の原料混合物のみに上側から加圧することと、一部加圧されたマットの表面を均しくすること以外を実施し、単層からなる比較例1を得た。なお、比較例1では、木質セメント板の全体の厚みを、実施例1と同様に16mmにするためのマットと型板のプレス圧力は、50kgf/cm2であった。
更に、実施例2の比較として、実施例2の製造方法において、型板の凹部に積層した部分の原料混合物のみに上側から加圧することと、一部加圧されたマットの表面を均しくすること以外を実施し、三層からなる比較例2を得た。なお、比較例2では、木質セメント板の全体の厚みを、実施例2と同様に16mmにするためのマットと型板のプレス圧力は、50kgf/cm2であった。
上記実施例1,2及び比較例1,2について、各木質セメント板の全体の平均比重、及び、凸部、凹部の比重を測定すると共に、該木質セメント板表面の表面吸水量、及び曲げ強度を測定し、表1に示した。なお、曲げ強度はJIS A 1408に準じ試験体500×400mmで測定し、表面吸水量は、枠置き法による測定であり、塗装板の表面に0.2×0.2mの枠を設け、該枠内に水を一定量入れた状態で24時間放置し、測定前後の塗装板の質量変化を数1により算出した値である。
更に、実施例1、2と同じ製造方法で、凸部の頂点から凹部の底点までの長さが1mmである木質セメント板を製造したところ、物性面では実施例1、2と同程度であったが、凹凸が鋭角に見えず、意匠性に劣った。
A1 凸部
B マット原料混合物の一部を加圧する装置
B1 回転軸
B2 ロール部
C 型板
C1 型板の凹部
D プレス板
E 表層用原料混合物
E1 表層用原料混合物が加圧された部分
F 芯層用原料混合物
F1 芯層用原料混合物が加圧された部分
G 原料混合物
G1 原料混合物が加圧された部分
Claims (2)
- 表面に凹凸意匠面を有し、水硬性材料と、ケイ酸含有物質と、木質補強材とからなる木質セメント板であり、
上記木質セメント板の凸部の頂点から裏面までの長さは9mm以上であり、
上記凸部の頂点から凹部の底点までの長さは、2mm以上かつ該凸部の頂点から上記裏面までの長さの半分以下であり、
上記木質セメント板の全体の平均比重、及び、上記凸部、上記凹部の比重がそれぞれ1.1以上であり、
上記凸部の比重と上記凹部の比重の差が0.1より小さい
ことを特徴とする木質セメント板。 - 請求項1に記載の木質セメント板であり、
上記木質セメント板は、表層と芯層からなり、
上記表層と上記芯層の原料混合物の組成は異なり、該表層は該芯層よりも緻密構造である
ことを特徴とする木質セメント板。
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