JP2008075765A - スプール弁 - Google Patents

Abstract

【課題】 既存のダンパ手段に、新たなダンパ手段を追加して、スプールの制振効果を高める。
【解決手段】 電磁油圧制御弁は、バネ室２７とバネ室絞り部３１からなる既存のバネ室ダンパ手段Ａに、軸端部３４（第１径部）とＦ／Ｂランド２４（第２径部）の径差による径差ダンパ室３２と、この径差ダンパ室３２の軸方向に隣接するバネ室２７と径差ダンパ室３２を連通する径差室絞り部３３とからなる径差ダンパ手段Ｂを追加して設けたものである。これにより、２つのダンパ手段Ａ、Ｂのダンパ効果が得られ、デューティ周波数に起因するスプール１２の微振動の制振効果を、従来よりも高めることができる。また、既存の電磁油圧制御弁にダンパ隔壁３５を設けるだけで新たなダンパ手段である「径差ダンパ手段Ｂ」を搭載することができ、制振効果の高い電磁油圧制御弁のコストを低く抑えることができる。
【選択図】 図１

Description

本発明は、バルブハウジング内においてスプールが軸方向に摺動するスプール弁に関し、特にスプールの軸方向の振動をダンプするダンパ手段に関し、例えば自動変速機の油圧制御弁等に用いて好適な技術に関する。

（従来の技術）
スプールのダンプを行うスプール弁の一例として、自動変速機に搭載される電磁油圧制御弁が知られている（例えば、特許文献１参照）。
特許文献１の電磁油圧制御弁には、図６に示すように、リターンスプリングＪ１が配置されるバネ室Ｊ２と外部（低圧側）とを連通するドレーンポート（外部連通路の一例）に、流路面積の小さいバネ室絞り部Ｊ３を設けて、スプールＪ４の軸方向の振動を抑制する技術が開示されている。
電磁油圧制御弁は、スプール弁Ｊ５とソレノイドＪ６を組み合わせたものであり、ソレノイドＪ６をデューティ駆動することでスプールＪ４の軸方向位置を制御して、スプール弁Ｊ５の出力油圧を制御している。

（問題点１）
近年、自動変速機の切換応答性を向上させる要望が高まっている。
スプール弁Ｊ５を直接ソレノイドＪ６で駆動する電磁油圧制御弁では、応答性を高めるためにソレノイドＪ６の出力を大きくすると、その背反としてソレノイドＪ６に与えられるデューティ周波数に起因するスプールＪ４の振動が大きくなる問題が生じる。
そこで、バネ室Ｊ２とバネ室絞り部Ｊ３による既存のダンパ手段（バネ室ダンパ手段）に、新たなダンパ手段を組み合わせて、ダンパ効果を高めることが望まれる。
即ち、既存のダンパ手段とは異なる新たなダンパ手段の開発が望まれている。

（問題点２）
バネ室Ｊ２は、上述したように、バネ室絞り部Ｊ３を介して外部（低圧側）と連通する。
図７（ａ）に示すように、外部（低圧側）の油面位置Ｌがバネ室Ｊ２より上方にあり、且つバネ室絞り部Ｊ３がバネ室Ｊ２の上端に設けられていれば、バネ室Ｊ２の内部は油で満たされる。
しかし、図７（ｂ）に示すように、油路レイアウト等の関係で、外部（低圧側）の油面位置Ｌがバネ室Ｊ２の上端より下（上下方向の中間部等）にある場合、あるいはバネ室絞り部Ｊ３の位置がバネ室Ｊ２の上端より下（上下方向の中間部等）に設けられる場合がある。この場合は、バネ室絞り部Ｊ３より上側のバネ室Ｊ２内に、組付時に混入したエアの溜まるエアポケットが形成される。
バネ室Ｊ２は、リターンスプリングＪ１を収容する室内であるため容積が大きい。このため、バネ室Ｊ２内にエアが混入した場合、エアポケットの容積も大きくなってしまう。このように容積の大きいエアポケットがバネ室Ｊ２内に形成されると、バネ室Ｊ２内でエア圧縮が起きるため、スプールＪ４のダンプ効果が低下する問題があった。
特開２００６−１１２５１４号公報

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、ダンパ効果を高める、あるいはエアポケットが形成されてもスプールのダンプ効果の低下を抑えることが可能なスプール弁の提供にある。

［請求項１の手段］
請求項１の手段を採用するスプール弁は、スプールに設けられた第１径部と第２径部の径差による径差ダンパ室と、この径差ダンパ室の軸方向に隣接する隣接室と径差ダンパ室とを連通する径差室絞り部とからなる「径差ダンパ手段」を備える。
即ち、請求項１の手段を採用するスプール弁は、「既存のダンパ手段（バネ室ダンパ手段等）」とは異なる、「新たなダンパ手段（径差ダンパ手段）」を備えるものである。
このため、新たなダンパ手段である「径差ダンパ手段」を、例えば「既存のダンパ手段」と組み合わせることで、ダンパ効果を従来より高めることができる。
また、隣接室（バネ室等）にエアポケットが形成される可能性がある場合、予想される液面位置よりも下方に径差室絞り部または径差ダンパ室を設けることにより、径差ダンパ手段が確実にダンプ効果を発揮する。

［請求項２の手段］
請求項２の手段を採用するスプール弁は、「径差ダンパ手段」の他に、「バネ室ダンパ手段」を組み合わせたものであり、「径差ダンパ手段」と「バネ室ダンパ手段」による２つのダンパ効果を得ることができ、ダンパ効果を従来より高めることができる。

［請求項３の手段］
請求項３の手段を採用するスプール弁は、液体（油等）の調圧あるいは調量を行う液体調整弁である。
そして、隣接室にエアが混入する可能性がある場合、径差室絞り部または径差ダンパ室を隣接室における液面位置より下方に設けるものである。
径差室絞り部が液面位置より下方に設けられることにより、径差室絞り部が確実にダンパオリフィスとして機能し、「径差ダンパ手段」が確実にダンプ効果を発揮する。
あるいは、径差ダンパ室を液面位置より下方に設けることにより、径差ダンパ室にエアポケットが形成されることが防がれ、「径差ダンパ手段」が確実にダンプ効果を発揮する。

［請求項４の手段］
請求項４の手段を採用するスプール弁のスプールは、デューティ駆動されるソレノイドによって直接駆動される。
このため、デューティ周波数による微振動（ディザー）を請求項１による「径差ダンパ手段」によって抑えることができる。もちろん、「既存のダンパ手段（バネ室ダンパ手段等）」とを組み合わせることで、ダンパ効果をより高めることができる。

［請求項５の手段］
請求項５の手段を採用するスプール弁は、自動変速機の油圧制御装置に搭載されて、自動変速機の係合油圧を制御するものである。
自動変速機の油圧制御装置に搭載されるスプール弁は、上記請求項１〜４の何れかを採用してダンパ効果が高められる、あるいは隣接室にエアポケットが形成されてもダンプ効果を発揮するものであり、言い換えるとスプールの振動を確実に抑えることができるものであるため、係合油圧の振動を抑えることができ、自動変速機の係合を円滑に行うことができる。

最良の形態１のスプール弁は、軸穴が形成されたバルブハウジングと、軸穴内において軸方向へ摺動自在に支持されるスプールとを備える。
このスプール弁は、スプールに設けられた第１径部と第２径部の径差による径差ダンパ室と、この径差ダンパ室の軸方向に隣接する隣接室と径差ダンパ室とを連通する径差室絞り部（例えば、摺動クリアランス、スプールに形成された貫通穴、第１径部または第２径部の外周面に形成された溝、軸穴の内周面に形成された溝等）とからなる径差ダンパ手段（新たなダンパ手段）を備える。

本発明を自動変速機の油圧制御装置に搭載される電磁油圧制御弁に適用した実施例１を図１を参照して説明する。
先ず、油圧制御装置の要部を説明する。
自動変速機は、車両走行用の出力を発生するエンジンの出力回転比の変更、回転方向の変更、トルクコンバータのロックアップ、車種に応じて２輪と４輪の切換等を行うものであり、これらを行うために複数の摩擦係合装置（油圧クラッチ、油圧ブレーキ等）を搭載するとともに、各摩擦係合装置の係脱を車両走行状態（乗員の運転状況を含む）に応じてコントロールする油圧制御装置を搭載する。

各摩擦係合装置は、摩擦係合部（多板等）と、この摩擦係合部の係脱を行う油圧アクチュエータとから構成されるものであり、油圧制御装置は、各油圧アクチュエータの係合油圧を制御するために複数の油圧制御弁を搭載している。
この実施例では、油圧制御弁の一例として、調圧弁（スプール弁に相当する）１と、ソレノイド２とを組み合わせた電磁油圧制御弁を示す。

（電磁油圧制御弁の説明）
実施例１に示す電磁油圧制御弁は、通電停止時に出力油圧が低下（もしくは停止）するＮ／Ｌ（ノーマリ・ロー：正論理：ノーマリ・クローズ）タイプである。
調圧弁１は、バルブハウジング１１（筒状のスリーブ、油圧サーキットを形成するサーキットハウジング等）と、油圧ポートの切換を行うスプール１２と、スプール１２を閉弁方向（図示右側）へ付勢するリターンスプリング１３とを備える。
ソレノイド２は、図示しない電子制御装置（ＡＴ−ＥＣＵ）から与えられる駆動電流（通電量）に応じてスプール１２に開弁方向の軸力を与える。

（バルブハウジング１１の説明）
バルブハウジング１１は、油圧サーキットを形成するサーキットハウジングである場合と、サーキットハウジング内に挿入される略円筒形状を呈するスリーブである場合とがあり、この実施例では、バルブハウジング１１がサーキットハウジングによって設けられる例を示すが、バルブハウジング１１がサーキットハウジングに挿入される独立したスリーブとして設けられるものであっても良い。

バルブハウジング１１には、スプール１２を軸方向へ摺動自在に支持する軸穴１４、オイルポンプ（図示しない油圧発生手段）に油路等を介して連通して入力油圧（オイル）が供給される入力ポート１５、摩擦係合装置（具体的には、油圧アクチュエータの油圧サーボ室）と油路を介して連通する出力ポート１６、低圧側に連通する排出ポート１７が形成されている。
入力ポート１５、出力ポート１６、排出ポート１７等のオイルポートは、軸穴１４の側面に形成されており、軸穴１４の側面には図１左側から図１右側に向けて、ドレーンポート１８、入力ポート１５、出力ポート１６、排出ポート１７、ドレーンポート１９が形成されている。

（スプール１２の説明）
スプール１２は、軸穴１４内において軸方向へ摺動自在に配置されるものであり、入力ポート１５をシールする入力シールランド２１、排出ポート１７をシールする排出シールランド２２を有する。そして、入力シールランド２１と排出シールランド２２の間に出力ポート１６と常時連通する出力室（分配室）２３が形成される。
また、スプール１２は、入力シールランド２１の図１左側に、入力シールランド２１より小径のＦ／Ｂ（フィード・バック）ランド２４を備え、入力シールランド２１とＦ／Ｂランド２４の間にＦ／Ｂ室２５が形成される。

スプール１２内には、出力室２３とＦ／Ｂ室２５を連通するＦ／Ｂポート２６が形成されており、出力圧に応じたＦ／Ｂ油圧をスプール１２に発生させる。なお、Ｆ／Ｂポート２６の途中には、Ｆ／Ｂオリフィスが設けられており、Ｆ／Ｂ室２５内に適切なＦ／Ｂ油圧が発生するように設けられている。
出力圧の上昇に伴ってＦ／Ｂ室２５に印加される油圧（出力圧）が大きくなり、入力シールランド２１とＦ／Ｂランド２４のランド差による差圧が大きくなるに従って、スプール１２に「Ｆ／Ｂ閉弁力（閉弁方向の力）」が発生する。これによって、出力圧の発生時においてスプール１２の変位が安定し、入力圧の変動により出力圧が変動するのを防ぐことができる。

（リターンスプリング１３の説明）
リターンスプリング１３は、スプール１２に「バネ閉弁力（閉弁方向の力）」を与える筒状に螺旋形成されたコイルスプリングであり、軸穴１４の図１左側のバネ室２７内に圧縮された状態で配置される。このリターンスプリング１３は、一端が軸穴１４の図１左端を閉塞する調整ネジ２８の底面に当接し、他端がスプール１２の端部に当接するものであり、調整ネジ２８の螺合量（ねじ込み量）により「バネ閉弁力」が調整できるようになっている。
なお、スプール１２は、リターンスプリング１３による「バネ閉弁力」と、Ｆ／Ｂ室２５の圧力によって生じる「Ｆ／Ｂ閉弁力」と、ソレノイド２による「駆動開弁力」とが釣り合う位置で静止可能なものである。

（ソレノイド２の説明）
ソレノイド２は、通電量に応じた起磁力により、スプール１２を直接駆動して、スプール１２を開弁方向に変位させる駆動手段であり、通電により起磁力を生じるコイル、コイルの磁束ループを形成する固定磁気回路（ステータおよびヨーク）、および磁力によってスプールに開弁方向の変位力を与えるプランジャ（ムービングコア）等よりなる。
このソレノイド２は、図示しない電子制御装置によって制御される。この電子制御装置は、デューティ制御によってソレノイド２へ与える駆動電流を制御するものであり、ソレノイド２へ与える駆動電流を制御することによって、リターンスプリング１３の「バネ閉弁力」およびＦ／Ｂ室２５による「Ｆ／Ｂ閉弁力」に抗する「駆動開弁力」をスプール１２に与え、スプール１２の軸方向の位置を変位させることで、出力ポート１６の出力油圧をコントロールする。

（電磁油圧制御弁の作動）
摩擦係合装置の係合時は、電子制御装置からソレノイド２に与えられる駆動電流がデューティ制御により増加し、スプール１２を開弁方向へ変位させる。スプール１２の開弁方向のストローク量が増加するに伴い、入力シールランド２１が入力ポート１５を閉塞する軸方向の入力シール長が短くなるとともに、排出シールランド２２が排出ポート１７を閉塞する軸方向の排出シール長が長くなり、出力ポート１６の出力油圧が上昇して摩擦係合装置（具体的には摩擦係合部）の係合がなされる。
電子制御装置は、摩擦係合装置の係合が完了したタイミングで、ソレノイド２に与える駆動電流を急増して、スプール１２の移動速度を速めることで、出力ポート１６の出力油圧を高め、係合が完了した摩擦係合装置の係合を強固にする。
摩擦係合装置の係合解除時は、上記と逆の作動により、摩擦係合装置の係合を解除する。

〔実施例１の特徴〕
上述したように、ソレノイド２に与えられる駆動電流は、デューティ制御されるものであり、ソレノイド２によって駆動されるスプール１２には、デューティ周波数（駆動周波数：例えば２５０〜３００Hz程）に起因する微振動（ディザー）が発生する。
スプール１２に顕著な微振動が生じると、出力油圧にデューティ周波数に起因する油圧変動が生じ、摩擦係合装置の円滑な係合の妨げになる。
特に近年では、自動変速機の切換応答性を向上させる要望が高まっている。
切換応答性を高める目的でソレノイド２の出力を大きくすると、デューティ周波数に起因するスプール１２の微振動も大きくなってしまう。

そこで、この実施例１の電磁油圧制御弁は、切換応答性を高める目的でソレノイド２の出力を大きくするとともに、デューティ周波数に起因するスプール１２の微振動を抑える手段として、バネ室ダンパ手段Ａと、径差ダンパ手段Ｂとを備える。
なお、この実施例１の調圧弁１は、バネ室２７が全てオイルによって満たされる例を示すものである｛図７（ａ）参照｝。

バネ室ダンパ手段Ａは、バネ室２７をダンパ室として利用した「既存のダンパ手段」であり、リターンスプリング１３が配置され、スプール１２の変位に応じて容積が変化するバネ室２７と、このバネ室２７と外部とを連通するドレーンポート１８（外部連通路の一例）に形成され、ドレーンポート１８の流路面積を絞るバネ室絞り部３１（オリフィス孔）とからなる。
このバネ室絞り部３１は、バネ室２７と外部低圧側とを連通するドレーンポート１８の流路面積を絞り、バネ室２７の容積変動に伴う呼吸オイルの流速を遅くして、バネ室２７の容積変動速度を遅らせ、スプール１２の変位速度を遅くする手段である。

径差ダンパ手段Ｂは、スプール１２に設けられる複数の径差のうち、隣接して径差の異なる第１径部と第２径部の径差による径差ダンパ室３２と、この径差ダンパ室３２の軸方向に隣接するバネ室２７（隣接室に相当する）と径差ダンパ室３２を連通する径差室絞り部３３とからなる。
この実施例１の第１径部は、スプール１２におけるリターンスプリング１３の受け側（図１左側）に形成された軸端部３４である。また、この実施例１の第２径部は、軸端部３４に隣接するＦ／Ｂランド２４である。なお、軸端部３４の外径寸法は、Ｆ／Ｂランド２４の外径寸法より小さいものである。
即ち、スプール１２は、既存のスプール１２を用いたものであり、特に新たな加工を施したものではない。

バルブハウジング１１には、径差ダンパ室３２を形成するためのダンパ隔壁３５が設けられている。このダンパ隔壁３５は、バルブハウジング１１に設けられた小径部であり、軸端部３４の外周と微小クリアランスを介して対向するものであり、Ｆ／Ｂランド２４とダンパ隔壁３５との軸方向間に径差ダンパ室３２を形成する。

径差室絞り部３３は、バネ室２７と径差ダンパ室３２とを連通する流路の面積を絞り、径差ダンパ室３２の容積変動に伴う呼吸オイルの流速を遅くして、径差ダンパ室３２の容積変動速度を遅らせ、スプール１２の変位速度を遅くする手段である。
この実施例１の径差室絞り部３３は、軸端部３４とダンパ隔壁３５の間の微小クリアランスを利用したものである。このように、軸端部３４とダンパ隔壁３５の間のクリアランスを径差室絞り部３３として利用するため、特別に径差室絞り部３３を設けるための加工が不要となり、径差ダンパ手段Ｂに要するコストを抑えることができる。

（実施例１の効果）
実施例１の電磁油圧制御弁は、上述したように、スプール１２の制振を行うバネ室ダンパ手段Ａの他に、さらにスプール１２の制振を行う径差ダンパ手段Ｂを備える。
このため、デューティ周波数に起因するスプール１２の微振動の制振効果を従来よりも高めることができる。
これによって、自動変速機の切換応答性を高める目的でソレノイド２の出力を大きくしても、デューティ周波数に起因するスプール１２の微振動の発生を抑えることができ、出力油圧の変動を抑えることができる。
即ち、調圧弁１をソレノイド２で直接駆動する電磁油圧制御弁の応答性を速めても、デューティ周波数に起因する出力油圧の変動を抑え、自動変速機の係合を円滑に行うことができる。

また、この実施例１では、既存の電磁油圧制御弁にダンパ隔壁３５を設けるだけで新たなダンパ手段である「径差ダンパ手段Ｂ」を搭載することができ、「径差ダンパ手段Ｂ」を採用するコストを極めて低く抑えることができる。言い換えると、制振効果の高い、電磁油圧制御弁のコストを低く抑えることができる。

実施例２を図２、図３を参照して説明する。なお、以下の実施例において実施例１と同一符号は同一機能物を示すものである。
（実施例２の特徴１）
上記の実施例１では、径差室絞り部３３の一例として、軸端部３４とダンパ隔壁３５の間の微小クリアランスを利用する例を示した。
これに対し、この実施例２は、軸端部３４とダンパ隔壁３５の間の微小クリアランスを実施例１より小さくし、図２に示すように、スプール１２に形成した貫通穴３６に径差室絞り部３３を設けるものである。具体的に、この実施例２のスプール１２は、径差ダンパ室３２とバネ室２７とを連通する貫通穴３６を備える。そして、貫通穴３６の一部あるいは全部に、流路面積を絞る径差室絞り部３３（オリフィス孔）を設けるものである。このように、スプール１２の内部に貫通穴３６による径差室絞り部３３を設けても、実施例１と同様の効果を得ることができる。

（実施例２の特徴２）
また、上記実施例１では、バネ室２７内が全てオイルによって満たされる例を示した。 これに対し、この実施例２は、図３に示すように、バルブハウジング１１が自動変速機ケースＣの外部に装着されるなど、油路レイアウト等の関係で、外部（低圧側）の油面位置Ｌがバネ室２７の上端より下（車両搭載時の地方向）にある、あるいはドレーンポート１８（バネ室絞り部）の位置がバネ室２７の上端より少し下に設けられるものである。
このような場合は、バネ室絞り部３１より上側のバネ室２７内に、組付時に混入したエアが溜まるエアポケットが形成され、バネ室２７のエア圧縮によりバネ室ダンパ手段Ａの機能が低下してしまう。

そこで、この実施例２では、バネ室２７にエアが混入する可能性がある場合、径差室絞り部３３を、バネ室２７内で予想される油面位置Ｌ’より下方（車両搭載時の地方向）に設けるものである。具体的には、径差室絞り部３３が形成される貫通穴３６のバネ室２７側の開口位置を、バネ室２７内の油面位置Ｌ’より下方位置（例えば、スプール１２の軸芯位置など）に設けるものである。
このように、径差室絞り部３３を油面位置Ｌ’より下方に設けることにより、径差室絞り部３３が確実にダンパオリフィスとして機能するため、「径差ダンパ手段Ｂ」によってスプール１２の微振動を確実にダンプすることができる。

この実施例２では、スプール１２に貫通穴３６を設け、その貫通穴３６に径差室絞り部３３を設けたが、軸端部３４の外周面に、軸方向に伸びる溝よりなる径差室絞り部３３を設けても良い。この場合、溝（径差室絞り部３３）が上側に回転しないように、スプール１２に設けられた周り止め機能（ノッチ等）を利用するものである。
あるいは、ダンパ隔壁３５の内周面に、軸方向に伸びる溝よりなる径差室絞り部３３を設けても良い。
なお、この実施例２では、径差室絞り部３３をバネ室２７内の油面位置Ｌ’より下方に設ける例を示したが、径差ダンパ室３２をバネ室２７の下方に設け、径差ダンパ室３２にエアポケットが形成されるのを防いで「径差ダンパ手段Ｂ」が確実にダンプ効果を発揮するようにしても良い。

実施例３を図４、図５を参照して説明する。
この実施例３は、図５に示すように、バネ室２７にエアポケットが形成される場合、バネ室絞り部３１（符号、実施例２の図面参照）を無くし、径差ダンパ手段Ｂのみを設けるものである。
バネ室２７にエアポケットが形成される場合は、バネ室２７のエア圧縮によりバネ室ダンパ手段Ａがほとんど効かないため、この実施例３に示すように径差ダンパ手段Ｂだけ設けても、「実施例２の特徴２」と同等の効果を得ることができる。

〔変形例〕
上記の実施例では、調圧弁１のバネ室２７側に径差ダンパ手段Ｂを設ける例を示したが、調圧弁１の軸方向の中間位置に径差ダンパ手段Ｂを設けても良いし、調圧弁１の反バネ室２７側（ソレノイド２側）に径差ダンパ手段Ｂを設けても良い。
上記の実施例では、調圧弁１とソレノイド２とを組み合わせた電磁油圧制御弁に本発明を適用する例を示したが、パイロット弁（電磁三方弁）の出力油圧により駆動される調圧弁１に径差ダンパ手段Ｂを搭載しても良い。もちろん、パイロット弁に本発明を適用しても良い。

上記の実施例では、油圧の制御を行う調圧弁１に本発明を適用したが、油量をコントロールするオイルフローコントロールバルブに本発明を適用しても良い。
また、オイルに限らず、他の液体の圧力や流量の制御を行うスプール弁に本発明を適用しても良いし、エアやガス等の気体の圧力や流量の制御を行うスプール弁に本発明を適用しても良い。
上記の実施例では、三方弁構造のスプール弁に本発明を適用したが、二方弁（開閉弁）や四方弁構造など、他の構造のスプール弁に本発明を適用しても良い。

上記の実施例では、スプール１２に駆動力を与える手段としてソレノイド２を用いる例を示したが、ピエゾアクチュエータ、モータなど他の電動アクチュエータを用いても良いし、流体圧アクチュエータを用いても良い。
上記の実施例では、自動変速機に搭載されるスプール弁に本発明を適用する例を示したが、自動変速機以外のスプール弁に本発明を適用しても良い。

電磁油圧制御弁の断面図である（実施例１）。 電磁油圧制御弁の断面図である（実施例２）。 バネ室と油面位置との関係を示す説明図である（実施例２）。 電磁油圧制御弁の断面図である（実施例３）。 バネ室と油面位置との関係を示す説明図である（実施例３）。 電磁油圧制御弁の断面図である（従来例）。 バネ室と油面位置との関係を示す説明図である（従来例）。

符号の説明

１ 調圧弁（スプール弁）
２ ソレノイド
１１ バルブハウジング
１２ スプール
１３ リターンスプリング
１４ 軸穴
１８ ドレーンポート（外部連通路）
２４ Ｆ／Ｂランド（第２径部）
２７ バネ室（隣接室）
３１ バネ室絞り部
３２ 径差ダンパ室
３３ 径差室絞り部
３４ 軸端部（第１径部）
Ａ バネ室ダンパ手段
Ｂ 径差ダンパ手段

Claims (5)

1. 軸穴が形成されたバルブハウジングと、
   前記軸穴内において軸方向へ摺動自在に支持されるスプールと、
   を備えるスプール弁において、
   このスプール弁は、
   前記スプールに設けられた第１径部と第２径部の径差による径差ダンパ室と、
   この径差ダンパ室の軸方向に隣接する隣接室と前記径差ダンパ室とを連通する径差室絞り部と、
   からなる径差ダンパ手段を備えることを特徴とするスプール弁。
2. 請求項１に記載のスプール弁において、
   このスプール弁は、前記径差ダンパ手段の他に、
   前記スプールに軸方向の付勢力を与えるスプリングが配置され、前記スプールの変位により容積が変化するバネ室と、
   このバネ室と外部とを連通する外部連通路に設けられたバネ室絞り部と、
   からなるバネ室ダンパ手段を備えることを特徴とするスプール弁。
3. 請求項１または請求項２に記載のスプール弁において、
   このスプール弁は、液体の調圧あるいは調量を行う液体調整弁で、前記隣接室にエアが混入する可能性がある場合、
   前記径差室絞り部または前記径差ダンパ室は、前記隣接室における液面位置より下方に設けられることを特徴とするスプール弁。
4. 請求項１〜請求項３のいずれかに記載のスプール弁において、
   前記スプールは、デューティ駆動されるソレノイドによって直接駆動されることを特徴とするスプール弁。
5. 請求項１〜請求項４のいずれかに記載のスプール弁において、
   このスプール弁は、自動変速機の油圧制御装置に搭載されて、前記自動変速機の係合油圧を制御することを特徴とするスプール弁。
   

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