JP2005290538A

JP2005290538A - 剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線およびその製造方法

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Publication number: JP2005290538A
Application number: JP2004133545A
Authority: JP
Inventors: Koji Takano; 光司高野; Yoshinori Tada; 好宣多田; Takeshi Nakano; 健中野; Yuji Mori; 祐司森; Shinji Tsuge; 信二柘植
Original assignee: Nippon Steel and Sumikin Stainless Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Stainless Steel Corp
Priority date: 2004-03-08
Filing date: 2004-04-28
Publication date: 2005-10-20
Anticipated expiration: 2024-04-28
Also published as: JP4519513B2

Abstract

【課題】ステンレス鋼線の剛性率を飛躍的に向上させ、炭素鋼であるピアノ線並の剛性率を高強度ステンレス鋼線で安定して得る。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、Ｍｄ３０の値が０〜１５０（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９５％の伸線加工を施し、引き続き、１００℃以下の低温域で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線およびその製造方法である。
【選択図】なし

Description

本発明は高強度ステンレス鋼線に関わり、さらに詳しくは高強度オーステナイト系ステンレス鋼線の剛性率向上技術に関するものである。

従来、ばね用等の高強度ステンレス鋼線は、冷間伸線加工時の縦割れ（時効割れ）が問題であり、成分，水素量や伸線加工後の加工誘起マルテンサイト量を規制して防止する技術が提案されている（特許文献１）。

また、鉄鋼材料の強靱化技術に関して、熱間または温間でオーステナイト組織を加工後に冷却させてマルテンサイト変態させるオースフォーム手法が、炭素鋼で古くから検討されてきた（例えば非特許文献１）。しかし、熱間や温間域でオーステナイト組織を加工した直後に焼入れしなければならいため、制約が大きく、工業的には殆ど普及していない。

一方、最近、結晶粒微細化や常温の伸線加工によるオースフォームの強靱化効果を使うことで、延靱性と弾性率を著しく向上させた高強度ステンレス鋼線が提案されている（特許文献２）。

また、伸線温度を温間に制御することで非常に高い強度のステンレス鋼線が得られることも提案されている（特許文献３）。

特開平１０−１２１２０８号公報国際特許ＰＣＴ／ＪＰ０２／０４４９３公報特開平６―８１０３３号公報日本金属学会会報第２７巻第８号，１９８８年，Ｐ６２３〜６３９

従来、ステンレス鋼線の強度と弾性率を高める技術が提案されてきたが、本発明では、更に、ステンレス鋼線の剛性率を飛躍的に向上させ、炭素鋼であるピアノ線並の剛性率を高強度ステンレス鋼線で安定して得ることにある。

本発明者らは、上記課題を解決するために種々検討した結果、オーステナイト系ステンレス鋼において、剛性率を下げるＮｉ等の合金元素の添加量を極力抑制して、温度制御による温間伸線加工を施し、更には低温時効処理を組み合わすことで、加工誘起マルテンサイト組織を制御し、延靱性・伸線加工性を劣化させることなく、高強度ステンレス鋼線の剛性率を著しく向上させることを見出した。

すなわち、本発明の要旨とするところは以下の通りである。
（１）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜５．０％，Ｎｉ：２．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．２１％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が２５〜１５０（℃）である線材又は鋼線を７０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：４０〜９５％の伸線加工を施すことを特徴とする剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
Ｍｄ３０＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ
−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ・・・・・・・（１）
（２）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜５．０％，Ｎｉ：２．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．２１％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が２５〜１００（℃）である線材又は鋼線を７０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９０％の伸線加工を施し、引き続き、冷却して１００℃以下で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（３）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が０〜１５０（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：４０〜９５％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（４）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が０〜１００（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９０％の伸線加工を施し、引き続き、冷却して１００℃以下の低温域で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（５）さらに、質量％で、０．０１〜０．３０％のＡｌ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ、又はＷのいずれか１種または２種以上及び／又は、０．０５〜０．５％のＶを含有することを特徴とする前記（１）〜（４）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（６）さらに、質量％で、Ｍｏ：０．１〜３．０％，Ｃｕ：０．１〜３．０％，Ｃｏ：０．０５〜３．０％のいずれか１種又は２種以上を含有することを特徴とする前記（１）〜（５）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（７）さらに、質量％で、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％，Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％の１種以上を含有することを特徴とする前記（１）〜（６）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（８）さらに、質量％で、Ｂ：０．００１〜０．０１％を含有することを特徴とする前記（１）〜（７）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（９）前記（１）〜（８）記載の製造方法で製造されたステンレス鋼線で、引張強さが２０００〜３５００Ｎ／ｍｍ²、加工誘起マルテンサイト量が２０〜８０％，剛性率が７０ＧＰａ以上であることを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線である。
（１０）前記（９）記載の鋼線の素材となる伸線加工用の準安定オーステナイト系ステンレス鋼線材である。

本発明による高強度ステンレス鋼線は、高強度オーステナイト系ステンレス鋼線の剛性率を飛躍的に向上したものであり、ステンレス鋼ばねで、ピアノ線のばねに匹敵するばね定数を得ることにある。

以下に、先ず、請求項１の限定理由について述べる。

Ｃは伸線加工後に高強度を得るために、０．０３％以上（以下は全て質量％）添加する。しかし、０．１４％を超えて添加すると、粒界に粗大Ｃｒ炭化物が析出し、延靱性が低下することから、上限を０．１４％とする。好ましい範囲は、０．０６〜０．１２％である。

Ｓｉは脱酸のため、０．１％以上添加する。しかし、４．０％を超えて添加するとその効果は飽和するばかりか、製造性が悪く、また、逆に延靱性が劣化するため、上限を４．０％以下に限定する。好ましい範囲は、０．５〜２．０％である。

Ｍｎは脱酸のため、０．１％以上添加する。しかし、５．０％を超えて添加すると、剛性率が低下するため、上限を５．０％に限定する。好ましい範囲は、０．５〜２．０％である。

Ｎｉは、延靱性を確保するため、２．０％以上添加する。しかし、８．０％を超えて添加すると、強度が低下するばかりか剛性率も低下するため、上限を８．０％に限定する。好ましい範囲は、４．０〜７．０％である。

Ｃｒは、耐食性を確保するため、１３．０％以上添加する。しかし、１９．０％を超えて添加すると、延靱性が劣化するため、上限を１９．０％に限定する。好ましい範囲は、１４．０〜１８．０％である。

Ｎは伸線加工後に高強度を得るために、０．００５％以上添加する。しかし、０．２１％を超えて添加すると、製造時にブローホールが生成し、製造性を著しく劣化させるため、上限を０．２１％に限定する。好ましい範囲は、０．０５〜０．１８％のである。

前記（１）式で規定されるＭｄ３０は、温間伸線加工後の加工誘起マルテンサイト量に影響を及ぼし、温間でのオースフォーム効果を発揮（延靱性を確保）して断線・縦割れ等の破壊無く高強度化・高剛性率化するため、２５℃以上とする。しかしながら、１５０℃を超えると温間伸線でもオースフォームの効果が小さく、伸線加工により断線・縦割れ等の破壊が生じるため上限を１５０℃に限定する。好ましい範囲は、４０〜１００℃である。

温間伸線温度は、加工誘起マルテンサイト量・組織を制御し、低靱性の原因となる加工誘起マルテンサイト組織のセル化を抑制して断線・縦割れ等の破壊なく高強度化するため、少なくとも伸線前に７０℃以上に加熱して伸線開始する。しかしながら、４００℃以上に加熱すると、逆に加工誘起マルテンサイト量が抑制されて強度がでなくなる。そのため、上限を４００℃とした。好ましい範囲は、１００℃〜３００℃である。また、加熱は通電式加熱，誘導加熱，雰囲気加熱等で実施する。

温間での伸線減面率は、高強度化のため、少なくとも４０％以上にする。しかしながら、９５％以上伸線すると、延靱性が低下し、断線・縦割れ等の破壊が生じやすくなる。そのため、上限を９５％とする。好ましい範囲は、５０〜８０％である。

次に請求項２の限定理由について述べる。

伸線前段で温間伸線を行い、伸線後段で１００℃以下（伸線開始温度）の低温伸線を行うと、オースフォームの効果がより一層高まる。好ましい伸線開始温度は、−１０〜８０℃が経済的に好ましい。この時、伸線前段の温間の伸線減面率が２０％未満なら、オースフォームの効果が不十分であり、伸線後段の低温伸線で加工誘起マルテンサイト組織がセル化するため破壊が生じる。一方、伸線前段の伸線減面率が９０％超でも、延靱性が低下し、伸線後段の低温伸線で破壊が生じる。従って、伸線前段の温間伸線での伸線減面率を２０〜９０％に限定する。好ましい範囲は、３０〜８０％である。ここでの伸線後段の低温伸線とは、例えば、（１）１台の連続伸線機内において、前段を加熱装置により温間伸線し、後段を加熱無し、または、ドラム冷却強化，冷風，ドライアイス等により冷却強化して低温域で伸線加工する，（２）１台の単釜伸線機および連続伸線機で温間伸線を行った後に別の伸線機で低温伸線を行うことを意味する。

また、伸線後段の低温伸線において、伸線減面率が１０％未満ならオースフォームの効果が小さく、あまり意味がない。一方、７０％超なら加工誘起マルテンサイト組織がセル化して延靱性が低下する。従って、伸線後段の低温伸線での減面率を１０〜７０％に限定する。好ましい範囲は、２０〜６０％である。

次に請求項３，４の限定理由について述べる。

伸線後に低温焼鈍を行うことで、強度と剛性率が更に向上するため、請求項１および２の成分範囲を拡大することができる。

Ｎｉは、Ｍｎ量の上限を広げることで下限を１．０％に拡大することができる。

Ｍｎ量は、最後に低温時効を行うことで上限を８．０％に拡大することができる。

Ｎは、Ｎの溶解量を増加させるＭｎ量を増やすことで上限を０．３０％まで拡大することができる。特に低温時効時にＣｒ窒化物を析出させて高強度および高剛性率化に有効である。しかし、この場合でも０．３０％を超えて添加すると、製造時にブローホールが生成し、製造性を著しく劣化させるため、上限を０．３０％に限定する。

Ｍｄ３０の値は、低温時効を行うことで剛性率が向上するため、下限を０℃まで拡大することができる。

温間域での伸線加工の加熱温度は、低温時効による強度および剛性率向上のため、下限を５０℃まで拡大することができる。

時効温度は、１５０℃未満では高強度・高剛性の効果が小さいため１５０℃以上に限定する。一方、６００℃を超えると強度が低下するため、上限を６００℃に限定する。好ましい範囲は、２５０〜５００℃である。

次に請求項５の限定理由について述べる。

Ａｌ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｗは、微細な炭窒化物を形成し、鋼線の溶体化処理後のオーステナイト結晶粒を安定的に微細化させて延靱性を維持しつつ高強度化させるため、必要に応じて、そのいずれかを０．０１％以上添加することが望ましい。しかし、０．３０％を超えて添加してもその効果は飽和し、経済的でないばかりか、逆に延靱性を低下させるため、上限を０．３％とすることが望ましい。また、これら元素の複数を添加する場合にあってもその上限は０．３５％、望ましくは０．３０％にとどまるのがよい。

特に、ＡｌおよびＮｂにおいては、熱間加工性を向上させるとともに、析出強化による高強度化に寄与することから有効である。

Ｖは微細な炭窒化物を形成し、鋼線の溶体化処理後のオーステナイト結晶粒を安定的に微細化させて延靱性を維持しつつ高強度化させるため、必要に応じ、０．０５％以上添加する。しかし、０．５％を超えて添加してもその効果は飽和するし、逆に延靱性を低下させるため、上限を０．５％とすることが望ましい。また、このＶは前記したＡｌやＮｂ，Ｔｉなどのグループの組成と併用して添加してもよい。

次に、請求項６記載の限定理由について述べる。
Ｃｕ，Ｍｏ，Ｃｏは、耐食性に有効であるため、必要に応じ、Ｃｕ；０．１％以上，Ｍｏ；０．１％以上，Ｃｏ；０．０５％以上添加する。しかし、３．０％を超えて添加してもその効果は飽和するし、Ｃｕ，Ｍｏについては逆に剛性率が低下するため、上限を３．０％にする。好ましい範囲は、それぞれ、Ｍｏ；０．５〜２．５％，Ｃｕ：０．３〜２．５％，Ｃｏ；０．１〜２．０％である。

次に、請求項７記載の限定理由について述べる。
Ｃａ，Ｍｇは、必要に応じて、脱酸を強化することを目的に、それぞれ、Ｃａ；０．０００５％〜０．０１％，Ｍｇ；０．０００５〜０．０１％添加する。ここで、過剰に添加すると粗大な脱酸生成物により延靱性が劣化するため、それぞれ、上限を設定する。好ましい範囲は、Ｃａ：０．００１〜０．００５％，Ｍｇ；０．００１〜０．００５％である。

次に、請求項８記載の限定理由について述べる。
Ｂは、熱間加工性確保のために、必要に応じて、０．００１％以上添加する。しかしながら、０．０１％を超えて添加してもボライドを生成し、縦割れや破断等、伸線加工性が劣化するため上限を０．０１％とする。好ましい範囲は、０．００２〜０．００８％である。

次に、請求項９記載の限定理由について述べる。

伸線加工後の引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ²未満の場合、基本的に延靱性が高いため、本発明の効果が顕著に現れない。それに対し、伸線加工後の引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ²以上の高強度材になると、延靱性が低下するため、温間伸線によるオースフォーム等の本発明の効果が明確となる。そのため、伸線加工後の引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ²以上に限定することが望ましい。一方、逆に過度に強度が高くなり過ぎると延靱性が著しく劣化し、経済的効果が小さくなるため、伸線加工後、又は低温時効処理後の強度の上限は３５００Ｎ／ｍｍ²にすることが望ましい。好ましくは、２２００〜３２００Ｎ／ｍｍ²である。

伸線加工後の加工誘起マルテンサイト量が２０％未満の場合、通常の伸線加工後の引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ²未満となり、本発明の高延靱性の効果が顕著に現れず、また、剛性率も低くなる。そのため、加工誘起マルテンサイト量が２０％以上であることが望ましい。一方、伸線加工後の加工誘起マルテンサイト量が８０％を超えると加工誘起マルテンサイト組織が低延性のセル組織を示すようになり、素材の延靱性が低下する。そのため、上限を８０％にすることが望ましい。

尚、この加工誘起マルテンサイト量の測定は、例えば、直流磁化特性の測定装置などによる飽和磁束密度から求めることができる。また、簡易的なフェライトメータ等で測定する場合は、線径により補正が必要である。

剛性率については、通常のＳＵＳ３０４引き抜き鋼線の場合、７０ＧＰａ未満であるため、本発明範囲が７０ＧＰａ未満では経済的効果が少ない。そのため、本発明では経済的効果が大きい７０ＧＰａ以上に限定することが望ましい。なお、ここでの剛性率は低温焼鈍後の剛性率である。

以下に本発明の実施例についてさらに具体的に説明する。

本発明は、とりわけ、鋼線の目標特性として、引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ²以上，ばね用鋼線の剛性率が７０ＧＰａ以上を有するものとし、鋼線製造性として縦割れおよび破断等の破壊が無いこととした。

表１に示す化学組成の供試材は通常のステンレス線材の製造工程で溶製し、熱間でΦ５．５ｍｍまで線材圧延を行い、１０００℃で圧延を終了した。得られた線材を約１０５０℃の５ｍｉｎの熱処理を施し、水冷し、酸洗を施した。その後、φ３．０ｍｍまで伸線加工を行い（１次伸線）、その後、ストランド炉にて１０００℃の溶体化処理を施してばね用ステンレス鋼線の素材とした。そして、種々の条件（温間〜冷間）にて伸線加工（２次伸線）を施した。

そして、この伸線加工後の製品の加工誘起マルテンサイト量，引張強さ，剛性率および伸線中の断線および鋼線製品の縦割れ（内部割れ等）の破壊の有無を調査した。

伸線加工後の加工誘起マルテンサイト量は、直流式のＢＨトレーサーにて飽和磁化を測定して求めた。
伸線加工後の引張強さは、ＪＩＳＺ２２４１の引張試験により測定した。
伸線加工後の剛性率は、ねじり振り子法により測定した。

鋼線の破壊については、伸線加工中に断線が起こるか否かで判断し、縦割れ（内部割れ等）については、鋼線製品の１０箇所から横断面に埋め込み研磨し、光学顕微鏡観察により割れの有無により判断した。

まず、本発明の基本成分の効果について述べる。ここで用いる供試材は前記工程による溶体化処理後の線材をφ３．０ｍｍまで１次の伸線加工を施し、続いてＡｒ雰囲気で溶体化処理を施して、その後、φ１．５ｍｍまで２次伸線加工を施した。ここで、２次伸線加工は、温間伸線加工と温度制御伸線加工を施した。温間伸線では１５０℃に加熱後にφ１．５ｍｍまで伸線加工を施し、温度制御伸線では伸線前段は１８０℃に加熱してφ２ｍｍ（減面率；約５５％）まで伸線加工した後に常温まで冷却してφ１．５ｍｍまで冷間で伸線加工を施した。まず、温間伸線加工の結果を表２，温度制御伸線加工の結果を表３に示す。

本発明例Ｎｏ．１〜２８，４７〜７４と比較例Ｎｏ．２９〜４６，７５〜９２は、各特性に及ぼす素材の化学組成の影響を調査したもので、比較例（比較鋼）と比較して本発明例（本発明鋼）の全てにおいて、引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ²以上，剛性率が７０ＧＰａ以上であり、強度および剛性率に優れていた。

次に請求項１の温間伸線条件の影響について述べる。

ここで用いる供試材は、本発明鋼Ａを用い、前記工程による溶体化処理後の線材をφ３．０ｍｍまで１次の伸線加工を施し、続いてＡｒ雰囲気で溶体化処理を施した。その後、φ１．５ｍｍまで種々の条件で温間伸線加工（２次伸線加工）を施した。表４にその鋼線製品の特性を示す。

本発明例Ｎｏ．９３〜９８と比較例Ｎｏ．９９〜１０２は、各特性に及ぼす温間伸線条件の影響を調査したもので、比較例と比較して本発明例全てにおいて、引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ²以上，剛性率が７０ＧＰａ以上であり、強度および剛性率に優れていた。

次に請求項２の温度制御伸線条件の影響、すなわち、伸線前段の温間伸線と伸線後段の冷間伸線条件の影響について述べる。

ここで用いる供試材は、本発明鋼Ａ，Ｉを用い、前記工程による溶体化処理後の線材をφ３．０ｍｍまで１次の伸線加工を施し、続いてＡｒ雰囲気で溶体化処理を施して、その後、前段と後段の伸線加工に分けて種々の条件にてφ１．５ｍｍまで温度制御伸線（２次伸線）を施した。表５にその鋼線製品の特性を示す。

本発明例Ｎｏ．１０３〜１０７と比較例Ｎｏ．１０８〜１１４は、各特性に及ぼす前段の温間伸線と後段の冷間伸線条件の影響を調査したもので、比較例と比較して本発明例全てにおいて、引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ²以上，剛性率が７０ＧＰａ以上であり、強度および剛性率に優れていた。

次に請求項３，４の伸線加工後に時効処理を施した時の実施例について述べる。

表６に時効処理により範囲を拡大した場合の供試材の化学組成を示す。これらの供試材は、前述と同じ方法でφ３．０ｍｍまで鋼線に製造し、続いてＡｒ雰囲気で溶体化処理を施して、その後、φ１．５ｍｍまで２次伸線加工を施した。ここで、２次伸線加工は、伸線前段は１５０℃に加熱してφ２ｍｍ（減面率；約５５％）まで伸線加工した後に常温まで冷却してφ１．５ｍｍまで冷間で伸線加工を施した（温度制御伸線）。その後、１００〜６６０℃の温度範囲で低温時効処理を施した。表７にその後の鋼線の製品特性を示す。

本発明例Ｎｏ．１１５〜１２０と比較例Ｎｏ．１２１〜１２６は、各特性に及ぼす
時効処理条件の影響を調査したもので、比較例と比較して本発明例全てにおいて、引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ²以上，剛性率が７０ＧＰａ以上であり、強度および剛性率に優れていた。また、伸線加工後に低温時効処理を施すことで、供試材の化学組成（Ｍｎ，Ｎｉ，Ｎ）の範囲が広がることがわかる。

本発明の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線およびその製造方法によれば、オーステナイト系ステンレス鋼線の基本成分の規制に加え、伸線加工条件を限定して、オースフォームの強靱化の効果を効率的に使うことで、延靱性と剛性率を著しく向上させた高強度ステンレス鋼線を安定して得ることができる。

Claims

質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜５．０％，Ｎｉ：２．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．２１％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が２５〜１５０（℃）である線材又は鋼線を７０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：４０〜９５％の伸線加工を施すことを特徴とする剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線の製造方法。
Ｍｄ３０＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ
−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ・・・・・・・（１）
質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜５．０％，Ｎｉ：２．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．２１％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が２５〜１００（℃）である線材又は鋼線を７０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９０％の伸線加工を施し、引き続き、冷却して１００℃以下で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が０〜１５０（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：４０〜９５％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線の製造方法。
質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が０〜１００（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９０％の伸線加工を施し、引き続き、冷却して１００℃以下の低温域で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
さらに、質量％で、０．０１〜０．３０％のＡｌ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ、又はＷのいずれか１種または２種以上及び／又は、０．０５〜０．５％のＶを含有することを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
さらに、質量％で、Ｍｏ：０．１〜３．０％，Ｃｕ：０．１〜３．０％，Ｃｏ：０．０５〜３．０％のいずれか１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
さらに、質量％で、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％，Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％の１種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
さらに、質量％で、Ｂ：０．００１〜０．０１％を含有することを特徴とする請求項１乃至７のいずれかに記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
請求項１乃至８のいずれかに記載の製造方法で製造されたステンレス鋼線で、引張強さが２０００〜３５００Ｎ／ｍｍ²、加工誘起マルテンサイト量が２０〜８０％，剛性率が７０ＧＰａ以上であることを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線。
請求項９記載の鋼線の素材となる伸線加工用の準安定オーステナイト系ステンレス鋼線材。