JP2005290538A - 剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線およびその製造方法 - Google Patents
剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005290538A JP2005290538A JP2004133545A JP2004133545A JP2005290538A JP 2005290538 A JP2005290538 A JP 2005290538A JP 2004133545 A JP2004133545 A JP 2004133545A JP 2004133545 A JP2004133545 A JP 2004133545A JP 2005290538 A JP2005290538 A JP 2005290538A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel wire
- wire
- rigidity
- stainless steel
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 37
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 31
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract 5
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 claims description 63
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 abstract description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 19
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 235000011089 carbon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000000399 optical microscopy Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000000700 radioactive tracer Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【課題】 ステンレス鋼線の剛性率を飛躍的に向上させ、炭素鋼であるピアノ線並の剛性率を高強度ステンレス鋼線で安定して得る。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、Ｍｄ３０の値が０〜１５０（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９５％の伸線加工を施し、引き続き、１００℃以下の低温域で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線およびその製造方法である。
【選択図】 なし
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、Ｍｄ３０の値が０〜１５０（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９５％の伸線加工を施し、引き続き、１００℃以下の低温域で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線およびその製造方法である。
【選択図】 なし
Description
本発明は高強度ステンレス鋼線に関わり、さらに詳しくは高強度オーステナイト系ステンレス鋼線の剛性率向上技術に関するものである。
従来、ばね用等の高強度ステンレス鋼線は、冷間伸線加工時の縦割れ（時効割れ）が問題であり、成分，水素量や伸線加工後の加工誘起マルテンサイト量を規制して防止する技術が提案されている（特許文献１）。
また、鉄鋼材料の強靱化技術に関して、熱間または温間でオーステナイト組織を加工後に冷却させてマルテンサイト変態させるオースフォーム手法が、炭素鋼で古くから検討されてきた（例えば非特許文献１）。しかし、熱間や温間域でオーステナイト組織を加工した直後に焼入れしなければならいため、制約が大きく、工業的には殆ど普及していない。
一方、最近、結晶粒微細化や常温の伸線加工によるオースフォームの強靱化効果を使うことで、延靱性と弾性率を著しく向上させた高強度ステンレス鋼線が提案されている（特許文献２）。
また、伸線温度を温間に制御することで非常に高い強度のステンレス鋼線が得られることも提案されている（特許文献３）。
従来、ステンレス鋼線の強度と弾性率を高める技術が提案されてきたが、本発明では、更に、ステンレス鋼線の剛性率を飛躍的に向上させ、炭素鋼であるピアノ線並の剛性率を高強度ステンレス鋼線で安定して得ることにある。
本発明者らは、上記課題を解決するために種々検討した結果、オーステナイト系ステンレス鋼において、剛性率を下げるＮｉ等の合金元素の添加量を極力抑制して、温度制御による温間伸線加工を施し、更には低温時効処理を組み合わすことで、加工誘起マルテンサイト組織を制御し、延靱性・伸線加工性を劣化させることなく、高強度ステンレス鋼線の剛性率を著しく向上させることを見出した。
すなわち、本発明の要旨とするところは以下の通りである。
（１）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜５．０％，Ｎｉ：２．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．２１％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が２５〜１５０（℃）である線材又は鋼線を７０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：４０〜９５％の伸線加工を施すことを特徴とする剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
Ｍｄ３０＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ
−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ ・・・・・・・（１）
（２）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜５．０％，Ｎｉ：２．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．２１％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が２５〜１００（℃）である線材又は鋼線を７０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９０％の伸線加工を施し、引き続き、冷却して１００℃以下で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（３）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が０〜１５０（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：４０〜９５％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（４）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が０〜１００（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９０％の伸線加工を施し、引き続き、冷却して１００℃以下の低温域で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（５）さらに、質量％で、０．０１〜０．３０％のＡｌ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ、又はＷのいずれか１種または２種以上及び／又は、０．０５〜０．５％のＶを含有することを特徴とする前記（１）〜（４）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（６）さらに、質量％で、Ｍｏ：０．１〜３．０％，Ｃｕ：０．１〜３．０％，Ｃｏ：０．０５〜３．０％のいずれか１種又は２種以上を含有することを特徴とする前記（１）〜（５）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（７）さらに、質量％で、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％，Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％の１種以上を含有することを特徴とする前記（１）〜（６）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（８）さらに、質量％で、Ｂ：０．００１〜０．０１％を含有することを特徴とする前記（１）〜（７）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（９）前記（１）〜（８）記載の製造方法で製造されたステンレス鋼線で、引張強さが２０００〜３５００Ｎ／ｍｍ2、加工誘起マルテンサイト量が２０〜８０％，剛性率が７０ＧＰａ以上であることを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線である。
（１０）前記（９）記載の鋼線の素材となる伸線加工用の準安定オーステナイト系ステンレス鋼線材である。
（１）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜５．０％，Ｎｉ：２．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．２１％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が２５〜１５０（℃）である線材又は鋼線を７０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：４０〜９５％の伸線加工を施すことを特徴とする剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
Ｍｄ３０＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ
−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ ・・・・・・・（１）
（２）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜５．０％，Ｎｉ：２．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．２１％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が２５〜１００（℃）である線材又は鋼線を７０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９０％の伸線加工を施し、引き続き、冷却して１００℃以下で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（３）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が０〜１５０（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：４０〜９５％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（４）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が０〜１００（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９０％の伸線加工を施し、引き続き、冷却して１００℃以下の低温域で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（５）さらに、質量％で、０．０１〜０．３０％のＡｌ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ、又はＷのいずれか１種または２種以上及び／又は、０．０５〜０．５％のＶを含有することを特徴とする前記（１）〜（４）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（６）さらに、質量％で、Ｍｏ：０．１〜３．０％，Ｃｕ：０．１〜３．０％，Ｃｏ：０．０５〜３．０％のいずれか１種又は２種以上を含有することを特徴とする前記（１）〜（５）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（７）さらに、質量％で、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％，Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％の１種以上を含有することを特徴とする前記（１）〜（６）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（８）さらに、質量％で、Ｂ：０．００１〜０．０１％を含有することを特徴とする前記（１）〜（７）記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法である。
（９）前記（１）〜（８）記載の製造方法で製造されたステンレス鋼線で、引張強さが２０００〜３５００Ｎ／ｍｍ2、加工誘起マルテンサイト量が２０〜８０％，剛性率が７０ＧＰａ以上であることを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線である。
（１０）前記（９）記載の鋼線の素材となる伸線加工用の準安定オーステナイト系ステンレス鋼線材である。
本発明による高強度ステンレス鋼線は、高強度オーステナイト系ステンレス鋼線の剛性率を飛躍的に向上したものであり、ステンレス鋼ばねで、ピアノ線のばねに匹敵するばね定数を得ることにある。
以下に、先ず、請求項１の限定理由について述べる。
Ｃは伸線加工後に高強度を得るために、０．０３％以上（以下は全て質量％）添加する。しかし、０．１４％を超えて添加すると、粒界に粗大Ｃｒ炭化物が析出し、延靱性が低下することから、上限を０．１４％とする。好ましい範囲は、０．０６〜０．１２％である。
Ｓｉは脱酸のため、０．１％以上添加する。しかし、４．０％を超えて添加するとその効果は飽和するばかりか、製造性が悪く、また、逆に延靱性が劣化するため、上限を４．０％以下に限定する。好ましい範囲は、０．５〜２．０％である。
Ｍｎは脱酸のため、０．１％以上添加する。しかし、５．０％を超えて添加すると、剛性率が低下するため、上限を５．０％に限定する。好ましい範囲は、０．５〜２．０％である。
Ｎｉは、延靱性を確保するため、２．０％以上添加する。しかし、８．０％を超えて添加すると、強度が低下するばかりか剛性率も低下するため、上限を８．０％に限定する。好ましい範囲は、４．０〜７．０％である。
Ｃｒは、耐食性を確保するため、１３．０％以上添加する。しかし、１９．０％を超えて添加すると、延靱性が劣化するため、上限を１９．０％に限定する。好ましい範囲は、１４．０〜１８．０％である。
Ｎは伸線加工後に高強度を得るために、０．００５％以上添加する。しかし、０．２１％を超えて添加すると、製造時にブローホールが生成し、製造性を著しく劣化させるため、上限を０．２１％に限定する。好ましい範囲は、０．０５〜０．１８％のである。
前記（１）式で規定されるＭｄ３０は、温間伸線加工後の加工誘起マルテンサイト量に影響を及ぼし、温間でのオースフォーム効果を発揮（延靱性を確保）して断線・縦割れ等の破壊無く高強度化・高剛性率化するため、２５℃以上とする。しかしながら、１５０℃を超えると温間伸線でもオースフォームの効果が小さく、伸線加工により断線・縦割れ等の破壊が生じるため上限を１５０℃に限定する。好ましい範囲は、４０〜１００℃である。
温間伸線温度は、加工誘起マルテンサイト量・組織を制御し、低靱性の原因となる加工誘起マルテンサイト組織のセル化を抑制して断線・縦割れ等の破壊なく高強度化するため、少なくとも伸線前に７０℃以上に加熱して伸線開始する。しかしながら、４００℃以上に加熱すると、逆に加工誘起マルテンサイト量が抑制されて強度がでなくなる。そのため、上限を４００℃とした。好ましい範囲は、１００℃〜３００℃である。また、加熱は通電式加熱，誘導加熱，雰囲気加熱等で実施する。
温間での伸線減面率は、高強度化のため、少なくとも４０％以上にする。しかしながら、９５％以上伸線すると、延靱性が低下し、断線・縦割れ等の破壊が生じやすくなる。そのため、上限を９５％とする。好ましい範囲は、５０〜８０％である。
次に請求項２の限定理由について述べる。
伸線前段で温間伸線を行い、伸線後段で１００℃以下（伸線開始温度）の低温伸線を行うと、オースフォームの効果がより一層高まる。好ましい伸線開始温度は、−１０〜８０℃が経済的に好ましい。この時、伸線前段の温間の伸線減面率が２０％未満なら、オースフォームの効果が不十分であり、伸線後段の低温伸線で加工誘起マルテンサイト組織がセル化するため破壊が生じる。一方、伸線前段の伸線減面率が９０％超でも、延靱性が低下し、伸線後段の低温伸線で破壊が生じる。従って、伸線前段の温間伸線での伸線減面率を２０〜９０％に限定する。好ましい範囲は、３０〜８０％である。ここでの伸線後段の低温伸線とは、例えば、（１）１台の連続伸線機内において、前段を加熱装置により温間伸線し、後段を加熱無し、または、ドラム冷却強化，冷風，ドライアイス等により冷却強化して低温域で伸線加工する，（２）１台の単釜伸線機および連続伸線機で温間伸線を行った後に別の伸線機で低温伸線を行うことを意味する。
また、伸線後段の低温伸線において、伸線減面率が１０％未満ならオースフォームの効果が小さく、あまり意味がない。一方、７０％超なら加工誘起マルテンサイト組織がセル化して延靱性が低下する。従って、伸線後段の低温伸線での減面率を１０〜７０％に限定する。好ましい範囲は、２０〜６０％である。
次に請求項３，４の限定理由について述べる。
伸線後に低温焼鈍を行うことで、強度と剛性率が更に向上するため、請求項１および２の成分範囲を拡大することができる。
Ｎｉは、Ｍｎ量の上限を広げることで下限を１．０％に拡大することができる。
Ｍｎ量は、最後に低温時効を行うことで上限を８．０％に拡大することができる。
Ｎは、Ｎの溶解量を増加させるＭｎ量を増やすことで上限を０．３０％まで拡大することができる。特に低温時効時にＣｒ窒化物を析出させて高強度および高剛性率化に有効である。しかし、この場合でも０．３０％を超えて添加すると、製造時にブローホールが生成し、製造性を著しく劣化させるため、上限を０．３０％に限定する。
Ｍｄ３０の値は、低温時効を行うことで剛性率が向上するため、下限を０℃まで拡大することができる。
温間域での伸線加工の加熱温度は、低温時効による強度および剛性率向上のため、下限を５０℃まで拡大することができる。
時効温度は、１５０℃未満では高強度・高剛性の効果が小さいため１５０℃以上に限定する。一方、６００℃を超えると強度が低下するため、上限を６００℃に限定する。好ましい範囲は、２５０〜５００℃である。
次に請求項５の限定理由について述べる。
Ａｌ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｗは、微細な炭窒化物を形成し、鋼線の溶体化処理後のオーステナイト結晶粒を安定的に微細化させて延靱性を維持しつつ高強度化させるため、必要に応じて、そのいずれかを０．０１％以上添加することが望ましい。しかし、０．３０％を超えて添加してもその効果は飽和し、経済的でないばかりか、逆に延靱性を低下させるため、上限を０．３％とすることが望ましい。また、これら元素の複数を添加する場合にあってもその上限は０．３５％、望ましくは０．３０％にとどまるのがよい。
特に、ＡｌおよびＮｂにおいては、熱間加工性を向上させるとともに、析出強化による高強度化に寄与することから有効である。
Ｖは微細な炭窒化物を形成し、鋼線の溶体化処理後のオーステナイト結晶粒を安定的に微細化させて延靱性を維持しつつ高強度化させるため、必要に応じ、０．０５％以上添加する。しかし、０．５％を超えて添加してもその効果は飽和するし、逆に延靱性を低下させるため、上限を０．５％とすることが望ましい。また、このＶは前記したＡｌやＮｂ，Ｔｉなどのグループの組成と併用して添加してもよい。
次に、請求項６記載の限定理由について述べる。
Ｃｕ，Ｍｏ，Ｃｏは、耐食性に有効であるため、必要に応じ、Ｃｕ；０．１％以上，Ｍｏ；０．１％以上，Ｃｏ；０．０５％以上添加する。しかし、３．０％を超えて添加してもその効果は飽和するし、Ｃｕ，Ｍｏについては逆に剛性率が低下するため、上限を３．０％にする。好ましい範囲は、それぞれ、Ｍｏ；０．５〜２．５％，Ｃｕ：０．３〜２．５％，Ｃｏ；０．１〜２．０％である。
Ｃｕ，Ｍｏ，Ｃｏは、耐食性に有効であるため、必要に応じ、Ｃｕ；０．１％以上，Ｍｏ；０．１％以上，Ｃｏ；０．０５％以上添加する。しかし、３．０％を超えて添加してもその効果は飽和するし、Ｃｕ，Ｍｏについては逆に剛性率が低下するため、上限を３．０％にする。好ましい範囲は、それぞれ、Ｍｏ；０．５〜２．５％，Ｃｕ：０．３〜２．５％，Ｃｏ；０．１〜２．０％である。
次に、請求項７記載の限定理由について述べる。
Ｃａ，Ｍｇは、必要に応じて、脱酸を強化することを目的に、それぞれ、Ｃａ；０．０００５％〜０．０１％，Ｍｇ；０．０００５〜０．０１％添加する。ここで、過剰に添加すると粗大な脱酸生成物により延靱性が劣化するため、それぞれ、上限を設定する。好ましい範囲は、Ｃａ：０．００１〜０．００５％，Ｍｇ；０．００１〜０．００５％である。
Ｃａ，Ｍｇは、必要に応じて、脱酸を強化することを目的に、それぞれ、Ｃａ；０．０００５％〜０．０１％，Ｍｇ；０．０００５〜０．０１％添加する。ここで、過剰に添加すると粗大な脱酸生成物により延靱性が劣化するため、それぞれ、上限を設定する。好ましい範囲は、Ｃａ：０．００１〜０．００５％，Ｍｇ；０．００１〜０．００５％である。
次に、請求項８記載の限定理由について述べる。
Ｂは、熱間加工性確保のために、必要に応じて、０．００１％以上添加する。しかしながら、０．０１％を超えて添加してもボライドを生成し、縦割れや破断等、伸線加工性が劣化するため上限を０．０１％とする。好ましい範囲は、０．００２〜０．００８％である。
Ｂは、熱間加工性確保のために、必要に応じて、０．００１％以上添加する。しかしながら、０．０１％を超えて添加してもボライドを生成し、縦割れや破断等、伸線加工性が劣化するため上限を０．０１％とする。好ましい範囲は、０．００２〜０．００８％である。
次に、請求項９記載の限定理由について述べる。
伸線加工後の引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ2未満の場合、基本的に延靱性が高いため、本発明の効果が顕著に現れない。それに対し、伸線加工後の引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ2以上の高強度材になると、延靱性が低下するため、温間伸線によるオースフォーム等の本発明の効果が明確となる。そのため、伸線加工後の引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ2以上に限定することが望ましい。一方、逆に過度に強度が高くなり過ぎると延靱性が著しく劣化し、経済的効果が小さくなるため、伸線加工後、又は低温時効処理後の強度の上限は３５００Ｎ／ｍｍ2にすることが望ましい。好ましくは、２２００〜３２００Ｎ／ｍｍ2である。
伸線加工後の加工誘起マルテンサイト量が２０％未満の場合、通常の伸線加工後の引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ2未満となり、本発明の高延靱性の効果が顕著に現れず、また、剛性率も低くなる。そのため、加工誘起マルテンサイト量が２０％以上であることが望ましい。一方、伸線加工後の加工誘起マルテンサイト量が８０％を超えると加工誘起マルテンサイト組織が低延性のセル組織を示すようになり、素材の延靱性が低下する。そのため、上限を８０％にすることが望ましい。
尚、この加工誘起マルテンサイト量の測定は、例えば、直流磁化特性の測定装置などによる飽和磁束密度から求めることができる。また、簡易的なフェライトメータ等で測定する場合は、線径により補正が必要である。
剛性率については、通常のＳＵＳ３０４引き抜き鋼線の場合、７０ＧＰａ未満であるため、本発明範囲が７０ＧＰａ未満では経済的効果が少ない。そのため、本発明では経済的効果が大きい７０ＧＰａ以上に限定することが望ましい。なお、ここでの剛性率は低温焼鈍後の剛性率である。
以下に本発明の実施例についてさらに具体的に説明する。
本発明は、とりわけ、鋼線の目標特性として、引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ2以上，ばね用鋼線の剛性率が７０ＧＰａ以上を有するものとし、鋼線製造性として縦割れおよび破断等の破壊が無いこととした。
表１に示す化学組成の供試材は通常のステンレス線材の製造工程で溶製し、熱間でΦ５．５ｍｍまで線材圧延を行い、１０００℃で圧延を終了した。得られた線材を約１０５０℃の５ｍｉｎの熱処理を施し、水冷し、酸洗を施した。その後、φ３．０ｍｍまで伸線加工を行い（１次伸線）、その後、ストランド炉にて１０００℃の溶体化処理を施してばね用ステンレス鋼線の素材とした。そして、種々の条件（温間〜冷間）にて伸線加工（２次伸線）を施した。
そして、この伸線加工後の製品の加工誘起マルテンサイト量，引張強さ，剛性率および伸線中の断線および鋼線製品の縦割れ（内部割れ等）の破壊の有無を調査した。
伸線加工後の加工誘起マルテンサイト量は、直流式のＢＨトレーサーにて飽和磁化を測定して求めた。
伸線加工後の引張強さは、ＪＩＳ Ｚ２２４１の引張試験により測定した。
伸線加工後の剛性率は、ねじり振り子法により測定した。
伸線加工後の引張強さは、ＪＩＳ Ｚ２２４１の引張試験により測定した。
伸線加工後の剛性率は、ねじり振り子法により測定した。
鋼線の破壊については、伸線加工中に断線が起こるか否かで判断し、縦割れ（内部割れ等）については、鋼線製品の１０箇所から横断面に埋め込み研磨し、光学顕微鏡観察により割れの有無により判断した。
まず、本発明の基本成分の効果について述べる。ここで用いる供試材は前記工程による溶体化処理後の線材をφ３．０ｍｍまで１次の伸線加工を施し、続いてＡｒ雰囲気で溶体化処理を施して、その後、φ１．５ｍｍまで２次伸線加工を施した。ここで、２次伸線加工は、温間伸線加工と温度制御伸線加工を施した。温間伸線では１５０℃に加熱後にφ１．５ｍｍまで伸線加工を施し、温度制御伸線では伸線前段は１８０℃に加熱してφ２ｍｍ（減面率；約５５％）まで伸線加工した後に常温まで冷却してφ１．５ｍｍまで冷間で伸線加工を施した。まず、温間伸線加工の結果を表２，温度制御伸線加工の結果を表３に示す。
本発明例Ｎｏ．１〜２８，４７〜７４と比較例Ｎｏ．２９〜４６，７５〜９２は、各特性に及ぼす素材の化学組成の影響を調査したもので、比較例（比較鋼）と比較して本発明例（本発明鋼）の全てにおいて、引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ2以上，剛性率が７０ＧＰａ以上であり、強度および剛性率に優れていた。
次に請求項１の温間伸線条件の影響について述べる。
ここで用いる供試材は、本発明鋼Ａを用い、前記工程による溶体化処理後の線材をφ３．０ｍｍまで１次の伸線加工を施し、続いてＡｒ雰囲気で溶体化処理を施した。その後、φ１．５ｍｍまで種々の条件で温間伸線加工（２次伸線加工）を施した。表４にその鋼線製品の特性を示す。
本発明例Ｎｏ．９３〜９８と比較例Ｎｏ．９９〜１０２は、各特性に及ぼす温間伸線条件の影響を調査したもので、比較例と比較して本発明例全てにおいて、引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ2以上，剛性率が７０ＧＰａ以上であり、強度および剛性率に優れていた。
次に請求項２の温度制御伸線条件の影響、すなわち、伸線前段の温間伸線と伸線後段の冷間伸線条件の影響について述べる。
ここで用いる供試材は、本発明鋼Ａ，Ｉを用い、前記工程による溶体化処理後の線材をφ３．０ｍｍまで１次の伸線加工を施し、続いてＡｒ雰囲気で溶体化処理を施して、その後、前段と後段の伸線加工に分けて種々の条件にてφ１．５ｍｍまで温度制御伸線（２次伸線）を施した。表５にその鋼線製品の特性を示す。
本発明例Ｎｏ．１０３〜１０７と比較例Ｎｏ．１０８〜１１４は、各特性に及ぼす前段の温間伸線と後段の冷間伸線条件の影響を調査したもので、比較例と比較して本発明例全てにおいて、引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ2以上，剛性率が７０ＧＰａ以上であり、強度および剛性率に優れていた。
次に請求項３，４の伸線加工後に時効処理を施した時の実施例について述べる。
表６に時効処理により範囲を拡大した場合の供試材の化学組成を示す。これらの供試材は、前述と同じ方法でφ３．０ｍｍまで鋼線に製造し、続いてＡｒ雰囲気で溶体化処理を施して、その後、φ１．５ｍｍまで２次伸線加工を施した。ここで、２次伸線加工は、伸線前段は１５０℃に加熱してφ２ｍｍ（減面率；約５５％）まで伸線加工した後に常温まで冷却してφ１．５ｍｍまで冷間で伸線加工を施した（温度制御伸線）。その後、１００〜６６０℃の温度範囲で低温時効処理を施した。表７にその後の鋼線の製品特性を示す。
本発明例Ｎｏ．１１５〜１２０と比較例Ｎｏ．１２１〜１２６は、各特性に及ぼす
時効処理条件の影響を調査したもので、比較例と比較して本発明例全てにおいて、引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ2以上，剛性率が７０ＧＰａ以上であり、強度および剛性率に優れていた。また、伸線加工後に低温時効処理を施すことで、供試材の化学組成（Ｍｎ，Ｎｉ，Ｎ）の範囲が広がることがわかる。
時効処理条件の影響を調査したもので、比較例と比較して本発明例全てにおいて、引張強さが２０００Ｎ／ｍｍ2以上，剛性率が７０ＧＰａ以上であり、強度および剛性率に優れていた。また、伸線加工後に低温時効処理を施すことで、供試材の化学組成（Ｍｎ，Ｎｉ，Ｎ）の範囲が広がることがわかる。
本発明の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線およびその製造方法によれば、オーステナイト系ステンレス鋼線の基本成分の規制に加え、伸線加工条件を限定して、オースフォームの強靱化の効果を効率的に使うことで、延靱性と剛性率を著しく向上させた高強度ステンレス鋼線を安定して得ることができる。
Claims (10)
- 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜５．０％，Ｎｉ：２．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．２１％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が２５〜１５０（℃）である線材又は鋼線を７０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：４０〜９５％の伸線加工を施すことを特徴とする剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線の製造方法。
Ｍｄ３０＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ
−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ ・・・・・・・（１） - 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜５．０％，Ｎｉ：２．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．２１％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が２５〜１００（℃）である線材又は鋼線を７０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９０％の伸線加工を施し、引き続き、冷却して１００℃以下で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
- 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が０〜１５０（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：４０〜９５％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線の製造方法。
- 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％，Ｓｉ：０．１〜４．０％，Ｍｎ：０．１〜８．０％，Ｎｉ：１．０〜８．０％，Ｃｒ：１３．０〜１９．０％，Ｎ：０．００５〜０．３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的な成分からなり、且つ、（１）式で表されるＭｄ３０の値が０〜１００（℃）である線材又は鋼線を５０〜４００℃の温間域に加熱して合計減面率：２０〜９０％の伸線加工を施し、引き続き、冷却して１００℃以下の低温域で合計減面率：１０〜７０％の伸線加工を施し、その後、１５０〜６００℃の範囲で低温時効を施すことを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
- さらに、質量％で、０．０１〜０．３０％のＡｌ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ、又はＷのいずれか１種または２種以上及び／又は、０．０５〜０．５％のＶを含有することを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
- さらに、質量％で、Ｍｏ：０．１〜３．０％，Ｃｕ：０．１〜３．０％，Ｃｏ：０．０５〜３．０％のいずれか１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
- さらに、質量％で、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％，Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％の１種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
- さらに、質量％で、Ｂ：０．００１〜０．０１％を含有することを特徴とする請求項１乃至７のいずれかに記載の剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線の製造方法。
- 請求項１乃至８のいずれかに記載の製造方法で製造されたステンレス鋼線で、引張強さが２０００〜３５００Ｎ／ｍｍ2、加工誘起マルテンサイト量が２０〜８０％，剛性率が７０ＧＰａ以上であることを特徴とする剛性率に優れる高強度ステンレス鋼線。
- 請求項９記載の鋼線の素材となる伸線加工用の準安定オーステナイト系ステンレス鋼線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004133545A JP4519513B2 (ja) | 2004-03-08 | 2004-04-28 | 剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004063558 | 2004-03-08 | ||
| JP2004133545A JP4519513B2 (ja) | 2004-03-08 | 2004-04-28 | 剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2005290538A true JP2005290538A (ja) | 2005-10-20 |
| JP4519513B2 JP4519513B2 (ja) | 2010-08-04 |
Family
ID=35323800
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004133545A Expired - Lifetime JP4519513B2 (ja) | 2004-03-08 | 2004-04-28 | 剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4519513B2 (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008248271A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Daido Steel Co Ltd | 高強度ステンレス鋼及びこれを用いた高強度ステンレス鋼線 |
| JP2011110381A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Patentstra Co Ltd | 医療用処置具、その製造方法、並びに医療用内視鏡と医療内視鏡用処置具との組立体 |
| JP2011177231A (ja) * | 2010-02-26 | 2011-09-15 | Patentstra Co Ltd | 医療用コイル構造体と、その製造方法、並びに医療用コイル構造体を形成して成る医療用内視鏡と、医療用処置具と、超音波診断医療用カテーテルと、光干渉診断医療用カテーテル |
| WO2012160594A1 (ja) * | 2011-05-20 | 2012-11-29 | 日本金属工業株式会社 | ばね用オーステナイト系ステンレス鋼及びばね用ステンレス加工材 |
| JP2013007113A (ja) * | 2011-06-22 | 2013-01-10 | Nippon Seisen Co Ltd | ソーワイヤー用の高強度金属細線とその製造方法、並びに該金属細線を用いたソーワイヤー |
| US20130039801A1 (en) * | 2010-03-17 | 2013-02-14 | Shinji Tsuge | Martensitic stainless steel with excellent weld characteristics, and martensitic stainless steel material |
| JP2013509498A (ja) * | 2009-11-02 | 2013-03-14 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | オーステナイト系薄ステンレス鋼 |
| WO2013100687A1 (ko) * | 2011-12-28 | 2013-07-04 | 주식회사 포스코 | 고강도 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| CN104046922A (zh) * | 2014-05-28 | 2014-09-17 | 无锡兴澄华新钢材有限公司 | 弹簧线 |
| US9133538B2 (en) | 2007-12-20 | 2015-09-15 | Ati Properties, Inc. | Lean austenitic stainless steel containing stabilizing elements |
| KR101615844B1 (ko) * | 2012-03-29 | 2016-04-26 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 내열변형성이 우수한 고강도 스테인리스 강선, 고강도 스프링 및 그 제조 방법 |
| US9617628B2 (en) | 2007-11-29 | 2017-04-11 | Ati Properties Llc | Lean austenitic stainless steel |
| US9624564B2 (en) | 2007-12-20 | 2017-04-18 | Ati Properties Llc | Corrosion resistant lean austenitic stainless steel |
| CN111441001A (zh) * | 2020-05-08 | 2020-07-24 | 徐州优尚精密机械制造有限公司 | 一种耐低温的功能性不锈钢铸件及其制造方法 |
| KR20200124751A (ko) | 2018-06-11 | 2020-11-03 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 스테인리스 강선용 선재, 스테인리스 강선 및 그 제조 방법, 및, 스프링 부품 |
| JP2022514678A (ja) * | 2018-12-18 | 2022-02-14 | ポスコ | 高強度ステンレス鋼 |
| JP2022045018A (ja) * | 2020-09-08 | 2022-03-18 | マニー株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼製伸線材および該伸線材から形成された医療器具、並びに、伸線加工方法。 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0681033A (ja) * | 1990-08-30 | 1994-03-22 | Ugine Savoie | 不安定オーステナイト鋼から非常に高い破壊荷重の製品を製造する方法及びその方法によって得られる製品 |
| JPH10121208A (ja) * | 1996-10-15 | 1998-05-12 | Nippon Steel Corp | 耐伸線縦割れ性に優れた高強度ステンレス鋼線 |
-
2004
- 2004-04-28 JP JP2004133545A patent/JP4519513B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0681033A (ja) * | 1990-08-30 | 1994-03-22 | Ugine Savoie | 不安定オーステナイト鋼から非常に高い破壊荷重の製品を製造する方法及びその方法によって得られる製品 |
| JPH10121208A (ja) * | 1996-10-15 | 1998-05-12 | Nippon Steel Corp | 耐伸線縦割れ性に優れた高強度ステンレス鋼線 |
Cited By (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008248271A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Daido Steel Co Ltd | 高強度ステンレス鋼及びこれを用いた高強度ステンレス鋼線 |
| US10370748B2 (en) | 2007-11-29 | 2019-08-06 | Ati Properties Llc | Lean austenitic stainless steel |
| US9617628B2 (en) | 2007-11-29 | 2017-04-11 | Ati Properties Llc | Lean austenitic stainless steel |
| US9121089B2 (en) | 2007-12-20 | 2015-09-01 | Ati Properties, Inc. | Lean austenitic stainless steel |
| US10323308B2 (en) | 2007-12-20 | 2019-06-18 | Ati Properties Llc | Corrosion resistant lean austenitic stainless steel |
| US9873932B2 (en) | 2007-12-20 | 2018-01-23 | Ati Properties Llc | Lean austenitic stainless steel containing stabilizing elements |
| US9822435B2 (en) | 2007-12-20 | 2017-11-21 | Ati Properties Llc | Lean austenitic stainless steel |
| US9624564B2 (en) | 2007-12-20 | 2017-04-18 | Ati Properties Llc | Corrosion resistant lean austenitic stainless steel |
| US9133538B2 (en) | 2007-12-20 | 2015-09-15 | Ati Properties, Inc. | Lean austenitic stainless steel containing stabilizing elements |
| JP2013509498A (ja) * | 2009-11-02 | 2013-03-14 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | オーステナイト系薄ステンレス鋼 |
| JP2011110381A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Patentstra Co Ltd | 医療用処置具、その製造方法、並びに医療用内視鏡と医療内視鏡用処置具との組立体 |
| JP2011177231A (ja) * | 2010-02-26 | 2011-09-15 | Patentstra Co Ltd | 医療用コイル構造体と、その製造方法、並びに医療用コイル構造体を形成して成る医療用内視鏡と、医療用処置具と、超音波診断医療用カテーテルと、光干渉診断医療用カテーテル |
| US20130039801A1 (en) * | 2010-03-17 | 2013-02-14 | Shinji Tsuge | Martensitic stainless steel with excellent weld characteristics, and martensitic stainless steel material |
| WO2012160594A1 (ja) * | 2011-05-20 | 2012-11-29 | 日本金属工業株式会社 | ばね用オーステナイト系ステンレス鋼及びばね用ステンレス加工材 |
| JP2013007113A (ja) * | 2011-06-22 | 2013-01-10 | Nippon Seisen Co Ltd | ソーワイヤー用の高強度金属細線とその製造方法、並びに該金属細線を用いたソーワイヤー |
| WO2013100687A1 (ko) * | 2011-12-28 | 2013-07-04 | 주식회사 포스코 | 고강도 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| CN104105805A (zh) * | 2011-12-28 | 2014-10-15 | Posco公司 | 高强度奥氏体系不锈钢及其制造方法 |
| CN104105805B (zh) * | 2011-12-28 | 2016-11-02 | Posco公司 | 高强度奥氏体系不锈钢及其制造方法 |
| KR101615844B1 (ko) * | 2012-03-29 | 2016-04-26 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 내열변형성이 우수한 고강도 스테인리스 강선, 고강도 스프링 및 그 제조 방법 |
| CN104046922A (zh) * | 2014-05-28 | 2014-09-17 | 无锡兴澄华新钢材有限公司 | 弹簧线 |
| KR20200124751A (ko) | 2018-06-11 | 2020-11-03 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 스테인리스 강선용 선재, 스테인리스 강선 및 그 제조 방법, 및, 스프링 부품 |
| JP2022514678A (ja) * | 2018-12-18 | 2022-02-14 | ポスコ | 高強度ステンレス鋼 |
| JP7108143B2 (ja) | 2018-12-18 | 2022-07-27 | ポスコ | 高強度ステンレス鋼 |
| CN111441001A (zh) * | 2020-05-08 | 2020-07-24 | 徐州优尚精密机械制造有限公司 | 一种耐低温的功能性不锈钢铸件及其制造方法 |
| JP2022045018A (ja) * | 2020-09-08 | 2022-03-18 | マニー株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼製伸線材および該伸線材から形成された医療器具、並びに、伸線加工方法。 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4519513B2 (ja) | 2010-08-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4842407B2 (ja) | 低温焼鈍用鋼線及びその製造方法 | |
| JP4519513B2 (ja) | 剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線およびその製造方法 | |
| JP5521885B2 (ja) | 高強度かつ耐水素脆化特性に優れた機械部品用鋼線、および機械部品とその製造方法 | |
| JP5812048B2 (ja) | 焼入れ性および加工性に優れる高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP6302722B2 (ja) | ばね疲労特性に優れた高強度複相ステンレス鋼線材、及びその製造方法、ならびにばね疲労特性に優れた高強度複相ステンレス鋼線 | |
| JP5257082B2 (ja) | 低温焼鈍後の冷間鍛造性に優れた鋼線材及びその製造方法並びに冷間鍛造性に優れた鋼線材の製造方法 | |
| NO343350B1 (no) | Sømløst stålrør for oljebrønn med utmerket motstand mot sulfidspenningssprekking og fremgangsmåte for fremstilling av sømløse stålrør for oljebrønner | |
| JP4291860B2 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP4319083B2 (ja) | 剛性率に優れたばね向け高強度鋼線用の準安定オーステナイト系ステンレス鋼線 | |
| JPWO2017039012A1 (ja) | ばね用鋼線およびばね | |
| JP5521712B2 (ja) | 強度および低温靭性と脆性亀裂伝播停止特性に優れた低温用Ｎｉ含有鋼およびその製造方法 | |
| JP2009275252A (ja) | 焼鈍後の冷間鍛造性に優れた鋼線材及びその製造方法 | |
| JP4725973B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板並びにその製造方法 | |
| JP6244701B2 (ja) | 焼入れ性および加工性に優れる高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPWO2015053311A1 (ja) | 線材、過共析ベイナイト鋼線、及びそれらの製造方法 | |
| JP6560881B2 (ja) | 極低透磁率ステンレス鋼線材、ならびに耐久性に優れる鋼線、異形線 | |
| WO2019131099A1 (ja) | 熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2008266725A (ja) | オイルテンパー線及びオイルテンパー線の製造方法 | |
| JP7063394B2 (ja) | 熱間圧延線材 | |
| JP2002194491A (ja) | ばね用鋼材 | |
| JP2015212412A (ja) | 熱間圧延線材 | |
| JP4267375B2 (ja) | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線およびこれらの製造方法 | |
| JP7076311B2 (ja) | Ｎｉ含有鋼板の製造方法 | |
| JP5332410B2 (ja) | 浸炭用鋼材の製造方法 | |
| JP2011184780A (ja) | オーステナイト＋マルテンサイト複相組織ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070115 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090601 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090908 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20091104 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100518 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100519 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130528 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4519513 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130528 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140528 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |