JP2004524131A - 混合方法と装置 - Google Patents

Abstract

新規な部分流方法では、特にエマルジョンを製造するために、異なる試薬（Ｉ，ＩＩ）を、分散装置（１０）内で迅速にかつ強く混合することができる。この分散装置は容器（Ｂ）の底近くに設けられたロータ／ステータ装置（４０，５０）を備えている。例えば蝋を含む高温前駆生成物は、混合室（６０）内でロータ（５０）の下方の供給装置（３０，３８）を介して、低温担体物質の配量された部分流（ＲＩ′）によって分散可能である。発生した混合物は上側から供給される低温主流（ＲＩ）またはその一部（ＲＩ″）と再混合される。最大剪断勾配の範囲において成分の混合と剪断が同時に行われる、公知の分散方法と異なり、本発明の方法では、前記成分を予混合室（６０）に供給することにより、混合と剪断の時間と場所を分離する。基本原理は、最適なエマルジョンが均質な相混合物を準備することによって初めて得られることにある。

Description

【０００１】
本発明は、請求項１，９．１６の前提部分に記載した、特に分散と乳化によって、流動性物質を混合するための方法と装置に関する。
【０００２】
方法技術において、所望な最終製品を得るために一般的に、調合に従った量の比から出発する。しかし、例えばペースト状物質とエマルジョン、特にμｍ範囲の粒子を有するエマルジョンを混合するために、攪拌技術的なプロセスで、２つまたはそれ以上の試薬を異なる量の比で混合することが有利である。それによって、混合時間、全体量および温度に関して、所望な製品の発生を最適化することができる。特に多量の第１の試薬を少量の第２の試薬と組み合わせるときには、異なる方法手順のために、熱力学的プロセスおよび流れプロセスが合目的であるかまたは必要である。
【０００３】
異なる量の調合の理由について、ドイツ連邦共和国特許出願公開第２００４１４３号公報では、小さな粒子の懸濁液またはエマルジョンを製造する際に、いわゆるオスワルド熟成を防止するために、すなわち溶解し直しプロセスによる小さな粒子を犠牲にした大きな粒子の成長を防止するために、短い滞留時間が必要である。結晶成長の場合、単位容積あたりの核の数に影響を与える相の添加によって、過剰飽和が達成される。核形成の開始後、他の溶液の添加は主として、既に形成された核または結晶を成長させるために寄与する。これは発生する全体のマイクロ単位の数を低下させる。これから、上記の文献と米国特許第２，６４１，４５３号明細書では、２つの相を同軸の管によって一つにまとめる技術思想が導き出される。その際勿論、温度適合は不可避である。しかし、混合前のこのような熱交換は幾つかのプロセスにとっては非常に望ましくない。
【０００４】
本発明の目的は、少なくとも初期における状態のために異なるように調温しなければならないかあるいは概して異なる温度適応行動を示す試薬を攪拌することにより、経済的な方法で最適な混合を達成することである。そのために、特に同軸の歯付きロータ／ステータ装置を備えた分散装置と関連して公知の混合方法が改良される。他の目的は、運転が持続的に信頼でき、構造ができるだけ簡単で、最少の時間とコストで製造および設置可能である製造手段を提供することである。この制御手段は製品の品質を品質を低下させることなく、便利に使用可能であり、故障しにくい。本発明の他の目的は、環境保護とコスト節約の観点から、バッチ式運転でも連続的なプロセスでも、エネルギーを最少に抑えることである。
【０００５】
本発明の主たる特徴は請求項１，９，１６に記載してある。実施形は請求項２〜８、１０〜１５および１７〜２９に記載してある。
【０００６】
請求項１に従って本発明は、容器から来る試薬Ｉの主流から、部分流を分岐し、ロータ／ステータ装置の予混合室内で発生する、試薬ＩＩを備えた混合物の第２の部分流（二次流）を前記部分流に供給し、そして両部分流の混合物を、回転する分散装置を介して残りの主流に供給する、２段階式分散方法に関する。この方法はきめて経済的で高効率である。少量の部分流は要求に応じて容易に調節可能であり、最も簡単な場合には配量ポンプによって調節可能であり、非常に小さな慣性を有する。部分流技術は更に、添加される試薬の濃度が部分流に関する量の比を有するだけでよいという利点がある。これは、そうしないと困難である、高温／低温プロセスにおける相エマルジョン乳化に適用可能である。
【０００７】
混合が環状通路または排出通路内の脈動によって強められ、好ましくは予混合室内の周期的な圧力上昇および圧力低下によって強められることにより、問題のある製品の場合でも、均一な分布がきわめて高速な流速で達成される。特に部分流を配量することによっておよび場合によっては分散装置の速度を変えることによって、容積条件と圧力条件を経済的に制御することができる。従って、異なる温度および異なる濃度の試薬を容易に処理することができる。
【０００８】
そのために、同軸に配置されたロータ／ステータ装置を備えたそれ自体公知の分散装置を使用することができる。このロータ／ステータ装置では、密接する同心的な歯バスケット（その少なくとも一方が回転する）の間の剪断力が、そこを通過する混合すべき材料を均質化する。この材料は周期的に一直線上に並ぶ通路を経て排出される。この通路の形状と寸法に依存して、異なる速度成分と渦が剪断隙間に発生する。しかし、第２の分散装置の予混合室内の流量が制御可能である場合には、異なる作業容積を有する２個の分散装置のカスケード配置も適している。
【０００９】
このような分散装置の周期的な圧力差は、高圧の相の間試薬Ｉが常に予混合室に供給され、その都度それに続く低圧相の間渦流と脈動により混合物が予混合室内で試薬ＩＩによって均一に分散されることにより、試薬の迅速で均一な分布を補助する。従って、プロセス技術の観点から混合が最適に行われ、しかも最終製品のために使用される量の比に関係なく最適に行われる。予混合室では、例えば５ｍｓのきわめて短い滞留時間により、熱交換がきわめて少ない。従って、高温で供給された試薬ＩＩは非常にわずかしか冷却されず、試薬Ｉと強く混合される。
【００１０】
本発明の重要な特徴は、主流と部分流が異なるエネルギー密度を受け入れることにある。このエネルギー密度は最小の粒子または滴の大きさによって分散および乳化を最適にするために寄与する。部分流の混合物が好ましくは予混合室において、主流またはその一部のエネルギー密度よりもかなり高いエネルギー密度、例えば少なくとも１オーダーだけ高いエネルギー密度を有することにある。高い比エネルギーが供されない場所、例えば所望な化学反応が行われる場所では、このプロセスを補助する少なくとも良好な均一性が達成される。例えば０．５μｍ以下の粒子の細かさが容易に得られる。非ニュートン流体の場合、予混合室に流入する際のエネルギー上昇によって、低粘性物質との混合を大幅に改善する粘性低下が生じる。エネルギー密度と部分流内の滞留時間、すなわち容積と時間に関連づけたエネルギーの導入は、エマルジョン転換を生じる臨界的なエネルギー密度が達成されないような調節によって、変更可能である。これは例えばマヨネーズ、ドレッシング等の製造のためにきわめて重要である。
【００１１】
別個の分散装置が使用される場合、主流ＲＩの一部だけがこの別個の分散装置に連続的に充填され、予混合室内で全体流れに一致する試薬ＲＩＩの量が主流の一部に配量供給され、それによって分散装置の排出流内で試薬ＲＩＩの過剰濃度が達成される。そして過剰濃度の混合物（ＲＩ＋ＲＩＩ）は小型高圧均質化装置内で処理され、残りの試薬ＲＩ′と再混合される。技術水準と比較して、必要なコストが大幅に低下する。それでもなお、高品質の最終製品がきわめて効率的に得られる。
【００１２】
好ましくは予混合室内で、剪断応力にさらさないで、混合物（ＲＩ＋ＩＩ）の温度と量の比が調節される、特にロータの長い歯エッジにおける、ロータ／スタータ装置による最高剪断範囲が、混合範囲に続いている。調節される部分流方法は特に、この実施形によって、慣用技術を大幅に凌駕する。予混合室内において異なる速度および異なる静圧によって、試薬から相混合物が発生し、相Ｉが予混合室に直接供給され、相ＩＩが周期的な圧力差による脈動によって流入通路を経て予混合室に達する。
【００１３】
特に容器底近くに配置された少なくとも１個のロータ／ステータ装置と、場合によっては担体物質流用の供給装置を備えた、容器内または容器上に配置された分散装置を使用して、物質、例えばペースト状物質を均質化するためおよびまたはμｍの範囲の粒子を有するエマルジョンを発生するために、本発明では、請求項９に従って、第１のプロセスステップにおいて試薬溶液または蝋溶液から前駆生成物が発生し、この前駆生成物が第２のプロセスステップで担体物質流に添加されることにより、所定の部分流の２段階の発生および混合が行われる。本発明において用語“蝋”は、室温で固体であり、温度が上昇すると液化するかまたは流動する、油脂、パラフィン、エステル等のようなすべての物質を含む。新規な方法の大きな利点は、担体物質を蝋溶融温度まで加熱する必要がなく、室温に保つことができる点にある。それにもかかわらず、発生する製品はきわめて高い均質性を有する。というのは、滴の大きさがエネルギー密度を調節することによって実際の製品に適合可能であり、従ってすべての品質要求を満たすからである。
【００１４】
変形では、高温の試薬流（二次流）が第１のプロセスステップにおいて低温担体物質の主流から配量分岐された部分流と合流し、そして滴の大きさに必要なエネルギーを加えることによって分散され、そして混合物が最終製品（ＲＩＩＩ）を発生するために第２のプロセスステップにおいて担体物質主流の残りの部分と再混合される。前駆生成物部分流に対する担体物質の容積の比を最適化することは、製品循環の数を大幅に低減する。１回の循環の後で既に、試薬ＩＩから試薬Ｉへの所望な濃縮が達成される。例えば２０００ｋｇのクリームのために、たったの１５分の処理時間が容易に達成可能である。オスワルド熟成のような塊状集積はここでは発生しない。というのは、蝋添加物を吸収するために必要なエマルジョン量が少なく、従って強力な冷却が回避されるからである。蝋は高いエネルギー密度の場合、条線を形成しないで担体物質に加工可能である。粒子の微細度は主として、ロータ／ステータ装置にエネルギーを供給することによって補助される。この場合、表面エネルギーが増大するかまたは数倍上回ることになる。続いて低温担体物質の主流の大きな容積を急激に冷却すると、蝋粒子が硬化する。これは二次的な塊状集積を防止する。それによって、均質な粒子大きさ分布が達成され、それによって製品状態が大幅に改善される。
【００１５】
ロータ／ステータ装置の下方に供給される高温の試薬部分流（二次流）が担体物質の第１の部分流を有する予混合室内で分散され、発生した前駆生成物が戻し部を経て、上側から流入する主流によって希釈され、再混合されて最終流を形成することにより、方法が自己配量するように形成されるときわめて有利である。予混合室内のさかさまの渦の負圧は試薬部分流の一部または二次流を配量するために寄与する。ロータが高速回転する際、ロータ／ステータ装置内には２０ｍ／ｓ以上の周速が発生するので、予混合室内にある媒体は強い遠心加速によって、分散装置を通って外側に強制的に押し出され、それによってエネルギーが増大する。
【００１６】
部分流と主流の混合は、静圧を制御することによって補助され、特に主流の静圧を上回る静圧が二次流に発生することによって補助される。そのために、予混合室がロータの低くて半径方向外側の部品に付設され、前駆生成物は、ステータ表面で加速されて半径方向において更に内側の流動する主流に供給される前に、予混合室から先ず最初に外側に向きを変えられる。主流の圧力は好ましくは入口／出口横断面の採寸によっておよび入口／出口横断面積の比を選択することによって調節可能である。
【００１７】
混合と剪断が最大剪断勾配領域において同時に行われる公知の分散装置と異なり、本発明による方法では、時間と場所に関して混合と剪断が分離されている。均質な相の混合物を予混合室に供給することにより、最適なエマルジョンが製造される。これに対して、公知の分散ユニットでは、最大剪断領域のかなりの部分が混合のために使用される。製品がロータ／ステータ装置を通過したとき、製品は外側流れとして他の容器に供給される。この他の容器では、製品は例えば低速アジテータまたは攪拌装置によって均質に保たれる。これはエネルギーを節約し、オスワルド熟成に逆らうように作用する。
【００１８】
最終製品のために粉末物質が要求される場合には、主流に上側から粉末物質が加えられるので、粉末物質は迅速に渦流化され、主流によって高速で吸収される。
【００１９】
本発明は、容器の底の近くに配置された少なくとも１個のロータ−ステータ装置を有する、容器の上または中に配置された分散装置と、上側からの製品流入部と、場合によってこの上側の流入範囲内に配置された少なくとも１個の供給装置とを備えている、物質、例えばペースト状物質を均質化し、およびまたはμｍの範囲の粒子の大きさを有するエマルジョンを発生するための装置に関する。独立請求項１６に従って、ロータの下方において供給部が特に高温試薬のための予混合室に開口し、予混合室が排出通路を介して、ロータ−ステータ装置の底の主室に流体接続されているかまたは流体接続可能である。従って、きわめて狭いスペースで済む。本発明による装置は更に、電力消費の観点からきわめて有利である。本発明による装置は、例えばドイツ連邦共和国実用新案登録第２９６０８７１２号公報記載の慣用の装置に対してかなり改良されている。このドイツ連邦共和国実用新案による装置は、異なる面部分と尖ったエッジによって流れ状態に決定的な影響を及ぼす。ステータとロータの間の軸方向間隔を調節することによって剪断隙間容積の不釣り合いな変更を生じる、ドイツ連邦共和国実用新案登録第２９６０８７１２号公報記載の分散装置と比べて、本発明は予混合室を組み込むことによって非常に加速される分散を達成する。
【００２０】
予混合室は好ましくはロータの外側範囲においてロータの底とケーシングの画成壁の間に配置されている、特にロータ底の中心から予混合室の出口まで達するように配置されている。必要なスペースが最小であると共に、上記予混合室がロータ／ステー装置に最適に収納される。外側のステータリングは主室から下方に突出するステータ歯を備え、このステータ歯はロータ外周に最小間隔をおいて接触しないでかぶさっており、ステータ歯はロータ底に中央で対向する底フランジまで達している。この構造は予混合室内に上昇した静圧を生じ、従ってこの予混合室は狭い容積に制限される。この容積では、例えば供給される高温試薬の強い初期分散が冷却作用を妨害しないで生じる。
【００２１】
供給管が好ましくは傾斜した流入通路に開口し、この流入通路が底に対して平行な半径方向通路として、特に外側のロータ下面に対向して、底フランジに統合されている。この構造は、ロータがその上部に最大直径と円周を有するように設計可能であり、そして外面が外周エッジまたは湾曲部からロータ底の方に侵入している。一方、ロータの上面は平らにまたは凹形に形成されている。
【００２２】
付加的な渦流化作用を得るために、方向変更体が予室の範囲まで達する浅い円錐部によって形成され、かつ小さな円錐角を有する少なくとも１つの円錐状または凹形の外面を備え、方向変更体がロータの底に形成され、隣接する方向変更面の間の接続部が好ましくは尖ったエッジとして形成されていると、媒体のきわめて強い半径方向供給が達成される。従って、互いに鈍角で接する少なくとも２つの円錐面およびまたは湾曲面が外周で、外側に向かって急傾斜しているロータハブの段付き面を取り囲む。上記方向変更面は部分流を主室にきわめて効果的に案内する。従って、外側ステータリングでの強い遠心流は軸線平行な成分を有する。この成分は主室への部分流の流入を効果的に補助する。
【００２３】
好ましい実施形は、キャップ付きステータを備え、このキャップは外側のステータリングの外側で方向変更室を画成し、この方向変更室が底フランジの近くに、外周にわたって分配された出口を備え、供給要素がロータに隣接してキャップの中央に形成された入口のすぐ上に配置されている。このきわめてコンパクトな装置は、容器の底に直接フランジ止め可能である。狭いスペース内での再循環によって、高度な均質化が保証される。
【００２４】
分散装置は正確な組み立てのためにきわめて小さな許容誤差で製作される。特に、軸方向に調節可能なロータ／ステータ装置の、０．１ｍｍ以下とすることができる小さな最小隙間の観点から、中空軸モータとし形成された駆動装置がきわめて有効であり、そして直角に配置された支持フランジと底フランジによって支持されている。運転中、中空軸に摩擦的に挿入された駆動軸の寸法を安定させるために、ロータ軸は好ましくはスライドリングシール内でストッパーと皿ばねによって軸方向に支持されている。それによって、中空軸ひいては駆動軸の直線的な伸びが、底フランジから離れる方向にのみ可能である。従って、下側に位置するモータによって生じる熱の影響が、驚くほど簡単にかつ確実に補償される。駆動軸は連続運転で例えば１２０°Ｃ以下の温度に達するがしかし、上側に配置された分散装置では熱膨張は実際には発生しない。加熱時に不可避であるモータの中空軸の直線的な伸びは、分散装置から離れる方向にのみ発生する。従って、変化しない狭い隙間により、最適な剪断作用がロータ／ステータ装置において常に存在する。脈動効果を調節するために、分散装置内の圧力分布は出口側で制御され、特に排出短管の背後の排出通路内の流路と流路の長さまたはループ角度を選択することによってあるいは排出口の面積の決定および配置構造によって制御される。
【００２５】
容器底にフランジ止め可能な装着部材は、供給要素を取り囲む流入管を備えている。この流入管は媒体をきわめて強く吸い込む。排出短管から、管が分岐し、この管は例えば弁によって開閉され、容器の上側部分に戻される。その際好ましくは、攪拌装置または供給要素によって発生する製品回転が制動されるような接線方向角度で戻される。管が容器内の最低製品レベルの下方に戻されると、空気ポケットが回避される。戻し管は要求に応じて加熱または冷却可能であり、少なくとも一部を容器の外側に設置可能である。この容器は実験説部では例えば１６リットルであり、工業設備では例えば１０，０００リットルである。例えば３０〜５０ｋＷの範囲内の大きな分散出力によって、外部冷却のこの新しい方法はきわめて有利である。
【００２６】
分散装置の１つの段または両段に、超音波を供給することによって、滴の大きさを更に小さくすることができる。この段のために、ロータは間欠式反射体を形成している。従って、ステータ歯のそばを通過するロータ歯は製品の間欠−連続的な均質化を生じる。
【００２７】
特に剪断エッジ長さを変えないでロータ形状およびまたはステータ形状を変更することによって、予混合室の範囲内の通過容積を調節することが重要である。第２段のステータ開口が変更されると（装置のその他は変更しないで）、剪断勾配、従って容積に関するエネルギーが影響を受ける。これに対して、予混合室を画成するステータ歯の剪断エッジは同じである。それとは逆に、部分流のエネルギー密度と滞留時間に影響を与えるために、剪断エッジ長さが調節可能であり一方、予混合室の容積は同じである。従って、プロセス手順は比較的に簡単装置によって実際の混合に最適に適合させることができる。
【００２８】
上記の一体構造の代わりに、本発明は、特に既存の均質化設備または分散設備に対して後から経済的に取付可能な別個の予分散段を提供する。このような別個の分散装置には主流の一部ＲＩ′だけが連続的に充填可能である。この主流には、予混合室内で、全体流れＲＩに一致する量の試薬ＲＩＩを配量供給することができる。ＲＩＩの過剰濃度は分散装置の排出流混合物内で発生し、残りの試薬流れＲＩ′に再混合される。
【００２９】
発明の他の特徴、詳細および効果は、特許請求の範囲の文言と、図に示した実施の形態の次の説明から明らかになる。
【００３０】
図１は混合装置全体を概略的に示している。この混合装置は組み込まれた攪拌装置Ｒと、この攪拌装置に対して反対向きに駆動可能なパドル式攪拌装置Ｗとを有する容器Ｆを備えている。この容器は下端に流入管１９を備えている。この流入管は底フランジ１４（図５）に向き合っている。分散装置１０の短管１６がこの底フランジによって容器Ｆのケーシング１２に取付けられている。これに関して、図５と６は異なる例を示している。接続器３２を備えた供給管３０は入口３８（図３）が底フランジ１４に通じている。分散装置１０は戻し管または再循環管Ｚによって容器Ｆの上側部分に接続されている。この容器の蓋から容器内部に、遮断装置と周期的な洗浄のための噴霧ヘッドを備えた圧力システムが案内されている。代替的に、分散装置は再循環管を備えていない図５の実施の形態においても使用可能である。
【００３１】
図２から代表的な方法処理手順が明らかである。（図示していない）容器Ｆ内に、調合に応じて担体（試薬Ｉ）が準備される。（同様に図示していない）受け容器は添加剤（試薬ＩＩ）、例えば高温の蝋を供給する。受け容器は配量装置を介して分散装置１０の予混合室６０の入口３０に接続されている。容器Ｆ内で、もし設けられていれば攪拌装置Ｒが始動され、そして分散装置１０が回転させられる。試薬Ｉは分散装置１０を通って流れ、再循環管Ｚを経て（あるいは直接的に）再び容器Ｆに戻る。受け容器の分散装置の配量装置にスイッチが入れられるので、試薬ＩＩが部分流ＲＩＩとして分散装置１０の予混合室６０に達し、その中できわめて短い時間試薬Ｉの部分流ＲＩ′と混合する。
【００３２】
成分（ＲＩ＋ＲＩＩ）は予混合室６０内で完全に分散される。この場合、選択された方法条件に応じて、微細分布から最も微細な分布まで生じる。予混合室６０の静圧差と形状に基づいて、発生した部分流ＲＩ＋ＩＩは合流し、分散装置１０の試薬Ｉの残りの主流ＲＩ″と混合する。この製品ＩＩＩはしばしば既に試薬ＩＩに富む試薬Ｉからなる最終製品であり、最終流れＥとして容器Ｆに戻される。分散装置１０を経てのこの製品の循環は、製品ＩＩＩが試薬１への試薬ＩＩの調合濃度に達するまで続けられる。ほとんどの場合、乳化剤の添加は全く不要であるかまたは少量で済む。
【００３３】
試験の結果更に、少量の他の調合物質を処理できることが判った。図３，４は、混合範囲と予混合室６０の範囲を詳細に示している。この混合範囲と予混合室は図５，６の例に基づく次の基本構造の説明と関連して明らかになる。
【００３４】
ロータ軸２４は流入管１９を貫通している。ロータ軸は下端に、凹部２７を有する。ロータ軸はこの凹部によって連結突起２５を介して、支持フランジ１８に固定された駆動モータ２０の軸２２（図１０ａ，１０ｂ）に連結されている。図５，６において、高出力時の大型のモータ２０の輪郭が破線で示してある。同様に（右側には）、（図示していない）電気的な端子のための側方の端子箱が破線で示してある。モータ軸２２は上端に、ロータ軸２４を安定させるために第２の軸受として円錐軸受２３を備えている。このロータ軸は固定支承部を有する皿ばね１３を介して底フランジ１４に支持され、浮動支承部を備えた皿ばねを介して支持フランジ１８に支持されている。この支持フランジは短管１６を保持し、更にスペーサピン２８によって底フランジ１４に支持されている。モータ２０はスライドリングシール２６によって容器に対してシールされている。
【００３５】
ロータ軸２４はロータ５０のハブ５１を支持し、その自由端が攪拌軸４３に相対回転しないように連結されている。この攪拌軸はプロペラの形をした攪拌機構４４を保持している。ロータ５０の下面は底フランジ１４に直接対向している。この底フランジ内には流入通路３８が斜めに配置されている。この流入通路には供給管路３０が開口している。この供給管路は好ましくは、底に平行に例えば半径方向に延びるようにフランジ１４に統合されている。供給管路は勿論、外部の管として形成してもよいし、流入通路３８の開口に斜めから案内してもよい。（図示していない）貯蔵容器から高温蝋を供給するために、遮断機構、例えば回転スライド弁または弁を備えた接続器３２が設けられている。操作レバー３６を図示と異なるように配置してもよい。
【００３６】
底フランジ１４はステータ４０と一体であるかあるいはステータに固定連結されている。このステータは上側からロータ５０にかぶさり、吸込み口４５を有する。この吸込み口の下方に、主室１５が設けられている。この主室は、ロータ５０の上面または被覆面５３によって、下側が画成されている。ステータ４０とロータ５０はそれぞれ軸線平行な歯付きリムを備えている。この歯付きリムは最小の半径方向隙間をでもって嵌合している。ステータ４０は内側のステータ歯４６を有する内側のステータリング４１と、外側のステータ歯４８を有する外側のステータリング４２を備えている。ロータは、更に半径方向内側に位置する内側の突起または歯６３と、外側の突起または歯６５を備えている。この両歯の間に半径方向通路がある（図１１ａ）。対応する半径方向通路４７が内側のステータリング４１に設けられている（図８ａ）。同様に半径方向通路４９が外側のステータリング４２に設けられている（図８ｂ）。ロータ５０の突起６３，６５は上面５３から垂直に突出し（図１１ｂ）、傾斜した側面とルーフ面を備えている。この場合、歯６３または６５の上端部は傾斜面６７を有する。すべての歯または突起６３，６５は周方向に対して斜めの翼面６４を有することができる（図１１ａ，１１ｃ）。
【００３７】
ロータ５０の形状が重要である（特に図１１ｂ参照）。ロータのハブ５１は中央穴５２と平らな端面５４を有する。この端面には、段付き面５５が上面５３に対して平行に接続している。段付き面５５は、流入通路３８の開口が位置する半径のところで、浅い円錐部５６に接続している。尖ったエッジ５７に続いて、凹形の外面５８が上面５３またはその近くの外周エッジ５９まで急傾斜角度で延びている。この領域において、最大直径を有するロータ５０には、外側のステータ歯４８が最小隙間でかぶさっている。ロータはその内周に、好ましくは多数の凹形の出口室６８を備えている（図３，４）。
【００３８】
外側のステータ歯４８の内側画成部、ロータ５０の外面５８および隣接する底フランジ１４の表面の間に、予混合室６０が設けられている。この予混合室は混合と分散のために非常に重要である。供給部３０から来る高温試薬ＩＩは、外周位置に対応する出口室６８の容積を有するこの小さな容積内で、衝突面として作用する浅い円錐部５６で方向を変えた後で、主室１５内に既に存在する媒体と混合し、渦流化される。この混合物は部分流ＲＩ＋ＩＩとして布津の外側通路６８を通って外側のステータ歯４８の間に、そして外側の半径方向通路４９を通って方向変更室６１に達し、ケーシング１２に沿って分散してステータ４０の半径方向通路６２を通って（図示していない）容器に流出する。攪拌機構４４は、分散が所望な均質化度に達するまで、容器Ｆからの主流を連続して内側の主流に連続的に供給する。完成した製品ＩＩＩの最終流れＥは（図示していない）出口を経て排出可能である。
【００３９】
図６の実施の形態は原理的に同じように形成されている。従って、一致する部品には既に述べた参照数字が付けてある。この実施の形態の場合、ステータ４０はキャップとしてではなく、被覆板として形成されている。この被覆板は中央の吸込み口４５を有し、円筒形のケーシング７０に固定連結されている。同様に動かないように固定された底フランジ１４がこのケーシングの下側を閉鎖している。好ましくは傾斜した入口３８は供給部３０によって接続器３２に省スペース的に接続されている。この供給部は底に対して平行な半径方向通路としてフランジ１４内に形成されている。ケーシング７０は外周個所に短管６９（図６と図７ｂ）を有する。この短管は容器Ｆの上側に通じる（図示していない）戻し管路のための接続器７２を有する。
【００４０】
ステータ板４０は装着部材１７を支持している。この装着部材は固定フランジ７１によってステータ板４０に取付け可能であり、流入管１９内にで攪拌機構４４を取り囲んでいる（図７ａ参照）。フランジ７１に溶接された流入管１９は上側のフランジ２９に固定連結されている。この上側のフランジには、図７ａに分離して示したフランジリング３９を装着可能である。このフランジリングはケーシング１２またはそれに連結されたフランジ突起にボルト止め可能である。
【００４１】
装着部材１７の他の構造の場合には、ケーシング７０は図７ｂに従って短縮された蝋供給接続器３２を備えている。この蝋供給接続器は底フランジ１４の構成部品として、ケーシング７０のすぐ下でケーシングに溶接されている。図７ｃの他の例では、接続器３２がケーシング７０の壁に直接挿入されている。それによって、スペースが更に節約される。
【００４２】
特別な問題は、新しい調合を開発するために、先ず最初に、例えば３〜１６リットルの小さな実験設備において、対応する小さな出力（例えば１．５〜５．５ｋＷ）に対応する分散装置で内容物が加工されることにある。工業的な規模への変換は従来は、多大で時間のかかる作業を必要とした。なぜなら、特に３００の変換係数を超えるときに、いろいろな理論的な条件と、容積に対する表面積の異なる比が、例えば５００〜５０００リットルの大きな容積への移行を複雑にするからである。沢山の調合は、高温の蝋添加剤を比較的に低温の担体物質に混合することによって大きな影響を受ける。この過程は予分散室内で生じる。この予分散室の容積は主としてロータ直径に依存し、このロータ直径はその５乗がロータの出力消費を決定する。本発明による部分流方法の大きな効果として、３．０ｋＷの実験機械から４５ｋＷの分散装置への移行のために、１：１．７２の比のロータの増大しか必要としないことが判った。これは予分散室内の容積増大の１：２．９５に一致する。これは、３００の変換係数と比べてきわめて小さいと見なすことができる。更に、実際の試験では、実験設備で得られた調合を製造設備で全く同一に採用することができた。この場合、発生した製品は実験結果と全く一致した。この小さくて活性の容積と、担体物質の加熱の省略に基づいて、このプロセスステップの製造時間がかなり短縮された。例えばバッチサイクル２０００ｋｇの場合、容器充填の開始から送出終了まで、平均で２．５ 時間から４０分に短縮された。これは毎日の製造能力をかなり上昇させるというほかに更に、多大のエネルギーを節約する。
用途Ａ：脂肪酸と石灰乳の混合
例えば洗剤を製造するために、脂肪酸と石灰乳の混合物を作る場合、脂肪酸が試薬ＩＩとして予室６０に配量供給される。試薬Ｉ（石灰乳）の部分流Ｒ１′の溶解ＣａＯＨ複合体は、弱酸の脂肪酸を中性化するために充分である。再混合の際、懸濁液内にあるＣａＯＨによって再び飽和濃度が達成される。きわめて邪魔になる、石灰と脂肪酸の塊状集結の形成は、部分流方法によって効果的に回避される。
用途Ｂ：水処理における凝集剤の添加
水処理および廃水処理の場合、凝集剤と凝固剤（例えば硫酸アルミニウム）がｐｐｍの範囲で添加される。運転装置においてこれらの物質の均一な配量が困難であるので、しばしば過剰配量される。これは膨大なコスト上昇を意味する。新規な方法に従って、水量の１０〜１％の部分流を、予室６０を備えた分散装置１０を経て案内し、この水量に（分散装置１０の接続器Ｐ４を経て）部分流方法で凝集剤または抗凝固剤を供給することができる。再循環管Ｚは水の全量を再び処理槽に直接案内する。そこで、添加は１：１０〜１、１００のきわめて所望な混合非で行われる。分散装置の剪断領域における乾燥剤のきわめて短い滞留時間は、乾燥剤の分子鎖の破壊を防止する。ロータとステータの大きな隙間が有利である。
用途Ｃ１：発熱プロセス
多くの化学反応の場合、熱が遊離する。反応過程を制御できるようにするために、この熱を排出しなければならない。本発明による調節された部分流方法の場合、試薬Ｉと試薬ＩＩの量の比が互いに正確に調節可能であり、しかも再循環管Ｚの冷却が反応熱の熱量に一致するように調節可能である。
用途Ｃ２：発熱プロセス
発熱プロセスの場合、溶解のために必要な熱量を得るために、しばしば、ロータとステータの装置４０／５０による熱の導入で充分である。この場合、方法に関する限り、粒子または液滴の大きさの重要性が第２位であるときでさえも、高いエネルギー密度が有利である。
分散装置の要求は、
本発明による方法と装置の本質は２段階分散である。分散装置１０の主要求はａ）小さな容積の予混合室（６０）。この予混合室内に、例えば試薬Ｉを含む容器（Ｆ）から部分流ＲＩ′が達する。
ｂ）この予混合室（６０）への例えば試薬ＩＩを供給する装置（３２，３８）。ｃ）出口（６９）と出口の横断面積比の設計および寸法による所望な圧力分布の調節。
ｄ）例えば適当に形成された混合工具の選択またはステータ歯（４６，４８）の流通容積の設定による、混合物流れＲＩ＋ＩＩの容積の調節可能性。
ｅ）例えば台形の外側ステータ歯（４８）による、製品均質性にとって重要な部分流と主流の圧力比の設定。
【００４３】
予混合室６０の適切な形状とロータ５０の高い回転数により、ミリ秒の範囲の混合および分散時間が可能である。高い蝋成分の場合でも、凝固閾値以下まで試薬ＩＩを冷却することが、特に方法の例Ａにおいて回避される。混合比の調節により、均質化または分散のために所望な温度レベルが達成される。分散モータの回転数は例えば周波数およびまたは一定の出力電流を設定することによって調節可能である。従って、プロセス中粘度が変化する場合にも、供給されるエネルギーを下端に一定に保持することができる。
【００４４】
エマルジョンまたは粘性製品を製造するときには、空気の侵入を防止するために、再循環の出口を、容器内の液体レベルの下方に戻すと合目的である。
【００４５】
例Ｂによる方法のために、ユニットは必要に応じて加熱およびまたは冷却可能に形成された外部の再循環管（Ｚ）を備えている。
【００４６】
単一機械（すなわちカスケード接続されていない機械）で加工するために、機械の部分流のための適当な分岐手段が必要である。例えば２個の分散装置を使用し、第２の小型の分散装置が２段原理を達成するために予混合室６０を備えていると、超微細分散のために、第２の分散装置から容器Ｆへの再循環管Ｚ内に更に、高圧均質化装置を配置することができる。例Ａによる高温／低温プロセスでは、最終製品、すなわち試薬ＩＩＩが、２つの分散段でエネルギーを吸収し、高温の試薬ＩＩを流入させることによって、高圧均質化装置にとって最適な温度に加熱される。この均質化装置は部分流ＲＩ＋ＩＩのためにのみ設計可能である。これはコストとエネルギー消費を節約するという利点がある。この変形は特に、例えばビタミンＥのような“困難な製品”を供給するために適している。
【００４７】
適切な部分流接続部が存在するかぎり、単一の２段式分散装置１０の場合にも、高圧均質化装置を中間に接続配置することができる。
試薬の例
ａ）エレガントなナイトクリーム（ヘンケル（Ｈｅｎｋｅｌ ＫＧａＡ）による試薬）
最終製品２０００ｋｇについて、約６００ｋｇの高温相原料が要求される。この原料はそれらの密蝋と共に容器内で溶融され、８０〜８５°Ｃに加熱される。低温相の原料は容器Ｆに供給される。この容器では、約１５°Ｃの水が上側から充填される。そして、例えば０．５バールの減圧で、他の低温相の成分が加えられ、均質化装置が５分間平均速度で回転する。水を加えた後で、容器Ｆ内の壁に取付けた攪拌装置Ｒのスイッチが入れられる。この攪拌装置は好ましくは同軸の二重運動攪拌システムを備えている。それによって、均質な再混合が達成される。そして、高温相が接続器３０，３２を経て加えられる。この接続器は予混合室６０に直接通じている。分散装置１０は約１５分間で約３０００回転の速度で回転する。モータ電流は例えば４０Ａに一定保持される。粘性の変化により、速度が変化するが、一定のエネルギー供給が達成される。分散装置１０は５分間の最後の再攪拌期間の間、交互にスイッチを遮断および投入される。
エネルギー収支

少なくとも２．５ 時間続く慣用の高温／ 高温プロセスの場合、エネルギー収支は次の通りである。
【００４８】

この例の場合、本発明による方法手順は約２１０ｋＷｈのエネルギーを節約し、更に短い製造時間に基づいて３倍以上の製造能力を生じる。
ｂ）髪染色剤
髪染色剤を製造するために、同じ種類のすべてのカラーについて同一でありかつ必要な全体の水量を決定する基剤が使用される。実際の髪染色剤は所望な色合いを決定する物質を、量を減らした髪染色基剤に添加することによって準備される。分散装置１０と二重運動攪拌システムＷを備えた３０００リットルの設備において、髪染色基剤を製造するために、高温／低温法に従って、最少量の水を有する髪染色剤（一般滴には黒色である）のための慣用の方法で必要とされるような量の水が添加される。そして、髪染色基剤の一部は例えば２５０リットルの小型の設備に送出される。この設備は予混合室６０を有する装置１０を備えている。色合いを決定する物質が接続器Ｐ４を経て部分流ＲＩＩに添加される。その際、水の量は最終製品ＩＩＩにおいて水の比が選択された色合いのための調合を満足するように選択され、前もって基礎製品に加えられる水の量をできるだけ少なくすることができる。
【００４９】
本発明は前述の実施の形態に限定されるものではなく、多彩な変更が可能である。高温／低温部分流方法は次のような場合に有利に使用可能である。すなわち、室温では凝固しない試薬ＩＩが高温状態では低い粘性を有し、それによって例えば高濃度の界面活性剤またはビタミンＥ製品であるときに、試薬１との混合が高いエネルギーレベルで行われるような場合に有利に使用可能である。部分流ＲＩＩにおける高い濃度のために、工業で慣用されるコールド／コールドバッチはきわめて経済的に実施することができる。更に、低い粘性または中間の粘性の物質の場合に、バッチ運転のために設計された、２段式分散装置を備えた実験設備を、連続作動する製造設備に変更可能である。そのためには、高温出発物質と低温出発物質のための比較的に低コストの貯蔵容器と、場合によっては配量装置を必要とするだけである。
【００５０】
物質、例えばペースト状物質を均質化し、およびまたはμｍ範囲の粒子の大きさを有するエマルジョンを発生するための有利な方法は、底近くのロータ／ステータ装置４０，５０と場合によっては搬送機構４４を有する、容器Ｆに配置された分散装置１０を使用する。本発明では、第１段階で、試液または蝋溶液から発生した、二次流ＲＩＩの形をした例えば高温の前生成物が、低温の担体物質ＲＩ′の配量された部分流によって分散させられ、第２段階で流入する担体物質主流ＲＩ″によって再混合される。１０ｍｓの範囲内の、すなわち非常に急激に発生する蝋粒子の冷却は、蝋粒子の塊状化を防止する。小さな粒子を有する安定した混合物またはエマルジョンが発生する。この粒子の大きさは、ロータ／ステータ装置４０，５０に加えるエネルギーを制御することによって製品に合わせて調節可能である。ロータ下側には予混合室６０が付設されている。この予混合室６０内で、二次流ＲＩＩが上側／外側から供給される部分流ＲＩ′によって渦流化される。ロータ５０を高速回転させることにより、逆の渦が発生し、この渦の負圧が二次流ＲＩＩの自己配量のために寄与する。蝋を含む混合物ＲＩ＋ＩＩをステータ表面で加速し、内部の主流ＲＩ″に供給する前に、この混合物が予室６０から先ず最初に外側に方向変更されることにより、主流の静圧を上回る。上側から粉末成分を混合することができる。部分流の供給部３０，３８はロータ５０の下方で、好ましくはロータの外側範囲近くで、予室６０に開口している。この予室は外側のステータリング４２によって画成され、排出通路６８を介して、ロータとステータの装置４０，５０の下側の主室５９に案内される。外側のステータ歯４８は底フランジ１４まで突出している。浅い円錐部５６、尖ったエッジ５７および急傾斜の外面５８を有するロータ下面は底フランジ１４に対向している。攪拌機構４４はロータ５０の近くにおいてキャップの中央に形成された入口４５のすぐ上に、あるいはロータ／ステータ装置４０，５０の上方の流入管１９内に装着可能である。この攪拌機構から排出管６８が延びている。遮断可能な戻し管路Ｚは少なくとも一部が容器Ｆの外側に設置可能およびまたは調温可能である。
【００５１】
特許請求の範囲、明細書および図面から明らかであるすべての特徴と効果は、構造的な詳細や空間的な配置および方法ステップを含めて、単独でもいろいろな組み合わせでも本発明にとって重要である。
【図面の簡単な説明】
【図１】
フランジ止めされた分散装置を備えたプロセス容器の概略滴な軸方向断面図である。
【図２】
流れを示す図である。
【図３】
予混合室を備えたロータ／ステータ構造体の部分断面図である。
【図４】
図３の範囲ＩＶの拡大図である。
【図５】
概略的に示した駆動装置を備えた均質化装置の軸方向断面図である。
【図６】
装着部材を備えた類似の均質化装置の軸方向断面図である。
【図７】
図７ａ，７ｂ，７ｃは図６の装着部材の異なるように形成された部分を、部分的に分解して示す軸方向断面図である（図７ａ）。
【図８】
図８ａと８ｂはステータリングを部分的に切断して示す平面図と側面図である。
【図９】
図９ａと９ｂはステータリングを部分的に切断して示す平面図と側面図である。
【図１０】
図１０ａと１０ｂは駆動軸とそれに連結可能な攪拌軸の側面図である。
【図１１】
図１１ａ，１１ｂ，１１ｃはロータと装着部材の平面図と側面図である。
【符号の説明】
Ａ 設備
Ｂ 排出流
Ｆ 容器
ＲＩ 主流
ＲＩ″ 内側の主流
ＲＩ′ 部分流
ＲＩＩ 部分流
ＲＩ＋ＩＩ 部分流
Ｓ 攪拌装置
Ｗ 直線アームパドル式攪拌装置
Ｚ 戻し管
１０ 分散装置
１２ ケーシング
１３ 皿ばね
１４ 底フランジ
１５ 主室
１６ 短管
１７ 装着部材
１８ 支持フランジ
１９ 流入管
２０ 駆動モータ
２１ モータフランジ
２２ モータ軸
２３ 円錐軸受
２４ ロータ軸
２５ 連結突起
２６ スライドリングシール
２７ 凹部
２８ スペーサピン
２９ 上側フランジ
３０ 供給部（供給管路）
３２ 接続器
３４ 遮断機構
３６ （操作）レバー
３８ 入口（通路）
３９ フランジリング
４０ ステータ（キャップ／板）
４１ 内側のステータリング
４２ 外側のステータリング
４３ 攪拌軸
４４ 攪拌機構／プロペラ
４５ 吸い込み口
４６ 内側のステータ歯
４７ 半径方向通路
４８ 外側のステータ歯
４９ 半径方向通路
５０ ロータ
５１ ハブ
５２ 中央穴
５３ 上面／被覆面
５４ ハブ端面
５５ 段付き面
５６ 浅い円錐部
５７ 接続部／分離エッジ
５８ 外面
５９ 外周エッジ
６０ 予室
６１ 方向変更室
６２ 排出口（図５）
６３ 内側突起／歯
６４ 翼面
６５ 外側突起／歯
６６ 半径方向通路
６７ 傾斜面
６８ 排出管
６９ 短管
７０ 円筒状ケーシング
７１ 固定フランジ
７２ 戻し管（のための連結部）

Claims (29)

1. 容器（Ｆ）から来る試薬Ｉの主流（ＲＩ）から、部分流（ＲＩ′）を分岐し、ロータ／ステータ装置（４０，５０）の予混合室（６０）内で発生する、試薬ＩＩを備えた混合物の第２の部分流（二次流ＲＩＩ）を前記部分流に供給し、そして両部分流（ＲＩ＋ＩＩ）の混合物を、回転する分散装置（１０）を介して残りの主流（ＲＩ″）に供給することを特徴とする２段階式分散方法。
2. 混合が環状通路または排出通路内の脈動によって強められ、好ましくは予混合室（６０）内の周期的な圧力上昇および圧力低下によって強められることを特徴とする請求項１記載の方法。
3. 高圧の相の間試薬Ｉが予混合室（６０）に供給され、混合物が低圧相の間渦流化により試薬ＩＩによって均一に分散されることを特徴とする請求項２記載の方法。
4. 主流（ＲＩ）と部分流（ＲＩ′，ＲＩ″，ＲＩＩ）が異なるエネルギー密度を受け入れ、部分流（ＲＩ＋ＩＩ）の混合物が好ましくは予混合室（６０）において、主流（ＲＩ）またはその一部（ＲＩ″）のエネルギー密度よりもかなり高いエネルギー密度、例えば少なくとも１オーダーだけ高いエネルギー密度を有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。
5. 特にエマルジョン転換で生じる臨界的なエネルギー密度が達成されないような調節によって、部分流と各々の部分流（ＲＩ′，ＲＩ″，ＲＩＩ）内のエネルギー密度および滞留時間がそれぞれ変更可能であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。
6. 主流（ＲＩ）の一部だけが別個の分散装置に連続的に充填され、予混合室（６０）内で全体流れ（ＲＩ）に一致する試薬ＲＩＩの量が前記主流の一部に配量供給され、それによって分散装置（１０）の排出流内で試薬ＲＩＩの過剰濃度が達成され、そして過剰濃度の混合物（ＲＩ＋ＲＩＩ）が小型高圧均質化装置内で処理され、残りの試薬ＲＩ′と再混合されることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載の方法。
7. 混合範囲（予混合室６０）内で、剪断応力にさらさないで、混合物（ＲＩ＋ＩＩ）の温度と量の比が調節されることと、特にロータ（５０）の長い歯エッジにおける、ロータ／スタータ装置（４０／５０）による最高剪断範囲が、前記混合範囲に続いていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載の方法。
8. 予混合室（６０）内において異なる速度および異なる静圧によって、試薬（ＲＩ，ＲＩＩ）から相混合物が発生し、相Ｉが予混合室に直接供給され、相ＩＩが周期的な圧力差による脈動によって流入通路を経て予混合室（６０）に達することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載の方法。
9. 特に容器（Ｆ）底近くに配置された少なくとも１個のロータ／ステータ装置（４０，５０）と、場合によっては担体物質流（ＲＩ）用の虚急装置（Ｒ；４４）ｔｏを備えた、容器（Ｆ）内または容器上に配置された分散装置（１０）を使用して、物質、例えばペースト状物質を均質化するためおよびまたはμｍの範囲の粒子を有するエマルジョンを発生するための方法において、所定の部分流（ＲＩ′，ＲＩ″，ＲＩＩ）を生じ、それによって第１のプロセスステップにおいて試薬溶液または蝋溶液から前駆生成物（ＲＩ＋ＲＩＩ）が得られ、この前駆生成物が第２のプロセスステップで担体物質流（ＲＩ″）に添加されるように、２段階処理を行うことを特徴とする方法。
10. 高温の試薬流（二次流ＲＩＩ）が予混合室（６０）内で低温担体物質の主流（ＲＩ）から配量分岐された部分流（ＲＩ″）と合流して分散され、そして混合物（ＲＩ＋ＩＩ）が最終製品（ＲＩＩＩ）を発生するために第２のプロセスステップにおいて担体物質主流の残りの部分（ＲＩ″）と再混合されることを特徴とする請求項９記載の方法。
11. ロータ／ステータ装置（４０，５０）の下方に供給される試薬部分流（二次流ＲＩＩ）が予混合室（６０）内で担体物質の部分流（ＲＩ′）によって分散され、発生した前駆生成物（ＲＩ＋ＩＩ）が戻し管（Ｚ）を経て、上側から流入する主流（ＲＩ）によって希釈され、そして主流と再混合されて最終流（Ｅ）を形成することを特徴とする請求項１０記載の方法。
12. ロータ（５０）を高速回転させることによって、予混合室（６０）内にさかさまの渦が発生し、この渦の負圧が試薬部分流（二次流ＲＩＩ）の配量を補助することを特徴とする請求項１０または１１記載の方法。
13. 部分流（ＲＩ′，ＲＩＩ）と残りの主流（ＲＩ″）の混合が、静圧を制御することによって、特に主流（ＲＩ″）の静圧を上回る静圧を二次流（ＲＩＩ）に発生することによって補助されることを特徴とする請求項１または１２記載の方法。
14. 分散装置（１０）から排出流（Ｅ）を他の容器に供給し、この他の容器において排出流が例えば低速回転攪拌装置（Ｗ）によって均質に保持されることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一つに記載の方法。
15. 主流（ＲＩ）またはその一部（ＲＩ″）に粉末物質が上側から混合されることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一つに記載の方法。
16. 容器の底の近くに配置された少なくとも１個のロータ／ステータ装置（４０，５０）を有する、容器（Ｆ）の上または中に配置された分散装置（１０）と、上側からの製品供給口（４５）と、場合によってこの上側の範囲内に配置された少なくとも１個の供給装置（４４）とを備えている、特に請求項１〜１５のいずれか一つに記載の方法を実施するための、物質、例えばペースト状物質を均質化し、およびまたはμｍの範囲の粒子の大きさを有するエマルジョンを発生するための装置において、ロータ（５０）の下方において供給管（３０，３８）が特に高温試薬（ＲＩＩ）のための予混合室（６０）に案内されていることと、予混合室（６０）が排出通路（６８）を介して、ロータ／ステータ装置（４０，５０）の底の主室（５９）に流体接続されているかまたは流体接続可能であることを特徴とする装置。
17. 予混合室（６０）がロータ（５０）の外側範囲においてロータの底と外側のステータリング（４２）の間に配置または形成さ、好ましくはロータハブ（５１，５４）から予混合室排出通路（６８）まで達するように配置または形成されていることを特徴とする請求項１記載の装置。
18. 外側のステータリング（４２）が主室（４９）から下方に突出するステータ歯（４８）を備え、このステータ歯がロータ外周に対して最小間隔をおいて接触しないでかぶさっており、ステータ歯がロータ底部（５４〜５７）に対向して中央に配置された底フランジ（１４）まで達していることを特徴とする請求項１７記載の装置。
19. 供給管（３０）が流入通路（３８）に案内され、この流入通路が底に対して平行な半径方向通路として、特に外側のロータ底部（５５，５６）に対向して、底フランジ（１４）に統合されていることを特徴とする請求項１６〜１８のいずれか一つに記載の装置。
20. 方向変更体が予室（６０）の範囲まで達する低い円錐部（５６）によってロータ底部に形成され、かつ小さな円錐角または中心角を有する少なくとも１つの円錐状または凹形の外面を備え、隣接する方向変更面（５６，５８）の間の接続部が尖ったエッジ（５７）として形成されていることを特徴とする請求項１６〜１９のいずれか一つに記載の装置。
21. 装置がキャップ付きステータ（４０）を備え、このキャップが外側のステータリング（４２）の外側で方向変更室（６１）を画成し、この方向変更室が底フランジ（１４）の近くに、外周にわたって分配された出口（６２）を備えていることと、供給装置（４４）がロータ（５０）の近くにおいて、キャップの中央に形成された入口（４５）のすぐ上に装着されていることを特徴とする請求項１６〜２０のいずれか一つに記載の装置。
22. 装置が中空軸モータ（２０）として形成された駆動装置を備え、この駆動装置が底フランジ（１４）とそれに対して直角の支持フランジ（１８）に支承されていることと、中空軸（４３）と駆動軸（２２）の直線的な伸びが底フランジ（１４）から離れる方向にのみ可能であるように、ロータ軸（４３）が例えばストッパーと皿ばね（１３）によって支持されていることを特徴とする請求項１６〜２１のいずれか一つに記載の装置。
23. 脈動効果を調節するために、分散装置（１０）内で圧力分布を出口側で制御可能であり、特に排出管（６８）の背後の排出通路内の流路と流路の長さまたは巻付け角度を選択することによっておよびまたは排出口（６２）の面積の決定および配置によって制御可能であることを特徴とする請求項１６〜２２のいずれか一つに記載の装置。
24. 容器底（１４）にフランジ止め可能な装着部材（１７）が、ロータ／ステータ装置（４０，５０）の上方に、供給装置（４４）を取り囲む流入管（１９）を備えていることと、この流入管から、遮断装置を有する管（Ｚ）を備えた排出短管（６８）が延び、この管が好ましくは容器（Ｆ）内の製品レベルの下方に戻し案内されていることを特徴とする請求項１６〜２３のいずれか一つに記載の装置。
25. 戻し管（Ｚ）の少なくとも一部が容器（Ｆ）の外側に設置およびまたは調温されることを特徴とする請求項２４記載の装置。
26. 分散装置の１つの段または両段に、超音波を供給可能であり、この段のために、ロータ（５０）が間欠式反射体を形成していることを特徴とする請求項１６〜２５のいずれか一つに記載の装置。
27. 予混合室（６０）の範囲内の通過容積または予混合室の容積が、特に剪断エッジ長さを変えないでロータ形状およびまたはステータ形状を変更することによって、調節可能であることを特徴とする請求項１６〜２６のいずれか一つに記載の装置。
28. 部分流エネルギー密度と滞留時間に影響を与えるために、予混合室の容積を変えずに、剪断エッジ長さが調節可能であることを特徴とする請求項１６〜２７のいずれか一つに記載の装置。
29. 装置が別個に取付け可能な予分散段として形成されていることを特徴とする請求項１６〜２８のいずれか一つに記載の装置。

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