JP2003320528A - 熱可塑性樹脂ペレット - Google Patents
熱可塑性樹脂ペレットInfo
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- JP2003320528A JP2003320528A JP2002128109A JP2002128109A JP2003320528A JP 2003320528 A JP2003320528 A JP 2003320528A JP 2002128109 A JP2002128109 A JP 2002128109A JP 2002128109 A JP2002128109 A JP 2002128109A JP 2003320528 A JP2003320528 A JP 2003320528A
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- JP
- Japan
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- thermoplastic resin
- spreading agent
- pellet
- fine powder
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】成形性に優れたポリアミド樹脂ペレットを提供
し、特に品質の安定したフィルム及びモノフィラメント
を提供すること。 【解決手段】展着剤を用いて添加剤がドライブレンドさ
れた熱可塑性樹脂ペレットであって、該ペレットから下
記条件下振盪篩で分離した脱離微粉中の展着剤含有率
が、下式 ３≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦２０ を満足することを特徴とする熱可塑性樹脂ペレット。 ［分離条件］ １）振盪篩： ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている、
針金径５２３μｍ、目開き８５０μｍの平織り篩網を装
着した、直径３００ｍｍの篩 ２）振盪・捕集操作： 上記篩に熱可塑性樹脂ペレット
１．０ｋｇを入れ、振盪幅５０ｍｍ、振盪速度１９２回
／分、温度２５℃、相対湿度６５％で、１０分間篩い、
脱離微粉を捕集する
し、特に品質の安定したフィルム及びモノフィラメント
を提供すること。 【解決手段】展着剤を用いて添加剤がドライブレンドさ
れた熱可塑性樹脂ペレットであって、該ペレットから下
記条件下振盪篩で分離した脱離微粉中の展着剤含有率
が、下式 ３≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦２０ を満足することを特徴とする熱可塑性樹脂ペレット。 ［分離条件］ １）振盪篩： ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている、
針金径５２３μｍ、目開き８５０μｍの平織り篩網を装
着した、直径３００ｍｍの篩 ２）振盪・捕集操作： 上記篩に熱可塑性樹脂ペレット
１．０ｋｇを入れ、振盪幅５０ｍｍ、振盪速度１９２回
／分、温度２５℃、相対湿度６５％で、１０分間篩い、
脱離微粉を捕集する
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、成形性に優れた熱
可塑性樹脂ペレットに関するものである。
可塑性樹脂ペレットに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性樹脂は、射出成形機や押出成形
機を用いて、自動車、電気・電子、ＯＡ機器等の部品
や、フィルム、ボトル、繊維、モノフィラメント、シー
ト等に加工され広く用いられている。熱可塑性樹脂は、
通常、成形製品の商品価値を高める目的で、あるいは品
質を向上、維持する目的で種々の添加剤が添加されてい
る。これらの添加剤の熱可塑性樹脂への添加方法として
は、熱可塑性樹脂の重合中に添加・分散する方法、押出
機等を用いて熱可塑性樹脂ペレット内部に分散させる方
法が知られている（例えば、特開昭６２−４１３１５号
公報）が、これらの方法は添加剤の量が容易に変えられ
ないため少量他品種生産に向いていない、添加剤の組み
合わせの自由度が小さい、熱履歴が余分にかかり、樹脂
や添加剤の劣化、ひいては製品品質の低下を招くといっ
た欠点があった。
機を用いて、自動車、電気・電子、ＯＡ機器等の部品
や、フィルム、ボトル、繊維、モノフィラメント、シー
ト等に加工され広く用いられている。熱可塑性樹脂は、
通常、成形製品の商品価値を高める目的で、あるいは品
質を向上、維持する目的で種々の添加剤が添加されてい
る。これらの添加剤の熱可塑性樹脂への添加方法として
は、熱可塑性樹脂の重合中に添加・分散する方法、押出
機等を用いて熱可塑性樹脂ペレット内部に分散させる方
法が知られている（例えば、特開昭６２−４１３１５号
公報）が、これらの方法は添加剤の量が容易に変えられ
ないため少量他品種生産に向いていない、添加剤の組み
合わせの自由度が小さい、熱履歴が余分にかかり、樹脂
や添加剤の劣化、ひいては製品品質の低下を招くといっ
た欠点があった。
【０００３】一方、上記欠点を解決する方法として、添
加剤を熱可塑性樹脂ペレット表面に直接付着させたもの
を、射出成形機や押出成形機を用いて成形する方法も知
られている（例えば、特開昭６２−４１３１５号公報）
が、添加剤が粉体の場合、単にペレットにまぶして付着
させただけでは、ペレット表面から粉体が脱離しやす
く、ペレットへの付着状態にむらが生じて、製品中の添
加剤含有量ひいては製品品質のばらつきを招くだけでな
く、場合によっては添加剤の凝集物が製品中に混入する
というトラブルを誘発する。また成形時の可塑化時間や
押出量を不安定にさせ安定した品質の製品が得られな
い、粉塵の飛散による作業性の低下を引き起こす等の問
題も生じている。
加剤を熱可塑性樹脂ペレット表面に直接付着させたもの
を、射出成形機や押出成形機を用いて成形する方法も知
られている（例えば、特開昭６２−４１３１５号公報）
が、添加剤が粉体の場合、単にペレットにまぶして付着
させただけでは、ペレット表面から粉体が脱離しやす
く、ペレットへの付着状態にむらが生じて、製品中の添
加剤含有量ひいては製品品質のばらつきを招くだけでな
く、場合によっては添加剤の凝集物が製品中に混入する
というトラブルを誘発する。また成形時の可塑化時間や
押出量を不安定にさせ安定した品質の製品が得られな
い、粉塵の飛散による作業性の低下を引き起こす等の問
題も生じている。
【０００４】この改善のために、種々の方法が試みられ
ている。ペレットを、添加剤の融点以上に加熱してか
ら、添加剤を添加すると、添加剤が溶融してペレット表
面に均一な添加剤の皮膜を形成することができるが（例
えば、特開平４−６５４６４号公報）、この方法では高
温にさらされた熱可塑性樹脂ペレット自身が熱劣化して
着色等の品質低下を起こす恐れがある。その他にも、特
表平８−５００５４９号公報には樹脂ペレットと高級脂
肪酸金属塩の添加剤とを容器内で高速で衝突させて、そ
の運動エネルギーを利用してペレット表面へ添加剤を均
一成膜する技術が開示されているが、これを商業規模で
実施するためには、多大のエネルギーを要する複雑な設
備が必要である。
ている。ペレットを、添加剤の融点以上に加熱してか
ら、添加剤を添加すると、添加剤が溶融してペレット表
面に均一な添加剤の皮膜を形成することができるが（例
えば、特開平４−６５４６４号公報）、この方法では高
温にさらされた熱可塑性樹脂ペレット自身が熱劣化して
着色等の品質低下を起こす恐れがある。その他にも、特
表平８−５００５４９号公報には樹脂ペレットと高級脂
肪酸金属塩の添加剤とを容器内で高速で衝突させて、そ
の運動エネルギーを利用してペレット表面へ添加剤を均
一成膜する技術が開示されているが、これを商業規模で
実施するためには、多大のエネルギーを要する複雑な設
備が必要である。
【０００５】他方、添加剤粉体を熱可塑性樹脂ペレット
表面に付着させるために、バインダー（展着剤）を用い
る方法も広く行われている（例えば、特開昭５３−１３
７２５３号公報）。この方法は、特に付着添加剤量が多
い場合に、添加剤の脱離を防止するという観点からは効
果を発揮するものの、しばしば成形時の可塑化時間や押
出量を不安定にしたり、添加剤の凝集物が製品中に混入
したりする等の問題が生じており、なお大きな改善の余
地を残している。これを解決するために、例えば、特開
２００１−２９４６６９号公報には、展着剤と添加剤を
ペースト状にしてペレット表面に付着させる方法が開示
されており、添加剤の性質や添加順序等を規定しこの問
題の解決を図っている。しかし、添加剤のペレットへの
均一な付着・分散は、熱可塑性樹脂、添加剤、展着剤の
種類、ペレット形状、ブレンド装置、ブレンド温度、ブ
レンド時間等のブレンド条件、添加剤量等に左右され、
たとえペレット、添加剤、ブレンド温度等の条件を同一
にしたとしても、ブレンド装置が異なれば結果的に得ら
れた熱可塑性樹脂ペレットの成形性が異なることも多
く、ブレンド装置が代わる毎にこれらの条件を試行錯誤
で見直す必要があった。また、熱可塑性樹脂ペレットを
使用し成形する立場からは、成形性に優れたペレットと
成形性に劣るペレットが混在してある場合、これらを区
別して使用する必要があるが容易に見分ける方法はな
く、同様に試行錯誤を繰り返すしかなかった。
表面に付着させるために、バインダー（展着剤）を用い
る方法も広く行われている（例えば、特開昭５３−１３
７２５３号公報）。この方法は、特に付着添加剤量が多
い場合に、添加剤の脱離を防止するという観点からは効
果を発揮するものの、しばしば成形時の可塑化時間や押
出量を不安定にしたり、添加剤の凝集物が製品中に混入
したりする等の問題が生じており、なお大きな改善の余
地を残している。これを解決するために、例えば、特開
２００１−２９４６６９号公報には、展着剤と添加剤を
ペースト状にしてペレット表面に付着させる方法が開示
されており、添加剤の性質や添加順序等を規定しこの問
題の解決を図っている。しかし、添加剤のペレットへの
均一な付着・分散は、熱可塑性樹脂、添加剤、展着剤の
種類、ペレット形状、ブレンド装置、ブレンド温度、ブ
レンド時間等のブレンド条件、添加剤量等に左右され、
たとえペレット、添加剤、ブレンド温度等の条件を同一
にしたとしても、ブレンド装置が異なれば結果的に得ら
れた熱可塑性樹脂ペレットの成形性が異なることも多
く、ブレンド装置が代わる毎にこれらの条件を試行錯誤
で見直す必要があった。また、熱可塑性樹脂ペレットを
使用し成形する立場からは、成形性に優れたペレットと
成形性に劣るペレットが混在してある場合、これらを区
別して使用する必要があるが容易に見分ける方法はな
く、同様に試行錯誤を繰り返すしかなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、成形性に優
れた熱可塑性樹脂ペレットを提供し、特に品質の安定し
たフィルム及びモノフィラメントを提供することを目的
とする。
れた熱可塑性樹脂ペレットを提供し、特に品質の安定し
たフィルム及びモノフィラメントを提供することを目的
とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記の課
題を解決するために鋭意検討の結果、展着剤を用いて熱
可塑性樹脂ペレットに添加剤をドライブレンドさせたペ
レットから所定条件下浸透篩で分離した脱離微粉中の展
着剤含有率が、特定範囲内にある熱可塑性樹脂ペレット
が、成形安定性に優れ、ドライブレンドされる添加剤の
成形製品中での凝集や濃度のばらつきを抑制しうること
を見出し、本発明に至った。
題を解決するために鋭意検討の結果、展着剤を用いて熱
可塑性樹脂ペレットに添加剤をドライブレンドさせたペ
レットから所定条件下浸透篩で分離した脱離微粉中の展
着剤含有率が、特定範囲内にある熱可塑性樹脂ペレット
が、成形安定性に優れ、ドライブレンドされる添加剤の
成形製品中での凝集や濃度のばらつきを抑制しうること
を見出し、本発明に至った。
【０００８】すなわち、本発明の要旨は、展着剤を用い
て添加剤がドライブレンドされた熱可塑性樹脂ペレット
であって、該ペレットから下記条件下振盪篩で分離した
脱離微粉中の展着剤含有率が、下式 ３≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦２０ を満足することを特徴とする熱可塑性樹脂ペレットに存
し、前述の欠点を解決するものである。 ［分離条件］ １）振盪篩： ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている、
針金径５２３μｍ、目開き８５０μｍの平織り篩網を装
着した、直径３００ｍｍの篩 ２）振盪・捕集操作： 上記篩に熱可塑性樹脂ペレット
１．０ｋｇを入れ、振盪幅５０ｍｍ、振盪速度１９２回
／分、温度２５℃、相対湿度６５％で、１０分間篩い、
脱離微粉を捕集する
て添加剤がドライブレンドされた熱可塑性樹脂ペレット
であって、該ペレットから下記条件下振盪篩で分離した
脱離微粉中の展着剤含有率が、下式 ３≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦２０ を満足することを特徴とする熱可塑性樹脂ペレットに存
し、前述の欠点を解決するものである。 ［分離条件］ １）振盪篩： ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている、
針金径５２３μｍ、目開き８５０μｍの平織り篩網を装
着した、直径３００ｍｍの篩 ２）振盪・捕集操作： 上記篩に熱可塑性樹脂ペレット
１．０ｋｇを入れ、振盪幅５０ｍｍ、振盪速度１９２回
／分、温度２５℃、相対湿度６５％で、１０分間篩い、
脱離微粉を捕集する
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明について具体的に説
明する。熱可塑性樹脂 本発明に用いられる熱可塑性樹脂としては、公知のもの
が使用でき、具体例としては、ポリエチレン、ポリプロ
ピレン等のポリオレフィン、ポリビニルアルコール、ポ
リ塩化ビニル、ポリスチレン、ＡＢＳ、ポリアクリル酸
エステル、ポリメタクリル酸エステル、ポリアミド、ポ
リエステル、ポリアセタール、ポリカーボネート、ポリ
フェニレンエーテル、ポリイミド、ポリケトン、ポリス
ルホン、ポリエーテルケトン及びこれらの共重合体又は
ブレンド物が挙げられるが、中でも成形に高温を必要と
するポリアミド、ポリエステル、ポリアセタール、ポリ
カーボネート、変性ポリフェニレンエーテル等のいわゆ
るエンジニアリングプラスチックスにおいて効果が顕著
であり、特にはポリアミドが好ましい。中でも重合終了
後に通常抽出操作を行う必要があるε−カプロラクタム
をモノマー成分として含むポリアミドにおいて特に効果
が顕著である。具体的にはε−カプロラクタムから成る
６ナイロン、ε−カプロラクタムと１，６−ジアミノヘ
キサン、アジピン酸から成る６／６６ナイロン、ε−カ
プロラクタムとラウリルラクタムから成る６／１２ナイ
ロン、ε−カプロラクタムと１，６−ジアミノヘキサ
ン、テレフタル酸から成る６／６Ｔナイロンが挙げら
れ、特にはε−カプロラクタムを構成成分として７０重
量％以上含むポリアミドが好ましい。
明する。熱可塑性樹脂 本発明に用いられる熱可塑性樹脂としては、公知のもの
が使用でき、具体例としては、ポリエチレン、ポリプロ
ピレン等のポリオレフィン、ポリビニルアルコール、ポ
リ塩化ビニル、ポリスチレン、ＡＢＳ、ポリアクリル酸
エステル、ポリメタクリル酸エステル、ポリアミド、ポ
リエステル、ポリアセタール、ポリカーボネート、ポリ
フェニレンエーテル、ポリイミド、ポリケトン、ポリス
ルホン、ポリエーテルケトン及びこれらの共重合体又は
ブレンド物が挙げられるが、中でも成形に高温を必要と
するポリアミド、ポリエステル、ポリアセタール、ポリ
カーボネート、変性ポリフェニレンエーテル等のいわゆ
るエンジニアリングプラスチックスにおいて効果が顕著
であり、特にはポリアミドが好ましい。中でも重合終了
後に通常抽出操作を行う必要があるε−カプロラクタム
をモノマー成分として含むポリアミドにおいて特に効果
が顕著である。具体的にはε−カプロラクタムから成る
６ナイロン、ε−カプロラクタムと１，６−ジアミノヘ
キサン、アジピン酸から成る６／６６ナイロン、ε−カ
プロラクタムとラウリルラクタムから成る６／１２ナイ
ロン、ε−カプロラクタムと１，６−ジアミノヘキサ
ン、テレフタル酸から成る６／６Ｔナイロンが挙げら
れ、特にはε−カプロラクタムを構成成分として７０重
量％以上含むポリアミドが好ましい。
【００１０】添加剤
本発明に用いられる添加剤は、公知のものが使用でき
る。具体的には、可塑剤、離型剤、滑剤、染料、顔料、
結晶核剤、撥水剤、防曇剤、耐衝撃性改良剤、紫外線吸
収剤、酸化防止剤等の安定剤、難燃剤、摺動性改良剤、
シリカ、カオリン、酸化チタン、ガラス繊維、ガラスフ
レーク、炭素繊維等の強化材、チタン酸カリウム、ホウ
酸アルミニウム等のウィスカー等を挙げることができる
が、中でも粒子の最大長が１ｍｍ以下の粉体である場合
に効果が顕著である。また、添加剤は、常温で固体であ
るものを使用した場合に効果が大きく、特には成形温度
が添加剤の融点もしくは流動開始温度、もしくはガラス
転移温度以上の場合に改良効果が大きい。添加剤の中で
も最も改良効果が大きいものは、可塑剤、滑剤、離型
剤、撥水剤として用いられる長鎖アルキル基を有する化
合物である。具体例としては、パラフィンワックス、ポ
リオレフィンワックス等の脂肪族炭化水素、ステアリン
酸、オレイン酸等の高級脂肪酸、ステアリルアルコール
等の高級脂肪族アルコール、ステアリン酸アミド、エル
カ酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド等の高級
脂肪酸アミド、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン
酸カルシウム、モンタン酸カルシウム等の高級脂肪酸金
属塩、ステアリルステアレート、モンタンワックス等の
高級脂肪酸エステル等が挙げられる。これらの中でも好
ましいのは、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン
酸、ステアリン酸、ベヘニン酸、モンタン酸、メリシン
酸、オレイン酸、エルカ酸等の、炭素数９以上の高級脂
肪酸の金属塩、エステル及びアミドからなる群より選ば
れた少なくとも１種の誘導体であり、特に好ましいのは
ステアリン酸アミド、エルカ酸アミド、エチレンビスス
テアリン酸アミド等の高級脂肪酸アミド、最適にはエチ
レンビスステアリン酸アミドである。これらの添加剤は
単独で用いてもよく、また二種以上のものを併用しても
よい。これらの添加剤の添加量に特に制限はないが、少
なすぎると添加剤の効果がなく、多すぎると成形不良を
招くため、好ましくはドライブレンドされる添加剤の量
は、熱可塑性樹脂１００重量部に対し０．０１〜１重量
部、より好ましくは０．０３〜０．５重量部、特に好ま
しくは０．０５〜０．３重量部である。
る。具体的には、可塑剤、離型剤、滑剤、染料、顔料、
結晶核剤、撥水剤、防曇剤、耐衝撃性改良剤、紫外線吸
収剤、酸化防止剤等の安定剤、難燃剤、摺動性改良剤、
シリカ、カオリン、酸化チタン、ガラス繊維、ガラスフ
レーク、炭素繊維等の強化材、チタン酸カリウム、ホウ
酸アルミニウム等のウィスカー等を挙げることができる
が、中でも粒子の最大長が１ｍｍ以下の粉体である場合
に効果が顕著である。また、添加剤は、常温で固体であ
るものを使用した場合に効果が大きく、特には成形温度
が添加剤の融点もしくは流動開始温度、もしくはガラス
転移温度以上の場合に改良効果が大きい。添加剤の中で
も最も改良効果が大きいものは、可塑剤、滑剤、離型
剤、撥水剤として用いられる長鎖アルキル基を有する化
合物である。具体例としては、パラフィンワックス、ポ
リオレフィンワックス等の脂肪族炭化水素、ステアリン
酸、オレイン酸等の高級脂肪酸、ステアリルアルコール
等の高級脂肪族アルコール、ステアリン酸アミド、エル
カ酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド等の高級
脂肪酸アミド、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン
酸カルシウム、モンタン酸カルシウム等の高級脂肪酸金
属塩、ステアリルステアレート、モンタンワックス等の
高級脂肪酸エステル等が挙げられる。これらの中でも好
ましいのは、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン
酸、ステアリン酸、ベヘニン酸、モンタン酸、メリシン
酸、オレイン酸、エルカ酸等の、炭素数９以上の高級脂
肪酸の金属塩、エステル及びアミドからなる群より選ば
れた少なくとも１種の誘導体であり、特に好ましいのは
ステアリン酸アミド、エルカ酸アミド、エチレンビスス
テアリン酸アミド等の高級脂肪酸アミド、最適にはエチ
レンビスステアリン酸アミドである。これらの添加剤は
単独で用いてもよく、また二種以上のものを併用しても
よい。これらの添加剤の添加量に特に制限はないが、少
なすぎると添加剤の効果がなく、多すぎると成形不良を
招くため、好ましくはドライブレンドされる添加剤の量
は、熱可塑性樹脂１００重量部に対し０．０１〜１重量
部、より好ましくは０．０３〜０．５重量部、特に好ま
しくは０．０５〜０．３重量部である。
【００１１】展着剤
本発明に使用される展着剤は、上記添加剤の熱可塑性樹
脂ペレット表面への付着を助ける働きをする物質で、好
適には室温で粘調な液体やクリーム状の形態を呈してい
るものが使用される。展着剤の具体例としては、牛脂、
鯨油等の動物油、菜種油、大豆油等の植物油、スピンド
ル油、エンジン油等の石油系潤滑油、ジメチルシリコー
ン、ペンタエリスリトールエステル、ポリ（α−オレフ
ィン）、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリ
コール、ポリフェニルエーテル等の合成潤滑油、芳香族
スルホン酸エステル、芳香族スルホン酸アミド等の芳香
族スルホン酸誘導体、アルキルベンゼンスルホン酸塩等
のイオン性界面活性剤、ポリオキシエチレンアルキルエ
ーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテ
ル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ポリオキシエ
チレンソルビタン脂肪酸エステル等のポリオキシアルキ
レン鎖を含む化合物、グリセリン脂肪酸エステル、ポリ
グリセリン脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステ
ル、高級アルコール脂肪酸エステル等の非イオン界面活
性剤、カプリン酸、オレイン酸等の脂肪酸、デカノール
等の脂肪族アルコール、１，５ペンタンジオール、グリ
セリン等の多価アルコール、リノール酸アミド等の脂肪
酸アミド、ブチルステアレート等の脂肪酸エステル等が
挙げられる。実用上は、できるだけ成形時に熱劣化し難
く、添加剤や成形品の品質に悪影響を与えないものが好
ましく、中でも芳香族スルホン酸誘導体、ポリオキシア
ルキレン鎖を含む化合物が好適に用いられる。特に、Ｎ
−アルキルベンゼンスルホン酸アミド等の芳香族スルホ
ン酸アミド、又は、ポリオキシエチレンソルビタンモノ
ラウレート、ポリオキシエチレンモノラウレート、ポリ
オキシエチレンソルビタン（モノ、トリ）ステアリレー
ト、ポリオキシエチレンラウリルエーテル、ポリオキシ
エチレンオレイルエーテル、ポリオキシエチレンステア
リルエーテル等のポリオキシアルキレン鎖を含むエステ
ル又はエーテル化合物を用いるのが好ましく、最適には
Ｎ−ｎ−ブチルベンゼンスルホン酸アミド等のＮ−アル
キルベンゼンスルホン酸アミドが用いられる。これらの
展着剤は単独で用いてもよく、また２種以上のものを併
用してもよい。これらの展着剤の添加量に特に制限はな
いが、少なすぎると展着効果がなく、多すぎると樹脂ペ
レットどうしのブロッキングが起きるため、通常、熱可
塑性樹脂１００重量部に対して０．００５〜０．５重量
部が好ましく、より好ましくは０．０１〜０．３重量
部、特に好ましくは０．０２〜０．１５重量部である。
脂ペレット表面への付着を助ける働きをする物質で、好
適には室温で粘調な液体やクリーム状の形態を呈してい
るものが使用される。展着剤の具体例としては、牛脂、
鯨油等の動物油、菜種油、大豆油等の植物油、スピンド
ル油、エンジン油等の石油系潤滑油、ジメチルシリコー
ン、ペンタエリスリトールエステル、ポリ（α−オレフ
ィン）、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリ
コール、ポリフェニルエーテル等の合成潤滑油、芳香族
スルホン酸エステル、芳香族スルホン酸アミド等の芳香
族スルホン酸誘導体、アルキルベンゼンスルホン酸塩等
のイオン性界面活性剤、ポリオキシエチレンアルキルエ
ーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテ
ル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ポリオキシエ
チレンソルビタン脂肪酸エステル等のポリオキシアルキ
レン鎖を含む化合物、グリセリン脂肪酸エステル、ポリ
グリセリン脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステ
ル、高級アルコール脂肪酸エステル等の非イオン界面活
性剤、カプリン酸、オレイン酸等の脂肪酸、デカノール
等の脂肪族アルコール、１，５ペンタンジオール、グリ
セリン等の多価アルコール、リノール酸アミド等の脂肪
酸アミド、ブチルステアレート等の脂肪酸エステル等が
挙げられる。実用上は、できるだけ成形時に熱劣化し難
く、添加剤や成形品の品質に悪影響を与えないものが好
ましく、中でも芳香族スルホン酸誘導体、ポリオキシア
ルキレン鎖を含む化合物が好適に用いられる。特に、Ｎ
−アルキルベンゼンスルホン酸アミド等の芳香族スルホ
ン酸アミド、又は、ポリオキシエチレンソルビタンモノ
ラウレート、ポリオキシエチレンモノラウレート、ポリ
オキシエチレンソルビタン（モノ、トリ）ステアリレー
ト、ポリオキシエチレンラウリルエーテル、ポリオキシ
エチレンオレイルエーテル、ポリオキシエチレンステア
リルエーテル等のポリオキシアルキレン鎖を含むエステ
ル又はエーテル化合物を用いるのが好ましく、最適には
Ｎ−ｎ−ブチルベンゼンスルホン酸アミド等のＮ−アル
キルベンゼンスルホン酸アミドが用いられる。これらの
展着剤は単独で用いてもよく、また２種以上のものを併
用してもよい。これらの展着剤の添加量に特に制限はな
いが、少なすぎると展着効果がなく、多すぎると樹脂ペ
レットどうしのブロッキングが起きるため、通常、熱可
塑性樹脂１００重量部に対して０．００５〜０．５重量
部が好ましく、より好ましくは０．０１〜０．３重量
部、特に好ましくは０．０２〜０．１５重量部である。
【００１２】展着剤を用いる添加剤のドライブレンド
本発明の「展着剤を用いて添加剤がドライブレンドされ
た熱可塑性樹脂ペレット」においては、後述の振盪篩に
よって分離される少量の脱離微粉を除いて、添加剤が、
展着剤を用いたドライブレンドによって、樹脂ペレット
表面に十分付着されていることが必要である。そのよう
な熱可塑性樹脂ペレットが得られる限り、添加剤と展着
剤の添加順序に特に制限はなく、ブレンダーの形状、条
件等を鑑み最適な順序が選択される。どちらかと言え
ば、熱可塑性樹脂ペレットと展着剤を混合した後、添加
剤を添加、混合する方法が、樹脂ペレット表面に均質な
展着剤皮膜を形成し易い点で、好ましい。また、ブレン
ド温度も特に制限はないが、好ましくは０〜１００℃、
より好ましくは２０〜９０℃、特に好ましくは４０〜８
０℃である。熱可塑性樹脂ペレットと展着剤、添加剤を
ブレンドする装置は、種々の公知のものが使用でき、具
体例としては、円筒形、Ｖ型、ダブルコーン型等の容器
回転型混合機、横型リボン型、縦型リボン型、水平スク
リュー型、縦型スクリュー型、パドル型、マラー型、遊
星運動型等の機械攪拌型混合機、エレメント等を用いて
混合する無攪拌型、重力型等の機械的攪拌を行わない混
合機、単軸ローター型、ヘンシェルミキサー、回転円盤
形等の高速攪拌型混合機、流動化型、気流攪拌型等の主
に気流を用いる混合機等が挙げられ、中でも混合効率の
点からはＶ型、ダブルコーン型等の容器回転型混合機が
好ましく、単位重量当たりの消費エネルギー、発熱の少
なさの点からは、遊星運動型混合機が好ましい。また、
上記の混合装置をジャケット方式にし、スチーム等でジ
ャケット部を加熱してペレットを加温することもでき
る。熱可塑性樹脂ペレット表面に存在する付着物は、一
般的にはカッティング等の工程で生成した熱可塑性樹脂
微粉、添加剤及び展着剤から構成されるが、この付着物
に占める展着剤の比率は成形性に影響を及ぼすため、所
定範囲内に調整するのがよい。本発明においては、熱可
塑性樹脂ペレットから洗浄により分離したペレット付着
物中の展着剤含有率が、下式 （ペレット付着物中の展着剤重量／ペレット付着物重
量）×１００≦４０ を満足することが好ましく、中でも ３≦（ペレット付着物中の展着剤重量／ペレット付着物
重量）×１００≦３０ 特には ５≦（ペレット付着物中の展着剤重量／ペレット付着物
重量）×１００≦２５ を満足することが好適である。ここで、「熱可塑性樹脂
ペレットから洗浄により分離したペレット付着物」の量
は、展着剤は溶解するが、熱可塑性樹脂を溶解しない溶
媒、例えば熱可塑性樹脂が６ナイロン、展着剤がＮ−ｎ
−ブチルベンゼンスルホン酸アミドの場合クロロホルム
を用いて、熱可塑性樹脂ペレットを洗浄して得られる洗
浄液から、溶媒クロロホルムを分離回収した残渣の重量
を測定することによって得られる。一方、ペレット付着
物中の展着剤重量は、後述の脱離微粉中の展着剤重量と
同様の方法で測定される。
た熱可塑性樹脂ペレット」においては、後述の振盪篩に
よって分離される少量の脱離微粉を除いて、添加剤が、
展着剤を用いたドライブレンドによって、樹脂ペレット
表面に十分付着されていることが必要である。そのよう
な熱可塑性樹脂ペレットが得られる限り、添加剤と展着
剤の添加順序に特に制限はなく、ブレンダーの形状、条
件等を鑑み最適な順序が選択される。どちらかと言え
ば、熱可塑性樹脂ペレットと展着剤を混合した後、添加
剤を添加、混合する方法が、樹脂ペレット表面に均質な
展着剤皮膜を形成し易い点で、好ましい。また、ブレン
ド温度も特に制限はないが、好ましくは０〜１００℃、
より好ましくは２０〜９０℃、特に好ましくは４０〜８
０℃である。熱可塑性樹脂ペレットと展着剤、添加剤を
ブレンドする装置は、種々の公知のものが使用でき、具
体例としては、円筒形、Ｖ型、ダブルコーン型等の容器
回転型混合機、横型リボン型、縦型リボン型、水平スク
リュー型、縦型スクリュー型、パドル型、マラー型、遊
星運動型等の機械攪拌型混合機、エレメント等を用いて
混合する無攪拌型、重力型等の機械的攪拌を行わない混
合機、単軸ローター型、ヘンシェルミキサー、回転円盤
形等の高速攪拌型混合機、流動化型、気流攪拌型等の主
に気流を用いる混合機等が挙げられ、中でも混合効率の
点からはＶ型、ダブルコーン型等の容器回転型混合機が
好ましく、単位重量当たりの消費エネルギー、発熱の少
なさの点からは、遊星運動型混合機が好ましい。また、
上記の混合装置をジャケット方式にし、スチーム等でジ
ャケット部を加熱してペレットを加温することもでき
る。熱可塑性樹脂ペレット表面に存在する付着物は、一
般的にはカッティング等の工程で生成した熱可塑性樹脂
微粉、添加剤及び展着剤から構成されるが、この付着物
に占める展着剤の比率は成形性に影響を及ぼすため、所
定範囲内に調整するのがよい。本発明においては、熱可
塑性樹脂ペレットから洗浄により分離したペレット付着
物中の展着剤含有率が、下式 （ペレット付着物中の展着剤重量／ペレット付着物重
量）×１００≦４０ を満足することが好ましく、中でも ３≦（ペレット付着物中の展着剤重量／ペレット付着物
重量）×１００≦３０ 特には ５≦（ペレット付着物中の展着剤重量／ペレット付着物
重量）×１００≦２５ を満足することが好適である。ここで、「熱可塑性樹脂
ペレットから洗浄により分離したペレット付着物」の量
は、展着剤は溶解するが、熱可塑性樹脂を溶解しない溶
媒、例えば熱可塑性樹脂が６ナイロン、展着剤がＮ−ｎ
−ブチルベンゼンスルホン酸アミドの場合クロロホルム
を用いて、熱可塑性樹脂ペレットを洗浄して得られる洗
浄液から、溶媒クロロホルムを分離回収した残渣の重量
を測定することによって得られる。一方、ペレット付着
物中の展着剤重量は、後述の脱離微粉中の展着剤重量と
同様の方法で測定される。
【００１３】熱可塑性樹脂ペレットからの脱離微粉
本発明の熱可塑性樹脂ペレットにおいて、「該ペレット
から振盪篩で分離した脱離微粉」とは、熱可塑性樹脂ペ
レットを所定の振盪篩に収容し、所定条件で振盪した際
に、該ペレットが転動することにより、該ペレット表面
に存在する付着物の内、ペレット表面に付着した状態を
保持することができなくなり、該表面から脱離し、篩下
に分離される微粉を意味する。なお、脱離微粉重量を定
量する際には、下記の分離条件を選択する。 ［分離条件］ １）振盪篩： ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている、
針金径５２３μｍ、目開き８５０μｍの平織り篩網を装
着した、直径３００ｍｍの篩 ２）振盪・捕集操作： 上記篩に熱可塑性樹脂ペレット
１．０ｋｇを入れ、振盪幅５０ｍｍ、振盪速度１９２回
／分、温度２５℃、相対湿度６５％で、１０分間篩い、
脱離微粉を捕集する 上記微粉の吸引捕集は、脱離微粉のペレットへの再付着
を抑止する目的で行われる。脱離微粉重量の熱可塑性樹
脂ペレット重量に対する比率は、添加剤量、添加剤種、
展着剤量、展着剤種、カッティング等の工程で生成した
熱可塑性樹脂微粉量、又はこれらの量比、静電気量等に
依存するが、多すぎると成形不良を招くため、好ましく
は１５０ｐｐｍ以下、より好ましくは１００ｐｐｍ以
下、さらに好ましくは５０ｐｐｍ以下である。
から振盪篩で分離した脱離微粉」とは、熱可塑性樹脂ペ
レットを所定の振盪篩に収容し、所定条件で振盪した際
に、該ペレットが転動することにより、該ペレット表面
に存在する付着物の内、ペレット表面に付着した状態を
保持することができなくなり、該表面から脱離し、篩下
に分離される微粉を意味する。なお、脱離微粉重量を定
量する際には、下記の分離条件を選択する。 ［分離条件］ １）振盪篩： ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている、
針金径５２３μｍ、目開き８５０μｍの平織り篩網を装
着した、直径３００ｍｍの篩 ２）振盪・捕集操作： 上記篩に熱可塑性樹脂ペレット
１．０ｋｇを入れ、振盪幅５０ｍｍ、振盪速度１９２回
／分、温度２５℃、相対湿度６５％で、１０分間篩い、
脱離微粉を捕集する 上記微粉の吸引捕集は、脱離微粉のペレットへの再付着
を抑止する目的で行われる。脱離微粉重量の熱可塑性樹
脂ペレット重量に対する比率は、添加剤量、添加剤種、
展着剤量、展着剤種、カッティング等の工程で生成した
熱可塑性樹脂微粉量、又はこれらの量比、静電気量等に
依存するが、多すぎると成形不良を招くため、好ましく
は１５０ｐｐｍ以下、より好ましくは１００ｐｐｍ以
下、さらに好ましくは５０ｐｐｍ以下である。
【００１４】脱離微粉中の展着剤含有率
本発明において、脱離微粉中の展着剤含有率は、下式を
満足することが必要で、 ３≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦２０ 好ましくは、 ４≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦１７ より好ましくは、 ５≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦１３ 特に好ましくは、 ５≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦１１ を満足することが好ましく、脱離微粉中の展着剤含有率
が多すぎても少なすぎても成形不良を引き起こす。脱離
微粉中の展着剤重量は、ガスクロマトグラフィー、液ク
ロマトグラフィー、ゲルパーミエイションクロマトグラ
フィー、核磁気共鳴（ＮＭＲ）等の手段を用いて定量す
ることができる。例えば、ＮＭＲで定量する場合には、
展着剤を溶解する重水素化溶媒に脱離微粉を溶解させ、
樹脂粉、無機物等の不溶物がある場合には濾過等でこれ
らを除去した後、ＮＭＲを測定し、シグナル強度比より
求めることができる。重水素化溶媒にはあらかじめ定量
のための内部標準物質を入れておいてもよい。
満足することが必要で、 ３≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦２０ 好ましくは、 ４≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦１７ より好ましくは、 ５≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦１３ 特に好ましくは、 ５≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦１１ を満足することが好ましく、脱離微粉中の展着剤含有率
が多すぎても少なすぎても成形不良を引き起こす。脱離
微粉中の展着剤重量は、ガスクロマトグラフィー、液ク
ロマトグラフィー、ゲルパーミエイションクロマトグラ
フィー、核磁気共鳴（ＮＭＲ）等の手段を用いて定量す
ることができる。例えば、ＮＭＲで定量する場合には、
展着剤を溶解する重水素化溶媒に脱離微粉を溶解させ、
樹脂粉、無機物等の不溶物がある場合には濾過等でこれ
らを除去した後、ＮＭＲを測定し、シグナル強度比より
求めることができる。重水素化溶媒にはあらかじめ定量
のための内部標準物質を入れておいてもよい。
【００１５】成形製品
本発明の熱可塑性樹脂ペレットは、公知の方法により成
形することができるが、特にフィルムやモノフィラメン
トに加工した場合に、透明性が良好で、凝集物がなく、
成形安定性に優れ、品質にムラのない製品が得られるた
め利用価値が大きい。例えば、フィルムではドライブレ
ンドされた添加剤に基づく凝集物が商品価値を大きく落
とすことはよく知られているが、その他にも、特に延伸
フィルムの場合では延伸加工時にこういった凝集物を起
点にした破断が起こり生産不能に陥るといった問題があ
る。また、モノフィラメントにおいても、一般的には成
型時に強度を上げる目的で延伸が行われ、凝集物がある
とそれを起点にした破断が起こり生産不能に陥るといっ
た問題があったが、本発明により大幅に改善することが
可能になった。
形することができるが、特にフィルムやモノフィラメン
トに加工した場合に、透明性が良好で、凝集物がなく、
成形安定性に優れ、品質にムラのない製品が得られるた
め利用価値が大きい。例えば、フィルムではドライブレ
ンドされた添加剤に基づく凝集物が商品価値を大きく落
とすことはよく知られているが、その他にも、特に延伸
フィルムの場合では延伸加工時にこういった凝集物を起
点にした破断が起こり生産不能に陥るといった問題があ
る。また、モノフィラメントにおいても、一般的には成
型時に強度を上げる目的で延伸が行われ、凝集物がある
とそれを起点にした破断が起こり生産不能に陥るといっ
た問題があったが、本発明により大幅に改善することが
可能になった。
【００１６】
【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳細に説明
するが、本発明はその要旨を越えない限りこれらの実施
例に限定されるものではない。なお、実施例中「部」は
「重量部」を示す。また、測定は以下の方法で行った。
するが、本発明はその要旨を越えない限りこれらの実施
例に限定されるものではない。なお、実施例中「部」は
「重量部」を示す。また、測定は以下の方法で行った。
【００１７】（１）脱離微粉重量
目開き８５０μｍ、針金径５２３μｍの平織り篩網を装
着した、直径３００ｍｍの振盪篩に、ペレット１．０ｋ
ｇを入れ、温度２５℃、相対湿度６５％の条件下、振盪
幅５０ｍｍ、振盪速度１９２回／分で１０分間篩った。
この振盪篩を通過した微粉を、６５０Ｗの掃除機で吸引
しながら受け篩（目開き０．１０６ｍｍ）上に捕集し
て、その重量を測定し脱離微粉重量とした。
着した、直径３００ｍｍの振盪篩に、ペレット１．０ｋ
ｇを入れ、温度２５℃、相対湿度６５％の条件下、振盪
幅５０ｍｍ、振盪速度１９２回／分で１０分間篩った。
この振盪篩を通過した微粉を、６５０Ｗの掃除機で吸引
しながら受け篩（目開き０．１０６ｍｍ）上に捕集し
て、その重量を測定し脱離微粉重量とした。
【００１８】（２）ペレット付着物重量
攪拌翼付きの１Ｌ丸底フラスコに、ペレット５０ｇ及び
クロロホルム３００ｍＬを入れ、１００ｒｐｍで３０分
間攪拌後、目開き０．８５ｍｍのメッシュでペレットを
濾別し、濾液をエバポレーターで乾固し、得られた固体
（以下、これを「ペレット付着物」という。）の重量を
測定し、ペレット付着物重量とした。
クロロホルム３００ｍＬを入れ、１００ｒｐｍで３０分
間攪拌後、目開き０．８５ｍｍのメッシュでペレットを
濾別し、濾液をエバポレーターで乾固し、得られた固体
（以下、これを「ペレット付着物」という。）の重量を
測定し、ペレット付着物重量とした。
【００１９】（３）脱離微粉中、ペレット付着物中の展
着剤重量 試料（脱離微粉又はペレット付着物）を１０〜２０ｍｇ
精秤し、内標としてテトラブロモエタンを既知量添加
し、重クロロホルム１ｍＬに溶解させた。不溶物を孔径
０．５μｍのポリテトラフルオロエチレン製メンブラン
フィルターを用いて除去し、濾液を日本電子（株）製Ｎ
ＭＲ（ＪＥＯＬ−α４００）を用いて 1ＨＮＭＲを測定
し、あらかじめ求めた展着剤と内標のシグナル強度比を
元に、試料の各シグナルの強度比より求めた値を、展着
剤重量とした。
着剤重量 試料（脱離微粉又はペレット付着物）を１０〜２０ｍｇ
精秤し、内標としてテトラブロモエタンを既知量添加
し、重クロロホルム１ｍＬに溶解させた。不溶物を孔径
０．５μｍのポリテトラフルオロエチレン製メンブラン
フィルターを用いて除去し、濾液を日本電子（株）製Ｎ
ＭＲ（ＪＥＯＬ−α４００）を用いて 1ＨＮＭＲを測定
し、あらかじめ求めた展着剤と内標のシグナル強度比を
元に、試料の各シグナルの強度比より求めた値を、展着
剤重量とした。
【００２０】（４）成形安定性評価
シリンダ径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２７のフルフライトスク
リュを持った単軸押出機の先端に、ギヤポンプ及び直径
１．５ｍｍ、孔数１０個の紡糸用ノズルを装着した紡糸
用押出機にて、シリンダ設定温度２６０℃、ギヤポンプ
回転数３０ｒｐｍ、ギヤポンプ入り側樹脂圧力を１５Ｍ
Ｐａになるように、スクリュ回転数を自動制御設定して
直径０．８ｍｍのストランド１０本を溶融紡糸し、１５
℃の冷却水槽に通して冷却固化させた後ワインダにて巻
き取った。この押出成形を６０分継続する間に測定され
たスクリュ回転数から、成形安定性を評価する。すなわ
ち、平均スクリュ回転数が小さい方が成形機スクリュへ
の食い込みが良好なことを示し、スクリュ回転数の最大
振れ幅が小さい方が成形機への食い込みムラが少なく成
形性が安定していることを示す。
リュを持った単軸押出機の先端に、ギヤポンプ及び直径
１．５ｍｍ、孔数１０個の紡糸用ノズルを装着した紡糸
用押出機にて、シリンダ設定温度２６０℃、ギヤポンプ
回転数３０ｒｐｍ、ギヤポンプ入り側樹脂圧力を１５Ｍ
Ｐａになるように、スクリュ回転数を自動制御設定して
直径０．８ｍｍのストランド１０本を溶融紡糸し、１５
℃の冷却水槽に通して冷却固化させた後ワインダにて巻
き取った。この押出成形を６０分継続する間に測定され
たスクリュ回転数から、成形安定性を評価する。すなわ
ち、平均スクリュ回転数が小さい方が成形機スクリュへ
の食い込みが良好なことを示し、スクリュ回転数の最大
振れ幅が小さい方が成形機への食い込みムラが少なく成
形性が安定していることを示す。
【００２１】（５）ストランド中凝集物
上記成形機から吐出するストランドについて、添加剤凝
集や、添加剤凝集による気泡の有無を６０分間目視で観
察した。凝集物が発生した場合は、発生までの時間及び
その程度を記録した。
集や、添加剤凝集による気泡の有無を６０分間目視で観
察した。凝集物が発生した場合は、発生までの時間及び
その程度を記録した。
【００２２】（６）モノフィラメント成形評価
シリンダ径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２７のフルフライトスク
リュを持った単軸押出機の先端に、ギヤポンプ及び直径
１．５ｍｍ、孔数１０個の紡糸用ノズルを装着した紡糸
用押出機にて、シリンダ設定温度２６０℃、ギヤポンプ
回転数３０ｒｐｍ、ギヤポンプ入り側樹脂圧力を１５Ｍ
Ｐａになるようにスクリュ回転数を自動制御設定して溶
融紡糸し、１５℃の冷却水槽に通して冷却固化させた
後、９７℃、１００％ＲＨ下にて３．５倍湿熱延伸を施
し、次に２００℃熱風延伸槽にて総合延伸倍率５．９倍
にて２段目の延伸を行い、次に１９０℃熱風延伸槽にて
弛緩率０．９５％の熱固定を行って、直径０．３４ｍｍ
のモノフィラメントを成形した。上記成形工程での糸切
れの有無を６０分間観察した。糸切れが起こった場合
は、速やかに成形・延伸を復帰し、成形開始から６０分
後までの糸切れ回数及び糸切れ開始時間を記録した。
リュを持った単軸押出機の先端に、ギヤポンプ及び直径
１．５ｍｍ、孔数１０個の紡糸用ノズルを装着した紡糸
用押出機にて、シリンダ設定温度２６０℃、ギヤポンプ
回転数３０ｒｐｍ、ギヤポンプ入り側樹脂圧力を１５Ｍ
Ｐａになるようにスクリュ回転数を自動制御設定して溶
融紡糸し、１５℃の冷却水槽に通して冷却固化させた
後、９７℃、１００％ＲＨ下にて３．５倍湿熱延伸を施
し、次に２００℃熱風延伸槽にて総合延伸倍率５．９倍
にて２段目の延伸を行い、次に１９０℃熱風延伸槽にて
弛緩率０．９５％の熱固定を行って、直径０．３４ｍｍ
のモノフィラメントを成形した。上記成形工程での糸切
れの有無を６０分間観察した。糸切れが起こった場合
は、速やかに成形・延伸を復帰し、成形開始から６０分
後までの糸切れ回数及び糸切れ開始時間を記録した。
【００２３】（７）フィルム成形評価
シリンダ径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２７のフルフライトスク
リュを持った単軸押出機の先端に、６００ｍｍ幅のＴダ
イを装着したフィルム成形機にて、シリンダ設定温度２
６０℃、スクリュ回転数４０ｒｐｍにて押出し、引き取
り速度２．２ｍ／分、設定温度８０℃のロールにキャス
トして、厚み１００μｍの単層フィルムを成形した。上
記成形工程にて得られるフィルムについて、添加剤凝集
や、添加剤凝集による気泡の有無を６０分間目視で観察
した。凝集物が発生した場合は、発生までの時間及びそ
の程度を記録した。
リュを持った単軸押出機の先端に、６００ｍｍ幅のＴダ
イを装着したフィルム成形機にて、シリンダ設定温度２
６０℃、スクリュ回転数４０ｒｐｍにて押出し、引き取
り速度２．２ｍ／分、設定温度８０℃のロールにキャス
トして、厚み１００μｍの単層フィルムを成形した。上
記成形工程にて得られるフィルムについて、添加剤凝集
や、添加剤凝集による気泡の有無を６０分間目視で観察
した。凝集物が発生した場合は、発生までの時間及びそ
の程度を記録した。
【００２４】（８）ポリマーの融点（Ｔｍ）
試料８．０±０．５ｍｇをＤＳＣ用アルミパンに秤取
し、セイコーインスツルメンツ社製ＤＳＣ−６２００を
用い、室温より昇温速度２０℃／分で３００℃まで昇温
し、３００℃で３分保持した後、２０℃／分で８０℃ま
で降温、再度２０℃／分で３００℃まで昇温したときに
現れる融解ピークの頂点の温度を求めた。
し、セイコーインスツルメンツ社製ＤＳＣ−６２００を
用い、室温より昇温速度２０℃／分で３００℃まで昇温
し、３００℃で３分保持した後、２０℃／分で８０℃ま
で降温、再度２０℃／分で３００℃まで昇温したときに
現れる融解ピークの頂点の温度を求めた。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【実施例１】上記表−１に示すポリアミド樹脂ペレット
１（商品名ノバミッド２４２０、三菱化学（株）製）６
００ｋｇを、遊星運動型混合機（細川ミクロン（株）
製）に仕込み、展着剤としてＮ−ｎ−ブチルベンゼンス
ルホンアミド０．６ｋｇを添加、自転６０ｒｐｍ、公転
２ｒｐｍで３０分間混合した後、エチレンビスステアリ
ン酸アミド１．４１ｋｇを添加し、さらに３０分間混合
した後ドライブレンドされたペレットを取り出した。混
合時の平均内温は２５℃であった。このペレットを用い
て脱離微粉の分析、成形安定性評価及び各種成形評価を
行い、結果を表−２に示した。成形性は良好で、添加剤
の凝集物は観察されなかった。
１（商品名ノバミッド２４２０、三菱化学（株）製）６
００ｋｇを、遊星運動型混合機（細川ミクロン（株）
製）に仕込み、展着剤としてＮ−ｎ−ブチルベンゼンス
ルホンアミド０．６ｋｇを添加、自転６０ｒｐｍ、公転
２ｒｐｍで３０分間混合した後、エチレンビスステアリ
ン酸アミド１．４１ｋｇを添加し、さらに３０分間混合
した後ドライブレンドされたペレットを取り出した。混
合時の平均内温は２５℃であった。このペレットを用い
て脱離微粉の分析、成形安定性評価及び各種成形評価を
行い、結果を表−２に示した。成形性は良好で、添加剤
の凝集物は観察されなかった。
【００２７】
【実施例２】混合時の平均内温を７５℃とした以外は、
実施例１と同様にして添加剤がドライブレンドされたペ
レットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価及び各
種成形評価の結果を表−２に示した。成形性は良好で、
添加剤の凝集物は観察されなかった。
実施例１と同様にして添加剤がドライブレンドされたペ
レットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価及び各
種成形評価の結果を表−２に示した。成形性は良好で、
添加剤の凝集物は観察されなかった。
【００２８】
【実施例３】展着剤と添加剤の仕込み順序を逆にした以
外は、実施例２と同様にして添加剤がドライブレンドさ
れたペレットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価
及び各種成形評価の結果を表−２に示した。成形性は良
好で、添加剤の凝集物は観察されなかった。
外は、実施例２と同様にして添加剤がドライブレンドさ
れたペレットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価
及び各種成形評価の結果を表−２に示した。成形性は良
好で、添加剤の凝集物は観察されなかった。
【００２９】
【実施例４】展着剤と添加剤の仕込み量を表−２に記載
の通りにした以外は、実施例２と同様にして添加剤がド
ライブレンドされたペレットを得た。脱離微粉の分析、
成形安定性評価及び各種成形評価の結果を表−２に示し
た。成形性は良好で、添加剤の凝集物は観察されなかっ
た。
の通りにした以外は、実施例２と同様にして添加剤がド
ライブレンドされたペレットを得た。脱離微粉の分析、
成形安定性評価及び各種成形評価の結果を表−２に示し
た。成形性は良好で、添加剤の凝集物は観察されなかっ
た。
【００３０】
【実施例５】実施例１のポリアミド樹脂ペレット２００
０ｇをクロスロータリー式粉体混合機（明和工業（株）
製）に仕込み、展着剤としてＮ−ｎ−ブチルベンゼンス
ルホンアミド７．５ｇを添加、自転６０ｒｐｍ、公転６
０ｒｐｍで３０分間混合した後、エチレンビスステアリ
ン酸アミド１３．５ｇを添加し、さらに３０分間混合し
た後ドライブレンドされたペレットを取り出した。混合
時の平均内温は７５℃であった。このペレットを用いて
脱離微粉の分析、成型安定性評価及び各種成形評価の結
果を表−２に示した。成形性は良好で、添加剤の凝集物
は観察されなかった。
０ｇをクロスロータリー式粉体混合機（明和工業（株）
製）に仕込み、展着剤としてＮ−ｎ−ブチルベンゼンス
ルホンアミド７．５ｇを添加、自転６０ｒｐｍ、公転６
０ｒｐｍで３０分間混合した後、エチレンビスステアリ
ン酸アミド１３．５ｇを添加し、さらに３０分間混合し
た後ドライブレンドされたペレットを取り出した。混合
時の平均内温は７５℃であった。このペレットを用いて
脱離微粉の分析、成型安定性評価及び各種成形評価の結
果を表−２に示した。成形性は良好で、添加剤の凝集物
は観察されなかった。
【００３１】
【実施例６】前記表−１に示すポリアミド樹脂ペレット
２（商品名ノバミッド１０２０、三菱化学（株）製）６
００ｋｇを、遊星運動型混合機（細川ミクロン（株）
製）に仕込み、展着剤としてポリオキシエチレンソルビ
タンモノラウレート０．３ｋｇを添加、自転６０ｒｐ
ｍ、公転２ｒｐｍで３０分間混合した後、エチレンビス
ステアリン酸アミドを０．８１ｋｇ、熱安定剤として
Ｎ，Ｎ’−ヘキサメチレンビス（３，５−ジ−ｔ−ブチ
ル−４−ヒドロキシ−ヒドロシンナマミド）（チバ・ス
ペシャルティ・ケミカルズ（株）製、商品名イルガノッ
クス１０９８）を０．６ｋｇを添加し、さらに３０分間
混合した後ドライブレンドされたペレットを取り出し
た。混合時の平均内温は７５℃であった。このペレット
を用いて脱離微粉の分析、成形安定性評価及び各種成形
評価の結果を表−２に示した。成形性は良好で、添加剤
の凝集物は観察されなかった。
２（商品名ノバミッド１０２０、三菱化学（株）製）６
００ｋｇを、遊星運動型混合機（細川ミクロン（株）
製）に仕込み、展着剤としてポリオキシエチレンソルビ
タンモノラウレート０．３ｋｇを添加、自転６０ｒｐ
ｍ、公転２ｒｐｍで３０分間混合した後、エチレンビス
ステアリン酸アミドを０．８１ｋｇ、熱安定剤として
Ｎ，Ｎ’−ヘキサメチレンビス（３，５−ジ−ｔ−ブチ
ル−４−ヒドロキシ−ヒドロシンナマミド）（チバ・ス
ペシャルティ・ケミカルズ（株）製、商品名イルガノッ
クス１０９８）を０．６ｋｇを添加し、さらに３０分間
混合した後ドライブレンドされたペレットを取り出し
た。混合時の平均内温は７５℃であった。このペレット
を用いて脱離微粉の分析、成形安定性評価及び各種成形
評価の結果を表−２に示した。成形性は良好で、添加剤
の凝集物は観察されなかった。
【００３２】
【実施例７】展着剤と添加剤の仕込み順序を逆にした以
外は、実施例６と同様にして添加剤がドライブレンドさ
れたペレットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価
及び各種成形評価の結果を表−２に示した。成形性は良
好で、添加剤の凝集物は観察されなかった。
外は、実施例６と同様にして添加剤がドライブレンドさ
れたペレットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価
及び各種成形評価の結果を表−２に示した。成形性は良
好で、添加剤の凝集物は観察されなかった。
【００３３】
【比較例１】展着剤量を表−２に記載の通りにした以外
は実施例２と同様にして、添加剤がドライブレンドされ
たペレットを得た。このペレットを用いて脱離微粉の分
析、成形安定性評価及び各種成形評価の結果を表−２に
示した。脱離微粉中の展着剤含有量が少なく、平均スク
リュ回転数、スクリュ回転数最大振れ幅が大きく成形性
が悪かった。４０分後ストランド中、フィルム中に凝集
物が見られ、モノフィラメント成形中に糸切れが発生し
た。
は実施例２と同様にして、添加剤がドライブレンドされ
たペレットを得た。このペレットを用いて脱離微粉の分
析、成形安定性評価及び各種成形評価の結果を表−２に
示した。脱離微粉中の展着剤含有量が少なく、平均スク
リュ回転数、スクリュ回転数最大振れ幅が大きく成形性
が悪かった。４０分後ストランド中、フィルム中に凝集
物が見られ、モノフィラメント成形中に糸切れが発生し
た。
【００３４】
【比較例２】展着剤量を表−２に記載の通りにした以外
は実施例２と同様にして、添加剤がドライブレンドされ
たペレットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価及
び各種成形評価の結果を表−２に示した。脱離微粉中の
展着剤含有量が多く、平均スクリュ回転数、スクリュ回
転数最大振れ幅が大きく成形性が悪かった。２０分後ス
トランド中、フィルム中に凝集物が見られ、モノフィラ
メント成形中に糸切れが発生した。
は実施例２と同様にして、添加剤がドライブレンドされ
たペレットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価及
び各種成形評価の結果を表−２に示した。脱離微粉中の
展着剤含有量が多く、平均スクリュ回転数、スクリュ回
転数最大振れ幅が大きく成形性が悪かった。２０分後ス
トランド中、フィルム中に凝集物が見られ、モノフィラ
メント成形中に糸切れが発生した。
【００３５】
【比較例３】展着剤と添加剤の仕込み順序を逆にした以
外は実施例４と同様にして、添加剤がドライブレンドさ
れたペレットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価
及び各種成形評価の結果を表−２に示した。脱離微粉中
の展着剤含有量が多く、平均スクリュ回転数、スクリュ
回転数最大振れ幅が大きく成形性が悪かった。２０分後
ストランド中、フィルム中に凝集物が見られ、モノフィ
ラメント成形中に糸切れが発生した。
外は実施例４と同様にして、添加剤がドライブレンドさ
れたペレットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価
及び各種成形評価の結果を表−２に示した。脱離微粉中
の展着剤含有量が多く、平均スクリュ回転数、スクリュ
回転数最大振れ幅が大きく成形性が悪かった。２０分後
ストランド中、フィルム中に凝集物が見られ、モノフィ
ラメント成形中に糸切れが発生した。
【００３６】
【比較例４】展着剤と添加剤の仕込み量を表−２に記載
の通りにした以外は実施例４と同様にして、添加剤がド
ライブレンドされたペレットを得た。脱離微粉の分析、
成形安定性評価及び各種成形評価の結果を表−２に示し
た。脱離微粉中の展着剤含有量が多く、平均スクリュ回
転数、スクリュ回転数最大振れ幅が大きく成形性が悪か
った。３０分後ストランド中、フィルム中に凝集物が見
られ、モノフィラメント成形中に糸切れが発生した。
の通りにした以外は実施例４と同様にして、添加剤がド
ライブレンドされたペレットを得た。脱離微粉の分析、
成形安定性評価及び各種成形評価の結果を表−２に示し
た。脱離微粉中の展着剤含有量が多く、平均スクリュ回
転数、スクリュ回転数最大振れ幅が大きく成形性が悪か
った。３０分後ストランド中、フィルム中に凝集物が見
られ、モノフィラメント成形中に糸切れが発生した。
【００３７】
【比較例５】展着剤と添加剤の仕込み順序を逆にした以
外は実施例５と同様にして、添加剤がドライブレンドさ
れたペレットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価
及び各種成形評価の結果を表−２に示した。脱離微粉中
の展着剤含有量が多く、平均スクリュ回転数、スクリュ
回転数最大振れ幅が大きく成形性が悪かった。４０分後
ストランド中、フィルム中に凝集物が見られ、モノフィ
ラメント成形中に糸切れが発生した。
外は実施例５と同様にして、添加剤がドライブレンドさ
れたペレットを得た。脱離微粉の分析、成形安定性評価
及び各種成形評価の結果を表−２に示した。脱離微粉中
の展着剤含有量が多く、平均スクリュ回転数、スクリュ
回転数最大振れ幅が大きく成形性が悪かった。４０分後
ストランド中、フィルム中に凝集物が見られ、モノフィ
ラメント成形中に糸切れが発生した。
【００３８】
【表２】
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ０８Ｋ 5/10 Ｃ０８Ｋ 5/10
5/20 5/20
Ｃ０８Ｌ 77/00 Ｃ０８Ｌ 77/00
101/00 101/00
// Ｂ２９Ｋ 77:00 Ｂ２９Ｋ 77:00
Ｆターム(参考） 4F070 AA54 AA71 AC42 AC43 AC47
AC50 AC84 AE11 DA02 DC05
4F201 AA29 AB07 AB28 AC01 AC04
AG01 BA01 BA02 BC15 BC37
BK01 BK11 BK15 BL48
4J002 AE032 AE053 BB013 BB031
BB121 BC031 BD041 BE021
BG041 BG051 BN151 CB001
CF001 CF033 CG001 CH053
CH071 CH073 CH091 CL011
CL031 CL051 CM041 CN031
CP033 EC047 EC057 EC066
EC067 EF056 EF057 EG036
EG046 EH016 EH037 EH047
EP016 EP017 EP026 EV247
EV257 EV287 FD026 FD166
FD176 FD206 FD347
Claims (10)
- 【請求項１】展着剤を用いて添加剤がドライブレンドさ
れた熱可塑性樹脂ペレットであって、該ペレットから下
記条件下振盪篩で分離した脱離微粉中の展着剤含有率
が、下式 ３≦（脱離微粉中の展着剤重量／脱離微粉重量）×１０
０≦２０ を満足することを特徴とする熱可塑性樹脂ペレット。 ［分離条件］ １）振盪篩： ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている、
針金径５２３μｍ、目開き８５０μｍの平織り篩網を装
着した、直径３００ｍｍの篩 ２）振盪・捕集操作： 上記篩に熱可塑性樹脂ペレット
１．０ｋｇを入れ、振盪幅５０ｍｍ、振盪速度１９２回
／分、温度２５℃、相対湿度６５％で、１０分間篩い、
脱離微粉を捕集する - 【請求項２】ドライブレンドされる添加剤が粉体である
ことを特徴とする請求項１記載の熱可塑性樹脂ペレッ
ト。 - 【請求項３】熱可塑性樹脂ペレットから洗浄により分離
したペレット付着物中の展着剤含有率が、下式 （ペレット付着物中の展着剤重量／ペレット付着物重
量）×１００≦４０ を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の熱
可塑性樹脂ペレット。 - 【請求項４】熱可塑性樹脂１００重量部に対し、ドライ
ブレンドされる添加剤の量が０．０１〜１重量部である
ことを特徴をする請求項１〜３のいずれか１項に記載の
熱可塑性樹脂ペレット。 - 【請求項５】熱可塑性樹脂がポリアミドであることを特
徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の熱可塑性
樹脂ペレット。 - 【請求項６】添加剤が、炭素数９以上の高級脂肪酸の金
属塩、エステル及びアミドからなる群より選ばれた少な
くとも１種の誘導体であることを特徴とする請求項１〜
５のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂ペレット。 - 【請求項７】展着剤が、芳香族スルホン酸誘導体である
ことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の
熱可塑性樹脂ペレット。 - 【請求項８】展着剤が、ポリオキシアルキレン鎖を含む
化合物であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか
１項に記載の熱可塑性樹脂ペレット。 - 【請求項９】請求項１〜８のいずれか１項に記載の熱可
塑性樹脂ペレットを用いたフィルム。 - 【請求項１０】請求項１〜８のいずれか１項に記載の熱
可塑性樹脂ペレットを用いたモノフィラメント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002128109A JP4311911B2 (ja) | 2002-04-30 | 2002-04-30 | 熱可塑性樹脂ペレット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002128109A JP4311911B2 (ja) | 2002-04-30 | 2002-04-30 | 熱可塑性樹脂ペレット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003320528A true JP2003320528A (ja) | 2003-11-11 |
| JP4311911B2 JP4311911B2 (ja) | 2009-08-12 |
Family
ID=29541968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002128109A Expired - Lifetime JP4311911B2 (ja) | 2002-04-30 | 2002-04-30 | 熱可塑性樹脂ペレット |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4311911B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005187553A (ja) * | 2003-12-25 | 2005-07-14 | Asahi Kasei Chemicals Corp | ポリアミド６６樹脂ペレット及びその製造方法 |
| JP2005239883A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-09-08 | Asahi Kasei Chemicals Corp | ポリアミド樹脂ペレット製造方法 |
| JP2005239882A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-09-08 | Asahi Kasei Chemicals Corp | ポリアミド樹脂ペレットの製造法 |
| JP2005239881A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-09-08 | Asahi Kasei Chemicals Corp | ポリアミド樹脂ペレットの製造方法 |
| JP2005280089A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Toray Ind Inc | 溶融成形品の製造方法 |
| JP2008238074A (ja) * | 2007-03-28 | 2008-10-09 | Toray Ind Inc | 粉粒体の気流混合装置および混合方法 |
| JP2009057410A (ja) * | 2007-08-30 | 2009-03-19 | Sumitomo Chemical Co Ltd | メタクリル樹脂成形材料の製造方法 |
| JP2012512931A (ja) * | 2008-12-19 | 2012-06-07 | ロディア・ポリアミダ・エ・エスペシアリダデス・リミターダ | 潤滑処理された熱可塑性ポリマーを製造するための方法 |
| JP2016505076A (ja) * | 2012-10-24 | 2016-02-18 | ベルサリス、ソシエタ、ペル、アチオニＶｅｒｓａｌｉｓ Ｓ．Ｐ．Ａ． | ビニル芳香族重合体及び／又は共重合体の濃縮重合体組成物 |
-
2002
- 2002-04-30 JP JP2002128109A patent/JP4311911B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP4480391B2 (ja) * | 2003-12-25 | 2010-06-16 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | ポリアミド６６樹脂ペレット及びその製造方法 |
| JP2005239883A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-09-08 | Asahi Kasei Chemicals Corp | ポリアミド樹脂ペレット製造方法 |
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| KR101551977B1 (ko) * | 2007-08-30 | 2015-09-09 | 스미또모 가가꾸 가부시끼가이샤 | 메타크릴 수지 성형 재료의 제조 방법 |
| JP2012512931A (ja) * | 2008-12-19 | 2012-06-07 | ロディア・ポリアミダ・エ・エスペシアリダデス・リミターダ | 潤滑処理された熱可塑性ポリマーを製造するための方法 |
| JP2016505076A (ja) * | 2012-10-24 | 2016-02-18 | ベルサリス、ソシエタ、ペル、アチオニＶｅｒｓａｌｉｓ Ｓ．Ｐ．Ａ． | ビニル芳香族重合体及び／又は共重合体の濃縮重合体組成物 |
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