JP2003280263A - 電子写真トナー製造用流動槽式粉砕分級機およびそれを用いたトナーの製造方法 - Google Patents
電子写真トナー製造用流動槽式粉砕分級機およびそれを用いたトナーの製造方法Info
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- Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 超微粉粒子と粗大粒子の含有量が少なく、そ
の結果帯電量が安定でかつ高精細な画像が得られる小粒
径の電子写真画像形成用トナーを製造するための、かつ
生産効率面においても経済面で有利な、流動槽式粉砕機
およびそれを用いたトナー製造方法を提供すること。 【解決手段】 円筒形状の流動槽を設け、粉砕手段と分
級手段を少なくとも有する電子写真トナー製造用流動槽
式粉砕分級機であって、該流動槽の少なくとも内壁面に
離型剤からなる層を設けることを特徴とする電子写真ト
ナー製造用流動槽式粉砕分級機。
の結果帯電量が安定でかつ高精細な画像が得られる小粒
径の電子写真画像形成用トナーを製造するための、かつ
生産効率面においても経済面で有利な、流動槽式粉砕機
およびそれを用いたトナー製造方法を提供すること。 【解決手段】 円筒形状の流動槽を設け、粉砕手段と分
級手段を少なくとも有する電子写真トナー製造用流動槽
式粉砕分級機であって、該流動槽の少なくとも内壁面に
離型剤からなる層を設けることを特徴とする電子写真ト
ナー製造用流動槽式粉砕分級機。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電子写真用トナー
を構成する結着樹脂及び着色剤から少なくともなる組成
物を溶融混練し冷却固化後、粗粉砕して得られるトナー
原料を、流動槽式粉砕分級機によってさらに粉砕し分級
して小粒径トナーを製造するために用いられる、改良さ
れた流動槽式粉砕分級機およびそれを用いたトナーの製
造方法に関するものである。
を構成する結着樹脂及び着色剤から少なくともなる組成
物を溶融混練し冷却固化後、粗粉砕して得られるトナー
原料を、流動槽式粉砕分級機によってさらに粉砕し分級
して小粒径トナーを製造するために用いられる、改良さ
れた流動槽式粉砕分級機およびそれを用いたトナーの製
造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】先ず、従来からある微粉砕装置の一種で
ある流動槽式粉砕分級機の概要を図１に基づいて説明す
る。流動槽式粉砕分級機は、通常、円筒状でかつ流動槽
部を有し、その外周壁の下部に中心方向に向けて粉砕手
段としての複数のエアノズルが設けられてある。このエ
アノズルは、粉砕されるべきトナー原料を、懸濁させた
高圧ジェットを流動槽内で相互衝突させて粉砕する。粉
砕効率を維持しかつ過粉砕を避けるために、速やかに分
級手段に送られ、分級手段で所望粒径のものが選別され
る。
ある流動槽式粉砕分級機の概要を図１に基づいて説明す
る。流動槽式粉砕分級機は、通常、円筒状でかつ流動槽
部を有し、その外周壁の下部に中心方向に向けて粉砕手
段としての複数のエアノズルが設けられてある。このエ
アノズルは、粉砕されるべきトナー原料を、懸濁させた
高圧ジェットを流動槽内で相互衝突させて粉砕する。粉
砕効率を維持しかつ過粉砕を避けるために、速やかに分
級手段に送られ、分級手段で所望粒径のものが選別され
る。
【０００３】図１の例は、粉砕手段と分級手段を組み合
わせたものである。原料供給部（７）から流動槽（１）
内に供給された原料粒子（２）は、複数の粉砕エアノズ
ル（３）から噴出させた高圧ジェット気流によって加速
され、粒子は対向するジェット流の交差点で出会い、粒
子同志の相互衝突によって粉砕される。原料粒子は流動
槽内で一定時間旋回し滞留し、粉砕が繰り返された後、
上昇気流によって流動槽上部に設けた分級ローター
（４）に運ばれて、所望の粒径粉と粗粉とに分級され、
所望の粒径のものは最終製品のトナーとする一方、粗粉
については流動槽内に再循環させて所定の粒度になるま
で粉砕工程にかけて、最終製品のトナーとして収集され
る。流動槽式粉砕方法については、その改良技術が種々
提案されている。例えば、特開平０５−１４６７０４号
公報には、分級精度のバラツキをなくすためにトナー原
料粒子の供給量を制御する方法が、特開平０６−２８５
３８６号公報には、粉砕機を手軽に運転できるために粉
砕機内の固気濃度を測定する装置が、特開平１１−０７
０３４０号公報には粉砕効率を向上させるためにエア流
と粉砕原料との速度差により生ずる乱流損失を最小にす
る技術が、それぞれ提案されている。
わせたものである。原料供給部（７）から流動槽（１）
内に供給された原料粒子（２）は、複数の粉砕エアノズ
ル（３）から噴出させた高圧ジェット気流によって加速
され、粒子は対向するジェット流の交差点で出会い、粒
子同志の相互衝突によって粉砕される。原料粒子は流動
槽内で一定時間旋回し滞留し、粉砕が繰り返された後、
上昇気流によって流動槽上部に設けた分級ローター
（４）に運ばれて、所望の粒径粉と粗粉とに分級され、
所望の粒径のものは最終製品のトナーとする一方、粗粉
については流動槽内に再循環させて所定の粒度になるま
で粉砕工程にかけて、最終製品のトナーとして収集され
る。流動槽式粉砕方法については、その改良技術が種々
提案されている。例えば、特開平０５−１４６７０４号
公報には、分級精度のバラツキをなくすためにトナー原
料粒子の供給量を制御する方法が、特開平０６−２８５
３８６号公報には、粉砕機を手軽に運転できるために粉
砕機内の固気濃度を測定する装置が、特開平１１−０７
０３４０号公報には粉砕効率を向上させるためにエア流
と粉砕原料との速度差により生ずる乱流損失を最小にす
る技術が、それぞれ提案されている。
【０００４】また、特開平０２−２９４６６０号公報、
特開平０２−２９４６６１号公報、特開平０２−２９４
６６２号公報および特開平０２−２９４６６３号公報の
各公報には、粉砕・分級法による通常粒径トナーの製造
方法が開示され、分級手段として第１分級手段と第２分
級手段を用い、分級手段の稼動時間が長くなるにつれて
トナーを構成する軟質の樹脂が第２分級手段を構成する
粉体排出管等に付着し、それが粗粉生成の要因となって
最終製品のトナーに含有し問題となるため、その対策と
して前記粉体排出用配管等の少なくとも一部をフッ素樹
脂製にして、軟質の樹脂の付着の防止がはかられたもの
である。
特開平０２−２９４６６１号公報、特開平０２−２９４
６６２号公報および特開平０２−２９４６６３号公報の
各公報には、粉砕・分級法による通常粒径トナーの製造
方法が開示され、分級手段として第１分級手段と第２分
級手段を用い、分級手段の稼動時間が長くなるにつれて
トナーを構成する軟質の樹脂が第２分級手段を構成する
粉体排出管等に付着し、それが粗粉生成の要因となって
最終製品のトナーに含有し問題となるため、その対策と
して前記粉体排出用配管等の少なくとも一部をフッ素樹
脂製にして、軟質の樹脂の付着の防止がはかられたもの
である。
【０００５】近年、電子写真方法によって形成される画
像品質として、特に高精細化が強く望まれ、それに伴い
粒径がより小さいトナーの要求が高まっている。小粒径
トナーとは、重量平均粒径が約４．５乃至８．０μｍ程
度のものをいう。小粒径のトナーになると、粉砕機内の
粒子の状態は、当然従来トナーの場合とは異なってくる
ため、それに伴い採用される粉砕機内の製造設定条件を
変化させることが必要になってくる。粉砕機内の粒子の
状態について、例えば、真比重１．２の粒子の径が９．
０μｍから７．５μｍさらに６．０μｍと小さくなる
と、単位重量あたりの粒子個数（個／グラム）は２７億
から４７億さらに９３億に増加し、粉体濃度が０．０５
％の場合、それぞれの中心間距離は９０μｍから７５μ
ｍさらに６０μｍになり、ブラウン運動は２μｍ／ｓｅ
ｃから２．５２μｍ／ｓｅｃさらに３μｍ／ｓｅｃに、
それぞれ大きく変化する。
像品質として、特に高精細化が強く望まれ、それに伴い
粒径がより小さいトナーの要求が高まっている。小粒径
トナーとは、重量平均粒径が約４．５乃至８．０μｍ程
度のものをいう。小粒径のトナーになると、粉砕機内の
粒子の状態は、当然従来トナーの場合とは異なってくる
ため、それに伴い採用される粉砕機内の製造設定条件を
変化させることが必要になってくる。粉砕機内の粒子の
状態について、例えば、真比重１．２の粒子の径が９．
０μｍから７．５μｍさらに６．０μｍと小さくなる
と、単位重量あたりの粒子個数（個／グラム）は２７億
から４７億さらに９３億に増加し、粉体濃度が０．０５
％の場合、それぞれの中心間距離は９０μｍから７５μ
ｍさらに６０μｍになり、ブラウン運動は２μｍ／ｓｅ
ｃから２．５２μｍ／ｓｅｃさらに３μｍ／ｓｅｃに、
それぞれ大きく変化する。
【０００６】しかしながら、流動槽式粉砕分級方法によ
って小粒径のトナー粉体を製造すると、１）粉砕処理能
力の低下、２）粗大粒子の混入および３）超微粉粒子含
有量の増加等の望ましくない問題が発生する結果となっ
ている。超微粉とは粒径が約４μｍ以下のものを、粗粉
とは粒径が約１６μｍ以上のものをいうが、従来の流動
槽式粉砕分級方法によって得られる超微粉と粗粉の含有
量は、かなり高いものである。
って小粒径のトナー粉体を製造すると、１）粉砕処理能
力の低下、２）粗大粒子の混入および３）超微粉粒子含
有量の増加等の望ましくない問題が発生する結果となっ
ている。超微粉とは粒径が約４μｍ以下のものを、粗粉
とは粒径が約１６μｍ以上のものをいうが、従来の流動
槽式粉砕分級方法によって得られる超微粉と粗粉の含有
量は、かなり高いものである。
【０００７】粉砕品中の超微粉粒子の割合が多くなって
それらの凝集物等が発生すると、次工程の分級工程で超
微粉粒子の除去を行なって所望の粒径の粉体を得るにし
ても、収率が大幅に低下する。また、超微粉粒子と粗大
粒子の割合が多い現像剤は安定した帯電量にならないの
で、得られる画像の濃度も低いものになってしまう。す
なわち、超微粉粒子と粗大粒子等の割合が多いと、トナ
ーの帯電量に影響を及ぼし、過粉砕されたトナーは地汚
れ現象が生じ、粉砕不充分のトナーは転写不良で共に画
質を低下させる。また、生産においては分級機に過大な
負荷がかかるため分級の効率が悪く、そして粉砕のエネ
ルギー効率が悪いという問題を有している。小粒径トナ
ーとその製造上直面しているこれらの問題は、従来認識
されていない新規なものであり、無論解決策は未だ提案
されていない。
それらの凝集物等が発生すると、次工程の分級工程で超
微粉粒子の除去を行なって所望の粒径の粉体を得るにし
ても、収率が大幅に低下する。また、超微粉粒子と粗大
粒子の割合が多い現像剤は安定した帯電量にならないの
で、得られる画像の濃度も低いものになってしまう。す
なわち、超微粉粒子と粗大粒子等の割合が多いと、トナ
ーの帯電量に影響を及ぼし、過粉砕されたトナーは地汚
れ現象が生じ、粉砕不充分のトナーは転写不良で共に画
質を低下させる。また、生産においては分級機に過大な
負荷がかかるため分級の効率が悪く、そして粉砕のエネ
ルギー効率が悪いという問題を有している。小粒径トナ
ーとその製造上直面しているこれらの問題は、従来認識
されていない新規なものであり、無論解決策は未だ提案
されていない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、超微
粉粒子と粗大粒子の含有量が少なく、その結果帯電量が
安定でかつ高精細な画像が得られる小粒径の電子写真画
像形成用トナーを製造するための、かつ生産効率面にお
いても経済面で有利な、流動槽式粉砕機およびそれを用
いたトナー製造方法を提供することにある。
粉粒子と粗大粒子の含有量が少なく、その結果帯電量が
安定でかつ高精細な画像が得られる小粒径の電子写真画
像形成用トナーを製造するための、かつ生産効率面にお
いても経済面で有利な、流動槽式粉砕機およびそれを用
いたトナー製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、トナーの
小粒径化するに伴い生起する問題の要因をメカニズムの
面から詳細に観察した。流動槽式粉砕機方法において
は、前述のように、流動槽内で粉砕された原料粒子を分
級ローターによって分級し、分級された粗粉は流動槽内
に再循環させて所定の粒度になるまで粉砕工程にかけら
れるが、小粒径化のためにはその再循環を多数回行なう
ことになり、その結果、過粉砕になって超微粒子が増加
していることを確認した。さらに、再循環を繰り返して
粉体粒子を粉砕していく過程で、粉砕機の内壁に粉体粒
子の付着、堆積、固着等が頻繁に発生し、さらにこの堆
積物は成長して崩落することが判った。
小粒径化するに伴い生起する問題の要因をメカニズムの
面から詳細に観察した。流動槽式粉砕機方法において
は、前述のように、流動槽内で粉砕された原料粒子を分
級ローターによって分級し、分級された粗粉は流動槽内
に再循環させて所定の粒度になるまで粉砕工程にかけら
れるが、小粒径化のためにはその再循環を多数回行なう
ことになり、その結果、過粉砕になって超微粒子が増加
していることを確認した。さらに、再循環を繰り返して
粉体粒子を粉砕していく過程で、粉砕機の内壁に粉体粒
子の付着、堆積、固着等が頻繁に発生し、さらにこの堆
積物は成長して崩落することが判った。
【００１０】崩落が繰り返し発生すると粉砕・分級機内
の含塵濃度あるいは固気濃度が不安定となって、稼働条
件に影響し安定な粉砕ができなくなるばかりでなく、特
に分級能を低下させ、繰り返し稼働していくうちに結果
として粗粉ばかりでなく、凝集体となった超微粉も分級
されずに残り、トナー製品に混じるものと想われる。一
般的に、粉体は粒径が小さくなればなるほど凝集性が高
くなってかつ流動性が悪化する傾向があり、その結果、
粉砕機の内壁に粉体粒子の付着、堆積、固着等が発生す
るものと考えられる。粒子の粒径が小さくなって、粒子
相互間距離が接近してきて高濃度になると、粒子間で会
合凝集する割合が、極端に増加することは、一般に知ら
れることである。以上述べた検証結果によれば、小粒径
のトナーの製造上の粉砕分級工程（微粉砕＋粗粉分級）
において、装置内壁上への粒子の付着・凝集・融着・固
着を抑制できれば、前記課題が解決できることが想定さ
れるので、本発明者等は、粉砕機自体の材質と構造の双
方の面から検討を重ね、その結果２つの技術手段によっ
て上記課題が解決されることを見出し、本発明に至っ
た。
の含塵濃度あるいは固気濃度が不安定となって、稼働条
件に影響し安定な粉砕ができなくなるばかりでなく、特
に分級能を低下させ、繰り返し稼働していくうちに結果
として粗粉ばかりでなく、凝集体となった超微粉も分級
されずに残り、トナー製品に混じるものと想われる。一
般的に、粉体は粒径が小さくなればなるほど凝集性が高
くなってかつ流動性が悪化する傾向があり、その結果、
粉砕機の内壁に粉体粒子の付着、堆積、固着等が発生す
るものと考えられる。粒子の粒径が小さくなって、粒子
相互間距離が接近してきて高濃度になると、粒子間で会
合凝集する割合が、極端に増加することは、一般に知ら
れることである。以上述べた検証結果によれば、小粒径
のトナーの製造上の粉砕分級工程（微粉砕＋粗粉分級）
において、装置内壁上への粒子の付着・凝集・融着・固
着を抑制できれば、前記課題が解決できることが想定さ
れるので、本発明者等は、粉砕機自体の材質と構造の双
方の面から検討を重ね、その結果２つの技術手段によっ
て上記課題が解決されることを見出し、本発明に至っ
た。
【００１１】すなわち、材質面からの検討し創出された
本発明は、円筒形状の流動槽を設け、粉砕手段と分級手
段を少なくとも有する電子写真トナー製造用流動槽式粉
砕分級機であって、該流動槽の少なくとも内壁面上に離
型剤からなる層を設けることを特徴とするものである。
このような層を設けることによって、装置内壁上への超
微粒子の、付着・凝集・融着・固着の少なくとも一つを
抑制することができる。
本発明は、円筒形状の流動槽を設け、粉砕手段と分級手
段を少なくとも有する電子写真トナー製造用流動槽式粉
砕分級機であって、該流動槽の少なくとも内壁面上に離
型剤からなる層を設けることを特徴とするものである。
このような層を設けることによって、装置内壁上への超
微粒子の、付着・凝集・融着・固着の少なくとも一つを
抑制することができる。
【００１２】図２は、離型剤からなる層を設けた本発明
の流動槽式粉砕分級機の一例を示す概念図である。図２
においては、流動槽（１）の内壁全面に離型剤からなる
層（５）が設けられているが、内壁全面に設けることが
必須ではなく、一部に設けても有効である。本発明に用
いられる離型剤とは、前記流動槽の少なくとも内壁面上
に層状に設けた場合、その表面にトナー微粒子、特に超
微粒子が極力付着させないような離型性を有するもので
ありさえすれば、特に限定的でない。
の流動槽式粉砕分級機の一例を示す概念図である。図２
においては、流動槽（１）の内壁全面に離型剤からなる
層（５）が設けられているが、内壁全面に設けることが
必須ではなく、一部に設けても有効である。本発明に用
いられる離型剤とは、前記流動槽の少なくとも内壁面上
に層状に設けた場合、その表面にトナー微粒子、特に超
微粒子が極力付着させないような離型性を有するもので
ありさえすれば、特に限定的でない。
【００１３】離型剤の具体例として、シリコン系樹脂、
フッ素系樹脂が挙げられるが、特にトナーの材質と粒径
等の特性等を考慮すると、フッ素系樹脂が特に好まし
い。離型剤処理は、例えば電気抵抗値１０３〜１０１6
Ω・ｃｍ、体積抵抗値１０ ３〜１０１６Ω・ｃｍの範囲
で、主にそれぞれの電気抵抗値は１０6〜１０９Ω・ｃ
ｍである基本フッ素樹脂：ＰＴＦＥ（テトラフルオロエ
チレン系フッ素樹脂）、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレ
ン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、
ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロ
ピレン共重合体）、ＥＴＦＥ（テトラルフルオロエチレ
ン−エチレン共重合体）を流動槽内面にコーティングす
る。なお、粉砕機を構成するの流動槽の材質としては、
ＳＵＳ材（ステンレス鋼）、ＳＳ材（一般構造用鋼板）
等が一般的に用いられている。
フッ素系樹脂が挙げられるが、特にトナーの材質と粒径
等の特性等を考慮すると、フッ素系樹脂が特に好まし
い。離型剤処理は、例えば電気抵抗値１０３〜１０１6
Ω・ｃｍ、体積抵抗値１０ ３〜１０１６Ω・ｃｍの範囲
で、主にそれぞれの電気抵抗値は１０6〜１０９Ω・ｃ
ｍである基本フッ素樹脂：ＰＴＦＥ（テトラフルオロエ
チレン系フッ素樹脂）、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレ
ン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、
ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロ
ピレン共重合体）、ＥＴＦＥ（テトラルフルオロエチレ
ン−エチレン共重合体）を流動槽内面にコーティングす
る。なお、粉砕機を構成するの流動槽の材質としては、
ＳＵＳ材（ステンレス鋼）、ＳＳ材（一般構造用鋼板）
等が一般的に用いられている。
【００１４】本発明の粉砕分級機を構成する分級手段と
して内蔵される分級ローターには、羽根部及び駆動部が
設けられてあるが、それらの固定部分に離型剤処理を分
級機と同様に施すと、ローター内部を通過する粉体の付
着・凝集・融着・固着等の少なくとも一つを抑制するの
に有効である。
して内蔵される分級ローターには、羽根部及び駆動部が
設けられてあるが、それらの固定部分に離型剤処理を分
級機と同様に施すと、ローター内部を通過する粉体の付
着・凝集・融着・固着等の少なくとも一つを抑制するの
に有効である。
【００１５】一方、構造面から検討し創出された本発明
の、円筒形状の流動槽を設け、粉砕手段と分級手段を少
なくとも有する電子写真トナー製造用流動槽式粉砕分級
機は、該流動槽の内壁の一部が、槽内中心方向に張り出
した環状突起構造にしたものであることを特徴とするも
のである。この「流動槽の内壁の一部が、槽内中心方向
に張り出した環状突起構造」とは、すなわち、円筒形状
流動槽の内壁が、流動槽の両端側双方向から徐徐に縮径
して形成される凸状構造であって、円筒体軸の同一点に
対しほぼ垂直方向に全方位に位置する内壁が環状に連続
して形成された構造をいう。流動槽円筒部の内壁をこの
ような構造にすると、突起構造部分で通過対流速度が増
加する等、流動槽内の気流の挙動が変化して、粉砕分級
時に生じる流動槽内部の自己洗浄能力が増大し、超微粒
子が内壁上への付着凝集が困難となり、本発明の課題が
解決されることになる。
の、円筒形状の流動槽を設け、粉砕手段と分級手段を少
なくとも有する電子写真トナー製造用流動槽式粉砕分級
機は、該流動槽の内壁の一部が、槽内中心方向に張り出
した環状突起構造にしたものであることを特徴とするも
のである。この「流動槽の内壁の一部が、槽内中心方向
に張り出した環状突起構造」とは、すなわち、円筒形状
流動槽の内壁が、流動槽の両端側双方向から徐徐に縮径
して形成される凸状構造であって、円筒体軸の同一点に
対しほぼ垂直方向に全方位に位置する内壁が環状に連続
して形成された構造をいう。流動槽円筒部の内壁をこの
ような構造にすると、突起構造部分で通過対流速度が増
加する等、流動槽内の気流の挙動が変化して、粉砕分級
時に生じる流動槽内部の自己洗浄能力が増大し、超微粒
子が内壁上への付着凝集が困難となり、本発明の課題が
解決されることになる。
【００１６】突起構造を有する本発明の粉砕分級機の１
例を、図３を用いて説明する。図３において、ＰＱＲ、
Ｐ1Ｑ1Ｒ1は、円筒体の内壁に形成された突起構造の断
面（円中に拡大図を示す）を三角形で表わしたものであ
る。２つの三角形はほぼ同一形で、頂点ＰとＰ1とは円
筒体軸に対してほぼ垂直方向の対応位置にあり、ＱとＱ
1およびＲとＲ1の位置関係も同様である。この三角形が
内壁周囲に連続して輪状に突起構造を形成している。こ
の断面図のＰＱＲ、Ｐ1Ｑ1Ｒ1は三角形であるので、突
起構造の先端は鋭角であることを意味しているが、好ま
しい要件であるが、必須ではない。
例を、図３を用いて説明する。図３において、ＰＱＲ、
Ｐ1Ｑ1Ｒ1は、円筒体の内壁に形成された突起構造の断
面（円中に拡大図を示す）を三角形で表わしたものであ
る。２つの三角形はほぼ同一形で、頂点ＰとＰ1とは円
筒体軸に対してほぼ垂直方向の対応位置にあり、ＱとＱ
1およびＲとＲ1の位置関係も同様である。この三角形が
内壁周囲に連続して輪状に突起構造を形成している。こ
の断面図のＰＱＲ、Ｐ1Ｑ1Ｒ1は三角形であるので、突
起構造の先端は鋭角であることを意味しているが、好ま
しい要件であるが、必須ではない。
【００１７】この突起構造が以下の条件を充足するもの
であると、粉体の粉砕粉級の稼働中に流動槽の内壁上に
超微粒粉体の付着と凝集を困難にするのに、特に効果的
であり、好ましい。なお、各符号は図３に表わされるも
のである。
であると、粉体の粉砕粉級の稼働中に流動槽の内壁上に
超微粒粉体の付着と凝集を困難にするのに、特に効果的
であり、好ましい。なお、各符号は図３に表わされるも
のである。
【００１８】条件１．流動槽の円筒軸に対し垂直方向Ａ
−Ａ1の断面積ａに対し突起構造ＰＱＲの頂点Ｐ−Ｐ1で
形成される断面積ｂが、関係式（１）を満たすこと；
−Ａ1の断面積ａに対し突起構造ＰＱＲの頂点Ｐ−Ｐ1で
形成される断面積ｂが、関係式（１）を満たすこと；
【数４】ａ／２≦ｂ≦９ａ／１０ 式（１）
【００１９】条件２．条件１に加えて、突起構造ＰＱＲ
の頂点Ｐまでの傾斜ＰＲを構成する底辺に該当するＱＲ
が、流動槽の鉛直方向高さＨに対し、関係式（２）を満
たすこと；
の頂点Ｐまでの傾斜ＰＲを構成する底辺に該当するＱＲ
が、流動槽の鉛直方向高さＨに対し、関係式（２）を満
たすこと；
【数５】
Ｈ／１０≦ＱＲ≦５Ｈ／１０ 式（２）
【００２０】条件３．条件１と２に加えて、突起構造Ｐ
ＱＲの頂点Ｐの装着高さが、流動槽の鉛直方向高さＨに
対し関係式（３）を満たすこと；
ＱＲの頂点Ｐの装着高さが、流動槽の鉛直方向高さＨに
対し関係式（３）を満たすこと；
【数６】
Ｈ／１０≦Ｐ≦８Ｈ／１０ 式（３）特に、条
件３を満たす突起構造を有する粉砕分級機によると、微
粉砕・粗粉分級上りを捕集しサイクロン吸引し、粉砕時
の流動化ばかりでなく、上部分級ローターに到達する対
流の速度を同時にコントロールするのに有効である。
件３を満たす突起構造を有する粉砕分級機によると、微
粉砕・粗粉分級上りを捕集しサイクロン吸引し、粉砕時
の流動化ばかりでなく、上部分級ローターに到達する対
流の速度を同時にコントロールするのに有効である。
【００２１】以上述べた本発明の流動槽式粉砕分級機を
用いて、トナー原料を粉砕かつ分級して得られる静電荷
像現像用トナーは、超微粉と粗粉の含有量がそれぞれ非
常に少ないものであり、従ってこのようなトナーを用い
ると、帯電量が安定しているため電子写真法によって形
成される画像は高精細なものが得られる。
用いて、トナー原料を粉砕かつ分級して得られる静電荷
像現像用トナーは、超微粉と粗粉の含有量がそれぞれ非
常に少ないものであり、従ってこのようなトナーを用い
ると、帯電量が安定しているため電子写真法によって形
成される画像は高精細なものが得られる。
【００２２】また、本発明の流動槽式粉砕分級機を用い
て、トナー原料を粉砕かつ分級する際に、粉砕圧縮エア
ーを露点温度−１０℃〜−４０℃の条件で供給すると、
粉砕によって発生する空気中の湿度が絶乾状態になっ
て、粉砕粒子間の液架橋力がなくなるので、装置内の付
着・凝集・融着・固着を抑制するのに効果的である。
て、トナー原料を粉砕かつ分級する際に、粉砕圧縮エア
ーを露点温度−１０℃〜−４０℃の条件で供給すると、
粉砕によって発生する空気中の湿度が絶乾状態になっ
て、粉砕粒子間の液架橋力がなくなるので、装置内の付
着・凝集・融着・固着を抑制するのに効果的である。
【００２３】
【実施例】以下に、本発明を実施例によって説明する
が、本発明はこれらの実施例によって限定されるもので
はない。 実施例１ 電気抵抗値１０６Ω・ｃｍ、体積抵抗値１０６Ω・ｃｍ
のＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプ
ロピレン共重合体を用いて、図２に示されるような、円
筒状の流動槽の内部表面がＦＥＰを離型剤として処理さ
れた、本発明の粉砕分級機を作成した。この粉砕分級機
による本発明の効果を次のようにして確認した。先ず、
ポリエステル樹脂７５重量％とスチレンアクリル共重合
樹脂１０重量％とカーボンブラック１５重量％の混合物
をロールミルにて溶融混練し、冷却固化した後ハンマー
ミルで粗粉砕してトナー原料を準備した。このトナー原
料５００ｋｇを前記粉砕分級機に供給した後、粉砕分級
し、その結果、重量平均粒径が６．５μｍで、粒径が４
μｍ以下の超微粉含有率が個数平均で４８ｐｏｐ．％、
１６μｍ以上の粗粉含有率が重量平均で０．０３Ｖｏ
ｌ．％のトナーを得ることができた。その際の粉砕能力
は粉砕供給エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、５０ｇ
／ｍ ３であった。粉砕処理後、流動槽内部内壁を確認し
たところ、槽内壁上に粉体付着が１．５ｍｍで凝集はな
かった。この粒径測定に際してはコールターカウンター
社のマルチサイザーを用いた。
が、本発明はこれらの実施例によって限定されるもので
はない。 実施例１ 電気抵抗値１０６Ω・ｃｍ、体積抵抗値１０６Ω・ｃｍ
のＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプ
ロピレン共重合体を用いて、図２に示されるような、円
筒状の流動槽の内部表面がＦＥＰを離型剤として処理さ
れた、本発明の粉砕分級機を作成した。この粉砕分級機
による本発明の効果を次のようにして確認した。先ず、
ポリエステル樹脂７５重量％とスチレンアクリル共重合
樹脂１０重量％とカーボンブラック１５重量％の混合物
をロールミルにて溶融混練し、冷却固化した後ハンマー
ミルで粗粉砕してトナー原料を準備した。このトナー原
料５００ｋｇを前記粉砕分級機に供給した後、粉砕分級
し、その結果、重量平均粒径が６．５μｍで、粒径が４
μｍ以下の超微粉含有率が個数平均で４８ｐｏｐ．％、
１６μｍ以上の粗粉含有率が重量平均で０．０３Ｖｏ
ｌ．％のトナーを得ることができた。その際の粉砕能力
は粉砕供給エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、５０ｇ
／ｍ ３であった。粉砕処理後、流動槽内部内壁を確認し
たところ、槽内壁上に粉体付着が１．５ｍｍで凝集はな
かった。この粒径測定に際してはコールターカウンター
社のマルチサイザーを用いた。
【００２４】比較例１
実施例１と同一のトナー原料３００ｋｇを、図１に示す
装置（粉砕機の流動槽の材質はＳＵＳ３０３を用いる）
で粉砕分級を行なった。３００ｋｇ粉砕後で処理能力が
粉砕供給エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、４０ｇ／
ｍ３に低下し、流動槽内部内壁を確認したところ槽内付
着が３０ｍｍで付着凝集が確認された。
装置（粉砕機の流動槽の材質はＳＵＳ３０３を用いる）
で粉砕分級を行なった。３００ｋｇ粉砕後で処理能力が
粉砕供給エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、４０ｇ／
ｍ３に低下し、流動槽内部内壁を確認したところ槽内付
着が３０ｍｍで付着凝集が確認された。
【００２５】実施例２
図３に示す流動槽式粉砕機において、流動槽の断面積ａ
に対し突起物ＰＱＲの頂点Ｐ−Ｐ１で形成される断面積
ｂの適正範囲がａ／２≦ｂ≦９ａ／１０でｂ＝８ａ／１
０を用いて、実施例１と同様のトナー５００ｋｇを粉砕
したところ、重量平均粒径６．３μｍで４μｍ以下の微
粉含有率が個数平均で４８ｐｏｐ．％、１６μｍ以下の
粗粉含有率が重量平均で０．０３Ｖｏｌ％のトナー粒径
を得ることができた。その際の粉砕能力は粉砕供給エア
ー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、５０ｇ／ｍ３で粉砕処
理後、流動槽内部内壁を確認したところ槽内付着が３ｍ
ｍで凝集はなかった。
に対し突起物ＰＱＲの頂点Ｐ−Ｐ１で形成される断面積
ｂの適正範囲がａ／２≦ｂ≦９ａ／１０でｂ＝８ａ／１
０を用いて、実施例１と同様のトナー５００ｋｇを粉砕
したところ、重量平均粒径６．３μｍで４μｍ以下の微
粉含有率が個数平均で４８ｐｏｐ．％、１６μｍ以下の
粗粉含有率が重量平均で０．０３Ｖｏｌ％のトナー粒径
を得ることができた。その際の粉砕能力は粉砕供給エア
ー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、５０ｇ／ｍ３で粉砕処
理後、流動槽内部内壁を確認したところ槽内付着が３ｍ
ｍで凝集はなかった。
【００２６】実施例３
図３に示す流動槽式粉砕機において、突起物ＰＱＲの頂
点Ｐ（Ｐ１）までの傾斜を構成する底辺に該当するＲＱ
は流動槽の鉛直方向高さＨに対しＨ／１０≦ＰＱ≧５Ｈ
／１０で流動槽内部の対流速度を変化させることを特徴
とする流動槽式粉砕分級機であり、ＲＱ＝４Ｈ／１０を
用いて、実施例１と同様のトナー５００ｋｇを粉砕した
ところ、重量平均粒径６．２５μｍで４μｍ以下の微粉
含有率が個数平均で４７ｐｏｐ．％、１６μｍ以下の粗
粉含有率が重量平均で０．０２Ｖｏｌ．％のトナー粒径
を得ることができた。その際の粉砕能力は粉砕供給エア
ー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、５５ｇ／ｍ３で粉砕処
理後、流動槽内部内壁を確認したところ槽内付着が３ｍ
ｍで凝集はなかった。
点Ｐ（Ｐ１）までの傾斜を構成する底辺に該当するＲＱ
は流動槽の鉛直方向高さＨに対しＨ／１０≦ＰＱ≧５Ｈ
／１０で流動槽内部の対流速度を変化させることを特徴
とする流動槽式粉砕分級機であり、ＲＱ＝４Ｈ／１０を
用いて、実施例１と同様のトナー５００ｋｇを粉砕した
ところ、重量平均粒径６．２５μｍで４μｍ以下の微粉
含有率が個数平均で４７ｐｏｐ．％、１６μｍ以下の粗
粉含有率が重量平均で０．０２Ｖｏｌ．％のトナー粒径
を得ることができた。その際の粉砕能力は粉砕供給エア
ー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、５５ｇ／ｍ３で粉砕処
理後、流動槽内部内壁を確認したところ槽内付着が３ｍ
ｍで凝集はなかった。
【００２７】実施例４
図３に示す流動槽式粉砕機において、Ｐ＝４Ｈ／１０の
突起物を用いて実施例１と同様のトナー５００ｋｇを粉
砕したところ、重量平均粒径６．２０μｍで４μｍ以下
の微粉含有率が個数平均で４７ｐｏｐ．％、１６μｍ以
下の粗粉含有率が重量平均で０．０１Ｖｏｌ％のトナー
粒径を得ることができた。その際の粉砕能力は粉砕供給
エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、６０ｇ／ｍ３粉砕
処理後、流動槽内部内壁を確認したところ槽内付着が
２．５ｍｍで凝集はなかった。
突起物を用いて実施例１と同様のトナー５００ｋｇを粉
砕したところ、重量平均粒径６．２０μｍで４μｍ以下
の微粉含有率が個数平均で４７ｐｏｐ．％、１６μｍ以
下の粗粉含有率が重量平均で０．０１Ｖｏｌ％のトナー
粒径を得ることができた。その際の粉砕能力は粉砕供給
エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、６０ｇ／ｍ３粉砕
処理後、流動槽内部内壁を確認したところ槽内付着が
２．５ｍｍで凝集はなかった。
【００２８】実施例５
導電性離型剤処理は、例えば電気抵抗値１０３〜１０
１6Ω・ｃｍ、体積抵抗値１０３〜１０１６Ω・ｃｍの
範囲で、主にそれぞれの電気抵抗値が１０6〜１０９Ω
・ｃｍである基本フッ素樹脂：ＰＴＦＥ（テトラフルオ
ロエチレン系フッ素樹脂）、ＰＦＡ（テトラフルオロエ
チレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合
体）、ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオ
ロプロピレン共重合体）、ＥＴＦＥ（テトラルフルオロ
エチレン−エチレン共重合体）を流動槽内面にコーティ
ングする。請求項５記載の粉砕装置を用いて内面にＦＥ
Ｐ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレ
ン共重合体）電気抵抗値１０６Ω・ｃｍ、体積抵抗値１
０６Ω・ｃｍのコーティングを施し、実施例１と同様の
混練品５００ｋｇを粉砕重量平均粒径６．５μｍで４μ
ｍ以下の微粉含有率が個数平均で４８ｐｏｐ．％、１６
μｍ以下の粗粉含有率が重量平均で０．０３Ｖｏｌ％の
トナー粒径を得ることができた。その際の粉砕能力は粉
砕供給エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、６５ｇ／ｍ
３で粉砕処理後、流動槽内部内壁を確認したところ槽内
付着が１ｍｍで付着・凝集はなかった。
１6Ω・ｃｍ、体積抵抗値１０３〜１０１６Ω・ｃｍの
範囲で、主にそれぞれの電気抵抗値が１０6〜１０９Ω
・ｃｍである基本フッ素樹脂：ＰＴＦＥ（テトラフルオ
ロエチレン系フッ素樹脂）、ＰＦＡ（テトラフルオロエ
チレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合
体）、ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオ
ロプロピレン共重合体）、ＥＴＦＥ（テトラルフルオロ
エチレン−エチレン共重合体）を流動槽内面にコーティ
ングする。請求項５記載の粉砕装置を用いて内面にＦＥ
Ｐ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレ
ン共重合体）電気抵抗値１０６Ω・ｃｍ、体積抵抗値１
０６Ω・ｃｍのコーティングを施し、実施例１と同様の
混練品５００ｋｇを粉砕重量平均粒径６．５μｍで４μ
ｍ以下の微粉含有率が個数平均で４８ｐｏｐ．％、１６
μｍ以下の粗粉含有率が重量平均で０．０３Ｖｏｌ％の
トナー粒径を得ることができた。その際の粉砕能力は粉
砕供給エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、６５ｇ／ｍ
３で粉砕処理後、流動槽内部内壁を確認したところ槽内
付着が１ｍｍで付着・凝集はなかった。
【００２９】実施例６
実施例１と同様の混練品を用いて粉砕機内の分級ロータ
ーの羽根及び駆動部固定部分面にＦＥＰ（テトラフルオ
ロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体）電気
抵抗値１０６Ω・ｃｍ、体積抵抗値１０６Ω・ｃｍのコ
ーティングを施し、５００ｋｇを重量平均粒径６．２μ
ｍで４μｍ以下の微粉含有率が個数平均で４７ｐｏｐ．
％、１６μｍ以下の粗粉含有率が重量平均で０．０１Ｖ
ｏｌ％のトナー粒径を得ることができた。その際の粉砕
能力は粉砕供給エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、６
５ｇ／ｍ３で粉砕処理後、流動槽内部内壁を確認したと
ころ、槽内付着が１．５ｍｍで凝集はなかった。更に５
００ｋｇを追加し重量平均粒径６．２μｍで４μｍ以下
の微粉含有率が個数平均で４７ｐｏｐ．％、１６μｍ以
下の粗粉含有率が重量平均で０．０１Ｖｏｌ％のトナー
粒径を得ることができた。その際の粉砕能力は粉砕供給
エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、６５ｇ／ｍ３粉砕
処理後、流動槽内部内壁を確認したところ槽内付着が
１．５ｍｍで凝集はなかった。
ーの羽根及び駆動部固定部分面にＦＥＰ（テトラフルオ
ロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体）電気
抵抗値１０６Ω・ｃｍ、体積抵抗値１０６Ω・ｃｍのコ
ーティングを施し、５００ｋｇを重量平均粒径６．２μ
ｍで４μｍ以下の微粉含有率が個数平均で４７ｐｏｐ．
％、１６μｍ以下の粗粉含有率が重量平均で０．０１Ｖ
ｏｌ％のトナー粒径を得ることができた。その際の粉砕
能力は粉砕供給エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、６
５ｇ／ｍ３で粉砕処理後、流動槽内部内壁を確認したと
ころ、槽内付着が１．５ｍｍで凝集はなかった。更に５
００ｋｇを追加し重量平均粒径６．２μｍで４μｍ以下
の微粉含有率が個数平均で４７ｐｏｐ．％、１６μｍ以
下の粗粉含有率が重量平均で０．０１Ｖｏｌ％のトナー
粒径を得ることができた。その際の粉砕能力は粉砕供給
エアー流量（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、６５ｇ／ｍ３粉砕
処理後、流動槽内部内壁を確認したところ槽内付着が
１．５ｍｍで凝集はなかった。
【００３０】実施例７
実施例５と同様のトナー及び製造方法を用いて粉砕圧縮
エアーの露点温度が−２０℃で粉砕したところ、５００
ｋｇを重量平均粒径６．１μｍで４μｍ以下の微粉含有
率が個数平均で４７ｐｏｐ．％、１６μｍ以下の粗粉含
有率が重量平均で０．０２Ｖｏｌ％のトナー粒径を得る
ことができた。その際の粉砕能力は粉砕供給エアー流量
（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、６５ｇ／ｍ３で粉砕処理後、
流動槽内部内壁を確認したところ、槽内付着が１．５ｍ
ｍで凝集はなかった。更に５００ｋｇを追加し重量平均
粒径６．１μｍで４μｍ以下の微粉含有率が個数平均で
４６ｐｏｐ．％、１６μｍ以下の粗粉含有率が重量平均
で０．０１Ｖｏｌ％のトナー粒径を得ることができた。
その際の粉砕能力は粉砕供給エアー流量（ｍ３／ｍｉ
ｎ）に対し、７０ｇ／ｍ３粉砕処理後、流動槽内部内壁
を確認したところ槽内付着が１．５ｍｍで凝集はなかっ
た。
エアーの露点温度が−２０℃で粉砕したところ、５００
ｋｇを重量平均粒径６．１μｍで４μｍ以下の微粉含有
率が個数平均で４７ｐｏｐ．％、１６μｍ以下の粗粉含
有率が重量平均で０．０２Ｖｏｌ％のトナー粒径を得る
ことができた。その際の粉砕能力は粉砕供給エアー流量
（ｍ３／ｍｉｎ）に対し、６５ｇ／ｍ３で粉砕処理後、
流動槽内部内壁を確認したところ、槽内付着が１．５ｍ
ｍで凝集はなかった。更に５００ｋｇを追加し重量平均
粒径６．１μｍで４μｍ以下の微粉含有率が個数平均で
４６ｐｏｐ．％、１６μｍ以下の粗粉含有率が重量平均
で０．０１Ｖｏｌ％のトナー粒径を得ることができた。
その際の粉砕能力は粉砕供給エアー流量（ｍ３／ｍｉ
ｎ）に対し、７０ｇ／ｍ３粉砕処理後、流動槽内部内壁
を確認したところ槽内付着が１．５ｍｍで凝集はなかっ
た。
【００３１】
【発明の効果】以上、詳細かつ具体的な説明より明らか
なように、本発明の請求項１に記載の粉砕・分級装置に
よれば、従来の粉砕法に比べ流動槽内の粉体付着が少な
く凝集がない安定した粉砕物を得られる。また、請求項
２〜６に記載の粉砕・分級装置によれば、従来粉砕法に
比べ流動槽内の対流速度を早めることで粉体付着が少な
く凝集がない安定した粉砕物を得られる。また、請求項
７に記載の粉砕・分級装置によれば、従来粉砕法に比べ
分級機内部、外部に接触する粉体の付着が少なく凝集が
ないため分級状態が常に一定となり安定した粉砕物を得
られる。また、請求項８に記載の粉砕・分級装置によれ
ば、従来の粉砕法に比べ粉体の液架橋力が減少できるた
め粉体の付着が少なく、凝集がないため分級状態が常に
一定となり安定した粉砕物を得られる。また、請求項９
に記載の粉砕・分級装置によれば、従来の粉砕法に比べ
安定されるためトナー製造に用いるとエネルギー効率が
高く、生産効率面で、また、経済的にも有利となる。ま
た、粉砕で得たトナーを画像形成に用いれば粒度の安定
からトナーの帯電量も安定し、地汚れや転写不良問題に
対しても良好で安定した画質品質が得られるという優れ
た効果を奏する。
なように、本発明の請求項１に記載の粉砕・分級装置に
よれば、従来の粉砕法に比べ流動槽内の粉体付着が少な
く凝集がない安定した粉砕物を得られる。また、請求項
２〜６に記載の粉砕・分級装置によれば、従来粉砕法に
比べ流動槽内の対流速度を早めることで粉体付着が少な
く凝集がない安定した粉砕物を得られる。また、請求項
７に記載の粉砕・分級装置によれば、従来粉砕法に比べ
分級機内部、外部に接触する粉体の付着が少なく凝集が
ないため分級状態が常に一定となり安定した粉砕物を得
られる。また、請求項８に記載の粉砕・分級装置によれ
ば、従来の粉砕法に比べ粉体の液架橋力が減少できるた
め粉体の付着が少なく、凝集がないため分級状態が常に
一定となり安定した粉砕物を得られる。また、請求項９
に記載の粉砕・分級装置によれば、従来の粉砕法に比べ
安定されるためトナー製造に用いるとエネルギー効率が
高く、生産効率面で、また、経済的にも有利となる。ま
た、粉砕で得たトナーを画像形成に用いれば粒度の安定
からトナーの帯電量も安定し、地汚れや転写不良問題に
対しても良好で安定した画質品質が得られるという優れ
た効果を奏する。
【図１】従来の流動槽式粉砕装置を示す図である。
【図２】本発明の流動槽式粉砕装置を示す図である。
【図３】本発明の流動槽式粉砕装置を示す他の図であ
る。
る。
１ 流動槽
２ 原料粒子
３ 粉砕エアノズル
４ 分級ローター
５ 導電性離型剤層
６ 粉砕圧縮エアー
７ 原料供給部
Ｈ 流動槽の鉛直方向高さ
Ｐ 突起物
Ｑ 突起物
Ｒ 突起物
Ｐ１ 突起物
Ｑ１ 突起物
Ｒ１ 突起物
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 宮元 聡
東京都大田区中馬込１丁目３番６号 株式
会社リコー内
(72)発明者 平田 信二
東京都大田区中馬込１丁目３番６号 株式
会社リコー内
(72)発明者 高橋 睦
東京都大田区中馬込１丁目３番６号 株式
会社リコー内
Ｆターム(参考） 2H005 AB04 CA11 CA13 DA09 EA03
4D021 FA23 GA02 GA29 HA01
4D067 CA02 CA05 GA16 GA20
Claims (9)
- 【請求項１】 円筒形状の流動槽を設け、粉砕手段と分
級手段を少なくとも有する電子写真トナー製造用流動槽
式粉砕分級機であって、該流動槽の少なくとも内壁面に
離型剤からなる層を設けることを特徴とする電子写真ト
ナー製造用流動槽式粉砕分級機。 - 【請求項２】 円筒形状の流動槽を設け、粉砕手段と分
級手段を少なくとも有する電子写真トナー製造用流動槽
式粉砕分級機であって、該流動槽の内壁の一部が、槽内
中心方向に張り出した環状突起構造であることを特徴と
する電子写真トナー製造用流動槽式粉砕分級機。 - 【請求項３】 前記突起構造は、流動槽の円筒軸垂直方
向Ａ−Ａ1の断面積ａに対し突起構造ＰＱＲの頂点Ｐ−
Ｐ1で形成される断面積ｂが、下記の関係を満たすこと
を特徴とする請求項２に記載の流動槽式粉砕分級機。 【数１】ａ／２≦ｂ≦９ａ／１０ - 【請求項４】 前記突起構造ＰＱＲの頂点Ｐまでの傾斜
ＰＲを構成する底辺に該当するＱＲが、流動槽の鉛直方
向高さＨに対し下記の関係を満たすことを特徴とする請
求項３に記載の流動槽式粉砕分級機。 【数２】Ｈ／１０≦ＱＲ≦５Ｈ／１０ - 【請求項５】 前記突起構造ＰＱＲの頂点Ｐの装着高さ
が、流動槽の鉛直方向高さＨに対し下記の関係を満たす
ことを特徴とする請求項３又は４に記載の流動槽式粉砕
分級機。 【数３】Ｈ／１０≦Ｐ≦８Ｈ／１０ - 【請求項６】 突起構造が導電性離型剤処理が施された
ものであることを特徴とする請求項２乃至５のいずれか
に記載の流動槽式粉砕分級機。 - 【請求項７】 流動槽式粉砕分級機において、内蔵され
る分級ローターの羽根及び駆動部固定部分に導電性離型
剤処理を施し、ローター内部を通過する粉体の付着・凝
集・融着・固着を抑制することを特徴とする流動槽式粉
砕分級機。 - 【請求項８】 粉砕圧縮エアーの露点温度が−１０℃〜
−４０℃で供給され、粉砕によって発生する装置内の付
着・凝集・融着・固着を抑制することを特徴とする請求
項１乃至７のいずれかに記載の流動槽式粉砕分級機。 - 【請求項９】 請求項１乃至８のいずれかに記載の流動
槽式粉砕分級機を用いて、粉砕分級することを特徴とす
るトナー製造方法。
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