JP2002501841A - 鋸ブレード用歯型 - Google Patents
鋸ブレード用歯型Info
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- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
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- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
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- B23D61/12—Straight saw blades; Strap saw blades
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Abstract
(57)【要約】
鋸ブレードに沿って設けられた複数の歯（１２）により形成される切断エッジを有する鋸ブレード（１０）であって、各歯（１２）は、先端（１４）と、すくい角面（１６）と、湾曲基部面（２０）とからなる。各歯の先端と次の歯の先端により、ピッチ距離（Ｐ）が決まる。また、各歯の湾曲基部面と先端により、最大ガレット深さ（Ｈ）が決まる。さらに、各歯のすくい角面と湾曲基部面により、有効ガレット半径（Ｒeff）が決まり、この有効ガレット半径はピッチ距離の約２５％より大きく、且つ、最大ガレット深さの約５５％より大きい。
Description
【０００１】
本発明は、広くは鋸ブレードに係り、より詳しくは、切れ端や小片（chips） （以下、「切れ端等」と称す）を各歯のガレットエリア（gullet area：歯と歯 の間の凹部）から容易に排出でき、且つ、強度の高い歯を提供できる（有する）
歯型に関する。
歯型に関する。
【０００２】
本明細書で鋸歯の形状・輪郭を表現するのに用いられる用語は、ISO（国際標 準化機構）４８７５/１−１９７８で定義されているものに従って解釈されたい 。また、「有効ガレット半径」という表現は、鋸歯の歯を上に向けた状態で、ガ
レットエリアの最左点から、ガレット深さが最大になる点までの水平距離を意味
するものと解釈されたい。
レットエリアの最左点から、ガレット深さが最大になる点までの水平距離を意味
するものと解釈されたい。
【０００３】 多くの場合、特に、製造工程・製造現場においては、木、プラスチック、金属
等の材料を最大供給速度で切断することが望まれる。しかし、ある材料を鋸ブレ
ードに供給する速度は、ブレードの歯に発生する応力と、ブレードの切断動作に
より生ずる粒子や切れ端等を歯と歯の間のガレットエリアから排出する速度に大
きく依存する。
等の材料を最大供給速度で切断することが望まれる。しかし、ある材料を鋸ブレ
ードに供給する速度は、ブレードの歯に発生する応力と、ブレードの切断動作に
より生ずる粒子や切れ端等を歯と歯の間のガレットエリアから排出する速度に大
きく依存する。
【０００４】 従来の歯型では、有効ガレット半径は比較的小さい（典型的には歯ピッチの約
２５％未満である）。また、ガレット深さは一般的には歯ピッチの約４０％から
約５０％の間であり、すくい角面（rake face:レーキ角面、傾斜面）の長さがガ
レット深さ（高さ）の約半分を占める。このように有効ガレット半径が比較的小
さいこと及びすくい角面長さが比較的長いことにより、せん断応力が鋸ブレード
の各歯の基部に集中する。その応力の大きさはしばしば、切断工程中に歯を鋸ブ
レードからせん断し、欠損（破損）させる程に大きい。
２５％未満である）。また、ガレット深さは一般的には歯ピッチの約４０％から
約５０％の間であり、すくい角面（rake face:レーキ角面、傾斜面）の長さがガ
レット深さ（高さ）の約半分を占める。このように有効ガレット半径が比較的小
さいこと及びすくい角面長さが比較的長いことにより、せん断応力が鋸ブレード
の各歯の基部に集中する。その応力の大きさはしばしば、切断工程中に歯を鋸ブ
レードからせん断し、欠損（破損）させる程に大きい。
【０００５】 上記の様な形状・輪郭を有する公知の歯型の他の問題点は、切断工程中、長い
すくい角面と小さいガレット半径の組み合わせがバリア（障壁）となり、切れ端
等がガレットエリアから流出するのを妨げることである。これにより、切断工程
中に生成される切れ端等がガレットエリアに停滞してしまう（詰まる）可能性が
生ずる。そうなると、鋸ブレードの切断効率が低下する。この問題を解決するた
めには、材料供給時に材料が鋸を通過する速度またはブレードの切断速度を下げ
なければならない。しかし、それでは製造効率が低下してしまう。
すくい角面と小さいガレット半径の組み合わせがバリア（障壁）となり、切れ端
等がガレットエリアから流出するのを妨げることである。これにより、切断工程
中に生成される切れ端等がガレットエリアに停滞してしまう（詰まる）可能性が
生ずる。そうなると、鋸ブレードの切断効率が低下する。この問題を解決するた
めには、材料供給時に材料が鋸を通過する速度またはブレードの切断速度を下げ
なければならない。しかし、それでは製造効率が低下してしまう。
【０００６】 上記に鑑み、本発明は、従来の鋸ブレード歯の上記問題点を解決することがで
きる歯形状・輪郭を有する鋸ブレードを提供することを目的とする。
きる歯形状・輪郭を有する鋸ブレードを提供することを目的とする。
【０００７】 より詳しくは、本発明は切れ端等の排出性能の改善した鋸歯形成・輪郭を提供
することを目的とする。
することを目的とする。
【０００８】
本発明は、ブレードに沿って設けられた複数の歯により構成される切断エッジ
を有する鋸ブレードを提供する。各歯は先端、すくい角面、レリーフ面（relief
surface）及び湾曲基部面からなり、１つの歯の先端と隣の歯の先端との距離が
歯ピッチ距離となる。また、各歯の先端と、隣接する歯との間の湾曲基部面とに
より、最大ガレット深さが決まる。さらに、各歯のすくい角面と湾曲基部面によ
り、有効ガレット半径が決まる。
を有する鋸ブレードを提供する。各歯は先端、すくい角面、レリーフ面（relief
surface）及び湾曲基部面からなり、１つの歯の先端と隣の歯の先端との距離が
歯ピッチ距離となる。また、各歯の先端と、隣接する歯との間の湾曲基部面とに
より、最大ガレット深さが決まる。さらに、各歯のすくい角面と湾曲基部面によ
り、有効ガレット半径が決まる。
【０００９】 従来の鋸ブレードより優れた切れ端・小片排出性能を発揮するために、本発明
の鋸歯形状・輪郭の有効ガレット半径はピッチ距離の約２５％より大きく、且つ
、最大ガレット深さの５５％より大きい。このように大きな半径を有するガレッ
トエリア部分は歯の先端に向かって上に延び、よって、小さな垂直すくい角面し
か残らない。従って、ブレードの歯と歯の間から切れ端等が流出する（排出され
る）のを妨げるバリアを最小にすることができる。切れ端等の排出性能をさらに
改善するために、歯の形状・輪郭を、ピッチ距離と歯の高さとの関係が最適にな
るように決定してもよい。好ましくは、本発明の鋸ブレードのガレット深さはピ
ッチ距離の約４０％より大きい。
の鋸歯形状・輪郭の有効ガレット半径はピッチ距離の約２５％より大きく、且つ
、最大ガレット深さの５５％より大きい。このように大きな半径を有するガレッ
トエリア部分は歯の先端に向かって上に延び、よって、小さな垂直すくい角面し
か残らない。従って、ブレードの歯と歯の間から切れ端等が流出する（排出され
る）のを妨げるバリアを最小にすることができる。切れ端等の排出性能をさらに
改善するために、歯の形状・輪郭を、ピッチ距離と歯の高さとの関係が最適にな
るように決定してもよい。好ましくは、本発明の鋸ブレードのガレット深さはピ
ッチ距離の約４０％より大きい。
【００１０】 上記に加え、各鋸歯は、第１レリーフ角度を有する第１レリーフ面と、第１レ
リーフ角度より大きな第２レリーフ角度を有する第２レリーフ面を有してもよい
。第１レリーフ面は歯の先端から鋸ブレードの切断方向とは反対の方向に延びる
。第２レリーフ面は第１レリーフ面から延びる。好ましくは、第１レリーフ角度
は約３５度であり、第２レリーフ角度は約４５度から約５５度の間である。第１
及び第２レリーフ角度はブレードの切断方向にほぼ垂直な面から計測される。第
２レリーフ面の存在と、第２レリーフ角度が第１レリーフ角度より大きいことに
より、隣接する歯と歯の間のガレットエリアが増大する。これは、第１レリーフ
角度しか有さない構成によるガレットエリアと比較したときに言えることである
。このようにガレットエリアが大きくなると、隣接する歯と歯の間に切れ端等が
詰まる虞が減少する。切れ端等が集まるガレットエリアが大きくなるからである
。また、ガレットエリアが大きくなると、切断工程中、切れ端等がガレットエリ
アに進入する速度と排出する速度の平衡が保たれる。
リーフ角度より大きな第２レリーフ角度を有する第２レリーフ面を有してもよい
。第１レリーフ面は歯の先端から鋸ブレードの切断方向とは反対の方向に延びる
。第２レリーフ面は第１レリーフ面から延びる。好ましくは、第１レリーフ角度
は約３５度であり、第２レリーフ角度は約４５度から約５５度の間である。第１
及び第２レリーフ角度はブレードの切断方向にほぼ垂直な面から計測される。第
２レリーフ面の存在と、第２レリーフ角度が第１レリーフ角度より大きいことに
より、隣接する歯と歯の間のガレットエリアが増大する。これは、第１レリーフ
角度しか有さない構成によるガレットエリアと比較したときに言えることである
。このようにガレットエリアが大きくなると、隣接する歯と歯の間に切れ端等が
詰まる虞が減少する。切れ端等が集まるガレットエリアが大きくなるからである
。また、ガレットエリアが大きくなると、切断工程中、切れ端等がガレットエリ
アに進入する速度と排出する速度の平衡が保たれる。
【００１１】 公知の鋸ブレードより優れた切れ端等の排出能力を提供することに加え、鋸歯
の耐応力性能を最大限にすることも望まれる。従って、本発明の鋸ブレードの歯
は、比較的短いすくい角面（好ましくはガレット深さの２５％未満）を有すると
共に、湾曲基部面により区画形成されるすくい角面に接線的に接する大きな半径
を有する。短いすくい角面と大きな半径により、鋸歯の耐応力能力が向上する。
これは、ガレット深さを大きくすることなく、最大応力が作用する各歯の基部に
おける歯の幅を大きくしているからである。従って、切断工程中、歯がせん断・
破損する可能性が減少する。
の耐応力性能を最大限にすることも望まれる。従って、本発明の鋸ブレードの歯
は、比較的短いすくい角面（好ましくはガレット深さの２５％未満）を有すると
共に、湾曲基部面により区画形成されるすくい角面に接線的に接する大きな半径
を有する。短いすくい角面と大きな半径により、鋸歯の耐応力能力が向上する。
これは、ガレット深さを大きくすることなく、最大応力が作用する各歯の基部に
おける歯の幅を大きくしているからである。従って、切断工程中、歯がせん断・
破損する可能性が減少する。
【００１２】
図１は本発明の鋸ブレードを示している。符号１０が付けられたこの鋸ブレー
ドは、複数の鋸歯１２により区画形成される切断エッジを有する。各歯１２は、
先端１４と、すくい角面１６と、これから図１に矢印Ａで示される鋸ブレードの
切断方向とは反対の方向に上記先端から延びるレリーフ面（隆起面）１８とを有
する。歯１２は切断エッジに沿って所定間隔で設けられ、１つの歯の先端と隣の
歯の先端によりピッチ距離Ｐが決定される。湾曲基部面２０が１つの歯１２のす
くい角面１６と次の歯のレリーフ面１８との間に形成される。図１に示されるよ
うに、すくい角面１６は基部面２０の接線面である（基部面２０に接線接触する
）。すくい角面１６、湾曲基部面２０及びレリーフ面１８により、ガレットエリ
ア２２が形成される。また、有効ガレット半径Ｒeffはすくい角面１６と湾曲基 部面２０により決定される。Ｒeffは、鋸ブレード１０を図１の状態で見た場合 、ガレットエリア２２の最左点から、ガレット深さＨが最大になる点までの水平
距離である。
ドは、複数の鋸歯１２により区画形成される切断エッジを有する。各歯１２は、
先端１４と、すくい角面１６と、これから図１に矢印Ａで示される鋸ブレードの
切断方向とは反対の方向に上記先端から延びるレリーフ面（隆起面）１８とを有
する。歯１２は切断エッジに沿って所定間隔で設けられ、１つの歯の先端と隣の
歯の先端によりピッチ距離Ｐが決定される。湾曲基部面２０が１つの歯１２のす
くい角面１６と次の歯のレリーフ面１８との間に形成される。図１に示されるよ
うに、すくい角面１６は基部面２０の接線面である（基部面２０に接線接触する
）。すくい角面１６、湾曲基部面２０及びレリーフ面１８により、ガレットエリ
ア２２が形成される。また、有効ガレット半径Ｒeffはすくい角面１６と湾曲基 部面２０により決定される。Ｒeffは、鋸ブレード１０を図１の状態で見た場合 、ガレットエリア２２の最左点から、ガレット深さＨが最大になる点までの水平
距離である。
【００１３】 図１に示されるように、レリーフ面１８は、歯１２の先端１４から延びる第１
レリーフ面２４と、第１レリーフ面から延びる第２レリーフ面２６とを有する。
第２レリーフ面２６は、湾曲基部面２０により決定される半径Ｒ１に対して接線
面となる。第１レリーフ面２４及び第２レリーフ面２６は、それぞれ、第１レリ
ーフ角度θ１及び第２レリーフ角度θ２を有する。これらレリーフ角度は鋸ブレ
ード１０の切断方向Ａに平行な面から計測している。好ましくは、第２レリーフ
角度θ２は第１レリーフ角度θ１より大きく、よって、ガレットエリア２２の大
きさは、第１レリーフ面しかない場合より大きくなる。
レリーフ面２４と、第１レリーフ面から延びる第２レリーフ面２６とを有する。
第２レリーフ面２６は、湾曲基部面２０により決定される半径Ｒ１に対して接線
面となる。第１レリーフ面２４及び第２レリーフ面２６は、それぞれ、第１レリ
ーフ角度θ１及び第２レリーフ角度θ２を有する。これらレリーフ角度は鋸ブレ
ード１０の切断方向Ａに平行な面から計測している。好ましくは、第２レリーフ
角度θ２は第１レリーフ角度θ１より大きく、よって、ガレットエリア２２の大
きさは、第１レリーフ面しかない場合より大きくなる。
【００１４】 図１に示された本発明の実施形態では、有効ガレット半径Ｒeffはピッチ距離 Ｐの約２５％より大きく、好ましくはピッチ距離Ｐの約３０％に等しい。また、
有効ガレット半径Ｒeffはガレット深さＨの約５５％より大きく、好ましくはガ レット深さの約６５％から８５％の間の値であり、最も好ましくはガレット深さ
の約８１％に等しい。さらに、歯１２の先端１４と、すくい角面が湾曲基部面２
０の半径Ｒ２に接線接触する点２８との間のすくい角面１６の長さは好ましくは
、ガレット深さの２５％より小さい。このようにすくい角面の長さが比較的短い
ので、半径Ｒ２を最大限大きくとることができ、よって、歯の基部における応力
を最小にすることができる。
有効ガレット半径Ｒeffはガレット深さＨの約５５％より大きく、好ましくはガ レット深さの約６５％から８５％の間の値であり、最も好ましくはガレット深さ
の約８１％に等しい。さらに、歯１２の先端１４と、すくい角面が湾曲基部面２
０の半径Ｒ２に接線接触する点２８との間のすくい角面１６の長さは好ましくは
、ガレット深さの２５％より小さい。このようにすくい角面の長さが比較的短い
ので、半径Ｒ２を最大限大きくとることができ、よって、歯の基部における応力
を最小にすることができる。
【００１５】 図１に示されるように、切断工程中、鋸ブレード１０により生成される切れ端
等は、隣接する歯１２同士の間のガレットエリア２２に流れ込む。切断工程が進
行するのに伴い、切れ端等はガレットエリア２２から排出されなければならない
。新たに生成される切れ端等がガレットエリア２２に入ることができるようにす
るためである。大きな有効ガレット半径Ｒeff、比較的短いすくい角面１６、第 １及び第２レリーフ面２４及び２６、並びに湾曲基部面２０がガレットエリア２
２を区画形成し、切れ端等がガレットエリア２２へスムースに出入りできるよう
になっている。
等は、隣接する歯１２同士の間のガレットエリア２２に流れ込む。切断工程が進
行するのに伴い、切れ端等はガレットエリア２２から排出されなければならない
。新たに生成される切れ端等がガレットエリア２２に入ることができるようにす
るためである。大きな有効ガレット半径Ｒeff、比較的短いすくい角面１６、第 １及び第２レリーフ面２４及び２６、並びに湾曲基部面２０がガレットエリア２
２を区画形成し、切れ端等がガレットエリア２２へスムースに出入りできるよう
になっている。
【００１６】 本発明の鋸ブレードの第２の実施形態は図２に示されており、符号１１０が付
けられている。この鋸ブレード１１０は多くの点で上述した第１実施形態の鋸ブ
レード１０に似ている。従って、同じような部分・要素については、第１実施形
態で用いた符号の前に「１」を付けた符号を用いている。鋸ブレード１１０が鋸
ブレード１０と異なるのは、有効ガレット半径Ｒeffがピッチ距離Ｐの約３６％ であり、ガレット深さＨの約７７％であることである。また、ガレット深さはピ
ッチ距離Ｐの約４６％である。
けられている。この鋸ブレード１１０は多くの点で上述した第１実施形態の鋸ブ
レード１０に似ている。従って、同じような部分・要素については、第１実施形
態で用いた符号の前に「１」を付けた符号を用いている。鋸ブレード１１０が鋸
ブレード１０と異なるのは、有効ガレット半径Ｒeffがピッチ距離Ｐの約３６％ であり、ガレット深さＨの約７７％であることである。また、ガレット深さはピ
ッチ距離Ｐの約４６％である。
【００１７】 図２に示されるように、レリーフ面１１８は、歯１１２の先端１１４から延び
る第１レリーフ面１２４と、第１レリーフ面から延び、湾曲基部面１２０の半径
Ｒ１０１に接線接触する第２レリーフ面１２６とを有する。第１及び第２レリー
フ面１２４及び１２６はそれぞれ第１及び第２レリーフ角度θ１０１及びθ１０
２より決定される。第１及び第２レリーフ角度は鋸ブレード１１０の切断方向に
平行な面から計測している。好ましくは、第２レリーフ角度θ１０２は第１レリ
ーフ角度θ１０１より大きい。図示例では、第１レリーフ角度θ１０１は約３５
度であり、第２レリーフ角度θ１０２は約４５度である。
る第１レリーフ面１２４と、第１レリーフ面から延び、湾曲基部面１２０の半径
Ｒ１０１に接線接触する第２レリーフ面１２６とを有する。第１及び第２レリー
フ面１２４及び１２６はそれぞれ第１及び第２レリーフ角度θ１０１及びθ１０
２より決定される。第１及び第２レリーフ角度は鋸ブレード１１０の切断方向に
平行な面から計測している。好ましくは、第２レリーフ角度θ１０２は第１レリ
ーフ角度θ１０１より大きい。図示例では、第１レリーフ角度θ１０１は約３５
度であり、第２レリーフ角度θ１０２は約４５度である。
【００１８】 本発明の鋸ブレードの第３実施形態が図３に示されており、符号２１０がつけ
られている。この鋸ブレード２１０は多くの点で上述した第１実施形態の鋸ブレ
ード１０に似ている。従って、同じような部分・要素については、第１実施形態
で用いた符号の前に「２」を付けた符号を用いている。鋸ブレード２１０が鋸ブ
レード１０と異なるのは、有効ガレット半径Ｒeffがピッチ距離Ｐの約４１％で あり、ガレット深さＨの約７９％であることである。また、ガレット深さはピッ
チ距離Ｐの約４６％である。
られている。この鋸ブレード２１０は多くの点で上述した第１実施形態の鋸ブレ
ード１０に似ている。従って、同じような部分・要素については、第１実施形態
で用いた符号の前に「２」を付けた符号を用いている。鋸ブレード２１０が鋸ブ
レード１０と異なるのは、有効ガレット半径Ｒeffがピッチ距離Ｐの約４１％で あり、ガレット深さＨの約７９％であることである。また、ガレット深さはピッ
チ距離Ｐの約４６％である。
【００１９】 レリーフ面２１８は歯２１２の先端２１４から延びる第１レリーフ面２２４と
、第１レリーフ面から延び、湾曲基部面２２０の半径Ｒ２０１に接線接触する第
２レリーフ面２２６とを有する。第１及び第２レリーフ面２２４及び２２６はそ
れぞれ鋸ブレード２１０の切断方向に平行な面から計測された第１及び第２レリ
ーフ角度θ２０１及びθ２０２を有する。好ましくは第２レリーフ角度θ２０２
は第１レリーフ角度θ２０１より大きい。図示例では、第１レリーフ角度θ２０
１は約３５度であり、第２レリーフ角度θ２０２は約５５度である。
、第１レリーフ面から延び、湾曲基部面２２０の半径Ｒ２０１に接線接触する第
２レリーフ面２２６とを有する。第１及び第２レリーフ面２２４及び２２６はそ
れぞれ鋸ブレード２１０の切断方向に平行な面から計測された第１及び第２レリ
ーフ角度θ２０１及びθ２０２を有する。好ましくは第２レリーフ角度θ２０２
は第１レリーフ角度θ２０１より大きい。図示例では、第１レリーフ角度θ２０
１は約３５度であり、第２レリーフ角度θ２０２は約５５度である。
【００２０】 本発明の鋸ブレードの第４実施形態が図４に示されており、符号３１０がつけ
られている。この鋸ブレード３１０は多くの点で上述した第１実施形態の鋸ブレ
ード１０に似ている。従って、同じような部分・要素については、第１実施形態
で用いた符号の前に「３」を付けた符号を用いている。鋸ブレード３１０が鋸ブ
レード１０と異なるのは、すくい角面３１６が正のすくい角θrakeを有している
ことである。このすくい角は鋸ブレード３１０の切断方向Ａにほぼ垂直な面から
計測している。尚、図示例では上記すくい角θrakeは正の値を取っているが、本
発明はこの点において図示例に限定されない。即ち、すくい角θrakeはゼロでも
よいし、負の値でもよい。いずれの場合も本発明の範囲に包含される。
られている。この鋸ブレード３１０は多くの点で上述した第１実施形態の鋸ブレ
ード１０に似ている。従って、同じような部分・要素については、第１実施形態
で用いた符号の前に「３」を付けた符号を用いている。鋸ブレード３１０が鋸ブ
レード１０と異なるのは、すくい角面３１６が正のすくい角θrakeを有している
ことである。このすくい角は鋸ブレード３１０の切断方向Ａにほぼ垂直な面から
計測している。尚、図示例では上記すくい角θrakeは正の値を取っているが、本
発明はこの点において図示例に限定されない。即ち、すくい角θrakeはゼロでも
よいし、負の値でもよい。いずれの場合も本発明の範囲に包含される。
【００２１】 図４に示された実施形態は他の実施形態と以下の点でも異なる。即ち、第４実
施形態では、湾曲基部面３２０が半径Ｒ３０１と半径Ｒ３０２とこれらを繋ぐ直
線部分Ｌ３０１との組み合わせにより区画形成されている。また、レリーフ面３
１８は、レリーフ角度θ３０１を有する第１レリーフ面３２４と、半径Ｒ３０３
を有する第２レリーフ面３２６とからなる。図示例では、半径Ｒ３０３は第１レ
リーフ面３２４に接線接触すると共に、湾曲基部面３２０により決定される半径
Ｒ３０１に接線接触する。また、半径Ｒ３０３は湾曲基部面３２０の半径Ｒ３０
１に対して凸である。尚、本発明はこの点に関し図示例に限定されない。即ち、
半径Ｒ３０３は凸でもよいし凹でもよい。また、半径Ｒ３０３は第１レリーフ面
３２４あるいは湾曲基部面３２０に接線接触しなくてもよい。さらに、上記の説
明及び図面においては湾曲基部面３２０が半径Ｒ３０１、半径Ｒ３０２及び直線
部分Ｌ３０１により構成されているが、本発明はこの点に関し図示例に限定され
ない。即ち、湾曲基部面３２０は任意の半径（曲面）及び直線（平面）の組み合
わせにより構成されてよい。そのような構成も本発明の範囲に包含される。加え
て、図示例ではレリーフ面３１８が直線状の第１レリーフ面３２４と曲線状の第
２レリーフ面３２６とから構成されているが、本発明はこの点において図示例に
限定されない。例えば、任意の曲線及び直線状の面の組み合わせによりレリーフ
面３１８を形成してよい。そのような構成も本発明の範囲に包含される。
施形態では、湾曲基部面３２０が半径Ｒ３０１と半径Ｒ３０２とこれらを繋ぐ直
線部分Ｌ３０１との組み合わせにより区画形成されている。また、レリーフ面３
１８は、レリーフ角度θ３０１を有する第１レリーフ面３２４と、半径Ｒ３０３
を有する第２レリーフ面３２６とからなる。図示例では、半径Ｒ３０３は第１レ
リーフ面３２４に接線接触すると共に、湾曲基部面３２０により決定される半径
Ｒ３０１に接線接触する。また、半径Ｒ３０３は湾曲基部面３２０の半径Ｒ３０
１に対して凸である。尚、本発明はこの点に関し図示例に限定されない。即ち、
半径Ｒ３０３は凸でもよいし凹でもよい。また、半径Ｒ３０３は第１レリーフ面
３２４あるいは湾曲基部面３２０に接線接触しなくてもよい。さらに、上記の説
明及び図面においては湾曲基部面３２０が半径Ｒ３０１、半径Ｒ３０２及び直線
部分Ｌ３０１により構成されているが、本発明はこの点に関し図示例に限定され
ない。即ち、湾曲基部面３２０は任意の半径（曲面）及び直線（平面）の組み合
わせにより構成されてよい。そのような構成も本発明の範囲に包含される。加え
て、図示例ではレリーフ面３１８が直線状の第１レリーフ面３２４と曲線状の第
２レリーフ面３２６とから構成されているが、本発明はこの点において図示例に
限定されない。例えば、任意の曲線及び直線状の面の組み合わせによりレリーフ
面３１８を形成してよい。そのような構成も本発明の範囲に包含される。
【００２２】 図２−図４を参照すると、切断工程中、切れ端等が鋸ブレード１１０、２１０
、３１０により生成され、それぞれのブレードのガレットエリアに流入する。切
断工程が続くと（進行すると）、切れ端等はガレットエリアから排出されねばな
らない。そうしなければ、新たに生成される切れ端等がガレットエリアに流入で
きないからである。（従来のものより）大きな有効ガレット半径Ｒeff、比較的 短いすくい角面、第２レリーフ面１２６、２２６及び３２６の大きな角度または
半径、並びに、各ブレードの湾曲基部面１２０、２２０及び３２０により、公知
の鋸ブレードのガレットエリアより大きなガレットエリアが形成される。ガレッ
トエリアが大きくなると、鋸ブレードは大量の切れ端等を受け入れ且つ排出する
ことができるようになり、よって、ブレードをより高速で駆動することができる
ようになる。さらに、湾曲基部面の半径が大きくなっているので、ブレードの歯
の耐応力性能が向上する。なぜなら歯の基部における応力集中が減少する（最小
になる）からである。このことにより、歯がブレードから欠けたり、せん断され
たりする可能性を小さくすることができる。よって、ブレードの歯は材料を高速
で切断することができる（通常、高速切断をすると、大きな応力が歯に作用する
が）。
、３１０により生成され、それぞれのブレードのガレットエリアに流入する。切
断工程が続くと（進行すると）、切れ端等はガレットエリアから排出されねばな
らない。そうしなければ、新たに生成される切れ端等がガレットエリアに流入で
きないからである。（従来のものより）大きな有効ガレット半径Ｒeff、比較的 短いすくい角面、第２レリーフ面１２６、２２６及び３２６の大きな角度または
半径、並びに、各ブレードの湾曲基部面１２０、２２０及び３２０により、公知
の鋸ブレードのガレットエリアより大きなガレットエリアが形成される。ガレッ
トエリアが大きくなると、鋸ブレードは大量の切れ端等を受け入れ且つ排出する
ことができるようになり、よって、ブレードをより高速で駆動することができる
ようになる。さらに、湾曲基部面の半径が大きくなっているので、ブレードの歯
の耐応力性能が向上する。なぜなら歯の基部における応力集中が減少する（最小
になる）からである。このことにより、歯がブレードから欠けたり、せん断され
たりする可能性を小さくすることができる。よって、ブレードの歯は材料を高速
で切断することができる（通常、高速切断をすると、大きな応力が歯に作用する
が）。
【００２３】 上記において本発明の好適な実施形態が図示され且つ説明されたが、種々の変
形や変更等が本発明の範囲内で可能である。本発明は上記において例示的に説明
・図示されたのであり、上記の説明には限定的な意図はない。
形や変更等が本発明の範囲内で可能である。本発明は上記において例示的に説明
・図示されたのであり、上記の説明には限定的な意図はない。
【図１】 図１は本発明の鋸ブレードの拡大部分側面図である。
【図２】 図２は図１の鋸ブレードの代替実施形態の拡大部分側面図である。
【図３】 図３は図１の鋸ブレードの代替実施形態の拡大部分側面図である。
【図４】 図４は図１の鋸ブレードの代替実施形態の拡大部分側面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ) ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ， ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，Ｄ Ｋ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ， ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，Ｌ Ｖ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ， ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，Ｕ Ｚ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ (72)発明者 ハンプトン，ステフェン アメリカ合衆国 マサチューセッツ州 イ ーストロングメドウ スターブリッジロー ド 39 (72)発明者 ホルステン，ジェイムズ アメリカ合衆国 マサチューセッツ州 オ レンジ オールドサウスロード 26
Claims (19)
- 【請求項１】 ブレードに沿って設けられた複数の歯により形成される切断
エッジを有する鋸ブレードであって、各歯は先端とすくい角面とレリーフ面と湾
曲基部面とからなり、各歯の上記先端と隣の歯の先端によりピッチ距離が規定さ
れ、各歯の上記湾曲基部面と先端により最大ガレット深さが規定され、各歯の上
記すくい角面と湾曲基部面により有効ガレット半径が規定され、当該有効ガレッ
ト半径が上記ピッチ距離の約２５％より大きく、且つ、上記最大ガレット深さの
約５５％より大きいことを特徴とする鋸ブレード。 - 【請求項２】 各歯の上記すくい角面と湾曲基部面により、ピッチ距離の約
３０％より大きな有効ガレット半径が形成される請求項１記載の鋸ブレード。 - 【請求項３】 各歯の上記すくい角面が、正の値のすくい角を有する請求項
１記載の鋸ブレード。 - 【請求項４】 各歯の上記すくい角面が、負の値のすくい角を有する請求項
１記載の鋸ブレード。 - 【請求項５】 各歯の上記レリーフ面は、第１レリーフ角度を有する第１レ
リーフ面と第２レリーフ角度を有する第２レリーフ面とからなり、上記第１及び
第２レリーフ角度は上記鋸ブレードの切断方向にほぼ平行な面から計測される請
求項１記載の鋸ブレード。 - 【請求項６】 上記第１レリーフ角度は約３５度である請求項５記載の鋸ブ
レード。 - 【請求項７】 上記第２レリーフ角度は約４５度である請求項５記載の鋸ブ
レード。 - 【請求項８】 ブレードに沿って設けられた複数の歯により形成される切断
エッジを有する鋸ブレードであって、各歯は先端とすくい角面とレリーフ面と湾
曲基部面とからなり、各歯の上記先端と隣の歯の先端によりピッチ距離が規定さ
れ、各歯の上記湾曲基部面と先端によりガレット深さが規定され、当該ガレット
深さは上記ピッチ距離の約４０％より大きく、各歯のすくい角面と湾曲基部面に
より有効ガレット半径が規定され、当該有効ガレット半径が上記ピッチ距離の約
２５％より大きいことを特徴とする鋸ブレード。 - 【請求項９】 上記有効ガレット半径が上記ピッチ距離の約３０％より大き
い請求項８記載の鋸ブレード。 - 【請求項１０】 上記すくい角面が正の値のすくい角を有し、上記すくい角
が上記鋸ブレードの切断方向にほぼ垂直な面から計測された角度である請求項８
記載の鋸ブレード。 - 【請求項１１】 上記すくい角面が負の値のすくい角を有し、上記すくい角
が上記鋸ブレードの切断方向にほぼ垂直な面から計測された角度である請求項８
記載の鋸ブレード。 - 【請求項１２】 各歯の上記レリーフ面は、歯の先端から延び、第１レリー
フ角度を有する第１レリーフ面と、上記第１レリーフ面から延び、第２レリーフ
角度を有する第２レリーフ面とからなり、上記第１及び第２レリーフ角度は上記
鋸ブレードの切断方向にほぼ平行な面から計測される請求項８記載の鋸ブレード
。 - 【請求項１３】 上記第１レリーフ角度は約３５度である請求項１２記載の
鋸ブレード。 - 【請求項１４】 上記第２レリーフ角度は約４５度から約５５度の間の値で
ある請求項１２記載の鋸ブレード。 - 【請求項１５】 請求項８記載の鋸ブレード。
- 【請求項１６】 各歯の上記レリーフ面は歯の先端から延びる第１レリーフ
面と、当該第１レリーフ面から延びる第２レリーフ面とからなり、 上記第１及び第２レリーフ面の一方が、鋸ブレードの切断方向にほぼ平行な面
から計測したレリーフ角度により決定され、上記第１及び第２レリーフ面の他方
が半径により決定される。 - 【請求項１７】 上記湾曲基部面が、上記すくい角面に接線接触する第１半
径と、一端で上記第１半径に接線接触すると共に他端で上記レリーフ面に接線接
触する第２半径とを少なくとも有する請求項８記載の鋸ブレード。 - 【請求項１８】 各歯の上記湾曲基部面が少なくとも１つの半径（曲面）に
より形成され、上記すくい角面が上記ガレット深さの約１０％から約２５％の間
の値である請求項８記載の鋸ブレード。 - 【請求項１９】 上記湾曲基部面が半径部分（曲面）と直線部分（平面）の
組み合わせにより形成される請求項１記載の鋸ブレード。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/015,122 | 1998-01-29 | ||
| US09/015,122 US6167792B1 (en) | 1995-03-23 | 1998-01-29 | Tooth form for a saw blade |
| PCT/US1999/002113 WO1999038661A1 (en) | 1998-01-29 | 1999-01-29 | Improved tooth form for a saw blade |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002501841A true JP2002501841A (ja) | 2002-01-22 |
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ID=21769645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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| Country | Link |
|---|---|
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| EP (1) | EP1105265B1 (ja) |
| JP (1) | JP4139876B2 (ja) |
| AU (1) | AU2488999A (ja) |
| CA (1) | CA2320904C (ja) |
| WO (1) | WO1999038661A1 (ja) |
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