JP2002241900A - 耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼Info
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
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- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
Abstract
(57)【要約】
【課題】高濃度の硫酸が凝結する環境での耐食性に優れ
るとともに良好な熱間加工性を有するオーステナイト系
ステンレス鋼を提供する。 【解決手段】重量％で、C≦0.05％、Si：0.05〜1.0％、
Mn：0.1〜2.0％、Ni：12〜27％、Cr：16〜26％、Cu：3.
0超〜8.0％、Mo：2.0超〜5.0％、Al≦ 0.5％、N＜0.05
％、P≦0.04％、S≦0.01％、Ca≦0.01％、B≦0.01％、
希土類元素：合計で0.01％以下、残部はFe及び不純物か
らなる耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系
ステンレス鋼。
るとともに良好な熱間加工性を有するオーステナイト系
ステンレス鋼を提供する。 【解決手段】重量％で、C≦0.05％、Si：0.05〜1.0％、
Mn：0.1〜2.0％、Ni：12〜27％、Cr：16〜26％、Cu：3.
0超〜8.0％、Mo：2.0超〜5.0％、Al≦ 0.5％、N＜0.05
％、P≦0.04％、S≦0.01％、Ca≦0.01％、B≦0.01％、
希土類元素：合計で0.01％以下、残部はFe及び不純物か
らなる耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系
ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、火力発電や産業用
ボイラで使用される熱交換器管、煙道、煙突などで問題
となる硫酸腐食に対して優れた抵抗性を有するとともに
加工性、なかでも熱間加工性にも優れたオーステナイト
系ステンレス鋼に関するものである。
ボイラで使用される熱交換器管、煙道、煙突などで問題
となる硫酸腐食に対して優れた抵抗性を有するとともに
加工性、なかでも熱間加工性にも優れたオーステナイト
系ステンレス鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】火力発電用や産業用のボイラ燃料として
使用される石油や石炭といった所謂「化石燃料」には硫
黄（Ｓ）が含まれている。このため、化石燃料が燃焼す
ると排ガス中に硫黄酸化物（ＳＯx）が生成する。排ガ
スの温度が低下すると、ＳＯxはガス中の水分と反応し
て硫酸となり、露点温度以下にある低温の部材表面で結
露し、これによって硫酸露点腐食が生ずる。
使用される石油や石炭といった所謂「化石燃料」には硫
黄（Ｓ）が含まれている。このため、化石燃料が燃焼す
ると排ガス中に硫黄酸化物（ＳＯx）が生成する。排ガ
スの温度が低下すると、ＳＯxはガス中の水分と反応し
て硫酸となり、露点温度以下にある低温の部材表面で結
露し、これによって硫酸露点腐食が生ずる。
【０００３】このため、硫酸の結露を防ぐため、排ガス
系に使用される熱交換器においては、部材表面で硫酸が
露を結ばないように排ガス温度を１５０℃以上の高い温
度に保持していた。
系に使用される熱交換器においては、部材表面で硫酸が
露を結ばないように排ガス温度を１５０℃以上の高い温
度に保持していた。
【０００４】ところが、近年のエネルギー需要の増大と
エネルギー有効利用の観点から、熱エネルギーをできる
だけ有効に回収するため、例えば熱交換器からの排ガス
温度を低くする動きがあり、硫酸に対して抵抗性を有す
る材料が求めれるようになった。
エネルギー有効利用の観点から、熱エネルギーをできる
だけ有効に回収するため、例えば熱交換器からの排ガス
温度を低くする動きがあり、硫酸に対して抵抗性を有す
る材料が求めれるようになった。
【０００５】排ガス温度を１５０℃以上に保持しない場
合、一般的な組成の排ガスからは１４０℃程度の温度域
で、８０％程度の高濃度の硫酸が部材表面で結露する。
このような硫酸に対しては、所謂「低合金鋼」が各種部
材用鋼として用いられてきた。これは、前記のような高
温高濃度の硫酸に対しては汎用のステンレス鋼よりも低
合金鋼の方が耐食性が大きいためである。
合、一般的な組成の排ガスからは１４０℃程度の温度域
で、８０％程度の高濃度の硫酸が部材表面で結露する。
このような硫酸に対しては、所謂「低合金鋼」が各種部
材用鋼として用いられてきた。これは、前記のような高
温高濃度の硫酸に対しては汎用のステンレス鋼よりも低
合金鋼の方が耐食性が大きいためである。
【０００６】一方、防食技術（ｖｏｌ．２６（１９７７
年）７３１〜７４０ページ）などに述べられているよう
に、硫酸の露点よりも２０℃〜６０℃温度が下がった領
域で硫酸による腐食が大きくなる。これは露点付近では
結露する硫酸の量が少ないためである。このため、排ガ
ス温度を１５０℃以上に保持しない場合には、一般に、
温度的には１００℃近傍が最も耐食性を要求される領域
となり、ここでは硫酸の濃度は約７０％となる。
年）７３１〜７４０ページ）などに述べられているよう
に、硫酸の露点よりも２０℃〜６０℃温度が下がった領
域で硫酸による腐食が大きくなる。これは露点付近では
結露する硫酸の量が少ないためである。このため、排ガ
ス温度を１５０℃以上に保持しない場合には、一般に、
温度的には１００℃近傍が最も耐食性を要求される領域
となり、ここでは硫酸の濃度は約７０％となる。
【０００７】硫酸環境中にある部材に対しては、特定の
耐食材料を用いれば良いことが、例えば特開昭５６−９
３８６０号公報、特開平２−１７０９４６号公報や特開
平４−３４６６３８号公報などで提案されている。
耐食材料を用いれば良いことが、例えば特開昭５６−９
３８６０号公報、特開平２−１７０９４６号公報や特開
平４−３４６６３８号公報などで提案されている。
【０００８】特開昭５６−９３８６０号公報には、温度
が１００℃前後で、濃度が９５％以上の硫酸環境中で優
れた耐食性を有する、Ｃｒ：１８．０〜２９．０％、Ｎ
ｉ：２０．０〜４５％、Ｍｏ：４．０〜９．０％、Ｓ
ｉ：１．５〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜３．０％、Ｍ
ｎ：２．０％以下、Ｃ：０．１０％以下の化学組成から
なる「耐硫酸腐食性合金」が開示されている。
が１００℃前後で、濃度が９５％以上の硫酸環境中で優
れた耐食性を有する、Ｃｒ：１８．０〜２９．０％、Ｎ
ｉ：２０．０〜４５％、Ｍｏ：４．０〜９．０％、Ｓ
ｉ：１．５〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜３．０％、Ｍ
ｎ：２．０％以下、Ｃ：０．１０％以下の化学組成から
なる「耐硫酸腐食性合金」が開示されている。
【０００９】しかし、この公報で提案された鋼は、Ｃｕ
含有量が低いので、例えば前記した１００℃近傍で硫酸
の濃度が約７０％となる環境下での耐食性が必ずしも充
分ではない。一方、上記の鋼は、温度が１００℃前後
で、濃度が９５％以上の硫酸環境中での耐食性を高める
ために１．５〜５．０重量％の高いＳｉを含有させたも
のであるため、例えば１００℃近傍で硫酸の濃度が約７
０％となる環境下での耐食性を高める目的から、単に上
記の鋼をベースにして３重量％を超えるＣｕを含有させ
ただけでは熱間加工性が極めて劣化してしまう。
含有量が低いので、例えば前記した１００℃近傍で硫酸
の濃度が約７０％となる環境下での耐食性が必ずしも充
分ではない。一方、上記の鋼は、温度が１００℃前後
で、濃度が９５％以上の硫酸環境中での耐食性を高める
ために１．５〜５．０重量％の高いＳｉを含有させたも
のであるため、例えば１００℃近傍で硫酸の濃度が約７
０％となる環境下での耐食性を高める目的から、単に上
記の鋼をベースにして３重量％を超えるＣｕを含有させ
ただけでは熱間加工性が極めて劣化してしまう。
【００１０】特開平２−１７０９４６号公報には、Ｃ：
０．００４〜０．０５％、Ｓｉ：５％以下、Ｍｎ：２％
以下、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：１４〜２４％、Ｍ
ｏ：１〜４．５％、Ｃｕ：０．５〜２．０％、Ａｌ：
０．０５％以下、Ｎ：０．０１〜０．３％を基本にＰ、
Ｓ及びＯの含有量、耐全面腐食性指数及び耐隙間腐食性
指数を規制した、「耐食性の優れた煙突・煙道及び脱硫
装置用高合金ステンレス鋼」が提案されている。
０．００４〜０．０５％、Ｓｉ：５％以下、Ｍｎ：２％
以下、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：１４〜２４％、Ｍ
ｏ：１〜４．５％、Ｃｕ：０．５〜２．０％、Ａｌ：
０．０５％以下、Ｎ：０．０１〜０．３％を基本にＰ、
Ｓ及びＯの含有量、耐全面腐食性指数及び耐隙間腐食性
指数を規制した、「耐食性の優れた煙突・煙道及び脱硫
装置用高合金ステンレス鋼」が提案されている。
【００１１】上記公報に記載のステンレス鋼は、確かに
５０％濃度の硫酸に１０００ｐｐｍのＦｅ3+と１０００
ｐｐｍのＣｌ- とを添加した環境下での耐食性には優れ
ているが、Ｃｕ含有量が０．５〜２．０重量％と低いた
め、例えば、既に述べた１００℃近傍で硫酸の濃度が約
７０％となるような環境下での耐食性は充分なものとは
いい難い。
５０％濃度の硫酸に１０００ｐｐｍのＦｅ3+と１０００
ｐｐｍのＣｌ- とを添加した環境下での耐食性には優れ
ているが、Ｃｕ含有量が０．５〜２．０重量％と低いた
め、例えば、既に述べた１００℃近傍で硫酸の濃度が約
７０％となるような環境下での耐食性は充分なものとは
いい難い。
【００１２】特開平４−３４６６３８号公報には、重量
で、Ｃ：０．０５０％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍ
ｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．
００５０％以下、Ｎｉ：８．０〜３０％、Ｃｒ：１５〜
２８％、Ｍｏ：２％を超え７％以下、Ｃｕ：２％を超え
５％以下、Ｎ：０．０５〜０．３５％、Ｂ：０．００１
５％を超え０．０１０％以下を含有し、Ｏを６０ｐｐｍ
以下とし、しかもＣｕ、Ｍｏ、Ｂ及びＯの含有量を特定
した、「熱間加工性に優れた耐硫酸露点腐食ステンレス
鋼」が開示されている。
で、Ｃ：０．０５０％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍ
ｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．
００５０％以下、Ｎｉ：８．０〜３０％、Ｃｒ：１５〜
２８％、Ｍｏ：２％を超え７％以下、Ｃｕ：２％を超え
５％以下、Ｎ：０．０５〜０．３５％、Ｂ：０．００１
５％を超え０．０１０％以下を含有し、Ｏを６０ｐｐｍ
以下とし、しかもＣｕ、Ｍｏ、Ｂ及びＯの含有量を特定
した、「熱間加工性に優れた耐硫酸露点腐食ステンレス
鋼」が開示されている。
【００１３】この公報に記載のステンレス鋼は０．０５
重量％以上のＮを含有させてオーステナイト組織の安定
化と耐食性の確保とを図ろうとするものである。しか
し、本発明者らの検討の結果、Ｎを０．０５重量％以上
含有させた場合には、Ｃｕ、Ｃｒ及びＭｏを複合添加し
たオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性が却って低下
してしまう場合のあることが明らかになった。更に、Ｎ
含有量が０．０５重量％以上の場合には、耐食性を高め
るためにＣｕ含有量を増やして行くと、１０００℃を下
回る温度域での熱間加工性の低下が著しくなることもわ
かった。
重量％以上のＮを含有させてオーステナイト組織の安定
化と耐食性の確保とを図ろうとするものである。しか
し、本発明者らの検討の結果、Ｎを０．０５重量％以上
含有させた場合には、Ｃｕ、Ｃｒ及びＭｏを複合添加し
たオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性が却って低下
してしまう場合のあることが明らかになった。更に、Ｎ
含有量が０．０５重量％以上の場合には、耐食性を高め
るためにＣｕ含有量を増やして行くと、１０００℃を下
回る温度域での熱間加工性の低下が著しくなることもわ
かった。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、高濃
度の硫酸が凝結する環境（硫酸露点環境）での耐食性に
優れるとともに良好な熱間加工性を有し、火力発電用ボ
イラや産業用ボイラなどの排ガス系部材、例えば、熱交
換器、煙道や煙突などの部材に使用可能なオーステナイ
ト系ステンレス鋼を提供することにある。
度の硫酸が凝結する環境（硫酸露点環境）での耐食性に
優れるとともに良好な熱間加工性を有し、火力発電用ボ
イラや産業用ボイラなどの排ガス系部材、例えば、熱交
換器、煙道や煙突などの部材に使用可能なオーステナイ
ト系ステンレス鋼を提供することにある。
【００１５】本明細書の以下の記載における「高濃度の
硫酸が凝結する環境」とは、「５０〜１００℃」の温度
で「４０〜７０％」の濃度の硫酸が結露する環境をい
う。なお、硫酸による腐食は既に述べたように、硫酸の
露点よりも２０℃〜６０℃低い温度域で最も大きくな
る。このため、本発明において耐食性は、特に、上記環
境で最も腐食性が高い１００℃近傍で濃度が７０％程度
の硫酸環境中での耐食性を確保することを課題とした。
硫酸が凝結する環境」とは、「５０〜１００℃」の温度
で「４０〜７０％」の濃度の硫酸が結露する環境をい
う。なお、硫酸による腐食は既に述べたように、硫酸の
露点よりも２０℃〜６０℃低い温度域で最も大きくな
る。このため、本発明において耐食性は、特に、上記環
境で最も腐食性が高い１００℃近傍で濃度が７０％程度
の硫酸環境中での耐食性を確保することを課題とした。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記の
耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼にある。
耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼にある。
【００１７】すなわち、「重量％で、Ｃ：０．０５％以
下、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０
％、Ｎｉ：１２〜２７％、Ｃｒ：１６〜２６％、Ｃｕ：
３．０％を超えて８．０％以下、Ｍｏ：２．０％を超え
て５．０％以下、Ａｌ：０．５％以下、Ｎ：０．０５％
未満、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃ
ａ：０．０１％以下、Ｂ：０．０１％以下、希土類元
素：合計で０．０１％以下、残部はＦｅ及び不可避不純
物からなることを特徴とする耐硫酸腐食性と加工性に優
れたオーステナイト系ステンレス鋼」である。
下、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０
％、Ｎｉ：１２〜２７％、Ｃｒ：１６〜２６％、Ｃｕ：
３．０％を超えて８．０％以下、Ｍｏ：２．０％を超え
て５．０％以下、Ａｌ：０．５％以下、Ｎ：０．０５％
未満、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃ
ａ：０．０１％以下、Ｂ：０．０１％以下、希土類元
素：合計で０．０１％以下、残部はＦｅ及び不可避不純
物からなることを特徴とする耐硫酸腐食性と加工性に優
れたオーステナイト系ステンレス鋼」である。
【００１８】
【発明の実施の形態】本発明者らは、Ｎｉ−Ｃｒオース
テナイト系ステンレス鋼に「高濃度の硫酸が凝結する環
境」で耐食性を確保させるために、広範囲の濃度の硫酸
に対して耐食性試験を行って合金元素の影響を詳細に検
討した。その結果、下記の事項を知見した。
テナイト系ステンレス鋼に「高濃度の硫酸が凝結する環
境」で耐食性を確保させるために、広範囲の濃度の硫酸
に対して耐食性試験を行って合金元素の影響を詳細に検
討した。その結果、下記の事項を知見した。
【００１９】（ａ）硫酸濃度が増加するにしたがってオ
ーステナイト系ステンレス鋼の腐食は著しく大きくなる
傾向がある。そして、実際の硫酸露点腐食環境では、腐
食は硫酸の結露量とも関係し、温度が上がるにつれて結
露する硫酸量は少なくなるため、最も腐食が大きくなる
のは硫酸濃度が７０％、温度が１００℃の環境である。
この環境において、オーステナイト系ステンレス鋼に良
好な耐食性を付与するためには、電気化学的にアノード
活性溶解を抑えるとともに、カソード反応である水素発
生を抑制する作用を有するＣｕを重量％で３．０％を超
えて含有させることが必須である。
ーステナイト系ステンレス鋼の腐食は著しく大きくなる
傾向がある。そして、実際の硫酸露点腐食環境では、腐
食は硫酸の結露量とも関係し、温度が上がるにつれて結
露する硫酸量は少なくなるため、最も腐食が大きくなる
のは硫酸濃度が７０％、温度が１００℃の環境である。
この環境において、オーステナイト系ステンレス鋼に良
好な耐食性を付与するためには、電気化学的にアノード
活性溶解を抑えるとともに、カソード反応である水素発
生を抑制する作用を有するＣｕを重量％で３．０％を超
えて含有させることが必須である。
【００２０】（ｂ）温度が１４０℃、硫酸濃度が８０％
という極めて高濃度の環境下では、Ｍｏ含有量が２．０
％を超えると耐食性が劣化する傾向にある。しかし、前
記した「高濃度の硫酸が凝結する環境」でオーステナイ
ト系ステンレス鋼に良好な耐食性を付与するためには、
上記（ａ）の含有量のＣｕと重量％で２．０％を超える
Ｍｏとを複合添加し、更に、適正量のＣｒを同時に含有
させるとともにＮの含有量を低く抑えれば良い。
という極めて高濃度の環境下では、Ｍｏ含有量が２．０
％を超えると耐食性が劣化する傾向にある。しかし、前
記した「高濃度の硫酸が凝結する環境」でオーステナイ
ト系ステンレス鋼に良好な耐食性を付与するためには、
上記（ａ）の含有量のＣｕと重量％で２．０％を超える
Ｍｏとを複合添加し、更に、適正量のＣｒを同時に含有
させるとともにＮの含有量を低く抑えれば良い。
【００２１】（ｃ）Ｎの含有量を低く抑え、しかもＣ
ｕ、Ｍｏ及びＮ含有量の関係を適正化することで、前記
（ａ）、（ｂ）の所要量のＣｕとＭｏの添加を行ったオ
ーステナイト系ステンレス鋼に、良好な熱間加工性とと
もに「高濃度の硫酸が凝結する環境」下での一層良好な
耐食性を確保させることができる。
ｕ、Ｍｏ及びＮ含有量の関係を適正化することで、前記
（ａ）、（ｂ）の所要量のＣｕとＭｏの添加を行ったオ
ーステナイト系ステンレス鋼に、良好な熱間加工性とと
もに「高濃度の硫酸が凝結する環境」下での一層良好な
耐食性を確保させることができる。
【００２２】本発明は、上記の知見に基づいて完成され
たものである。
たものである。
【００２３】以下、本発明について詳しく説明する。な
お、成分含有量の「％」は「重量％」を意味する。
お、成分含有量の「％」は「重量％」を意味する。
【００２４】Ｃ：０．０５％以下 Ｃは、強度を高める作用を有するが、Ｃｒと結合して粒
界にＣｒ炭化物を形成し、耐粒界腐食性を低下させてし
まうので０．０５％以下とする。強度を高める必要があ
る場合には０．０３％を超えて０．０５％までを含有さ
せても良いが、耐食性の確保が優先される場合には、Ｃ
の含有量は０．０３％以下とすることが望ましい。
界にＣｒ炭化物を形成し、耐粒界腐食性を低下させてし
まうので０．０５％以下とする。強度を高める必要があ
る場合には０．０３％を超えて０．０５％までを含有さ
せても良いが、耐食性の確保が優先される場合には、Ｃ
の含有量は０．０３％以下とすることが望ましい。
【００２５】Ｓｉ：０．０５〜１．０％ Ｓｉは、脱酸作用を有する。しかし、その含有量が０．
０５％未満では添加効果に乏しい。一方、１．０％を超
えると熱間加工性の低下を助長し、Ｃｕ添加量の増加と
相俟って工業的規模での所望製品への加工が極めて難し
くなる。したがって、Ｓｉの含有量を０．０５〜１．０
％とした。
０５％未満では添加効果に乏しい。一方、１．０％を超
えると熱間加工性の低下を助長し、Ｃｕ添加量の増加と
相俟って工業的規模での所望製品への加工が極めて難し
くなる。したがって、Ｓｉの含有量を０．０５〜１．０
％とした。
【００２６】Ｍｎ：０．１〜２．０％ Ｍｎは、Ｓを固定して熱間加工性を向上させるととも
に、オーステナイトを安定化させる作用がある。しか
し、その含有量が０．１％未満では添加効果に乏しい。
一方、２．０％を超えて含有させてもその効果は飽和
し、コストが嵩むばかりであるしたがって、Ｍｎの含有
量を０．１〜２．０％とした。
に、オーステナイトを安定化させる作用がある。しか
し、その含有量が０．１％未満では添加効果に乏しい。
一方、２．０％を超えて含有させてもその効果は飽和
し、コストが嵩むばかりであるしたがって、Ｍｎの含有
量を０．１〜２．０％とした。
【００２７】Ｎｉ：１２〜２７％ Ｎｉは、オーステナイトを安定化させる作用を有する。
しかし、その含有量が１２％未満では充分な効果が得ら
れない。Ｎｉには硫酸環境中での耐食性を高める作用も
あり、特に、その含有量が１４％以上でこの効果が大き
くなる。しかし、Ｎｉは高価な元素であるため、その含
有量が２７％を超えるとコストが極めて高くなって経済
性に欠ける。したがって、Ｎｉの含有量を１２〜２７％
とした。
しかし、その含有量が１２％未満では充分な効果が得ら
れない。Ｎｉには硫酸環境中での耐食性を高める作用も
あり、特に、その含有量が１４％以上でこの効果が大き
くなる。しかし、Ｎｉは高価な元素であるため、その含
有量が２７％を超えるとコストが極めて高くなって経済
性に欠ける。したがって、Ｎｉの含有量を１２〜２７％
とした。
【００２８】Ｃｒ：１６〜２６％ Ｃｒはオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性を確保す
るのに有効な元素である。特に、Ｎを後述の含有量に規
制したオーステナイト系ステンレス鋼において、１６％
以上のＣｒを後述する量のＣｕ及びＭｏとともに含有さ
せると、既に述べた「高濃度の硫酸が凝結する環境」で
良好な耐食性を確保することができる。しかし、Ｃｒを
多量に含有させると、Ｎ含有量を規制し、ＣｕとＭｏと
を複合添加したオーステナイト系ステンレス鋼の場合で
あっても、前記の環境中における耐食性が却って劣化す
るし加工性の低下も生ずる。特に、Ｃｒ含有量が２６％
を超えると前記環境中におけるオーステナイト系ステン
レス鋼の耐食性劣化が著しくなる。したがって、Ｃｒの
含有量を１６〜２６％とした。なお、熱間加工性の点か
らはＣｒの含有量を２３％以下にすることが好ましい。
るのに有効な元素である。特に、Ｎを後述の含有量に規
制したオーステナイト系ステンレス鋼において、１６％
以上のＣｒを後述する量のＣｕ及びＭｏとともに含有さ
せると、既に述べた「高濃度の硫酸が凝結する環境」で
良好な耐食性を確保することができる。しかし、Ｃｒを
多量に含有させると、Ｎ含有量を規制し、ＣｕとＭｏと
を複合添加したオーステナイト系ステンレス鋼の場合で
あっても、前記の環境中における耐食性が却って劣化す
るし加工性の低下も生ずる。特に、Ｃｒ含有量が２６％
を超えると前記環境中におけるオーステナイト系ステン
レス鋼の耐食性劣化が著しくなる。したがって、Ｃｒの
含有量を１６〜２６％とした。なお、熱間加工性の点か
らはＣｒの含有量を２３％以下にすることが好ましい。
【００２９】Ｃｕ：３．０％を超えて８．０％以下 Ｃｕは、硫酸環境中での耐食性を確保するのに必須の元
素である。３．０％を超えるＣｕを前述の量のＣｒ及び
後述する量のＭｏとともに含有させることで「高濃度の
硫酸が凝結する環境」において、Ｎを後述の含有量に規
制したオーステナイト系ステンレス鋼に良好な耐食性を
付与することができる。Ｃｒ及びＭｏと複合添加するＣ
ｕの含有量が多いほど耐食性向上効果が大きいので、Ｃ
ｕの含有量は４．０％以上とすることが好ましい。より
好ましいＣｕの含有量は５．０％以上である。なお、Ｃ
ｕの含有量を増やすことにより前記環境中での耐食性は
向上するが熱間加工性が低下し、特に、Ｃｕの含有量が
８．０％を超えると、Ｎを後述の含有量に制限しても熱
間加工性の著しい劣化を生ずる。したがって、Ｃｕの含
有量を３．０％を超えて８．０％以下とした。
素である。３．０％を超えるＣｕを前述の量のＣｒ及び
後述する量のＭｏとともに含有させることで「高濃度の
硫酸が凝結する環境」において、Ｎを後述の含有量に規
制したオーステナイト系ステンレス鋼に良好な耐食性を
付与することができる。Ｃｒ及びＭｏと複合添加するＣ
ｕの含有量が多いほど耐食性向上効果が大きいので、Ｃ
ｕの含有量は４．０％以上とすることが好ましい。より
好ましいＣｕの含有量は５．０％以上である。なお、Ｃ
ｕの含有量を増やすことにより前記環境中での耐食性は
向上するが熱間加工性が低下し、特に、Ｃｕの含有量が
８．０％を超えると、Ｎを後述の含有量に制限しても熱
間加工性の著しい劣化を生ずる。したがって、Ｃｕの含
有量を３．０％を超えて８．０％以下とした。
【００３０】Ｍｏ：２．０％を超えて５．０％以下 Ｍｏはオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性を確保す
るのに有効な元素である。特に、２．０％を超える量の
Ｃｒを後述する量のＣｕ及びＭｏとともに含有させる
と、既に述べた「高濃度の硫酸が凝結する環境」におい
て、Ｎを後述の含有量に規制したオーステナイト系ステ
ンレス鋼に良好な耐食性を付与することができる。しか
し、Ｍｏを多量に含有させると熱間加工性が低下し、特
に、Ｍｏの含有量が５．０％を超えると、Ｎを後述の含
有量に制限しても熱間加工性の著しい劣化を生ずる。し
たがって、Ｍｏの含有量を２．０％を超えて５．０％以
下とした。
るのに有効な元素である。特に、２．０％を超える量の
Ｃｒを後述する量のＣｕ及びＭｏとともに含有させる
と、既に述べた「高濃度の硫酸が凝結する環境」におい
て、Ｎを後述の含有量に規制したオーステナイト系ステ
ンレス鋼に良好な耐食性を付与することができる。しか
し、Ｍｏを多量に含有させると熱間加工性が低下し、特
に、Ｍｏの含有量が５．０％を超えると、Ｎを後述の含
有量に制限しても熱間加工性の著しい劣化を生ずる。し
たがって、Ｍｏの含有量を２．０％を超えて５．０％以
下とした。
【００３１】Ａｌ：０．５％以下 Ａｌの含有量が０．５％を超えると、Ｎを後述の含有量
に制限したオーステナイト系ステンレス鋼であっても熱
間加工性が低下してしまう。したがって、Ａｌ含有量を
０．５％以下とした。Ａｌ含有量の下限は不可避不純物
の範囲であっても良い。但し、Ａｌは脱酸作用を有する
ため、前記のＳｉを０．２％以下の下限近くの含有量に
抑えた場合には、積極的に添加しても良い。脱酸作用を
充分に発揮させるためにはＡｌの含有量を０．０１％以
上とすることが好ましい。
に制限したオーステナイト系ステンレス鋼であっても熱
間加工性が低下してしまう。したがって、Ａｌ含有量を
０．５％以下とした。Ａｌ含有量の下限は不可避不純物
の範囲であっても良い。但し、Ａｌは脱酸作用を有する
ため、前記のＳｉを０．２％以下の下限近くの含有量に
抑えた場合には、積極的に添加しても良い。脱酸作用を
充分に発揮させるためにはＡｌの含有量を０．０１％以
上とすることが好ましい。
【００３２】Ｎ：０．０５％未満 Ｎは、本発明において重要な意味を持つ元素である。従
来、Ｎはオーステナイト組織の安定化や耐食性向上の目
的から積極的に添加されてきた。しかし、本発明が対象
とする「高濃度の硫酸が凝結する環境」においては、Ｎ
の含有量が０．０５％以上になると、耐食性を高める目
的から３．０％を超えるＣｕ、２．０％を超えるＭｏ及
び１６〜２６％のＣｒを含有させたオーステナイト系ス
テンレス鋼の耐食性が却って低下してしまう。更に、Ｃ
ｕとＭｏの含有量の上限をそれぞれ８．０％、５．０％
にした場合であっても、Ｎの含有量が０．０５％以上に
なると熱間加工性が低下してしまう。このため、「高濃
度の硫酸が凝結する環境」における耐食性と熱間加工性
とをオーステナイト系ステンレス鋼に付与させるため
に、Ｎの含有量を０．０５％未満とした。なお、Ｎ含有
量は低ければ低いほど良い。
来、Ｎはオーステナイト組織の安定化や耐食性向上の目
的から積極的に添加されてきた。しかし、本発明が対象
とする「高濃度の硫酸が凝結する環境」においては、Ｎ
の含有量が０．０５％以上になると、耐食性を高める目
的から３．０％を超えるＣｕ、２．０％を超えるＭｏ及
び１６〜２６％のＣｒを含有させたオーステナイト系ス
テンレス鋼の耐食性が却って低下してしまう。更に、Ｃ
ｕとＭｏの含有量の上限をそれぞれ８．０％、５．０％
にした場合であっても、Ｎの含有量が０．０５％以上に
なると熱間加工性が低下してしまう。このため、「高濃
度の硫酸が凝結する環境」における耐食性と熱間加工性
とをオーステナイト系ステンレス鋼に付与させるため
に、Ｎの含有量を０．０５％未満とした。なお、Ｎ含有
量は低ければ低いほど良い。
【００３３】Ｐ：０．０４％以下 Ｐは、熱間加工性及び耐食性を劣化させるのでその含有
量は低いほど良く、特に、０．０４％を超えると「高濃
度の硫酸が凝結する環境」における耐食性の劣化が著し
い。したがって、Ｐの含有量を０．０４％以下とした。
量は低いほど良く、特に、０．０４％を超えると「高濃
度の硫酸が凝結する環境」における耐食性の劣化が著し
い。したがって、Ｐの含有量を０．０４％以下とした。
【００３４】Ｓ：０．０１％以下 Ｓは、熱間加工性を劣化させる元素であり、その含有量
はできるだけ少ない方が良い。特に、０．０１％を超え
ると熱間加工性の著しい劣化を招く。したがって、Ｓの
含有量を０．０１％以下とした。
はできるだけ少ない方が良い。特に、０．０１％を超え
ると熱間加工性の著しい劣化を招く。したがって、Ｓの
含有量を０．０１％以下とした。
【００３５】Ｃａ：０．０１％以下 Ｃａは添加しなくても良い。添加すれば、Ｓと結合して
熱間加工性の低下を抑える効果を有する。この効果を確
実に得るには、Ｃａは０．０００５％以上の含有量とす
ることが好ましい。より好ましいＣａの含有量の下限は
０．００１％である。しかし、その含有量が０．０１％
を超えると鋼の清浄度が低下し、熱間での製造時に疵が
発生する原因となる。したがって、Ｃａの含有量を０．
０１％以下とした。
熱間加工性の低下を抑える効果を有する。この効果を確
実に得るには、Ｃａは０．０００５％以上の含有量とす
ることが好ましい。より好ましいＣａの含有量の下限は
０．００１％である。しかし、その含有量が０．０１％
を超えると鋼の清浄度が低下し、熱間での製造時に疵が
発生する原因となる。したがって、Ｃａの含有量を０．
０１％以下とした。
【００３６】Ｂ：０．０１％以下 Ｂは添加しなくても良い。添加すれば、熱間加工性を改
善する効果を有する。この効果を確実に得るには、Ｂは
０．０００５％以上の含有量とすることが好ましい。よ
り好ましいＢの含有量の下限は０．００１％である。し
かし、Ｂの多量の添加は粒界へのＣｒ−Ｂ化合物の析出
を促し、耐食性の劣化を招く。特に、Ｂの含有量が０．
０１％を超えると著しい耐食性の劣化をきたす。したが
って、Ｂの含有量を０．０１％以下とした。
善する効果を有する。この効果を確実に得るには、Ｂは
０．０００５％以上の含有量とすることが好ましい。よ
り好ましいＢの含有量の下限は０．００１％である。し
かし、Ｂの多量の添加は粒界へのＣｒ−Ｂ化合物の析出
を促し、耐食性の劣化を招く。特に、Ｂの含有量が０．
０１％を超えると著しい耐食性の劣化をきたす。したが
って、Ｂの含有量を０．０１％以下とした。
【００３７】希土類元素：合計で０．０１％以下 希土類元素も添加しなくても良い。添加すれば、熱間加
工性を改善する効果を有する。この効果を確実に得るに
は、希土類元素の含有量を合計で０．０００５％以上と
することが好ましい。しかし、その含有量が合計で０．
０１％を超えると鋼の清浄度が低下し、熱間での製造時
に疵が発生する原因となる。したがって、希土類元素の
含有量を合計で０．０１％以下とした。
工性を改善する効果を有する。この効果を確実に得るに
は、希土類元素の含有量を合計で０．０００５％以上と
することが好ましい。しかし、その含有量が合計で０．
０１％を超えると鋼の清浄度が低下し、熱間での製造時
に疵が発生する原因となる。したがって、希土類元素の
含有量を合計で０．０１％以下とした。
【００３８】後述する実施例の項でも詳しく述べるが、
Ｃｕ、Ｍｏ及びＮの含有量が前記した範囲にあり、しか
も、式中の元素記号をその元素の重量％での含有量とし
て、下記式で表されるｆｎ１が２３．０％以下、下記
式で表されるｆｎ２の値が２．０以下であれば、オー
ステナイト系ステンレス鋼に、良好な熱間加工性ととも
に「高濃度の硫酸が凝結する環境」下での一層良好な耐
食性を確保させることができる。
Ｃｕ、Ｍｏ及びＮの含有量が前記した範囲にあり、しか
も、式中の元素記号をその元素の重量％での含有量とし
て、下記式で表されるｆｎ１が２３．０％以下、下記
式で表されるｆｎ２の値が２．０以下であれば、オー
ステナイト系ステンレス鋼に、良好な熱間加工性ととも
に「高濃度の硫酸が凝結する環境」下での一層良好な耐
食性を確保させることができる。
【００３９】ここで、ｆｎ１＝２Ｃｕ＋０．５Ｍｏ＋３
００Ｎ・・・・・・・、ｆｎ２＝｛１０／（Ｃｕ＋
０．２）2.3 ｝＋｛５／（Ｍｏ＋０．１）2 ｝＋３００
Ｎ2 ・・・・・・・である。
００Ｎ・・・・・・・、ｆｎ２＝｛１０／（Ｃｕ＋
０．２）2.3 ｝＋｛５／（Ｍｏ＋０．１）2 ｝＋３００
Ｎ2 ・・・・・・・である。
【００４０】なお、熱間加工性を一層高めるためには、
前記式で表されるｆｎ１を２２．６％以下とすれば良
い。ｆｎ１の下限値は特に規定されるものではない。Ｃ
ｕ、Ｍｏ及びＮがそれぞれ規定の下限の含有量である場
合の７％に近い値であれば熱間加工性は極めて良好にな
る（後述の図１参照）。
前記式で表されるｆｎ１を２２．６％以下とすれば良
い。ｆｎ１の下限値は特に規定されるものではない。Ｃ
ｕ、Ｍｏ及びＮがそれぞれ規定の下限の含有量である場
合の７％に近い値であれば熱間加工性は極めて良好にな
る（後述の図１参照）。
【００４１】又、前記式で表されるｆｎ２の下限値も
特に規定されるものではなく、Ｃｕ及びＭｏの含有量が
それぞれ規定の上限、Ｎの含有量が規定の下限の場合の
０．２７に近い値であっても良い（後述の図２参照）。
特に規定されるものではなく、Ｃｕ及びＭｏの含有量が
それぞれ規定の上限、Ｎの含有量が規定の下限の場合の
０．２７に近い値であっても良い（後述の図２参照）。
【００４２】
【実施例】表１及び表２に示す化学組成のオーステナイ
ト系ステンレス鋼を２０Ｋｇ高周波真空溶解炉を用いて
溶製した。表１における鋼１〜１６は本発明例の鋼であ
り、表２における鋼１７〜２８は成分のいずれかが本発
明で規定する含有量の範囲から外れた比較例の鋼であ
る。なお、表１、表２には前記した式で表されるｆｎ
１及び式で表されるｆｎ２の値も併記した。
ト系ステンレス鋼を２０Ｋｇ高周波真空溶解炉を用いて
溶製した。表１における鋼１〜１６は本発明例の鋼であ
り、表２における鋼１７〜２８は成分のいずれかが本発
明で規定する含有量の範囲から外れた比較例の鋼であ
る。なお、表１、表２には前記した式で表されるｆｎ
１及び式で表されるｆｎ２の値も併記した。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【表２】
【００４５】上記の各鋼の鋼塊表面部から平行部の直径
が１０ｍｍで長さが１００ｍｍの試験片を切り出し、グ
リーブル試験機を用いて１２８０℃又は９５０℃に加熱
後、１秒-1の歪速度で高温引張り試験を行い、熱間加工
性を調査した。
が１０ｍｍで長さが１００ｍｍの試験片を切り出し、グ
リーブル試験機を用いて１２８０℃又は９５０℃に加熱
後、１秒-1の歪速度で高温引張り試験を行い、熱間加工
性を調査した。
【００４６】熱間加工性は上記の引張り試験における絞
り（％）で評価した。なお、この値が５０％以上であれ
ば、製品の製造に支障のない熱間加工性を有することが
経験的に判明している。
り（％）で評価した。なお、この値が５０％以上であれ
ば、製品の製造に支障のない熱間加工性を有することが
経験的に判明している。
【００４７】次いで、鋼塊の残りの部分に通常の方法に
よる熱間鍛造と熱間圧延を施して、厚さ８ｍｍの鋼板に
仕上げた。この鋼板から、厚さ３ｍｍ×幅１０ｍｍ×長
さ４０ｍｍの腐食試験片を機械加工によって作製し、硫
酸環境中での腐食試験に供した。なお、Ｃｕを８．６％
含有させた鋼２３は、後述するように熱間加工性が極め
て低く、熱間での鍛造時に割れを生じて鋼板の製造がで
きなかった。
よる熱間鍛造と熱間圧延を施して、厚さ８ｍｍの鋼板に
仕上げた。この鋼板から、厚さ３ｍｍ×幅１０ｍｍ×長
さ４０ｍｍの腐食試験片を機械加工によって作製し、硫
酸環境中での腐食試験に供した。なお、Ｃｕを８．６％
含有させた鋼２３は、後述するように熱間加工性が極め
て低く、熱間での鍛造時に割れを生じて鋼板の製造がで
きなかった。
【００４８】上記の硫酸環境中での腐食試験は、温度が
１００℃で硫酸濃度が７０％の溶液に浸漬することで行
った。８時間浸漬した後の腐食減量を測定し、単位面積
当たりの腐食速度を算出して耐硫酸腐食性を評価した。
なお、耐硫酸腐食性の目標値は２．０ｇ／（ｍ2 ・ｈ）
以下とした。
１００℃で硫酸濃度が７０％の溶液に浸漬することで行
った。８時間浸漬した後の腐食減量を測定し、単位面積
当たりの腐食速度を算出して耐硫酸腐食性を評価した。
なお、耐硫酸腐食性の目標値は２．０ｇ／（ｍ2 ・ｈ）
以下とした。
【００４９】表３に、熱間加工性と耐硫酸腐食性の調査
結果を示す。
結果を示す。
【００５０】
【表３】
【００５１】表３から、Ｃｕ含有量が高い鋼２３は、１
２８０℃での絞りが０％で、更に９５０℃における絞り
も５％と低く熱間加工性が極めて劣ることが明らかであ
る。既に述べたように、この鋼２３は熱間での鍛造時に
割れを生じて鋼板の製造ができなかった。
２８０℃での絞りが０％で、更に９５０℃における絞り
も５％と低く熱間加工性が極めて劣ることが明らかであ
る。既に述べたように、この鋼２３は熱間での鍛造時に
割れを生じて鋼板の製造ができなかった。
【００５２】又、Ｍｏ含有量が高めに外れた鋼２２、Ａ
ｌ含有量が高めに外れた鋼２４及びＮ含有量が高めに外
れた鋼２１、鋼２７及び鋼２８では９５０℃での絞りが
５０％に達せず熱間加工性に劣ることがわかる。
ｌ含有量が高めに外れた鋼２４及びＮ含有量が高めに外
れた鋼２１、鋼２７及び鋼２８では９５０℃での絞りが
５０％に達せず熱間加工性に劣ることがわかる。
【００５３】図１に、９５０℃における熱間加工性の調
査結果を前記した式で表されるｆｎ１で整理して示
す。図１から、成分（化学組成）が本発明で規定する含
有量の範囲にあって、しかも式で表されるｆｎ１の値
が２３．０％以下である鋼は、絞りが大きく熱間加工性
が一層良好であることがわかる。ｆｎ１の値が２２．６
％以下の鋼の場合には、熱間加工性が更に良好になるこ
とも明らかである。
査結果を前記した式で表されるｆｎ１で整理して示
す。図１から、成分（化学組成）が本発明で規定する含
有量の範囲にあって、しかも式で表されるｆｎ１の値
が２３．０％以下である鋼は、絞りが大きく熱間加工性
が一層良好であることがわかる。ｆｎ１の値が２２．６
％以下の鋼の場合には、熱間加工性が更に良好になるこ
とも明らかである。
【００５４】一方、表３から、Ｃｕ含有量の増加に伴い
耐硫酸腐食性が向上し、３．０％を超えるＣｕを本発明
で規定する範囲のＣｒ及びＭｏとともに含有させ、しか
もＮを本発明で規定する含有量に規制した場合に目標の
２．０ｇ／（ｍ2 ・ｈ）以下の腐食速度が達せられるこ
とが明らかである。
耐硫酸腐食性が向上し、３．０％を超えるＣｕを本発明
で規定する範囲のＣｒ及びＭｏとともに含有させ、しか
もＮを本発明で規定する含有量に規制した場合に目標の
２．０ｇ／（ｍ2 ・ｈ）以下の腐食速度が達せられるこ
とが明らかである。
【００５５】Ｃｕの含有量が４％以上になると耐硫酸腐
食性は更に向上し、Ｃｕの含有量が５％以上になると極
めて良好な耐硫酸腐食性が得られることもわかる。
食性は更に向上し、Ｃｕの含有量が５％以上になると極
めて良好な耐硫酸腐食性が得られることもわかる。
【００５６】又、Ｍｏ含有量の増加に伴い耐硫酸腐食性
が向上し、２．０％を超えるＭｏを本発明で規定する範
囲のＣｕ及びＣｒとともに含有させ、しかもＮを本発明
で規定する含有量に規制した場合に目標が達せられるこ
とが明らかである。
が向上し、２．０％を超えるＭｏを本発明で規定する範
囲のＣｕ及びＣｒとともに含有させ、しかもＮを本発明
で規定する含有量に規制した場合に目標が達せられるこ
とが明らかである。
【００５７】更に、オーステナイト系ステンレス鋼に良
好な耐硫酸腐食性を確保させるためには、Ｎ含有量を
０．０５％未満にすれば良いこともわかる。
好な耐硫酸腐食性を確保させるためには、Ｎ含有量を
０．０５％未満にすれば良いこともわかる。
【００５８】Ｎｉの含有量が低い鋼１７やＣｒ含有量が
低い鋼１８の耐硫酸腐食性が低いことも明らかである。
低い鋼１８の耐硫酸腐食性が低いことも明らかである。
【００５９】図２に、耐硫酸腐食性（腐食速度）を式
で表されるｆｎ２で整理して示す。図２から、成分（化
学組成）が本発明で規定する含有量の範囲にあって、し
かも式で表されるｆｎ２の値が２．０以下である鋼
は、腐食速度が小さく耐硫酸腐食性に一層優れているこ
とがわかる。
で表されるｆｎ２で整理して示す。図２から、成分（化
学組成）が本発明で規定する含有量の範囲にあって、し
かも式で表されるｆｎ２の値が２．０以下である鋼
は、腐食速度が小さく耐硫酸腐食性に一層優れているこ
とがわかる。
【００６０】
【発明の効果】本発明のオーステナイト系ステンレス鋼
は、高濃度の硫酸が凝結する環境での耐食性に優れると
ともに良好な熱間加工性を有するので、火力発電用ボイ
ラや産業用ボイラなどの排ガス系部材、例えば、熱交換
器、煙道や煙突などの部材に使用することができる。
は、高濃度の硫酸が凝結する環境での耐食性に優れると
ともに良好な熱間加工性を有するので、火力発電用ボイ
ラや産業用ボイラなどの排ガス系部材、例えば、熱交換
器、煙道や煙突などの部材に使用することができる。
【図１】実施例で用いた鋼の９５０℃における熱間加工
性と式で表されるｆｎ１との関係を示す図である。
性と式で表されるｆｎ１との関係を示す図である。
【図２】実施例で用いた鋼の温度が１００℃で硫酸濃度
が７０％の溶液中での腐食速度と式で表されるｆｎ２
との関係を示す図である。
が７０％の溶液中での腐食速度と式で表されるｆｎ２
との関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：
１２〜２７％、Ｃｒ：１６〜２６％、Ｃｕ：３．０％を
超えて８．０％以下、Ｍｏ：２．０％を超えて５．０％
以下、Ａｌ：０．５％以下、Ｎ：０．０５％未満、Ｐ：
０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃａ：０．０１
％以下、Ｂ：０．０１％以下、希土類元素：合計で０．
０１％以下、残部はＦｅ及び不可避不純物からなること
を特徴とする耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナ
イト系ステンレス鋼。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21843297A JP2002241900A (ja) | 1997-08-13 | 1997-08-13 | 耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| EP98936733A EP0971045A4 (en) | 1997-08-13 | 1998-08-10 | AUSTENITIC STAINLESS STEEL HAVING EXCELLENT RESISTANCE TO SULFURIC ACID CORROSION AND EXCELLENT SHAPING FITNESS |
| PCT/JP1998/003567 WO1999009231A1 (fr) | 1997-08-13 | 1998-08-10 | Acier inoxydable austenitique presentant une excellente resistance a la corrosion par l'acide sulfurique et une excellente aptitude au faconnage |
| KR1019997003045A KR100318529B1 (ko) | 1997-08-13 | 1998-08-10 | 내황산부식성과 가공성이 우수한 오스테나이트계 스테인레스강 |
| CA002268453A CA2268453C (en) | 1997-08-13 | 1998-08-10 | Austenitic stainless steel having excellent sulfuric acid corrosion resistance and excellent workability |
| US09/287,106 US6171547B1 (en) | 1997-08-13 | 1999-04-07 | Austenitic stainless steel having excellent sulfuric acid corrosion resistance and excellent workability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21843297A JP2002241900A (ja) | 1997-08-13 | 1997-08-13 | 耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002241900A true JP2002241900A (ja) | 2002-08-28 |
Family
ID=16719826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21843297A Pending JP2002241900A (ja) | 1997-08-13 | 1997-08-13 | 耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6171547B1 (ja) |
| EP (1) | EP0971045A4 (ja) |
| JP (1) | JP2002241900A (ja) |
| KR (1) | KR100318529B1 (ja) |
| CA (1) | CA2268453C (ja) |
| WO (1) | WO1999009231A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016003843A (ja) * | 2014-06-19 | 2016-01-12 | 新日鐵住金株式会社 | フィンチューブ |
| WO2018025942A1 (ja) * | 2016-08-03 | 2018-02-08 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| CN109070281A (zh) * | 2016-03-31 | 2018-12-21 | 新日铁住金株式会社 | 焊接结构构件 |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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