JP2002201478A - 灯油の脱硫及び改質方法 - Google Patents
灯油の脱硫及び改質方法Info
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Abstract
油の脱硫及び改質方法を提供すること。 【解決手段】 灯油を脱硫する脱硫器3、水蒸気を発生
させる水蒸気発生器8、灯油を気化する気化器4及び灯
油を改質する改質器5を有するシステムを用いて灯油か
ら水素を製造する灯油の脱硫及び改質方法において、灯
油の一部又は全部を液相の状態で脱硫器3で脱硫した
後、得られた脱硫灯油を気化器4において水蒸気発生器
8で発生させた水蒸気と混合させて気化し、この気化し
た脱硫灯油と水蒸気との混合物を気相の状態で改質器5
に送り、この改質器5において改質触媒と接触させて水
素を取り出す灯油の脱硫及び改質方法。
Description
質方法に関する。詳しくは、灯油を脱硫して水蒸気と混
合し、その水蒸気の熱を用いて気化し、これを改質して
水素、例えば燃料電池用水素を製造する灯油の脱硫及び
改質方法に関する。
ついては、灯油を脱硫して水蒸気と混合し、水蒸気の熱
を用いて気化し、これを改質して水素を取り出す方法が
知られている。例えば、特開平6−315628号公報
に開示された方法が知られている。この方法は、JIS
1号灯油を380℃の高温で脱硫を行い、さらに後段で
水蒸気改質を行うものである。
知見によると、灯油の温度が350℃以上になった場
合、灯油が熱分解して炭化物が析出し、この炭化物によ
って管路が閉塞される等のトラブルが発生することが確
認されている。したがって、特開平6−315628号
公報に開示された方法では、灯油を380℃の高温で脱
硫するため、炭化物が析出し、この炭化物によって脱硫
器等の管路が閉塞される可能性があり、長期間の運転に
は不向きであると考えられる。また、改質反応は700
℃前後で行われるため、改質を行う前に灯油を気化する
プロセスが必要であるが、改質反応前に灯油のみが気相
で存在する場合も、灯油の温度が350℃以下では完全
に気相とならない可能性があるため、灯油の温度が35
0℃以上となって同様の炭化トラブルが発生する可能性
がある。
水素を供給できる灯油の脱硫及び改質方法を提供するこ
とにある。
め、本発明の灯油の脱硫および改質方法は、灯油を脱硫
する脱硫器、水蒸気を発生させる水蒸気発生器、灯油を
気化する気化器及び灯油を改質する改質器を有するシス
テムを用いて灯油から水素を製造する灯油の脱硫及び改
質方法において、灯油の一部又は全部を液相の状態で前
記脱硫器で脱硫した後、得られた脱硫灯油を前記気化器
において前記水蒸気発生器から送られた水蒸気と混合さ
せて気化し、この気化した脱硫灯油と水蒸気との混合物
を気相の状態で前記改質器に送り、この改質器において
改質触媒と接触させて水素を取り出すことを特徴とす
る。
満たす市販の灯油を指すが、ナフサについても炭素が析
出しない範囲で適用させることができる。この発明によ
れば、先ず、脱硫器において灯油を脱硫する。この時、
灯油が一部又は全部が液相の状態で脱硫する。灯油を全
て気相の状態として脱硫する場合、灯油の温度が350
℃以下では完全に気相とならない可能性があるので、灯
油の温度を350℃以上とする必要があり、炭化トラブ
ルが発生するおそれがある。その後、脱硫によって得ら
れた脱硫灯油を、水蒸気発生器で発生させた水蒸気と気
化器で混合させて気化し、気化した脱硫灯油と水蒸気と
の混合物を改質器に送る。改質器では、この混合物を改
質触媒に接触させ水素を取り出す。この時、気化した脱
硫灯油と水蒸気との混合物を気相の状態で改質器に送
る。混合物が再び液相に戻った場合、改質器の触媒に対
する負荷が大きくなり、炭化トラブルが発生するおそれ
がある。したがって、灯油の熱分解による炭化トラブル
の発生を抑えることができるから、長期間安定して灯油
から水素を製造できる。
℃以上の温度に晒すことなく導入することが好ましい。
改質器に導入する前に脱硫灯油を350℃以上の高温に
晒すと、炭化トラブルが発生する可能性がある。
下、好ましくは0.02wtppm以下がよい。脱硫灯
油の硫黄分が0.1wtppmを超えると、下流にある
改質器の改質触媒の硫黄被毒への影響が大きく、長期間
安定して改質できない。
る脱硫剤が好ましい。また、脱硫時の温度は230℃以
下、好ましくは、200℃以下がよい。前記脱硫剤で
は、脱硫時の温度が230℃を超えると、十分な脱硫性
能が得られない。
くは250〜320℃、より好ましくは250〜300
℃がよい。水蒸気温度が200℃未満では、熱が不足し
脱硫灯油を完全に気化することができない。340℃を
超えると、灯油の炭化トラブルが発生する可能性があ
る。水蒸気と脱硫灯油のスチーム/カーボン比(H2O
mol/C−atm)は1.5以上、好ましくは2.0
〜5.0がよい。スチーム/カーボン比が1.5未満で
は水蒸気の温度を350℃以上にする必要がある。スチ
ーム/カーボン比が5.0を超えると、導入する水蒸気
量が多くなり、水蒸気発生時の熱ロスが大きくなり、経
済性が低下する。
ゼクタを使用すれば、負圧が発生することにより装置を
複雑にすることなく簡単に灯油を吸引して水蒸気と混合
することができる。
油と水蒸気との混合物の温度としては150〜300℃
が好ましい。150℃未満では気化した灯油が再び液相
に戻る可能性がある。300℃を超えると炭化トラブル
が発生する可能性がある。
ましくは酸化セリウムを含むアルミナ担体に、ルテニウ
ム成分及びコバルト成分及び/又はニッケル成分を担持
してなる水蒸気改質触媒がよい。また、改質器で取り出
した水素は、燃料電池用水素とするのが好ましい。
に基づいて説明する。図1には、本発明の灯油の脱硫及
び改質方法を説明するためのブロック図が示されてい
る。灯油は、灯油タンク1に蓄えられており、灯油ポン
プ2を介して脱硫器3へ送られ、脱硫された後、気化器
としてのエゼクタ4へ送られる。水タンク6に蓄えられ
た水は、水ポンプ7を介して水蒸気発生器8へ送られ、
水蒸気発生器8で熱を加えられて水蒸気となって、エゼ
クタ4に供給される。脱硫灯油は、エゼクタ4で水蒸気
と混合されて気化されて混合物とされた後、改質器5に
送られて改質されることにより水素が取り出されて、燃
料電池システム(図示省略)へ送られる。
填層の長さをL脱硫剤充填層の直径をDとした場合、L
/D値は、通常8以上好ましくは10以上がよい。この
L/D値が8未満では、灯油を所望の低いレベルに脱硫
することが困難になる。なお、Dは、前記充填層の断面
積を直径に換算した長さである。脱硫器の形状は、L/
D値が大きい場合、装置のコンパクト化の観点から、直
管にするよりも、途中で折り曲げて、U字型又は複数折
り返した折り返し型、あるいはジャケット型にするのが
有利である。また、脱硫器3は、アップフローとするの
が好ましい。ダウンフローでは、灯油の脱硫剤との接触
時間が短くなるため、充分な脱硫性能が得られないおそ
れがある。脱硫器3の加熱方法としては、電気炉による
方法や、脱硫器3自体を加熱する方法が考えられるが、
改質器5等からの排ガスを脱硫器3内に導入し、熱交換
する方法を用いてもよい。ただし、熱交換する排ガスが
高温の場合、熱交換する箇所で灯油が突沸し、炭化トラ
ブルが生じる、あるいは所定の脱硫性能が得られない可
能性があるため、排ガス温度は350℃以下にしておく
ことが好ましい。
銅を含有する脱硫剤を用いて、灯油が一部又は全部が液
相の状態、温度が230℃以下で、脱硫灯油中の硫黄分
が0.1wtppm以下になるまで行われるようになっ
ている。なお、200℃を超えた温度で脱硫する場合、
脱硫剤との接触時間を確保する観点から、灯油の一部が
気相とならないように加圧することが好ましい。ただ
し、圧力の上昇は、圧力制御器の導入などが必要とな
り、装置を複雑化するおそれがあるため、1MPa未満
が好ましい。
〜340℃の水蒸気とするようになっている。水の加熱
手段としては、ラインヒータの他、加熱されたガスや溶
媒と熱交換する方法を用いてもよいが、改質器5等から
の排気ガスを利用する方法が好ましい。
はないが、負圧を発生させて水蒸気を導入するととも
に、それによって生じる吸引部から脱硫灯油を吸引し、
この吸引した脱硫灯油と水蒸気とを混合させるようにな
っている。これにより、脱硫灯油は、水蒸気の熱で加熱
されて気化され、混合物となって改質器5に送られる。
ここで、エゼクタ4における水蒸気と脱硫灯油とのスチ
ーム/カーボン比は1.5以上となるようになってい
る。
の一部をコの字に折り曲げるなど、抵抗部が設けられて
いる。抵抗部が設けられていない場合、エゼクタ4で発
生する負圧で脱硫器3内の灯油の液面が変動する可能性
があり、脱硫剤の性能が充分発揮できないおそれがあ
る。
水蒸気と混合された脱硫灯油を水蒸気改質反応によって
水素を主成分とするガスに改質するようになっている。
なお、改質方式としては、水蒸気と灯油のみを反応させ
る水蒸気改質方式に限らず、さらに酸素も添加するオー
トサーマル方式に代表される改質方式でもよい。改質触
媒としては、酸化セリウムを含むアルミナ担体に、ルテ
ニウム成分及びコバルト成分及び/又はニッケル成分を
担持してなる水蒸気改質触媒が用いられている。
油と水蒸気との混合物が気相の状態を保てるようにライ
ンヒータや保温材等で保温されており、気化された脱硫
灯油と水蒸気との混合物の温度は150〜300℃とな
っている。
の温度に晒すことなく気相にして改質部に導入できるた
め、灯油の熱分解によるトラブルを抑えることができ、
長期間安定して灯油から水素を製造できる。
油の脱硫及び改質装置10を構成した。 脱硫器3:管型反応器、電気炉3Aによる加熱、加熱温
度:180℃、圧力:常圧、脱硫剤:水500mlに硝
酸ニッケル49.8g及び硝酸銅10.3gを溶解し、
これに擬ベーマイト(担体)0.9gを加えた後、1m
ol/l濃度の硝酸水溶液20mlを加え、pH1に調
整し、(A)液を調製した。一方、水500mlに炭酸
ナトリウム33.1gを溶解し、これに水ガラス11.
7g(SiO2濃度29%)を加え、(B)液を調製し
た。次に、(A)液と(B)液を、それぞれ80℃に加
熱した後、両者を瞬時に混合し、混合液の温度を80℃
に保持したまま1時間攪拌した。その後、蒸留水60l
を用いて生成分を充分に洗浄した後、濾過し、次いで固
形物を120℃送風乾燥機にて12時間乾燥し、さらに
300℃で1時間焼成処理することにより得た、シリカ
−アルミナ担体(Si/Al比=5)にニッケルが61
重量%、銅が19.8重量%担持された脱硫剤。予め脱
硫器内で300℃水素還元しておく。灯油の液基準空間
速度(LHSV):0.1/h。 水蒸気発生器8:配管をラインヒータ8Aで加熱する方
法を用い、加熱温度:320℃とした。供給する水(水
蒸気)と脱硫灯油との量比(スチーム/カーボン比):
3.0。 気化器4:エゼクタ:エバーロイ社製噴霧ノズル(商品
名:ミニミスト)、口径0.4mm、SUS製。上記の
量の水蒸気を流したところ、気化器4入口の水蒸気の圧
力は、0.1MPaであった。気化器4から改質器5ま
での配管:ラインヒータ、あるいは断熱材で保温し、気
化器出口と改質器入口温度を熱電対で測定した。 改質器5:管型反応器、電気炉5Aによる加熱、常圧、
触媒層入口温度:550℃、触媒層出口温度:730
℃。なお、水素リッチなガスのみを取り出すため、気液
分離器5Bを設けた。 改質触媒:アルミナ担体(アルミナ80質量%、酸化セ
リウム20質量%)に、三塩化ルテニウム(RuCL3
・nH2O、田中金属社製;Ru含有量39.16質量
%)4.3gと硝酸コバルト〔Co(NO3)2・6H
2O、和光純薬工業社製〕9.1g、さらに硝酸マグネ
シウム〔Mg(NO3)2・6H2O、和光純薬工業社
製〕10.3gを25mlの純水に溶解させた水溶液を
含浸させ、その後、ロータリーエバポレータを用いて8
0℃、3時間乾燥させたものである。予め600℃で水
素還元しておく。灯油の液基準空間速度(LHSV):
1.0/h。 実験に用いた灯油:JIS1号灯油の規格を満足する市
販の灯油であって、硫黄分:48wtppm。
で保温して実験を行った結果、気化器4出口の配管温
度:220℃、改質器5入口の配管温度:200℃とな
った。改質器5出口のガスの流量、組成を測定し、導入
した灯油の量と比較した結果、改質ガスの流量に変動は
認められなかった。灯油ポンプ2で脱硫器3に導入した
灯油量と改質器5出口のガス量から計算した反応した灯
油量との差異は±5%以下であり、入出の物質収支はほ
ぼ一致した。
結果、この間に各部配管の閉塞トラブルは発生しなかっ
た。1000時間後の結果は、脱硫器3出口の脱硫灯油
中の硫黄分:0.02wtppm以下(分析下限)であ
った。反応初期から脱硫灯油中の硫黄分は分析下限の
0.02wtppm以下であり、安定して高い脱硫性能
が得られている。
除くドライガス組成)は、H2:74.4%、CO:
0.7%、CO2:24.6%、CH4:0.3%、炭
素数2以上の炭化水素:0.0%(検出されず)という
結果となり、反応初期からガス組成に変化は認められ
ず、ほぼ炭素、水素、酸素のバランスから計算される。
また、反応中に改質器5の圧力の増加は認められず、平
衡ガスに近い組成のガスが得られており、安定して灯油
から水素を生成できている。
4と改質器5とを繋ぐ配管の断熱材を取り外した。その
結果、配管の気化器4出口の温度は140℃、改質器5
入口部で120℃となった。この場合、改質器5出口の
ガス量が大きく変動するため、安定して水素を生成する
ことができなかった。また、この状態で実験を継続した
ところ、100時間程度で改質器5に差圧が生じ運転で
きなくなった。改質器5から改質触媒を取り出したとこ
ろ、触媒層に著しい炭素析出が認められ、これが差圧の
原因と判明した。これは、気化状態が保てなかったた
め、スチーム/カーボン比が極端に下がる、あるいは灯
油の流量が極端に増える等の現象が発生し、改質器5に
導入される灯油の流量が変化して、触媒に対する負荷が
非常に大きくなる状態が発生したためと考えられる。
4と改質器5とを繋ぐ配管にラインヒータを取り付け
て、配管の気化器4出口部及び改質器5入口部の温度が
360℃となるように配管を加熱した。その結果、改質
器5出口のガスの発生状態は、実施例と同様に、良好で
あった。しかし、200時間の実験を継続した結果、配
管内に灯油の熱分解によると考えられる炭素が析出し、
配管が閉塞したため運転を継続することができなくなっ
た。
ば、灯油を350℃以上の温度に晒すことなく気相にし
て改質部に導入できるため、灯油の熱分解によるトラブ
ルを抑えることができ、長期間安定して灯油から水素を
製造できる。
めのブロック図である。
油の脱硫及び改質装置を示す図である。
Claims (10)
- 【請求項1】 灯油を脱硫する脱硫器、水蒸気を発生さ
せる水蒸気発生器、灯油を気化する気化器及び灯油を改
質する改質器を有するシステムを用いて灯油から水素を
製造する灯油の脱硫及び改質方法において、 灯油の一部又は全部を液相の状態で前記脱硫器で脱硫し
た後、得られた脱硫灯油を前記気化器において前記水蒸
気発生器で発生させた水蒸気と混合させて気化し、この
気化した脱硫灯油と水蒸気との混合物を気相の状態で前
記改質器に送り、この改質器において改質触媒と接触さ
せて水素を取り出すことを特徴とする灯油の脱硫及び改
質方法。 - 【請求項2】 請求項1に記載の灯油の脱硫及び改質方
法において、 前記脱硫灯油を前記改質器に350℃以上の温度に晒す
ことなく導入することを特徴とする灯油の脱硫及び改質
方法。 - 【請求項3】 請求項1又は2に記載の灯油の脱硫及び
改質方法において、 前記脱硫灯油の硫黄分は、0.1wtppm以下である
ことを特徴とする灯油の脱硫及び改質方法。 - 【請求項4】 請求項1から3のいずれかに記載の灯油
の脱硫及び改質方法において、 ニッケル及び/又は銅を含有する脱硫剤を用いて、脱硫
温度が230℃以下で脱硫を行うことを特徴とする灯油
の脱硫及び改質方法。 - 【請求項5】 請求項1から4のいずれかに記載の灯油
の脱硫及び改質方法において、 脱硫灯油と混合する水蒸気の温度が200〜340℃で
あり、水蒸気と脱硫灯油のスチーム/カーボン比が1.
5以上であることを特徴とする灯油の脱硫及び改質方
法。 - 【請求項6】 請求項1から5のいずれかに記載の灯油
の脱硫及び改質方法において、 前記気化器は、エゼクタであることを特徴とする灯油の
脱硫及び改質方法。 - 【請求項7】 請求項1から6のいずれかに記載の灯油
の脱硫及び改質方法において、 前記気化器と前記改質器との間の気化された脱硫灯油と
水蒸気との混合物の温度が150〜300℃であること
を特徴とする灯油の脱硫及び改質方法。 - 【請求項8】 請求項1から7のいずれかに記載の灯油
の脱硫及び改質方法において、 改質に用いる改質触媒は、ルテニウム系触媒であること
を特徴とする灯油の脱硫及び改質方法。 - 【請求項9】 請求項1から8のいずれかに記載の灯油
の脱硫及び改質方法において、 改質に用いる改質触媒は、酸化セリウムを含むアルミナ
担体に、ルテニウム成分及びコバルト成分及び/又はニ
ッケル成分を担持してなる炭化水素の水蒸気改質触媒で
あることを特徴とする灯油の脱硫及び改質方法。 - 【請求項10】 請求項1から9のいずれかに記載の灯
油の脱硫及び改質方法において、 前記水素は燃料電池用水素であることを特徴とする灯油
の脱硫及び改質方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000402105A JP2002201478A (ja) | 2000-12-28 | 2000-12-28 | 灯油の脱硫及び改質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
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ID=18866449
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JP2000402105A Pending JP2002201478A (ja) | 2000-12-28 | 2000-12-28 | 灯油の脱硫及び改質方法 |
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