JP2002113582A - 多種類の金属を液−固圧延接合する方法及びそれに使用する装置 - Google Patents
多種類の金属を液−固圧延接合する方法及びそれに使用する装置Info
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Abstract
及びその装置に関する。 【解決手段】 方法は、半田フラックスで被覆した異質
の固体母材金属の表面に液体金属を注入することと、液
体金属と固体金属とを加圧下に圧延することと、急冷下
に液体金属を固化して固体母材金属の表面に接合させ2
種以上の金属の冶金学的接合を行うこととを含む。装置
は、順番に配置された巻出機11と、半田フラックスタ
ンク13と、乾燥−加熱装置15と、注入ノズル17
と、内部水冷ローラ18と、ロール巻取機20とを備え
ていて、注入バスケット16が、注入ノズル17の上に
配置されていて、ベースフレーム21が注入ノズル17
の下に配置されている。
Description
接合する方法及びそれに使用する装置に関し、特に、多
種類の金属を液−固圧延接合する方法及びそれに使用す
る装置に関する。
種以上の異質な金属を一体化して製造する新しい材料で
ある。クラッド金属シートは、設計の要求によって、そ
れぞれの構成材料の利点を十分に組み合わせることがで
きる。また、クラッド金属シートは多くの利点、即ち、
低コストと組合せによる高性能、高強度、耐摩耗性、耐
食性等を含む優れた機械、物理及び化学工学特性を有し
ている。それ故、クラッド金属シートは、加熱調理器具
及び食卓用食器類、家具、化学産業、装飾品、自動車産
業、宇宙飛行、航空等を製造するため建築及び機械産業
分野で幅広く使用されている。
類に分類される。即ち、圧延接合法、粉末圧延接合法、
爆轟接合法、クラッド鋳造法、及び熔射メッキ法であ
る。
号に開示されているように熱間圧延接合法と冷間圧延接
合法に分類され、クラッド金属シートを製造する方法と
して最も広範に使用されている。この方法が成功するか
否かは、圧延工程の間の延びに起因する新しい面との物
理的接触に依存している。従って、第1工程における低
減率は十分高くなければならない(通常、50%以
上)。この方法は、大きな圧延力を発生させるのに大き
な圧延機を必要とし、さらに、圧延工程の後続工程であ
る冶金学的接合を行う焼きなましに依存している。然し
ながら、この接合力は弱い。近年、この分野で幾つか開
発が行われてきている。たとえば、連続圧延接合,非同
期圧延、差温圧延接合が既に開発された。然しながら、
設備投資が大きい、エネルギー消費量が大きくコスト高
である等の諸問題は完全には解決されないままである。
JAJ8021518(1984)、及びUSP4308321(1981)は、異質金属
同士の粉末圧延接合法を開示している。この方法は、金
属粉末を固体金属の表面に散布し、それらを保護雰囲気
下で焼結し、次いで圧延してクラッド金属シートを製造
するものである。この方法には、工程が複雑で、流路が
長い、エネルギー消費量が大きいという欠点がある。こ
の方法は、銅−鉛合金及び鋼で製造するベヤリングクラ
ッドストリップのような特殊なクラッド金属シートを製
造するのに適しているに過ぎない。
ng And Compression" Bradgessky著Fule Li翻訳、Mecha
nical Industry Press, 1988, P78)は爆轟接合法に関
して記載している。この方法は、爆発によるジェットフ
ローによって表面を清浄にし、爆発による衝撃力と瞬間
の高温を利用して接合させるものである。この方法は、
簡単で経済的である。然しながら、この方法は、厚手の
クラッド金属シートを製造するのに適しているに過ぎな
い。さらに、この方法は、生産側に対する要求が高く、
従って連続生産が不可能である。
示している。この方法は、固体母材の表面に溶融金属を
流延して冶金学的接合を行うものである。この方法は比
較的簡単で、半加工品や部品を製造するのに使用するこ
とができる。然しながら、母材の表面は酸化され易いの
で、半加工品を処理してから最終製品に加工しなければ
ならない。さらに、最終製品は、強い界面残留応力を有
していて、接合強度が十分ではない。さらに、この方法
は高コストである。
019522(1978)及びDT2928317(1978)は、溶射メッキ法を
開示している。この方法は、吹き付け筒を使用して熱溶
融金属合金を固体鋼板に吹き付ける。この方法の利点
は、吹き付けている間の急速な冷却工程により、合金成
分に偏析が発生しないことである。溶融金属は、吹き付
けられている間に酸化され易いので、最終金属の接合強
度は低い。さらに、この方法の装置は複雑で、且つ投資
額が比較的大きい。
簡単な工程の経済的で効率の良い製造方法策定すること
である。
は、異種金属の液−固圧延接合方法を提供して、従来技
術の欠点を克服し、接合強度が大きなクラッド金属シー
トを簡単な工程で且つ経済的で効率良く製造することで
ある。
液−固圧延接合方法を実施する装置を提供することであ
る。
−固圧延接合方法及びその方法を実施する装置を開示す
る。本発明の方法は、半田フラックスで被覆した異質固
体母材金属の表面に溶融(液体)金属を注入すること
と、これら2種の金属を加圧下で圧延し、急速冷却下で
溶融金属を凝固させ、固体母材金属の表面に接合させる
ことを含む。かくて、本発明の方法は、2種以上の金属
を冶金学的に接合させることができる。
装置を開示する。本発明の方法を実施する装置は、順番
に配置された巻出機と、半田フラックスタンクと、加熱
−乾燥装置と、注入ノズルと、内部水冷ローラと、ロー
ル巻取機とを備えている。注入バスケットが注入ノズル
の上に配置されていて、ベースフレームが注入ノズルの
下に配置されている。
圧延接合する方法が提供される。この方法は、半田フラ
ックスを付けた異質固体の表面に溶融金属を注入する工
程と、これら2種の金属を加圧下で圧延する工程と、急
速冷却下で溶融金属を凝固させ、固体母材金属の表面に
接合させて2種以上の金属を冶金学的接合させる工程と
を含む。
グラムを示している。図1に示したように、異種金属を
液−固圧延接合する方法は、下記の工程を備えている。
オイルステインとその他の不純物を除去する。
て固体母材金属の表面の酸化物を除去する。
た清浄工程と研磨工程の後で、半田フラックスの層を母
材金属の表面に被覆する。
れた固体母材金属を所定の温度に加熱して、注入ノズル
に移送する。
べき金属を溶融して液体にし、液体金属を注入バスケッ
トに流し込むことと;固体母材金属が注入ノズル内に送
られた時、プレスブロックと液体金属用のインレットと
を具備した注入ノズルから、液体金属を固体母材金属の
表面に注入して、半田フラックスで被覆された固体母材
金属の表面と液体金属を接触させ、半田フラックスで被
覆された固体母材金属の表面を濡らすことと;次いで、
内部冷却システムを具備した2本のロールの間に液体金
属と固体母材金属を移送し圧延している間に、2本のロ
ールの間の液体金属を冷却している2種の金属間に冶金
学的接合を行わせクラッド金属シートを製造すること。
は当業者に周知である。図2は、本発明で採用する清浄
−研磨装置の略図である。図2に示したように、固体母
材金属の表面のオイルステインが、その表面から脱脂タ
ンク2内で除去され、次いで、洗浄タンク4内で固体母
材金属が清浄される。固体母材金属の表面が可成り酸化
されている場合は、酸洗いタンク5の中で固体母材金属
の表面を酸で洗浄し、次いで、工程(1)の後で固体母
材金属の表面を洗浄タンク6の中で洗浄する必要があ
る。換言すれば、図2に示した清浄−研磨装置の酸洗い
タンク5と洗浄タンク6は二者択一的に使用される。
属を液−固圧延接合することが必要である。本発明は図
2に示した清浄−研磨装置を使用して、固体母材金属の
表面を研磨して酸化物を完全に除去する。
て、溶融機の中で溶融し、空気とスラグを除去した後
で、液体(溶融)金属が注入ノズルの中に注入される。
溶融金属を得る方法は当業者に周知である。
(固体金属)とクラッド層の接合材(溶融金属)用に色
々な半田フラックスを選択することができる。本発明の
方法で使用する半田フラックスは、水性あるいは溶融塩
である。
F、KI、NaI、及びLiIを含む複合塩の水溶液でよい。こ
の複合塩は、KFを15−25質量%、NaFを15−25
質量%、KIを15−25質量%、NaIを15−25質量
%、及びLiIをを15−25質量%含む。水性半田フラ
ックスの場合、この複合塩の質量%は、6−12%の範
囲、好ましくは、8−10%の範囲である。
は、硼酸を60−85質量%、ボラックスを10−20
質量%、燐酸アルミニウムを3−6質量%含む溶融複合
塩でもよい。好ましくは、半田フラックスは、硼酸を7
0−80質量%、ボラックスを13−18質量%、及び
燐酸アルミニウムを4−5質量%含む。最も好ましく
は、半田フラックスは、硼酸を80質量%、ボラックス
を16質量%、及び燐酸アルミニウムを4質量%含む。
固圧延接合する装置が提供される。図3に示したよう
に、この装置は、順番に配置された巻出機11と、半田
フラックスタンク13と、乾燥−加熱装置15と、注入
ノズル17と、内部水冷ローラ18と、ロール巻取機2
0とを備えている。注入バスケット16が、注入ノズル
17の上に配置されていて、ベースフレーム21が注入
ノズル17の下に配置されている。乾燥−加熱装置15
は、さらに、低温乾燥炉15Aと高温加熱炉15Bとを
具備している。
て、図4と5に示した注入ノズル17は、チャンネル型
要素で、表面171に配置されているプレスサイド17
3と、加熱要素172と、数個のプレスブロック174
とを具備している。
おいて、清浄−研磨装置は、図2に示したように、巻出
機1と、脱脂タンク2と、洗浄タンク4と、乾燥炉7
と、研磨機8と、ロール巻取機9とを備えている。
置において、酸洗いタンク5と洗浄タンク6は、清浄−
研磨装置内で、洗浄タンク4と乾燥炉7の間の位置に配
置されている。
と、金属の液相圧延とを一緒に組み合わせたものであ
る。本発明の方法によって、液体金属が、半田フラック
スで被覆された固体母材金属と接触し、半田フラックス
が高温で分解する。半田フラックスの作用下で、液体金
属が固体母材金属の表面を十分に濡らす。液体金属の高
拡散能と圧延圧力によって、液体金属が急速に冷却さ
れ、結晶し、転移する。このようにして、液体金属と固
体母材金属が冶金学的接合して、クラッド金属シートが
製造される。
重要になる。固体金属の表面にあるオイルステインと酸
化物を除去し、且つ固体金属を磨いて真の金属を露出さ
せて固体金属を完全に濡らさなければならない。
する場合の主たる問題は、後続の加熱工程における深刻
な酸化である。このために、接合強度が低くなり、2種
の異なる金属を冶金学的接合させることができない。後
続も加熱工程で固体母材金属の表面における酸化を防止
するため、特に、固体金属の表面の液体金属による濡れ
を改良するため、本発明は、本発明者が発明した特殊な
半田フラックスを使用する。清浄及び研磨後、固体金属
の表面を本発明の半田フラックスで被覆することによっ
て、後続の加熱工程で固体金属の表面が酸化されない。
従って、2種の異質金属間に冶金学的接合が行われ、2
種の異質金属の接合強度が強化される。母材金属とクラ
ッドされる金属によって、それぞれ種々の半田フラック
スを選択することができる。半田フラックスは水溶液あ
るいは溶融塩でよい。
ノズル17を、液体金属の融点より20−50℃高い温
度に予熱しなければならない。注入ノズル17には(耐
火鋼、チタン、セラミック等)の構造材を使用して、フ
レームを形成し、その外側を耐熱及び耐火性材料で被覆
する。固体金属板の幅が広くて薄い場合、固体金属板が
液体金属と接触する時に、固体金属板が反り、そのため
に、液体金属が、固体金属の中央部分で、固化し難くな
る。この問題を解消するために、本発明者は、本発明の
液−固圧延接合装置における注入ノズル17の構造を研
究し、改良した。図4は、図3の注入ノズル17の構造
を示している。図5は、Aの方向から見た図4の側面図
で、注入ノズル17のプレスブロックの設定モードを示
している。図6は、Aの方向から見た図4の別の側面図
で、注入ノズル17のプレスブロックの別の設定モード
を示している。図4に示したように、幾つかのプレスブ
ロック174が、注入ノズル17内に配置されている。
固体金属が注入ノズル17を通過する時、注入ノズル1
7が、固体金属が反らないように効果的に防止し、そし
て固体金属のそれぞれの部分から流出して来る液体金属
の量を調節する。液体金属が固化した後、固体金属板の
それぞれの部分における液体金属の量は、単位面積当た
り同じ量である。従って、製造されたクラッド金属シー
トは、非常にフラットで、その寸法は正確である。圧延
工程の間、プレスブロック174が固体金属ストリップ
の表面を擦り、これによって液体金属による固体金属ス
トリップの表面の濡れが改良される。さらに、図4、5
及び6に示したように、本発明の液−固圧延接合装置に
おける注入ノズル17の構造は、チャンネル型要素であ
る。加熱体172が、そのプレスサイド173に配置さ
れていて、プレスブロック174が、その内部上面17
1に配置されていて、固体金属の表面が、プレスブロッ
ク175の下面を越えて滑動する。プレスブロック17
4が、液体金属を固体母材金属10の上に均一に分配す
る。インレット176が注入ノズル17の上に配置され
ていて、注入バスケット16の中の液体金属が、インレ
ット176から固体金属へ添加される。
は強制内部水冷システムを具備したローラを採用してい
る。強制内部水冷システムを具備したこのローラの構造
は、当業者に周知である。たとえば、このローラのスリ
ーブは、(5CrMnMo, 5CrNiMo, PCr3WMoV等のような)耐
熱衝撃性、熱伝導性、及び強度に優れた耐火鋼で製造さ
れる。さらに、このローラは、その表面に、小さく均一
で密集した流れスロットを具備していて、液体金属を急
速に冷却させ、液体金属がローラ間の隙間を通過する時
に、均一で微細な結晶構造を維持する。
圧延接合に取って代わって、多様なクラッド金属シート
を製造することができる。本発明の方法は、クラッドさ
れるべき金属の融点が、母材金属の融点よりも低いよう
なクラッド金属シートを製造するのに特に適している。
たとえば、鋼−アルミニウム、鋼−銅、鋼−亜鉛、鋼−
鉛−錫、鋼−合金鋼、銅−アルミニウム、アルミニウム
−錫等、並びにチタン、ニッケル、モリブデン等のよう
な高融点の金属と、非鉄金属及びそれらの合金とのクラ
ッド金属シートである。
も、あるいはステンレススティールでのもよい。
を更に詳細に解説する。
スティールを固体母材金属として使用し、それを厚さ
0.5mm、幅300−500mmにした。クラッドさ
れるべき金属としてアルミニウムを使用した。クラッド
金属シートの全厚は0.8〜4.0mmであった。
ち、#304ステンレススティール板)を清浄にした。
固体母材金属10(即ち、#304ステンレススティー
ル)のロールを、巻出機1に置いた。脱脂タンク2の中
で、オイルステインを除去した。次いで、固体母材金属
10を、ベヤリングローラ3を介して、洗浄タンク4に
移送して洗浄した。最後に、固体母材金属10を、乾燥
炉7に移送して乾燥した。表面が可成り酸化されている
場合は、固体母材金属10を、酸洗いタンク5と洗浄タ
ンク6の中でさらに清浄してから乾燥炉7へ移送する。
べき側)を0,005−0.01mmを研磨剤研磨機8
で研磨した。研磨後、母材金属をロール巻取機9で巻き
取った。
均質に混合してそれらの複合塩を製造した。この複合塩
に蒸留水を添加して8質量%の水溶液を製造し、それを
半田フラックスとした。次いで、この水溶液を図3に示
した半田フラックスタンク13内に入れた。
母材金属10を、図3に示した巻出機11と加圧ロール
12を経て半田フラックスタンク13内へ移送して、固
体金属の表面を半田フラックスの層で被覆した。半田フ
ラックスタンク13の中の半田フラックス水溶液の温度
は80−90℃の範囲で、被覆する時間は5−10分間
の範囲であった。
0を乾燥−加熱装置15内へ移送して、200−300
℃の範囲の温度に加熱した。この乾燥−加熱装置15
は、低温乾燥炉15Aと高温加熱炉15Bとから構成し
たものである。次いで、母材金属10を、注入ノズル1
7内へ移送した。注入バスケット16を注入ノズル17
の上部に配置した。固体アルミニウムを溶融機の中で溶
融した。この液体アルミニウムを精製し、空気とスラッ
グを除去してから、注入バスケット16の中へ添加し
た。注入バスケット16の中の液体アルミニウムの温度
を、720−750℃の範囲に維持した。供給速度は、
2.5−5.5メートル/秒の範囲であった。
移送する際、注入バスケット16の中の液体アルミニウ
ムをインレット176から注入ノズル17内へ添加し
て、液体アルミニウムを固体母材金属10と接触させ
た。注入ノズル17の温度は、アルミニウムの融点より
20−50℃高かった。液体金属と固体母材金属を、内
部水冷ロール18間の間隙に移送し、圧延した。注入ノ
ズル17をベースフレーム21が支持した。ロール18
による圧延接合後、クラッド金属シート19をロール巻
取機20で巻き取った。
の機械特性は下記の通りであった。 接合強度:40−60Mpa(厚さが2〜4mmの範囲) 引裂強さ:1000−1400N/20mm(厚さ≦2mm)
して使用し、それを厚さ1.2mm、幅100−300
mmにした。クラッドされるべき金属としてアルミニウ
ム合金Al-20Sn-1Cuを使用した。クラッド金属シートの
全厚は2.0mmであった。
450−550℃に加熱し、工程(5)で液体アルミニ
ウム合金の温度を680−720℃の範囲にしたことを
除いては、実施例1と同じ手順で#08A1軟鋼とアルミニ
ウム合金Al-20Sn-1Cuのクラッド金属シートを製造し
た。製造したクラッド金属シートの引裂き強さは800
−1100N/20mmの範囲であった。
して使用し、それを厚さ2.5mm、幅100−300
mmにした。クラッドされるべき金属として#62黄銅
を使用した。クラッド金属シートの全厚は3mmであっ
た。
600℃に加熱したことと、工程(5)で液体黄銅の温
度を1060−1100℃の範囲にしたことと、溶融複
合塩を半田フラックスとして使用したことを除いては、
実施例1と同じ手順で#08A1軟鋼と#62黄銅のクラッ
ド金属シートを製造した。溶融複合塩は、硼酸80質量
%、ボラックス16質量%、及び燐酸アルミニウム4質
量%を含んでいた。製造したクラッド金属シートの引裂
き強さは1500−1650N/20mmの範囲であっ
た。
た。当業者は、本発明の精神と要旨を逸脱せずに本発明
を補正、修正、及び改良することができることを理解す
るべきである。
するのに特殊な半田フラックスを使用して、2種の金属
間に冶金的接合を行わせるものである。従来技術と比べ
て、本発明には下記の利点がある。
2種の異質な金属間に冶金的接合が実現される。本発明
により、液体金属と固体母材金属の温度と、それらの接
触時間を調整することができるので、2種の金属の界面
構造が極めて良好になる。従って、クラッド金属シート
の接合強度を大幅に向上させることができる。即ち、通
常、固−固相圧延接合法で製造されるクラッド金属シー
トの約2−3倍に向上させることができる。たとえば、
従来の固−固圧延接合法で製造されるクラッド金属シー
トの接合強度は、僅かに、10〜20Mpaの範囲に過ぎ
ない。一方、本発明の実施例1で製造したクラッド金属
シートの接合強度は40〜60Mpaである。
エネルギー消費量が少ないので、本発明の方法でクラッ
ド金属シートを製造するに要する製造コストは、従来の
固−固相法によりクラッド金属シートを製造するに要す
る製造コストの20−30%低い。
圧延接合法によれば、2本のロール間隙でクラッドされ
るべき液体金属の50−60%が半固体状態である。そ
れ故、圧延力を大幅に小さくすることができ、固−固相
における金属の圧延接合に要するな圧延力の僅かに約2
5−30%である。さらに、本発明の方法の工程・手順
は比較的単純で、本発明の方法を実施する装置の数は少
ない。従って、本発明の装置に要する投資は、従来技術
の固−固相金属圧延接合装置に要する投資より、約50
−70%の低い。たとえば、本発明の実施例1におい
て、最大圧延力は40トンで、主モータの能力は75K
Wである。年間出力が5000トンとすると、装置にR
MB500万必要とする。然しながら、従来技術の固−
固相金属圧延接合法で同じクラッド金属シート製造する
ためには、300トンの最大圧延力と能力が250KW
の主モータを必要とする。年間出力が5000トンとす
ると、装置にRMB1500万必要とする。
連続操業が可能で、本発明の生産効率は、従来の固−固
相金属圧延接合法より、1或いは2倍以上高くなる。
を実施するのに必要な圧延力は、固−固相で従来法を実
施するのに要する圧延力より50〜75%小さく、エネ
ルギー消費量は、約30−50%少ない。
ば、2本のロール間隙で液体金属が急冷するので、金属
が急速に結晶化し、その結晶粒子は微細で、重金属粒子
のサイズは小さく、分布は均一で、密度は高い。それ
故、製品の冶金学的固有特性と外観は大幅に改良されて
いる。たとえば、本発明の実施例2で、クラッド金属シ
ートの中の重金属、Sn粒子の平均サイズは5〜15μ
mの範囲で、クラッド金属シートの中で均一に分散して
いる。然しながら、従来の固−固相圧延接合法で製造さ
れたクラッド金属シートの中のアルミニウム粒子の平均
サイズは20〜25μmの範囲である。
は、建築、機械産業、加熱調理器具及び食卓用食器類、
家具、化学産業、装飾品、自動車産業、宇宙飛行、航空
機等の分野で使用される種々のクラッド金属シートを製
造するのに広範に利用される。
る。
る。
る。
る。
定モードを示す、Aの方向から見た図4の側面図であ
る。
の設定モードを示す、Aの方向から見た図4の別の側面
図である。
Claims (14)
- 【請求項1】 半田フラックスで被覆した異質の固体母
材金属の表面に液体金属を注入することと、液体金属と
固体金属とを加圧下に圧延することと、急冷下に液体金
属を固化して固体母材金属の表面に液体金属を接合させ
2種以上の金属の冶金的接合を行うこととを含む異質の
金属を液−固圧延接合する方法。 - 【請求項2】 下記の処理工程を含むことを特徴とする
請求項1による異質の金属を液−固圧延接合する方法、 (1)清浄工程:固体母材金属の表面を清浄してオイル
ステインと不純物を除去する工程、 (2)研磨工程:清浄にした表面を研磨して固体母材金
属の表面にある酸化物を除去する工程、 (3)半田フラックスの被覆工程:上記清浄工程及び研
磨工程の後で母材金属の表面に半田フラックスの層を被
覆する工程、 (4)加熱工程:半田フラックスによる被覆が完了した
固体母材金属を所定の温度に加熱して、それを注入ノズ
ルへ移送する工程、 (5)注入−圧延接合工程:クラッドされるべき金属を
溶融して液体にし、液体金属を注入バスケットの中に注
入すること:固体母材金属が注入ノズル内へ移送された
時、プレスブロックと液体金属用のインレットを具備し
た注入ノズルから液体金属を固体母材金属の表面に注入
して、液体金属と、半田フラックスで被覆された固体母
材金属の表面とを接触させ固体母材金属を濡らすこと:
次いで液体金属と固体母材金属を内部水冷システムを具
備した2本のロールの間隙に移送すること:圧延の間2
本のロールの間隙にある液体金属を冷却して液体金属と
固体母材金属の間に冶金学的接合を行わせてクラッド金
属シートを製造すること。 - 【請求項3】 清浄工程(1)の後で母材金属の表面を
酸と水で洗浄する工程をさらに含むことを特徴とする請
求項2による異質の金属を液−固圧延接合する方法。 - 【請求項4】 工程(5)において、溶融機の中で溶融
し空気とスラグを除去した後で液体金属を注入ノズルへ
注入することを特徴とする請求項1或いは2による異質
の金属を液−固圧延接合する方法。 - 【請求項5】 半田フラックスが、KF、NaF、KI、NaI及
びLiIを含む複合塩の6−12質量%水溶液であって、
この複合塩が、KFを15−25質量%、NaFを15−2
5質量%、KIを15−25質量%、NaIを15−25質
量%及びLiIをを15−25質量%含むことを特徴とす
る請求項1或いは2による異質の金属を液−固圧延接合
する方法。 - 【請求項6】 半田フラックスが、KF、NaF、KI、NaI及
びLiIを含む複合塩の8−10質量%水溶液であって、
この複合塩が、KFを20質量%、NaFを20質量%、KI
を20質量%、NaIを20質量%及びLiIをを20質量%
含むことを特徴とする請求項5による異質の金属を液−
固圧延接合する方法。 - 【請求項7】 半田フラックスが溶融複合塩であって、
この複合塩が、硼酸を60−85質量%、ボラックスを
10−20質量%及び燐酸アルミニウムを3−6質量%
含むことを特徴とする請求項1或いは2による異質の金
属を液−固圧延接合する方法。 - 【請求項8】 溶融複合塩が、硼酸を70−80質量
%、ボラックスを13−18質量%及び燐酸アルミニウ
ムを4−5質量%含むことを特徴とする請求項7による
異質の金属を液−固圧延接合する方法。 - 【請求項9】 溶融複合塩が、硼酸を80質量%、ボラ
ックスを16質量%及び燐酸アルミニウムを4質量%含
むことを特徴とする請求項8による異質の金属を液−固
圧延接合する方法。 - 【請求項10】 順番に配置された巻出機と、半田フラ
ックスタンクと、乾燥−加熱装置と、注入ノズルと、内
部水冷ローラと、ロール巻取機とを備えていて、注入バ
スケットが、注入ノズルの上に配置されていて、ベース
フレームが注入ノズルの下に配置されていることを特徴
とする異質金属を液−固圧延接合する装置。 - 【請求項11】 乾燥−加熱装置が低温乾燥炉と高温加
熱炉とを含むことを特徴とする請求項10による異質金
属を液−固圧延接合する装置。 - 【請求項12】 停止ノズルが、その表面に加熱体とプ
レスブロックを具備したチャンネル型要素であることを
特徴とする請求項10による異質金属を液−固圧延接合
する装置。 - 【請求項13】 清浄−研磨装置が、順番に配置された
巻出機と、脱脂タンクと、洗浄タンクと、乾燥炉と、研
磨機と、ロール巻取機とを備えていることを特徴とする
請求項10による異質金属を液−固圧延接合する装置。 - 【請求項14】 請求項1による異質金属を液−固圧延
接合する装置。
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