JP2002081441A - ころ軸受 - Google Patents
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- Rolling Contact Bearings (AREA)
- General Details Of Gearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 無負荷状態での回転中に、異音の発生や振動
の発生を抑制することのできるころ軸受を提供する。 【解決手段】 保持器１の軸方向両端面の面積を、ころ
の転動空間（環状空間６）の軸直交断面積の４０％以下
とすること（請求項１）により、あるいは、保持器１の
ポケット１ａの空間形状を、保持器１の外周側ほど広く
し、かつ、その最大の周方向寸法Ｌをころ２の直径Ｄの
１０５％以上とすること（請求項２）により、保持器１
ところ２との組立体３の内輪４に対する連れ回り力Ｆ
を、同組立体３の外輪５に対する連れ回り力Ｑに対して
十分に小さくし、無負荷状態において組立体３が常に外
輪５に対して連れ回って急激な回転数変動が生じないよ
うに構成する。
の発生を抑制することのできるころ軸受を提供する。 【解決手段】 保持器１の軸方向両端面の面積を、ころ
の転動空間（環状空間６）の軸直交断面積の４０％以下
とすること（請求項１）により、あるいは、保持器１の
ポケット１ａの空間形状を、保持器１の外周側ほど広く
し、かつ、その最大の周方向寸法Ｌをころ２の直径Ｄの
１０５％以上とすること（請求項２）により、保持器１
ところ２との組立体３の内輪４に対する連れ回り力Ｆ
を、同組立体３の外輪５に対する連れ回り力Ｑに対して
十分に小さくし、無負荷状態において組立体３が常に外
輪５に対して連れ回って急激な回転数変動が生じないよ
うに構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は針状ころ軸受等をは
じめとするころ軸受に関し、更に詳しくは、無負荷状態
における保持器およびころの自励振動に起因する異音の
発生しにくいころ軸受に関する。
じめとするころ軸受に関し、更に詳しくは、無負荷状態
における保持器およびころの自励振動に起因する異音の
発生しにくいころ軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば自動車のミッションに用いられる
針状ころ軸受においては、一般に、図３（Ａ）に要部軸
平行断面図を、同図（Ｂ）に要部軸直交断面図をそれぞ
れ示すように、複数のポケット３１ａが周方向に一定の
ピッチで形成された保持器３１を用いて、その各ポケッ
ト３１ａにころ３２を保持して相互に一体化した状態で
組み込まれる。この保持器３１と複数のころ３２からな
る組立体３３は、内輪３４と外輪３５の間に形成される
環状空間３６、あるいは内輪および外輪を有さないケー
ジアンドローラタイプと称されるものにあっては、軸３
７と当該軸に対して相対回転自在の部材３８に形成され
た孔の間に形成される環状空間内に、各ポケット３１ａ
内のころ３２が転動自在の状態で配置される。
針状ころ軸受においては、一般に、図３（Ａ）に要部軸
平行断面図を、同図（Ｂ）に要部軸直交断面図をそれぞ
れ示すように、複数のポケット３１ａが周方向に一定の
ピッチで形成された保持器３１を用いて、その各ポケッ
ト３１ａにころ３２を保持して相互に一体化した状態で
組み込まれる。この保持器３１と複数のころ３２からな
る組立体３３は、内輪３４と外輪３５の間に形成される
環状空間３６、あるいは内輪および外輪を有さないケー
ジアンドローラタイプと称されるものにあっては、軸３
７と当該軸に対して相対回転自在の部材３８に形成され
た孔の間に形成される環状空間内に、各ポケット３１ａ
内のころ３２が転動自在の状態で配置される。
【０００３】内輪３４と外輪３５の間の環状空間３６
内、あるいは軸３７とその軸に対して回動自在の部材３
８に形成された孔との間に形成される環状空間内におい
て、保持器３１ところ３２の組立体３３の軸方向位置
は、図３（Ａ）に示されるように、内輪３４とともに軸
３７に固定された側板３７ａもしくは軸３７に形成され
た段部等によって規制されるようになっている。
内、あるいは軸３７とその軸に対して回動自在の部材３
８に形成された孔との間に形成される環状空間内におい
て、保持器３１ところ３２の組立体３３の軸方向位置
は、図３（Ａ）に示されるように、内輪３４とともに軸
３７に固定された側板３７ａもしくは軸３７に形成され
た段部等によって規制されるようになっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、以上のよう
な針状ころ軸受を前記した自動車のミッション等に用い
る場合のように、外部からの荷重がかからない状態、つ
まり無負荷状態で回転する可能性のある箇所に使用され
る場合、保持器の回転速度、換言すればころの公転速度
が使用中に急激に変化するときがあり、その際、保持器
やころが自励振動して大きな振動や耳障りな音を発する
ことがある。
な針状ころ軸受を前記した自動車のミッション等に用い
る場合のように、外部からの荷重がかからない状態、つ
まり無負荷状態で回転する可能性のある箇所に使用され
る場合、保持器の回転速度、換言すればころの公転速度
が使用中に急激に変化するときがあり、その際、保持器
やころが自励振動して大きな振動や耳障りな音を発する
ことがある。
【０００５】本発明はこのような実情に鑑みてなされた
もので、無負荷状態での回転中に生じる自励振動に伴う
振動や騒音の発生を抑制することのできるころ軸受の提
供を目的としている。
もので、無負荷状態での回転中に生じる自励振動に伴う
振動や騒音の発生を抑制することのできるころ軸受の提
供を目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、請求項１に係る本発明のころ軸受は、複数のころ
と、その各ころを周方向に一定のピッチで保持する複数
のポケットが形成されてなる保持器を備えたころ軸受に
おいて、上記保持器の軸方向両端面の面積が、ころの転
動空間の軸直交断面面積の４０％以下であることによっ
て特徴づけられる。
め、請求項１に係る本発明のころ軸受は、複数のころ
と、その各ころを周方向に一定のピッチで保持する複数
のポケットが形成されてなる保持器を備えたころ軸受に
おいて、上記保持器の軸方向両端面の面積が、ころの転
動空間の軸直交断面面積の４０％以下であることによっ
て特徴づけられる。
【０００７】また、同じ目的を達成するため、請求項２
に係る発明のころ軸受は、複数のころと、その各ころを
周方向に一定のピッチで保持する複数のポケットが形成
されてなる保持器を備えたころ軸受において、上記保持
器の各ポケットの空間が、保持器外周側ほど広がってお
り、その最外周部におけるポケット空間の周方向への寸
法が、ころの直径の１０５％以上であることによって特
徴づけられる。
に係る発明のころ軸受は、複数のころと、その各ころを
周方向に一定のピッチで保持する複数のポケットが形成
されてなる保持器を備えたころ軸受において、上記保持
器の各ポケットの空間が、保持器外周側ほど広がってお
り、その最外周部におけるポケット空間の周方向への寸
法が、ころの直径の１０５％以上であることによって特
徴づけられる。
【０００８】本発明は、針状ころ軸受等のころ軸受の無
負荷状態での回転時における保持器およびころの組立体
の挙動を鋭意研究した結果としてなされたものであり、
以下に、その組立体の自励振動発生のメカニズム、換言
すれば異音発生のメカニズムについて説明する。
負荷状態での回転時における保持器およびころの組立体
の挙動を鋭意研究した結果としてなされたものであり、
以下に、その組立体の自励振動発生のメカニズム、換言
すれば異音発生のメカニズムについて説明する。
【０００９】保持器ところの組立体の自励振動は、組立
体の内輪に対する連れ回り力と、外輪に対する連れ回り
力とのバランスが崩れることにより、その回転数が急激
に変動したときに発生する。
体の内輪に対する連れ回り力と、外輪に対する連れ回り
力とのバランスが崩れることにより、その回転数が急激
に変動したときに発生する。
【００１０】図２に隙間を誇張した軸直交断面図を示す
ように、保持器３１とその各ポケット３１ａ内に保持さ
れた複数のころ３２からなる組立体３３が、内輪３４と
外輪３５の間に形成されている環状空間３６内に配置さ
れており、内輪３４が固定されて外輪３５が回転するも
のとして、無負荷状態において組立体３３には、外輪３
５に連れ回ろうとする力Ｑと、内輪３４に連れ回ろうと
する力Ｆ（この場合は内輪３４の回転数＝０）とが働
く。これらのＱとＦは下記のように表すことができる。
ように、保持器３１とその各ポケット３１ａ内に保持さ
れた複数のころ３２からなる組立体３３が、内輪３４と
外輪３５の間に形成されている環状空間３６内に配置さ
れており、内輪３４が固定されて外輪３５が回転するも
のとして、無負荷状態において組立体３３には、外輪３
５に連れ回ろうとする力Ｑと、内輪３４に連れ回ろうと
する力Ｆ（この場合は内輪３４の回転数＝０）とが働
く。これらのＱとＦは下記のように表すことができる。
【００１１】 Ｑ＝ころ３２に発生する遠心力による影響＋保持器３１と外輪３５との間の摩 擦力＋ころ３２の慣性力＋保持器３１の慣性力 ・・・・（１） で表される。ここで、保持器３１と外輪３５との間の摩
擦力とは、保持器３１の外周面と外輪３５の内周面の間
に介在する潤滑剤の粘性抵抗である。
擦力とは、保持器３１の外周面と外輪３５の内周面の間
に介在する潤滑剤の粘性抵抗である。
【００１２】 Ｆ＝ころ３２と内輪３４との接触抵抗＋保持器３１と側板３７との摩擦力＋保 持器３１と内輪３４との摩擦力 ・・・・（２） で表される。ここで、保持器３１と側板３７との摩擦力
とは、保持器３１の端面（軸方向端面）と側板３７との
間に介在する潤滑剤の粘性抵抗であり、保持器３１と内
輪３４との摩擦力とは、保持器３１の内周面と内輪３４
の外周面との間に介在する潤滑剤の粘性抵抗である。
とは、保持器３１の端面（軸方向端面）と側板３７との
間に介在する潤滑剤の粘性抵抗であり、保持器３１と内
輪３４との摩擦力とは、保持器３１の内周面と内輪３４
の外周面との間に介在する潤滑剤の粘性抵抗である。
【００１３】（１）式において、 ころ３２に発生する遠心力による影響＝Ｚ・μ1 ・ｆ 保持器３１と外輪３５の摩擦力＝η・Ａ1 ・ν1 ・／ｈ
1 また、（２）式において、 保持器３１と側板３７との摩擦力＝η・Ａ2 ・ν2 ・／
ｈ2 保持器３１と内輪３４との摩擦力＝η・Ａ3 ・ν3 ・／
ｈ3 である。ここで、
1 また、（２）式において、 保持器３１と側板３７との摩擦力＝η・Ａ2 ・ν2 ・／
ｈ2 保持器３１と内輪３４との摩擦力＝η・Ａ3 ・ν3 ・／
ｈ3 である。ここで、
【００１４】Ｚ ：ころ３２の数 μ1 ：ころ３２と外輪３５の摩擦係数 ｆ ：ころ３２の１本当たりの遠心力 η ：潤滑剤の粘性係数 Ａ1 ：保持器３１の外周面と外輪３５との接触面積 ν1 ：外輪３５の内周面の周速 ｈ1 ：保持器３１の外周面と外輪３５の内周面間の潤滑
剤油膜厚さ Ａ2 ：保持器３１の端面と側板３７との接触面積 ν2 ：保持器３１の端面の周速 ｈ2 ：保持器３１の端面と側板３７間の潤滑剤油膜厚さ Ａ3 ：保持器３１の内周面と内輪３４の外周面との接触
面積 ν3 ：保持器３１の内周面の周速 ｈ3 ：保持器３１の内周面と内輪３４の外周面間の潤滑
剤油膜厚さ である。
剤油膜厚さ Ａ2 ：保持器３１の端面と側板３７との接触面積 ν2 ：保持器３１の端面の周速 ｈ2 ：保持器３１の端面と側板３７間の潤滑剤油膜厚さ Ａ3 ：保持器３１の内周面と内輪３４の外周面との接触
面積 ν3 ：保持器３１の内周面の周速 ｈ3 ：保持器３１の内周面と内輪３４の外周面間の潤滑
剤油膜厚さ である。
【００１５】以上のことから、（１）式は Ｑ＝Ｚ・μ1 ・ｆ＋η・Ａ1 ・ν1 ／ｈ1 ＋ころ３２の慣性力＋保持器３１の 慣性力 ・・・・（３） Ｆ＝ころ３２と内輪３４との接触抵抗＋η・Ａ2 ・ν2 ／ｈ2 ＋η・Ａ3 ・ν3 ／ｈ 3 ・・・・（４） となる。
【００１６】ここで、（３）式におけるころ３２の慣性
力＋保持器３１の慣性力は、急加減速時に影響される因
子と考えられる。また、（４）式におけるころ３２と内
輪３４の接触抵抗は、いずれの場合も一定と考えられ
る。
力＋保持器３１の慣性力は、急加減速時に影響される因
子と考えられる。また、（４）式におけるころ３２と内
輪３４の接触抵抗は、いずれの場合も一定と考えられ
る。
【００１７】さて、無負荷状態における保持器３１とこ
ろ３２の組立体３３の挙動は、組立体３３が外輪３５に
連れ回ろうとする力Ｑと、内輪３４に連れ回ろうとする
力（ここでは内輪３４の回転数０）Ｆの大小関係によっ
て決まる。すなわち、Ｑ≫Ｆならば、保持器３１ところ
３２の組立体３３の回転数≒外輪３５の回転数となり、
組立体３３の回転変動は少なくなる。また、Ｑ≪Ｆなら
ば、保持器３１の回転数≒外輪３５の回転数／２（ころ
３２に滑りが生じない場合のころ３２の公転回転数）と
なる。これらの場合には、いずれも、異音の発生頻度は
極めて少なくなると推定される。更に、Ｑ≒Ｆならば、
この場合においても保持器３１の回転数≒外輪３５の回
転数／２となるが、ＱとＦとの大小関係が逆転しやすい
が故に保持器３１の回転変動は大きく、異音の発生頻度
が多くなると推定される。
ろ３２の組立体３３の挙動は、組立体３３が外輪３５に
連れ回ろうとする力Ｑと、内輪３４に連れ回ろうとする
力（ここでは内輪３４の回転数０）Ｆの大小関係によっ
て決まる。すなわち、Ｑ≫Ｆならば、保持器３１ところ
３２の組立体３３の回転数≒外輪３５の回転数となり、
組立体３３の回転変動は少なくなる。また、Ｑ≪Ｆなら
ば、保持器３１の回転数≒外輪３５の回転数／２（ころ
３２に滑りが生じない場合のころ３２の公転回転数）と
なる。これらの場合には、いずれも、異音の発生頻度は
極めて少なくなると推定される。更に、Ｑ≒Ｆならば、
この場合においても保持器３１の回転数≒外輪３５の回
転数／２となるが、ＱとＦとの大小関係が逆転しやすい
が故に保持器３１の回転変動は大きく、異音の発生頻度
が多くなると推定される。
【００１８】従って、前記した目的を達成するために
は、Ｑ≫ＦもしくはＱ≪Ｆとすればよいのであるが、
（３），（４）式の右辺各項に鑑み、（４）式右辺の各
項のいずれかを小さくしてＦを小さくすることによりＱ
≫Ｆとして、保持器３１ところ３２の組立体３３を外輪
３５に連れ回りさせることが実用的である。より具体的
には、請求項１に係る発明のように、保持器の軸方向両
端面の面積を、ころの転動空間（環状空間３６）の軸直
交断面面積の４０％以下と小さくして、保持器３１の端
面と側板３７との接触面積Ａ2 を小さくし、（４）式右
辺第２項を小さくすることにより、Ｆを小さくする構成
を好適に採用することができる。
は、Ｑ≫ＦもしくはＱ≪Ｆとすればよいのであるが、
（３），（４）式の右辺各項に鑑み、（４）式右辺の各
項のいずれかを小さくしてＦを小さくすることによりＱ
≫Ｆとして、保持器３１ところ３２の組立体３３を外輪
３５に連れ回りさせることが実用的である。より具体的
には、請求項１に係る発明のように、保持器の軸方向両
端面の面積を、ころの転動空間（環状空間３６）の軸直
交断面面積の４０％以下と小さくして、保持器３１の端
面と側板３７との接触面積Ａ2 を小さくし、（４）式右
辺第２項を小さくすることにより、Ｆを小さくする構成
を好適に採用することができる。
【００１９】また、請求項２に係る発明のように、保持
器の各ポケットの空間を、保持器外周側ほど広くして、
その最外周部におけるポケット空間の周方向への寸法
を、ころの直径の１０５％以上とすることによりＦを小
さくする構成をも好適に採用することができる。ここ
で、保持器のポケット空間の周方向への寸法は、従来、
保持器の内周側から外周側にかけて一様であり（前記図
３（Ｂ）参照）、その寸法はころの直径の１０２〜１０
５％程度であったのに対し、請求項２に係る発明の構成
の採用により、ころ３２がポケット３１ａの内部におい
て外輪３５側に移動しやすく、つまり内輪３４から離脱
しやすくなり、（４）式右辺第１項のころ３２と内輪３
４との接触抵抗が小さくなり、Ｆを小さくすることがで
きる。
器の各ポケットの空間を、保持器外周側ほど広くして、
その最外周部におけるポケット空間の周方向への寸法
を、ころの直径の１０５％以上とすることによりＦを小
さくする構成をも好適に採用することができる。ここ
で、保持器のポケット空間の周方向への寸法は、従来、
保持器の内周側から外周側にかけて一様であり（前記図
３（Ｂ）参照）、その寸法はころの直径の１０２〜１０
５％程度であったのに対し、請求項２に係る発明の構成
の採用により、ころ３２がポケット３１ａの内部におい
て外輪３５側に移動しやすく、つまり内輪３４から離脱
しやすくなり、（４）式右辺第１項のころ３２と内輪３
４との接触抵抗が小さくなり、Ｆを小さくすることがで
きる。
【００２０】ここで、本発明においては、請求項１に係
る発明の構成と請求項２に係る発明の構成とを併用する
ことが可能であることは勿論であり、その併用によって
（４）式右辺第２項および第１項の双方小さくすること
ができて好ましい。
る発明の構成と請求項２に係る発明の構成とを併用する
ことが可能であることは勿論であり、その併用によって
（４）式右辺第２項および第１項の双方小さくすること
ができて好ましい。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつつ本発明の
好適な実施の形態について説明する。図１は本発明の実
施の形態の説明図であり、（Ａ）は要部軸平行断面図
で、（Ｂ）は要部拡大軸直交断面図である。
好適な実施の形態について説明する。図１は本発明の実
施の形態の説明図であり、（Ａ）は要部軸平行断面図
で、（Ｂ）は要部拡大軸直交断面図である。
【００２２】保持器１は、ころ２を収容するための複数
のポケット１ａを有し、その各ポケット１ａにころ２を
回動自在に保持することによって、各ころ２は周方向に
一定のピッチのもとに保持された状態となる。この保持
器１と複数のころ２からなる組立体３は、図１（Ｂ）に
示すように、軸７に圧入された内輪４と外輪５の間、も
しくは、内輪４および外輪５を有さないものにあって
は、軸７とギア等の回転部材８の中心部に形成された孔
との間に形成される環状空間６内に収容される。
のポケット１ａを有し、その各ポケット１ａにころ２を
回動自在に保持することによって、各ころ２は周方向に
一定のピッチのもとに保持された状態となる。この保持
器１と複数のころ２からなる組立体３は、図１（Ｂ）に
示すように、軸７に圧入された内輪４と外輪５の間、も
しくは、内輪４および外輪５を有さないものにあって
は、軸７とギア等の回転部材８の中心部に形成された孔
との間に形成される環状空間６内に収容される。
【００２３】また、組立体３の軸方向への位置は、内輪
４が圧入される軸に固定された側板７ａ（もしくは軸に
形成される段部等）に保持器１の両端部が当接すること
によって規制される。
４が圧入される軸に固定された側板７ａ（もしくは軸に
形成される段部等）に保持器１の両端部が当接すること
によって規制される。
【００２４】この実施の形態の特徴は、図１（Ａ）に示
すように、保持器１の両端部に比較的大きな面取り部１
１を形成することによって、その両端部の面積を、ころ
２の転動空間である環状空間６の軸直交断面積の４０％
以下としている点と、図１（Ｂ）に示すように、各ポケ
ット１ａの空間形状が、保持器１の外周側ほど周方向へ
の寸法が大きくなっており、その最外周部における周方
向への寸法Ｌが、ころ２の直径Ｄの１０５％以上、より
詳しくは１０５〜１１５％の範囲、となっている点であ
る。
すように、保持器１の両端部に比較的大きな面取り部１
１を形成することによって、その両端部の面積を、ころ
２の転動空間である環状空間６の軸直交断面積の４０％
以下としている点と、図１（Ｂ）に示すように、各ポケ
ット１ａの空間形状が、保持器１の外周側ほど周方向へ
の寸法が大きくなっており、その最外周部における周方
向への寸法Ｌが、ころ２の直径Ｄの１０５％以上、より
詳しくは１０５〜１１５％の範囲、となっている点であ
る。
【００２５】以上の実施の形態の構成によれば、保持器
１の両端面の面積を環状空間６の軸直交断面積の４０％
以下にしているため、保持器１の両端と側板７ａ（また
は軸７に形成される段部）との接触面積が小さくなり、
前記した（４）式右辺第２項が小さくなる。また、各ポ
ケット１ａを、保持器１の外周側ほど広くしているの
で、無負荷状態で外輪５が回転しているとき、各ころ２
は外輪５側に移動しやすくなり、つまり内輪４から離脱
しやすくなり、（４）式右辺第１項のころ２と内輪４と
の接触抵抗が小さくなる。
１の両端面の面積を環状空間６の軸直交断面積の４０％
以下にしているため、保持器１の両端と側板７ａ（また
は軸７に形成される段部）との接触面積が小さくなり、
前記した（４）式右辺第２項が小さくなる。また、各ポ
ケット１ａを、保持器１の外周側ほど広くしているの
で、無負荷状態で外輪５が回転しているとき、各ころ２
は外輪５側に移動しやすくなり、つまり内輪４から離脱
しやすくなり、（４）式右辺第１項のころ２と内輪４と
の接触抵抗が小さくなる。
【００２６】以上の結果、保持器１ところ２の組立体３
は、保持器１の両端部に形成された面取り部１１と、ポ
ケット１ａの空間形状により、無負荷状態で外輪５が回
転しているとき、組立体３の内輪４に対する連れ回り力
（内輪４に対するドラッグ力）Ｆが小さくなり、外輪５
に対する連れ回り力（外輪５に対するドラッグ力）Ｑと
の関係が、Ｑ≫Ｆとなる。従って、無負荷状態で外輪５
が回転しているとき、保持器１ところ２の組立体３は主
として外輪５に連れ回り、その回転数は安定して外輪４
の回転数と略等しくなる。従って、組立体３は回転変動
に起因する自励振動を生じることがなく、異音や振動を
発生することがない。
は、保持器１の両端部に形成された面取り部１１と、ポ
ケット１ａの空間形状により、無負荷状態で外輪５が回
転しているとき、組立体３の内輪４に対する連れ回り力
（内輪４に対するドラッグ力）Ｆが小さくなり、外輪５
に対する連れ回り力（外輪５に対するドラッグ力）Ｑと
の関係が、Ｑ≫Ｆとなる。従って、無負荷状態で外輪５
が回転しているとき、保持器１ところ２の組立体３は主
として外輪５に連れ回り、その回転数は安定して外輪４
の回転数と略等しくなる。従って、組立体３は回転変動
に起因する自励振動を生じることがなく、異音や振動を
発生することがない。
【００２７】なお、以上の実施の形態では、請求項１に
係る発明の特徴的構成である保持器１の両端面の面積を
環状空間６の軸直交断面積の４０％以下とする構成と、
請求項２に係る発明の特徴的構成である保持器１の各ポ
ケット１ａの空間形状を保持器１の外周側ほど広くして
その最大の周方向寸法Ｌをころ２の直径Ｄの１０５％以
上とする構成の双方を採用したが、これらのうちのいず
れか一方の特徴的構成のみを採用しても、組立体３の内
輪４に対する連れ回り力Ｆを小さくすることができ、従
って無負荷状態における組立体３の自励振動を抑制する
効果を奏することができる。
係る発明の特徴的構成である保持器１の両端面の面積を
環状空間６の軸直交断面積の４０％以下とする構成と、
請求項２に係る発明の特徴的構成である保持器１の各ポ
ケット１ａの空間形状を保持器１の外周側ほど広くして
その最大の周方向寸法Ｌをころ２の直径Ｄの１０５％以
上とする構成の双方を採用したが、これらのうちのいず
れか一方の特徴的構成のみを採用しても、組立体３の内
輪４に対する連れ回り力Ｆを小さくすることができ、従
って無負荷状態における組立体３の自励振動を抑制する
効果を奏することができる。
【００２８】また、以上の実施の形態においては、保持
器１ところ２の組立体３を内輪４と外輪５の間に配置し
たころ軸受に各請求項に係る発明を適用した例を示した
が、組立体３を、軸７とその周囲で回転するギア等の回
転部材８との間に挿入して内輪および外輪を省略した、
いわゆるケージアンドローラタイプのころ軸受に対して
も等しく適用し得ることは勿論である。
器１ところ２の組立体３を内輪４と外輪５の間に配置し
たころ軸受に各請求項に係る発明を適用した例を示した
が、組立体３を、軸７とその周囲で回転するギア等の回
転部材８との間に挿入して内輪および外輪を省略した、
いわゆるケージアンドローラタイプのころ軸受に対して
も等しく適用し得ることは勿論である。
【００２９】
【発明の効果】以上のように、請求項１に係る発明によ
れば、保持器の軸方向両端面の面積をころの転動空間
（環状空間）の軸直交断面積の４０％以下とすることに
より、保持器ところの組立体の内輪（または軸）に対す
る連れ回り力（ドラッグ力）Ｆを小さくして、組立体の
外輪に対する連れ回り力Ｑとの関係をＱ≫Ｆとしている
ので、無負荷状態において外輪が回転しているとき、保
持器ところの組立体に主として外輪に対して連れ回り、
その回転数は安定して外輪の回転数に略等しくなって、
内輪に対する連れ回り力と外輪に対する連れ回り力との
バランスの崩れによる急激な回転数変動が生じず、従っ
て自励振動が発生して異音や振動が発生することを防止
することができる。
れば、保持器の軸方向両端面の面積をころの転動空間
（環状空間）の軸直交断面積の４０％以下とすることに
より、保持器ところの組立体の内輪（または軸）に対す
る連れ回り力（ドラッグ力）Ｆを小さくして、組立体の
外輪に対する連れ回り力Ｑとの関係をＱ≫Ｆとしている
ので、無負荷状態において外輪が回転しているとき、保
持器ところの組立体に主として外輪に対して連れ回り、
その回転数は安定して外輪の回転数に略等しくなって、
内輪に対する連れ回り力と外輪に対する連れ回り力との
バランスの崩れによる急激な回転数変動が生じず、従っ
て自励振動が発生して異音や振動が発生することを防止
することができる。
【００３０】また、請求項２に係る発明によれば、保持
器の各ポケットの空間形状を、保持器の外周側ほど広く
し、その最大の周方向寸法をころの直径の１０５％以上
とすることにより、上記と同様に、保持器ところの組立
体の内輪（または軸）に対する連れ回り力（ドラッグ
力）Ｆを小さくして、組立体の外輪に対する連れ回り力
Ｑとの関係をＱ≫Ｆとしているので、無負荷状態におい
て外輪が回転しているとき、保持器ところの組立体に主
として外輪に対して連れ回り、その回転数は安定して外
輪の回転数に略等しくなって、内輪に対する連れ回り力
と外輪に対する連れ回り力とのバランスの崩れによる急
激な回転数変動が生じず、従って自励振動が発生して異
音や振動が発生することを防止することができる。
器の各ポケットの空間形状を、保持器の外周側ほど広く
し、その最大の周方向寸法をころの直径の１０５％以上
とすることにより、上記と同様に、保持器ところの組立
体の内輪（または軸）に対する連れ回り力（ドラッグ
力）Ｆを小さくして、組立体の外輪に対する連れ回り力
Ｑとの関係をＱ≫Ｆとしているので、無負荷状態におい
て外輪が回転しているとき、保持器ところの組立体に主
として外輪に対して連れ回り、その回転数は安定して外
輪の回転数に略等しくなって、内輪に対する連れ回り力
と外輪に対する連れ回り力とのバランスの崩れによる急
激な回転数変動が生じず、従って自励振動が発生して異
音や振動が発生することを防止することができる。
【図１】本発明の実施の形態の説明図で、（Ａ）は要部
軸平行断面図で、（Ｂ）は要部拡大軸直交断面図であ
る。
軸平行断面図で、（Ｂ）は要部拡大軸直交断面図であ
る。
【図２】本発明の原理説明図で、隙間を誇張して示すこ
ろ軸受の要部軸直交断面図である。
ろ軸受の要部軸直交断面図である。
【図３】自動車のミッション等に用いられる針状ころ軸
受の構成例の説明図で、（Ａ）は要部軸平行断面図であ
り、（Ｂ）は要部軸直交断面図である。
受の構成例の説明図で、（Ａ）は要部軸平行断面図であ
り、（Ｂ）は要部軸直交断面図である。
１ 保持器 １ａ ポケット １１ 面取り部 ２ ころ ３ 組立体 ４ 内輪 ５ 外輪 ６ 環状空間 ７ 軸 ７ａ 側板 ８ 回転部材
Claims (2)
- 【請求項１】 複数のころと、その各ころを周方向に一
定のピッチで保持する複数のポケットが形成されてなる
保持器を備えたころ軸受において、 上記保持器の軸方向両端面の面積が、ころの転動空間の
軸直交断面面積の４０％以下であることを特徴とするこ
ろ軸受。 - 【請求項２】 複数のころと、その各ころを周方向に一
定のピッチで保持する複数のポケットが形成されてなる
保持器を備えたころ軸受において、 上記保持器の各ポケットの空間が、保持器外周側ほど広
がっており、その最外周部におけるポケット空間の周方
向への寸法が、ころの直径の１０５％以上であることを
特徴とするころ軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000269851A JP4582271B2 (ja) | 2000-09-06 | 2000-09-06 | ころ軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000269851A JP4582271B2 (ja) | 2000-09-06 | 2000-09-06 | ころ軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002081441A true JP2002081441A (ja) | 2002-03-22 |
| JP4582271B2 JP4582271B2 (ja) | 2010-11-17 |
Family
ID=18756391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000269851A Expired - Fee Related JP4582271B2 (ja) | 2000-09-06 | 2000-09-06 | ころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4582271B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2006080527A1 (ja) * | 2005-01-31 | 2008-06-19 | 日本精工株式会社 | 薄肉軸受 |
| WO2015041109A1 (ja) * | 2013-09-18 | 2015-03-26 | Ntn株式会社 | 軸受構造体 |
| CN109563878A (zh) * | 2016-08-03 | 2019-04-02 | 日本精工株式会社 | 滚珠轴承和机床用主轴装置 |
| CN109563877A (zh) * | 2016-08-03 | 2019-04-02 | 日本精工株式会社 | 滚珠轴承和机床用主轴装置 |
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| JPH05180232A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | Ebara Corp | 球軸受 |
| JPH06249246A (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-06 | Ntn Corp | ころ軸受の保持器 |
| JPH0678627U (ja) * | 1993-02-25 | 1994-11-04 | 日本トムソン株式会社 | 保持器付きころ |
| JPH09236130A (ja) * | 1995-12-28 | 1997-09-09 | Ntn Corp | 針状ころ軸受用保持器およびその製造方法 |
| JPH10311341A (ja) * | 1997-05-13 | 1998-11-24 | Nippon Thompson Co Ltd | スタッド付トラックローラ軸受及び給油プラグ |
| JP2000170773A (ja) * | 1998-12-09 | 2000-06-20 | Koyo Seiko Co Ltd | 玉軸受 |
-
2000
- 2000-09-06 JP JP2000269851A patent/JP4582271B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP2015059592A (ja) * | 2013-09-18 | 2015-03-30 | Ntn株式会社 | 軸受構造体 |
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| CN109563878A (zh) * | 2016-08-03 | 2019-04-02 | 日本精工株式会社 | 滚珠轴承和机床用主轴装置 |
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| US10690180B2 (en) | 2016-08-03 | 2020-06-23 | Nsk Ltd. | Ball bearing and main shaft device for machine tool |
| US10746227B2 (en) | 2016-08-03 | 2020-08-18 | Nsk Ltd. | Ball bearing and main shaft device for machine tool |
| TWI719234B (zh) * | 2016-08-03 | 2021-02-21 | 日商日本精工股份有限公司 | 滾珠軸承及工具機用主軸裝置 |
| TWI760065B (zh) * | 2016-08-03 | 2022-04-01 | 日商日本精工股份有限公司 | 角接觸滾珠軸承及工具機用主軸裝置 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4582271B2 (ja) | 2010-11-17 |
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