JP2001173465A - スロットル装置 - Google Patents
スロットル装置Info
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- JP2001173465A JP2001173465A JP35566799A JP35566799A JP2001173465A JP 2001173465 A JP2001173465 A JP 2001173465A JP 35566799 A JP35566799 A JP 35566799A JP 35566799 A JP35566799 A JP 35566799A JP 2001173465 A JP2001173465 A JP 2001173465A
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- Control Of Throttle Valves Provided In The Intake System Or In The Exhaust System (AREA)
- Electrically Driven Valve-Operating Means (AREA)
- Details Of Valves (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ４極のトルクモータを用い大型化することな
く吸気流量を確保するスロットル装置を提供する。 【解決手段】 スロットル軸１２を挟んで反対側に位置
する弁部材１３の半円形状の各弁片１４の閉弁側外周部
には、内周側から外周側に向けて開弁側に傾斜する傾斜
面１４ａが形成されている。各弁片１４の外周端の厚み
ｔ２は弁部材１３の中央部の厚みｔ１の１／２である。
弁部材１３が全開位置まで回転すると、スロットル開度
はほぼ８１°になる。弁部材１３の閉弁側外周部に形成
されている傾斜面１４ａの傾斜角θは９°であるから、
全開位置において傾斜面１４ａは吸気流れとほぼ平行に
なる。通路面積が増加するとともに、傾斜面１４ａに沿
ってなめらかに吸気が流れるので、吸気流れに発生する
渦流を低減し吸気流れに対する圧損が低下する。
く吸気流量を確保するスロットル装置を提供する。 【解決手段】 スロットル軸１２を挟んで反対側に位置
する弁部材１３の半円形状の各弁片１４の閉弁側外周部
には、内周側から外周側に向けて開弁側に傾斜する傾斜
面１４ａが形成されている。各弁片１４の外周端の厚み
ｔ２は弁部材１３の中央部の厚みｔ１の１／２である。
弁部材１３が全開位置まで回転すると、スロットル開度
はほぼ８１°になる。弁部材１３の閉弁側外周部に形成
されている傾斜面１４ａの傾斜角θは９°であるから、
全開位置において傾斜面１４ａは吸気流れとほぼ平行に
なる。通路面積が増加するとともに、傾斜面１４ａに沿
ってなめらかに吸気が流れるので、吸気流れに発生する
渦流を低減し吸気流れに対する圧損が低下する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ロータ磁極とステ
ータ磁極とが回転軸方向に所定の間隔を形成して対向し
ている４極のトルクモータを用いたスロットル装置に関
する。
ータ磁極とが回転軸方向に所定の間隔を形成して対向し
ている４極のトルクモータを用いたスロットル装置に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ロータ磁極とステータ磁極との数
により規定される制御角度範囲内でトルクを発生するト
ルクモータとして、ロータ磁極とステータ磁極とが回転
軸方向に所定の間隔を形成して対向している特表平６−
５０４９０１号公報および特開平９−２８７４８５号公
報に開示されるようなトルクモータが知られている。こ
のようなトルクモータを、内燃機関のスロットル装置の
駆動源として用いることができる。
により規定される制御角度範囲内でトルクを発生するト
ルクモータとして、ロータ磁極とステータ磁極とが回転
軸方向に所定の間隔を形成して対向している特表平６−
５０４９０１号公報および特開平９−２８７４８５号公
報に開示されるようなトルクモータが知られている。こ
のようなトルクモータを、内燃機関のスロットル装置の
駆動源として用いることができる。
【０００３】ロータ磁極とステータ磁極とが回転軸方向
に所定の間隔を形成して対向する構成では、例えばロー
タ磁極およびステータ磁極の磁極数を増やしてもトルク
モータの径が大きくならない。さらに、磁極数が増える
ことにより同じ供給電流値なら発生トルクが増大する利
点がある。言い換えると、供給電流値を低下しても必要
なトルクを発生することができる。スロットル装置の制
御角度範囲を確保し、供給電流値の低下を実現するため
ロータ磁極およびステータ磁極を４極にすることが考え
られる。
に所定の間隔を形成して対向する構成では、例えばロー
タ磁極およびステータ磁極の磁極数を増やしてもトルク
モータの径が大きくならない。さらに、磁極数が増える
ことにより同じ供給電流値なら発生トルクが増大する利
点がある。言い換えると、供給電流値を低下しても必要
なトルクを発生することができる。スロットル装置の制
御角度範囲を確保し、供給電流値の低下を実現するため
ロータ磁極およびステータ磁極を４極にすることが考え
られる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ロータ磁極とステータ
磁極とが回転軸方向に所定の間隔を形成して対向してい
るトルクモータでは、異なる磁極を有するロータ磁極と
ステータ磁極との位置が回転方向にずれていることによ
り、異なる磁極同士が引き合う力が回転方向に働きトル
クが発生する。そして、極性の異なるロータ磁極とステ
ータ磁極とが真正面に対向すると異なる磁極同士が引き
合う力が回転軸方向に働くのでトルクが発生しない。磁
極数により規定される制御角度範囲の境界において発生
トルクが減少するので、駆動源として利用できるトルク
の発生範囲が狭くなる。
磁極とが回転軸方向に所定の間隔を形成して対向してい
るトルクモータでは、異なる磁極を有するロータ磁極と
ステータ磁極との位置が回転方向にずれていることによ
り、異なる磁極同士が引き合う力が回転方向に働きトル
クが発生する。そして、極性の異なるロータ磁極とステ
ータ磁極とが真正面に対向すると異なる磁極同士が引き
合う力が回転軸方向に働くのでトルクが発生しない。磁
極数により規定される制御角度範囲の境界において発生
トルクが減少するので、駆動源として利用できるトルク
の発生範囲が狭くなる。
【０００５】コイルの巻線数を増やしてトルクモータを
大型化したりトルクモータに供給する電流値を増加すれ
ば全体の発生トルクが増加するので、制御角度範囲の境
界においても駆動に必要なトルクが発生する。しかし、
トルクモータに電流を供給する駆動回路を集積化するこ
とによりトルクモータを小型化するとともに、低電流化
により発熱量を低減する傾向に反している。発生トルク
を増加しない場合、ロータ磁極およびステータ磁極を４
極にしても、弁部材を駆動できる制御角度範囲は９０°
よりも狭く、例えば７５°から８０°くらいになる。
大型化したりトルクモータに供給する電流値を増加すれ
ば全体の発生トルクが増加するので、制御角度範囲の境
界においても駆動に必要なトルクが発生する。しかし、
トルクモータに電流を供給する駆動回路を集積化するこ
とによりトルクモータを小型化するとともに、低電流化
により発熱量を低減する傾向に反している。発生トルク
を増加しない場合、ロータ磁極およびステータ磁極を４
極にしても、弁部材を駆動できる制御角度範囲は９０°
よりも狭く、例えば７５°から８０°くらいになる。
【０００６】制御角度範囲が狭くなると全開位置におい
て弁部材が吸気流れと平行にならないので、通路面積が
減少するとともに吸気流れに対し弁部材が抵抗になる。
従来の吸気通路の径のままでは全開時の吸気流量が減少
するので、吸気流量を確保するために吸気通路の径を大
きくしなければならない。吸気通路の径が大きくなる
と、スロットル装置が大型化するという問題がある。本
発明の目的は、４極のトルクモータを用い大型化するこ
となく吸気流量を確保するスロットル装置を提供するこ
とにある。
て弁部材が吸気流れと平行にならないので、通路面積が
減少するとともに吸気流れに対し弁部材が抵抗になる。
従来の吸気通路の径のままでは全開時の吸気流量が減少
するので、吸気流量を確保するために吸気通路の径を大
きくしなければならない。吸気通路の径が大きくなる
と、スロットル装置が大型化するという問題がある。本
発明の目的は、４極のトルクモータを用い大型化するこ
となく吸気流量を確保するスロットル装置を提供するこ
とにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
スロットル装置によると、回転軸を挟んで反対側に位置
している弁部材の両弁片の閉弁側外周部に、閉弁側外周
部の中央を含み内周側から外周側に向かうにしたがい開
弁側に近づく傾斜面が形成されている。弁部材が吸気流
れと交差しても、各弁片の閉弁側外周部に傾斜面が形成
され角部がないので、角部がある場合に比べ通路面積が
増加する。さらに、傾斜面に沿って吸気が流れるので、
吸気流れに発生する渦流を低減し吸気流れに対する弁部
材の圧損が低下する。したがって、例えば吸気通路の径
を大きくしスロットル装置を大型化することなく、必要
な吸気流量を確保することができる。
スロットル装置によると、回転軸を挟んで反対側に位置
している弁部材の両弁片の閉弁側外周部に、閉弁側外周
部の中央を含み内周側から外周側に向かうにしたがい開
弁側に近づく傾斜面が形成されている。弁部材が吸気流
れと交差しても、各弁片の閉弁側外周部に傾斜面が形成
され角部がないので、角部がある場合に比べ通路面積が
増加する。さらに、傾斜面に沿って吸気が流れるので、
吸気流れに発生する渦流を低減し吸気流れに対する弁部
材の圧損が低下する。したがって、例えば吸気通路の径
を大きくしスロットル装置を大型化することなく、必要
な吸気流量を確保することができる。
【０００８】本発明の請求項２記載のトルクモータによ
ると、各弁片の閉弁側外周部全体に傾斜面を形成するの
で、吸気流れに対する弁部材の圧損が低下する。本発明
の請求項３記載のトルクモータによると、全開位置で吸
気流れと平行になるように弁部材に傾斜面を形成してい
るので、全開位置において圧損が最小になる。したがっ
て、全開位置において必要な吸気流量を確保できる。
ると、各弁片の閉弁側外周部全体に傾斜面を形成するの
で、吸気流れに対する弁部材の圧損が低下する。本発明
の請求項３記載のトルクモータによると、全開位置で吸
気流れと平行になるように弁部材に傾斜面を形成してい
るので、全開位置において圧損が最小になる。したがっ
て、全開位置において必要な吸気流量を確保できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を示す
複数の実施例を図に基づいて説明する。 （第１実施例）本発明の第１実施例によるトルクモータ
を用いたスロットル装置を図２に示す。図２において、
スロットル装置１０の弁部材１３は吸気流れに直交する
位置で全閉状態にあるように描かれているが、実際には
後述するように図２に示す位置から例えば６°開弁側に
回転した位置が全閉位置になっている。スロットル装置
１０は、アクセルと機械的にリンクした機構をもたず、
アクセル踏込量に応じてトルクモータ４０によってのみ
弁部材１３の開度を調整するものである。
複数の実施例を図に基づいて説明する。 （第１実施例）本発明の第１実施例によるトルクモータ
を用いたスロットル装置を図２に示す。図２において、
スロットル装置１０の弁部材１３は吸気流れに直交する
位置で全閉状態にあるように描かれているが、実際には
後述するように図２に示す位置から例えば６°開弁側に
回転した位置が全閉位置になっている。スロットル装置
１０は、アクセルと機械的にリンクした機構をもたず、
アクセル踏込量に応じてトルクモータ４０によってのみ
弁部材１３の開度を調整するものである。
【００１０】スロットル装置１０のスロットルボディ１
１はベアリング１６および１７を介してスロットル軸１
２を回動自在に支持している。弁部材１３は円板状に形
成されており、スロットル軸１２にビス１５で固定され
ている。弁部材１３の形状は板状であれば円形状に限る
ものではない。弁部材１３がスロットル軸１２とともに
回動することにより、スロットルボディ１１の内壁によ
り形成された吸気通路１１ａの流路面積が調整され、吸
気通路１１ａを通過する吸気流量が制御される。
１はベアリング１６および１７を介してスロットル軸１
２を回動自在に支持している。弁部材１３は円板状に形
成されており、スロットル軸１２にビス１５で固定され
ている。弁部材１３の形状は板状であれば円形状に限る
ものではない。弁部材１３がスロットル軸１２とともに
回動することにより、スロットルボディ１１の内壁によ
り形成された吸気通路１１ａの流路面積が調整され、吸
気通路１１ａを通過する吸気流量が制御される。
【００１１】図１の（Ａ）において、実線の弁部材１３
は全開位置にあり、二点鎖線の弁部材１３は全閉位置に
ある。弁部材１３の全閉位置は、吸気流れに直交する位
置から開弁側に６°開いた位置である。また、弁部材１
３の全開位置は、全閉位置から開弁側に７５°開いた位
置である。したがって、全開位置におけるスロットル開
度は８１°である。ただし、図１の（Ａ）、（Ｂ）およ
び（Ｃ）は模式的に描いた図であるから、図に示された
長さの比および角度は正確ではない。図１の（Ｂ）、
（Ｃ）に示すように、スロットル軸１２を挟んで反対側
に位置する弁部材１３の半円形状の各弁片１４の閉弁側
外周部には、内周側から外周側に向けて開弁側に傾斜す
る傾斜面１４ａが形成されている。各弁片１４の外周端
の厚みｔ２は弁部材１３の中央部の厚みｔ１の１／２で
ある。厚みｔ２は厚みｔ１の１／５〜２／３の範囲内で
もよい。また、内周側から外周側に向けて開弁側に傾斜
する傾斜面１４ａの傾斜角θは９°である。弁部材１３
の全閉位置におけるスロットル開度６°、ならびに全開
位置におけるスロットル開度８１°はこれに限定するも
のではない。傾斜面１４ａの傾斜角度θも、弁部材１３
の全閉位置および全開位置におけるスロットル開度によ
り変化する。
は全開位置にあり、二点鎖線の弁部材１３は全閉位置に
ある。弁部材１３の全閉位置は、吸気流れに直交する位
置から開弁側に６°開いた位置である。また、弁部材１
３の全開位置は、全閉位置から開弁側に７５°開いた位
置である。したがって、全開位置におけるスロットル開
度は８１°である。ただし、図１の（Ａ）、（Ｂ）およ
び（Ｃ）は模式的に描いた図であるから、図に示された
長さの比および角度は正確ではない。図１の（Ｂ）、
（Ｃ）に示すように、スロットル軸１２を挟んで反対側
に位置する弁部材１３の半円形状の各弁片１４の閉弁側
外周部には、内周側から外周側に向けて開弁側に傾斜す
る傾斜面１４ａが形成されている。各弁片１４の外周端
の厚みｔ２は弁部材１３の中央部の厚みｔ１の１／２で
ある。厚みｔ２は厚みｔ１の１／５〜２／３の範囲内で
もよい。また、内周側から外周側に向けて開弁側に傾斜
する傾斜面１４ａの傾斜角θは９°である。弁部材１３
の全閉位置におけるスロットル開度６°、ならびに全開
位置におけるスロットル開度８１°はこれに限定するも
のではない。傾斜面１４ａの傾斜角度θも、弁部材１３
の全閉位置および全開位置におけるスロットル開度によ
り変化する。
【００１２】図２に示すように、スロットル軸１２の一
方の端部にスロットル軸１２とともに回動するように板
状の係止部材２０が圧入固定されている。係止部材２０
はリターンスプリング２１によりスロットル装置１０の
閉弁方向に付勢されている。係止部材２０に設けたレバ
ー２０ａは全閉位置で閉弁方向への動きをストッパスク
リュウ２３に係止される。
方の端部にスロットル軸１２とともに回動するように板
状の係止部材２０が圧入固定されている。係止部材２０
はリターンスプリング２１によりスロットル装置１０の
閉弁方向に付勢されている。係止部材２０に設けたレバ
ー２０ａは全閉位置で閉弁方向への動きをストッパスク
リュウ２３に係止される。
【００１３】回転角センサ３０は、係止部材２０よりも
さらにスロットル軸１２の端部側に配設されており、セ
ンサロータ３１、センサロータ３１に取り付けられたコ
ンタクト部３２、および抵抗体を塗布した基板３３で構
成されている。センサロータ３１はスロットル軸１２に
固定されており、スロットル軸１２とともに回動する。
基板３３に塗布された抵抗体に５Ｖの一定電圧が印加さ
れており、この抵抗体とコンタクト部３２との摺動位置
が弁部材１３の開度に応じて変化すると出力電圧値が変
動する。図示しない電子制御装置（ＥＣＵ）は回転角セ
ンサ３０からこの出力電圧値を入力し、弁部材１３の開
度を検出する。
さらにスロットル軸１２の端部側に配設されており、セ
ンサロータ３１、センサロータ３１に取り付けられたコ
ンタクト部３２、および抵抗体を塗布した基板３３で構
成されている。センサロータ３１はスロットル軸１２に
固定されており、スロットル軸１２とともに回動する。
基板３３に塗布された抵抗体に５Ｖの一定電圧が印加さ
れており、この抵抗体とコンタクト部３２との摺動位置
が弁部材１３の開度に応じて変化すると出力電圧値が変
動する。図示しない電子制御装置（ＥＣＵ）は回転角セ
ンサ３０からこの出力電圧値を入力し、弁部材１３の開
度を検出する。
【００１４】スロットル軸１２の他方の端部に、ロータ
４１、ステータコア５０およびコイル６０を有するトル
クモータ４０が配設されている。トルクモータ４０の端
部はカバー６５により覆われている。図２および図３に
示すように、ロータ４１は、スロットル軸１２に圧入固
定した円板状のロータコア４２と、ロータコア４２の反
弁部材１３側の端面に接着剤等により取り付けられたロ
ータ磁石４３、４４とから構成されている。ロータ磁石
４３、４４は中心角９０°の扇形に形成され、周方向に
交互に配設されている。ロータ磁石４３とロータ磁石４
４とは回転軸の反対方向に着磁されており、回転方向に
交互に極性が異なる４極のロータ磁極を構成している。
４１、ステータコア５０およびコイル６０を有するトル
クモータ４０が配設されている。トルクモータ４０の端
部はカバー６５により覆われている。図２および図３に
示すように、ロータ４１は、スロットル軸１２に圧入固
定した円板状のロータコア４２と、ロータコア４２の反
弁部材１３側の端面に接着剤等により取り付けられたロ
ータ磁石４３、４４とから構成されている。ロータ磁石
４３、４４は中心角９０°の扇形に形成され、周方向に
交互に配設されている。ロータ磁石４３とロータ磁石４
４とは回転軸の反対方向に着磁されており、回転方向に
交互に極性が異なる４極のロータ磁極を構成している。
【００１５】図２および図４に示すように、ステータコ
ア５０は、ロータ磁石４３、４４と回転軸方向に所定の
間隔ｄを形成して対向する対向コア５１、５２と、対向
コア５１、５２と反ロータ側で接続している後部コア５
３とを有している。対向コア５１、５２は周方向に交互
に配設されており、各対向コアにコイル６０が巻回され
ている。各コイル６０に電流を流すと、対向コア５１と
対向コア５２とはロータ側に異なる極性のステータ磁極
を形成する。したがって、回転方向に交互に極性の異な
る４極のステータ磁極が対向コア５１、５２に生成され
る。
ア５０は、ロータ磁石４３、４４と回転軸方向に所定の
間隔ｄを形成して対向する対向コア５１、５２と、対向
コア５１、５２と反ロータ側で接続している後部コア５
３とを有している。対向コア５１、５２は周方向に交互
に配設されており、各対向コアにコイル６０が巻回され
ている。各コイル６０に電流を流すと、対向コア５１と
対向コア５２とはロータ側に異なる極性のステータ磁極
を形成する。したがって、回転方向に交互に極性の異な
る４極のステータ磁極が対向コア５１、５２に生成され
る。
【００１６】次に、スロットル装置１０の作動について
説明する。全開位置と全閉位置との間において弁部材１
３はリターンスプリング２１の付勢力により閉弁方向に
付勢されている。全閉位置において、ロータ４１とステ
ータコア５０との位置は、ロータ磁石４３と対向コア５
１とが対向し、ロータ磁石４４と対向コア５２とが対向
し、ステータコア５０に対しロータ４１が僅かに開弁方
向にずれるように設定されている。そして、ロータ磁石
側の対向コア５１がＮ、対向コア５２がＳ極になるよう
にコイル６０に電流を流すと、ステータ磁極に対し同じ
極性のロータ磁極が開弁方向に僅かにずれて対向する。
したがって、ロータ４１および弁部材１３は開弁方向に
回転する。アクセルペダルの踏み込み量に応じてトルク
モータ４０が開弁方向のトルクを発生することにより、
全開位置と全閉位置との間において弁部材１３の開度を
調整する。
説明する。全開位置と全閉位置との間において弁部材１
３はリターンスプリング２１の付勢力により閉弁方向に
付勢されている。全閉位置において、ロータ４１とステ
ータコア５０との位置は、ロータ磁石４３と対向コア５
１とが対向し、ロータ磁石４４と対向コア５２とが対向
し、ステータコア５０に対しロータ４１が僅かに開弁方
向にずれるように設定されている。そして、ロータ磁石
側の対向コア５１がＮ、対向コア５２がＳ極になるよう
にコイル６０に電流を流すと、ステータ磁極に対し同じ
極性のロータ磁極が開弁方向に僅かにずれて対向する。
したがって、ロータ４１および弁部材１３は開弁方向に
回転する。アクセルペダルの踏み込み量に応じてトルク
モータ４０が開弁方向のトルクを発生することにより、
全開位置と全閉位置との間において弁部材１３の開度を
調整する。
【００１７】ロータ４１とともに弁部材１３が全開位置
まで回転すると、スロットル開度は８１°になる。弁部
材１３の閉弁側外周部に形成されている傾斜面１４ａの
傾斜角θは９°であるから、図５の（Ａ）に示すように
全開位置において傾斜面１４ａは吸気流れとほぼ平行に
なる。第１実施例に対し、図５の（Ｂ）に示す傾斜面を
形成しない比較例の弁部材１１０では、同じ全開位置に
おいて閉弁側に角部１１１が形成されているので、通路
面積が小さくなる。さらに、吸気流れに渦流が発生しや
すく、吸気流れに対する弁部材１１０の圧損が増加す
る。これに対し第１実施例では、全開位置において傾斜
面１４ａは吸気流れとほぼ平行になるので、通路面積が
増加する。さらに、傾斜面１４ａに沿ってなめらかに吸
気が流れるので、吸気流れに発生する渦流を低減し吸気
流れに対する圧損が低下する。したがって、吸気通路１
１ａの径を大きくすることなく全開位置において必要と
される吸気流量を確保できる。
まで回転すると、スロットル開度は８１°になる。弁部
材１３の閉弁側外周部に形成されている傾斜面１４ａの
傾斜角θは９°であるから、図５の（Ａ）に示すように
全開位置において傾斜面１４ａは吸気流れとほぼ平行に
なる。第１実施例に対し、図５の（Ｂ）に示す傾斜面を
形成しない比較例の弁部材１１０では、同じ全開位置に
おいて閉弁側に角部１１１が形成されているので、通路
面積が小さくなる。さらに、吸気流れに渦流が発生しや
すく、吸気流れに対する弁部材１１０の圧損が増加す
る。これに対し第１実施例では、全開位置において傾斜
面１４ａは吸気流れとほぼ平行になるので、通路面積が
増加する。さらに、傾斜面１４ａに沿ってなめらかに吸
気が流れるので、吸気流れに発生する渦流を低減し吸気
流れに対する圧損が低下する。したがって、吸気通路１
１ａの径を大きくすることなく全開位置において必要と
される吸気流量を確保できる。
【００１８】また、弁部材１３の各弁片１４の外周端の
厚みｔ２が弁部材１３の中央部の厚みｔ１よりも薄い。
吸気通路１１ａを形成するスロットルボディ１１の内壁
に異物が付着してもこの異物と接触する弁部材１３の面
積が小さいので、弁部材１３が異物と接触しても、トル
クモータ１０が発生するトルクにより異物から離れるこ
とができる。これにより、弁部材１３の固着を防止でき
る。
厚みｔ２が弁部材１３の中央部の厚みｔ１よりも薄い。
吸気通路１１ａを形成するスロットルボディ１１の内壁
に異物が付着してもこの異物と接触する弁部材１３の面
積が小さいので、弁部材１３が異物と接触しても、トル
クモータ１０が発生するトルクにより異物から離れるこ
とができる。これにより、弁部材１３の固着を防止でき
る。
【００１９】（第２実施例、第３実施例）本発明の第２
実施例を図６に、第３実施例を図７に示す。第１実施例
と実質的に同一構成部分に同一符号を付し説明を省略す
る。第２実施例の弁部材７０は、スロットル軸１２を挟
んで反対側に位置する弁部材７０の各弁片７１の閉弁側
外周部に、閉弁側外周部全体ではなく閉弁側外周部の中
央１００を含んだ一部に傾斜面７１ａが形成されてい
る。第３実施例の弁部材７５は、スロットル軸１２の両
端から各弁片７６の閉弁側外周部の中央に向かうにした
がい傾斜面７６ａの長さが長くなっている。したがっ
て、ｔ３＜ｔ４である。傾斜角θの大きさは周方向で一
定である。
実施例を図６に、第３実施例を図７に示す。第１実施例
と実質的に同一構成部分に同一符号を付し説明を省略す
る。第２実施例の弁部材７０は、スロットル軸１２を挟
んで反対側に位置する弁部材７０の各弁片７１の閉弁側
外周部に、閉弁側外周部全体ではなく閉弁側外周部の中
央１００を含んだ一部に傾斜面７１ａが形成されてい
る。第３実施例の弁部材７５は、スロットル軸１２の両
端から各弁片７６の閉弁側外周部の中央に向かうにした
がい傾斜面７６ａの長さが長くなっている。したがっ
て、ｔ３＜ｔ４である。傾斜角θの大きさは周方向で一
定である。
【００２０】以上説明した本発明の実施の形態を示す上
記複数の実施例では、スロットル軸、つまり弁部材の回
転軸を挟み反対側に位置する弁部材の閉弁側外周部の中
央を少なくとも含み、閉弁側外周部の開弁側に内周側か
ら外周側に向かうにしたがい開弁側に近づく傾斜面を形
成している。これにより、全開位置において傾斜面が吸
気流れと平行になるので、通路面積が増加する。さら
に、傾斜面に沿って吸気が流れるので、吸気流れに渦流
が発生することを低減するとともに吸気流れに対する弁
部材の圧損が低下する。したがって、全開位置において
要求される吸気流量を確保できる。吸気通路の径を大き
くして吸気流量を確保する必要がなく、スロットル装置
の大型化を防止できる。
記複数の実施例では、スロットル軸、つまり弁部材の回
転軸を挟み反対側に位置する弁部材の閉弁側外周部の中
央を少なくとも含み、閉弁側外周部の開弁側に内周側か
ら外周側に向かうにしたがい開弁側に近づく傾斜面を形
成している。これにより、全開位置において傾斜面が吸
気流れと平行になるので、通路面積が増加する。さら
に、傾斜面に沿って吸気が流れるので、吸気流れに渦流
が発生することを低減するとともに吸気流れに対する弁
部材の圧損が低下する。したがって、全開位置において
要求される吸気流量を確保できる。吸気通路の径を大き
くして吸気流量を確保する必要がなく、スロットル装置
の大型化を防止できる。
【図１】（Ａ）は本発明の第１実施例によるスロットル
装置を示す模式的断面図であり、（Ｂ）は弁部材の平面
図であり、（Ｃ）は（Ｂ）のＣ−Ｃ線断面図である。
装置を示す模式的断面図であり、（Ｂ）は弁部材の平面
図であり、（Ｃ）は（Ｂ）のＣ−Ｃ線断面図である。
【図２】第１実施例によるスロットル装置を示す断面図
である。
である。
【図３】ステータ側からたみたロータを示す矢視図であ
る。
る。
【図４】図２のIV方向からカバーを外して見た矢視図で
ある。
ある。
【図５】（Ａ）は第１実施例による全開位置の弁部材を
示す模式的説明図であり、（Ｂ）は比較例による全開位
置の弁部材を示す模式的説明図である。
示す模式的説明図であり、（Ｂ）は比較例による全開位
置の弁部材を示す模式的説明図である。
【図６】（Ａ）は本発明の第２実施例によるスロットル
装置を示す模式的断面図であり、（Ｂ）は弁部材の平面
図であり、（Ｃ）は（Ｂ）のＣ−Ｃ線断面図である。
装置を示す模式的断面図であり、（Ｂ）は弁部材の平面
図であり、（Ｃ）は（Ｂ）のＣ−Ｃ線断面図である。
【図７】（Ａ）は本発明の第３実施例によるスロットル
装置を示す模式的断面図であり、（Ｂ）は弁部材の平面
図であり、（Ｃ）は（Ｂ）のＣ−Ｃ線断面図であり、
（Ｄ）は（Ｂ）のＤ−Ｄ線断面図である。
装置を示す模式的断面図であり、（Ｂ）は弁部材の平面
図であり、（Ｃ）は（Ｂ）のＣ−Ｃ線断面図であり、
（Ｄ）は（Ｂ）のＤ−Ｄ線断面図である。
１０ スロットル装置 １１ スロットルボディ １２ スロットル軸 １３、７０、７５ 弁部材 １４、７１、７６ 弁片 １４ａ、７１ａ、７６ａ 傾斜面 ４０ トルクモータ ４１ ロータ ４２ ロータコア ４３、４４ ロータ磁石 ５０ ステータコア ５１、５２ 対向コア ６０ コイル
Claims (3)
- 【請求項１】 回動することにより吸気通路を流れる吸
気流量を調節する板状の弁部材と、共に４極のステータ
磁極とロータ磁極とが回転軸方向に所定の間隔を形成し
て対向するように配置され、前記弁部材を駆動するトル
クモータとを備え、 前記回転軸を挟んで反対側に位置している前記弁部材の
両弁片の閉弁側外周部に、前記閉弁側外周部の中央を含
み内周側から外周側に向かうにしたがい開弁側に近づく
傾斜面が形成されていることを特徴とするスロットル装
置。 - 【請求項２】 前記両弁片の閉弁側外周部全体に前記傾
斜面を形成していることを特徴とする請求項１記載のス
ロットル装置。 - 【請求項３】 前記傾斜面は全開位置で吸気流れと平行
になることを特徴とする請求項１または２記載のスロッ
トル装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35566799A JP2001173465A (ja) | 1999-12-15 | 1999-12-15 | スロットル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35566799A JP2001173465A (ja) | 1999-12-15 | 1999-12-15 | スロットル装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001173465A true JP2001173465A (ja) | 2001-06-26 |
Family
ID=18445161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35566799A Pending JP2001173465A (ja) | 1999-12-15 | 1999-12-15 | スロットル装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001173465A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007321635A (ja) * | 2006-05-31 | 2007-12-13 | Aisin Seiki Co Ltd | 内燃機関の吸気制御装置 |
| WO2011004428A1 (ja) * | 2009-07-07 | 2011-01-13 | 三菱電機株式会社 | 排気ガス循環バルブ |
| CN106382162A (zh) * | 2015-07-30 | 2017-02-08 | 上海奥众汽车部件制造有限公司 | 电子节气门体 |
| KR101762257B1 (ko) | 2015-12-21 | 2017-07-28 | 현대건설주식회사 | 취수 펌프장 유입 제트류 감쇠용 가동식 장치 |
-
1999
- 1999-12-15 JP JP35566799A patent/JP2001173465A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007321635A (ja) * | 2006-05-31 | 2007-12-13 | Aisin Seiki Co Ltd | 内燃機関の吸気制御装置 |
| JP4565344B2 (ja) * | 2006-05-31 | 2010-10-20 | アイシン精機株式会社 | 内燃機関の吸気制御装置 |
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| CN102472204A (zh) * | 2009-07-07 | 2012-05-23 | 三菱电机株式会社 | 废气循环阀 |
| JP5230811B2 (ja) * | 2009-07-07 | 2013-07-10 | 三菱電機株式会社 | 排気ガス循環バルブ |
| US8944407B2 (en) | 2009-07-07 | 2015-02-03 | Mitsubishi Electric Corporation | Exhaust gas recirculation valve |
| CN106382162A (zh) * | 2015-07-30 | 2017-02-08 | 上海奥众汽车部件制造有限公司 | 电子节气门体 |
| KR101762257B1 (ko) | 2015-12-21 | 2017-07-28 | 현대건설주식회사 | 취수 펌프장 유입 제트류 감쇠용 가동식 장치 |
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