JP2001155546A

JP2001155546A - スパークプラグ用絶縁体及びそれを備えるスパークプラグ

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Publication number: JP2001155546A
Application number: JP33716799A
Authority: JP
Inventors: Hiroto Ito; 博人伊藤; Kenji Nunome; 健二布目; Makoto Sugimoto; 誠杉本; Kuniharu Tanaka; 邦治田中; Katsura Matsubara; 桂松原; Sadahiro Yamamoto; 禎広山元; Masaya Ito; 正也伊藤
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: Niterra Co Ltd
Priority date: 1999-11-29
Filing date: 1999-11-29
Publication date: 2001-06-08
Anticipated expiration: 2019-11-29
Also published as: US6559579B2; BR0005854A; CN1284287C; DE60001300T2; DE60001300D1; EP1104062B1; CN1303151A; EP1104062A1; JP4530380B2; US20010004184A1

Abstract

(57)【要約】【課題】７００℃近傍といった高温下においても高耐
電圧特性を有するスパークプラグ用絶縁体及びそれを備
えるスパークプラグを提供する。【解決手段】スパークプラグ１００に用いられるスパ
ークプラグ用絶縁体２であって、該絶縁体２は、Ａｌ_２
Ｏ_３を主成分とし、Ｃａ成分、Ｓｒ成分、Ｂａ成分から
選ばれる少なくとも１種以上の成分（以下、Ｅ．成分と
表す）を含有するアルミナ基焼結体からなり、該アルミ
ナ基焼結体の少なくとも一部には、前記Ｅ．成分とＡｌ
成分とを少なくとも含む粒子であって、Ｅ．成分を酸化
物換算した含有量に対するＡｌ成分を酸化物換算した含
有量のモル比が４．５〜６．７の範囲内となる化合物を
含む粒子が存在しており、さらに、相対密度が９０％以
上であるアルミナ基焼結体から構成されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関における
混合気への着火源として使用されるスパークプラグと、
それに使用されるスパークプラグ用絶縁体に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】自動車エンジン等の内燃機関に使用され
るスパークプラグにおいて、そのスパークプラグを構成
するスパークプラグ用絶縁体（以下、単に「絶縁体」と
もいう）は、一般的にアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）系の絶縁
材料を焼成したアルミナ基焼結体により形成されてい
る。その理由としては、アルミナセラミックスが耐熱
性、機械的強度、耐電圧特性等に優れていることが挙げ
られる。特に、スパークプラグ用絶縁体は、内燃機関の
燃焼室内にて生じる火花放電に起因する高温の燃焼ガス
（約２０００℃〜３０００℃）の影響により、５００〜
７００℃程度の熱間に曝されるものであり、室温から上
記高温にわたる範囲内で耐電圧特性に優れることが重要
となる。なお、このような絶縁体（アルミナ基焼結体）
としては、従来より、焼成温度の低減及び焼結性の向上
を目的として、例えば酸化珪素（ＳｉＯ _２）−酸化カル
シウム（ＣａＯ）−酸化マグネシウム（ＭｇＯ）からな
る三成分系を焼結助剤として用いて構成されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記三
成分系の焼結助剤を単に用いて形成された絶縁体（アル
ミナ基焼結体）にあっては、三成分系の焼結助剤（主に
Ｓｉ成分）が、焼結後にアルミナ結晶粒子の粒界に低融
点ガラス相として存在してしまう。そのために、絶縁体
が７００℃近傍の熱間に曝されると、その温度の影響か
ら低融点ガラス相が軟化して、耐電圧特性の低下につな
がることがある。そこで、低融点ガラス相を減少させる
目的として、単にこれらの焼結助剤の添加量を低減して
絶縁体を形成することも考えられるが、絶縁体の緻密化
が進行しなかったり、あるいは一見緻密化が進行してい
てもアルミナ結晶粒子により構成される粒界に多数の気
孔が残留してしまい、これらが原因で耐電圧特性の低下
につながることがある。

【０００４】そこで、絶縁体の緻密化を目的として、特
開昭６２−１００４７４号公報では、アルミナ粉末と上
記三成分系の焼結助剤とからなる原料粉末を所定の粒径
に造粒した原料組成物に対して、その原料粉末の未造粒
である原料組成物を配合して焼結することにより、アル
ミナ基焼結体の粒界に存在する残留気孔を減少させるこ
とが提案されている。また、特開昭６２−１４３８６６
号では、粒径の異なる二種類のアルミナ粉末と上記三成
分系の焼結助剤とからなる原料粉末を焼結することによ
り、アルミナ基焼結体の粒界に存在する残留気孔を減少
させることが提案されている。

【０００５】また、アルミナ結晶粒界に存在するガラス
相の耐熱性向上を目的として、例えば、特公平７−１７
４３６号公報では、Ｙ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３相及びＺｒＯ
_２といった焼結助剤を用いてアルミナ基焼結体を形成す
ることにより、残留気孔を減少させつつ、アルミナ粒子
粒界に存在するガラス相の融点の向上を図ることが提案
されている。さらに、特許第２５６４８４２号公報で
は、主成分であるアルミナ粉末に有機金属化合物及びア
ルミニウム化合物を添加して原料粉末を調製して、均一
なアルミナ結晶粒子の三重点部分にＹ_４Ａｌ_２Ｏ_９相を
均一に分散させ、アルミナ基焼結体の耐電圧特性の向上
を図ることが提案されている。

【０００６】ところで、近年、内燃機関の高出力化やエ
ンジンの小型化に伴い、燃焼室内における吸気及び排気
バルブの占有面積が大型化してきており、スパークプラ
グは小型化される傾向にある。そのために、スパークプ
ラグを構成する絶縁体についてもその肉厚を薄肉化する
ことが要求され、より一層の耐電圧特性に優れる絶縁体
が要求されるようになってきている。しかしながら、こ
のような要求の中で、上述した各公報技術のアルミナ基
焼結体により絶縁体を構成したとしても、７００℃近傍
といった高温下においては、十分なレベルにまで耐電圧
特性を満足することが困難であり、そのために絶縁体の
絶縁破壊が起こってしまうことがある。

【０００７】本発明の課題は、絶縁体を構成するアルミ
ナ基焼結体中の粒界に存在する残留気孔や粒界における
低融点ガラス相の影響による絶縁破壊の発生を抑制し、
アルミナを主成分としつつ、従来の材料と比較して７０
０℃近傍といった高温下での耐電圧特性に一層優れた絶
縁体を有するスパークプラグと、そのスパークプラグに
使用される絶縁体を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段及び作用・効果】前記課題
を解決するためになされた本発明の請求項１に記載のス
パークプラグ用絶縁体は、Ａｌ_２Ｏ_３（アルミナ）を主
成分とし、Ｃａ（カルシウム）成分、Ｓｒ（ストロンチ
ウム）成分、Ｂａ（バリウム）成分から選ばれる少なく
とも１種以上の成分（以下、Ｅ．成分と表す）を含有す
るアルミナ基焼結体からなり、そのアルミナ基焼結体の
少なくとも一部には、前記Ｅ．成分とＡｌ（アルミニウ
ム）成分とを少なくとも含む粒子であって、Ｅ．成分を
酸化物換算した含有量に対するＡｌ成分を酸化物換算し
た含有量のモル比が４．５〜６．７の範囲内となる化合
物を含む粒子が存在しており、さらに、相対密度が９０
％以上であるアルミナ基焼結体からなることを特徴とす
る。

【０００９】本発明にて最も注目すべき点は、アルミナ
を主成分とするアルミナ基焼結体の少なくとも一部にお
いて、Ｅ．成分を酸化物換算した含有量に対するＡｌ成
分を酸化物換算した含有量のモル比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．
Ｏ）が、４．５〜６．７の範囲内となる化合物を含む粒
子が存在している点にある。

【００１０】上述したような特定の成分及びモル比から
なる化合物については高融点を示す化合物であると推察
されることから、この化合物を含む粒子がアルミナ基焼
結体に存在した上でスパークプラグ用絶縁体が構成され
ることによって、従来からのアルミナを主成分とする絶
縁体と比較して、７００℃近傍といった高温下において
非常に優れた耐電圧特性を得ることができる。なお、上
記モル比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が４．５〜６．７の範
囲内となる化合物としては、例えば、ＢａＡｌ _９．２Ｏ
_１４．８（モル比＝４．６、このときのＥ．成分＝Ｂａ
成分）、ＢａＡｌ_１３．２Ｏ_２０．８（モル比＝６．
６、このときのＥ．成分＝Ｂａ成分）等が挙げられる
が、ヘキサアルミネート及びヘキサアルミネート類似構
造以外の化合物でもよい。

【００１１】ここでいう「粒子」とは、絶縁体（アルミ
ナ基焼結体）の切断面をとったときに、その切断面にて
観察されるアルミナ粒子以外の粒子のことをいうものと
する。この粒子は、絶縁体（アルミナ基焼結体）の切断
面を鏡面研磨した後、ＳＥＭ観察すれば容易にその存在
を確認することができる。なお、必要に応じてＴＥＭ観
察にてその存在を確認してもよい。ついで、かかる粒子
をＥＤＳ分析にかかることにより、Ｅ．成分とＡｌ成分
が当該粒子に存在することを確認することができる。

【００１２】ついで、上記粒子中に含まれる「化合物」
については、種々の測定方法でその存在を確認すること
ができる。一例としては、ＳＥＭ観察及びＥＤＳ分析に
て、Ｅ．成分とＡｌ成分とを含む粒子の存在が確認され
た絶縁体を粉砕し、その粉末をＸ線回折することによっ
て、上記モル比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が４．５〜６．
７の範囲内となる化合物に相当するスペクトルが存在す
るか否かを測定し、該化合物に相当するスペクトルが存
在する場合に当該化合物が存在するものと判断する手法
が挙げられる。なお、このＸ線回折では、例えばＥ．成
分がＢａ成分である場合、ＢａＡｌ_９．２Ｏ
_１４．８（モル比＝４．６）、ＢａＡｌ_１２Ｏ_１９（モ
ル比＝６．０）、ＢａＡｌ_１３．２Ｏ_２０．８（モル比
＝６．６）といったそれぞれのＸ線回折チャートに対し
て非常に近似したスペクトルが得られることがあり、ど
の化合物が存在しているかを断定することができないケ
ースもある。しかしながら、上記いずれの化合物が存在
するケースにあっても、上記モル比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．
Ｏ）が４．５〜６．７の範囲内であれば、７００℃近傍
といった高温下における耐電圧特性の向上の効果を得る
ことが可能である。なお、Ｘ線回折以外の方法（例え
ば、ＥＰＭＡ分析等）で上記化合物の存在を確認するこ
ともできる。但し、測定方法の違いにより、同じ絶縁体
でも得られるモル比の値に差異が生じることもある。し
かしながら、いずれの測定方法であっても、上記モル比
（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が所定の範囲内であれば、７０
０℃近傍といった高温下における耐電圧特性の向上の効
果を得ることは可能である。

【００１３】かかる粒子の存在箇所としては特には限定
されず、絶縁体（アルミナ基焼結体）の内部に存在する
ことが好ましく、アルミナの二粒子粒界及び／又は三重
点に存在することが好ましい。さらに、かかる粒子は、
アルミナ基焼結体中に均一に万遍なく存在する必要はな
く、耐電圧特性が要求される部位に集中的に存在するこ
とで耐電圧特性の向上の効果は得られるものである。ま
た、この粒子の形状については特に限定されるものでは
ない。

【００１４】なお、上記モル比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）
が４．５未満になる場合、もしくは６．７を越える場合
については、理由の詳細については定かでないが、かか
る特定の成分からなる化合物の構造に欠陥が生じ易くや
すいと推察され、７００℃近傍といった高温下における
耐電圧特性が低いものとなることがある。

【００１５】さらに、本発明によれば、絶縁体（アルミ
ナ基焼結体）に、Ｅ．成分を酸化物換算した含有量に対
するＡｌ成分を酸化物換算した含有量のモル比（Ａｌ_２
Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が４．５〜６．７の範囲内となる化合物
を含む粒子が存在するだけでなく、絶縁体の相対密度が
９０％以上であることも重要な点である。絶縁体の相対
密度が９０％未満である場合には、電界が集中し易い残
留気孔が絶縁体（アルミナ基焼結体）中に多く存在する
ことになり、７００℃近傍といった高温下における耐電
圧特性の向上が低下するおそれがある。ここでいう「相
対密度」とは、アルキメデス法によって測定された焼結
体密度の理論密度に対する比率を百分率で表したもので
ある。また、ここでいう「理論密度」とは、焼結体に含
まれる各元素の含有量を酸化物換算し、各酸化物換算し
た含有量から混合則によって計算される密度のことをい
う。なお、この相対密度は数値が大きいほど、焼結体が
緻密化されていることを示し、それより残留気孔の存在
が少なく耐電圧特性が向上することになる。

【００１６】以上のように、本発明によれば、従来のス
パークプラグと比較して７００℃近傍といった高温下に
おける絶縁体の耐電圧特性に優れ、ひいては小型で絶縁
体の厚みが薄いスパークプラグに適用した場合や、ある
いは燃焼室内の温度が高い高出力内燃機関用のスパーク
プラグに適用した場合において、絶縁破壊（火花貫通）
等のトラブルを効果的に防止できるようになる。

【００１７】ここで、本発明のスパークプラグ用絶縁体
にあっては、上述したようにＥ．成分を酸化物換算した
含有量に対するＡｌ成分を酸化物換算した含有量のモル
比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が所定の範囲内にあれば、耐
電圧特性の向上に寄与する化合物を有する粒子が生成さ
れているものとし、アルミナ基焼結体中におけるＡｌ成
分とＥ．成分の含有量自体は特に限定されない。但し、
７００℃近傍といった高温下において良好な耐電圧特性
を得る上では、アルミナ基焼結体１００重量％中に、Ａ
ｌ成分が酸化物換算にて８０．０〜９９．７重量％（よ
り好ましくは９１．０〜９９．７重量％）の範囲内で、
また、Ｅ．成分が酸化物換算にて０．２〜１０重量％の
範囲内で含有していることが好ましい。

【００１８】次に、本発明のスパークプラグ用絶縁体に
あっては、上記粒子に含まれる化合物が、請求項２に記
載のように、Ｅ．Ａｌ_１２Ｏ_１９相であることが好まし
い。このＥ．Ａｌ_１２Ｏ_１９相は、Ｘ線回折スペクトル
でいうと、ＪＣＰＤＳカード番号で３８−０４７０、２
６−０９７６、２６−０１３５に類似のチャートが得ら
れることでも確認することができる。ここで、３８−０
４７０はＣａＡｌ_１２Ｏ_１９相、２６−０９７６はＳｒ
Ａｌ_１２Ｏ_１９相、２６−０１３５はＢａＡｌ _１２Ｏ
_１９相をそれぞれ示す。

【００１９】このようにＥ．Ａｌ_１２Ｏ_１９相の結晶相
を含む粒子がアルミナ基焼結体の少なくとも一部に存在
することにより、絶縁体の耐電圧特性が向上する理由の
詳細については定かでないが、このＥ．Ａｌ_１２Ｏ_１９
相の結晶相はいわゆるヘキサアルミネートの結晶構造の
うち理想的な結晶構造であって、他の欠陥を有する結晶
構造のアルミネートと比較して結晶相の融点が高く、７
００℃近傍といった高温下における耐電圧特性が向上す
るものと推察される。なお、絶縁体（アルミナ基焼結
体）の少なくとも一部に存在する粒子が、Ｅ．Ａｌ_１２
Ｏ_１９相のみからなる場合であっても、Ｅ．Ａｌ_１２Ｏ
_１９相以外に他の結晶を含んでいる場合であっても、耐
電圧特性の向上の効果を得ることが可能である。

【００２０】また、本発明のスパークプラグ用絶縁体
は、請求項３に記載のように、ケイ素（Ｓｉ）成分を含
有してもよい。そして、その場合には、ケイ素成分及び
前記Ｅ．成分を酸化物換算した含有量のモル比が、Ｓｉ
Ｏ_２／（ＳｉＯ_２＋Ｅ．Ｏ）≦０．８の関係式を満たす
ことが好ましい。

【００２１】Ｓｉ成分は、焼成時に溶融して液相を生じ
易く、絶縁体（アルミナ基焼結体）の緻密化を促進する
焼結助剤として機能することから、それにより絶縁体の
緻密化の向上（相対密度の向上）を有効に図ることがで
きる。

【００２２】ところで、上記Ｓｉ成分にあっては緻密化
を促進する焼結助剤として機能する一方で、アルミナ結
晶粒子の粒界に低融点ガラス相として存在するものであ
る。但し、本発明にあっては、絶縁体中にＥ．成分を酸
化物換算した含有量に対するＡｌ成分を酸化物換算した
含有量のモル比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が４．５〜６．
７の範囲内となる化合物を含む粒子が存在することによ
り、耐電圧特性の向上の効果が有効に得られるものであ
って、アルミナ基焼結体中の粒界相に上述した特性を有
する粒子が存在することで、粒界相の融点が低融点ガラ
ス相のみの場合と比較して向上することになる。なお、
Ｓｉ成分の割合については、上記関係式のように調整す
ることが重要となる。Ｓｉ成分の割合を上記関係式のよ
うに調整することにより、焼成時において粒界相に上述
の特性を有する粒子を効果的に生成させることが可能と
なるからである。その結果、７００℃近傍といった高温
下における絶縁体の耐電圧特性の向上の効果を有効に図
ることができる。

【００２３】また、本発明のスパークプラグは、請求項
４に記載のように、軸状の中心電極と、その中心電極の
径方向周囲に配置される主体金具と、その主体金具の一
端に固着されて前記中心電極と対向するように配置され
た接地電極と、中心電極と主体金具との間において前記
中心電極の径方向周囲を覆うように配置されると共に、
請求項１ないし３のいずれかに記載のスパークプラグ用
絶縁体を備えることによって、７００℃程度の高温下に
おいて耐電圧特性に優れ、絶縁破壊（火花貫通）を起こ
しにくい絶縁体を有するスパークプラグを構成すること
ができる。

【００２４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の幾つかの実施の形
態を図面を用いて説明する。図１に示す本発明の一例た
るスパークプラグ１００は、軸状に延びる中心電極３
と、この中心電極３の径方向周囲を覆うように配置され
た絶縁体２と、その絶縁体２を保持する主体金具４とを
有する。この主体金具４は例えば炭素鋼（ＪＩＳ−Ｇ３
５０７）により形成され、先端側４ａの一端に接地電極
５の一端５ａが溶接等により固着されている。そして、
この接地電極５の他端側は、中心電極先端側３ａに向か
って延び、略Ｌ字状に曲げ返され、中心電極３（先端側
中心電極３ａ）と所定の火花放電ギャップｇを形成して
いる。

【００２５】本発明の主要部である絶縁体２には、自身
の中心軸線Ｏ方向に沿って貫通孔６が形成されており、
その一方の端部側に端子電極７が挿入・固定され、同じ
く他方の端部側に中心電極３が挿入・固定されている。
また、この貫通孔６内において端子電極７と中心電極３
との間に抵抗体８が配置されている。この抵抗体８の両
端部は、導電性ガラス層９、１０を介して中心電極３と
端子電極７とにそれぞれ電気的に接続されている。な
お、抵抗体８は、ガラス粉末と導電材料粉末（及び必要
に応じてガラス粉末以外のセラミック粉末）とを混合し
て、ホットプレス等により焼結して得られる抵抗体組成
物により形成される。また、この抵抗体８を省略して、
一層の導電性ガラスシール層により中心電極３と端子電
極７とを一体化した構成としてもよい。

【００２６】絶縁体２は、内部に自身の中心軸線Ｏ方向
に沿って中心電極３を嵌め込むための貫通孔６を有し、
全体が本発明の絶縁材料により構成されている。ここ
で、絶縁材料はアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）を主成分として
構成されており、Ｅ．成分（即ち、カルシウム（Ｃａ）
成分、ストロンチウム（Ｓｒ）成分、バリウム（Ｂａ）
成分から選ばれる少なくとも１種）を含有しているアル
ミナ基焼結体から構成されている。

【００２７】さらに、絶縁体２を詳細にみると、図１に
示すように、絶縁体２の軸方向中間には、周方向外向き
に突出する突出部２ｅが例えばフランジ状に形成されて
いる。そして、絶縁体２には、中心電極３の先端に向か
う側を前方側として、その突出部２ｅよりも後方側がこ
れよりも細形に形成された本体部２ｂとされている。一
方、突出部２ｅの前方側にはこれよりも細径の第一軸部
２ｇと、その第一軸部２ｇよりもさらに細径の第二軸部
２ｉがこの順序で形成されている。なお、本体部２ｂの
外周面には釉薬２ｄが施され、当該外周面の後端部には
コルゲーション２ｃが形成されている。また、第一軸部
２ｇの外周面は略円筒状とされ、第二軸部２ｉの外周面
は先端に向かうほど縮径する略円錐状とされている。

【００２８】ついで、絶縁体２の貫通孔６は、中心電極
３を挿通させる略円筒状の第一部分６ａと、その第一部
分６ａの後方側（図中上方側）においてこれよりも大径
に形成される略円筒状の第二部分６ｂとを有する。図１
に示すように、端子電極７と抵抗体８は第二部分６ｂ内
に収容され、中心電極３は第一部分６ａ内に挿通され
る。中心電極３の後端部には、その外周面から外向きに
突出して電極固定用凸部３ｂが形成されている。そし
て、この貫通孔６の第一部分６ａと第二部分６ｂとは、
第一軸部内において互いに接続しており、その接続位置
には、中心電極３の電極固定用凸状部３ｂを受けるため
の凸部受け面６ｃがテーパ面あるいはＲ面状に形成され
ている。

【００２９】また、第一軸部２ｇと第二軸部２ｉとの接
続部２ｈの外周面は段付部とされ、これが主体金具４の
内面に形成された主体金具側係合部としての凸状部４ｃ
と環状の板パッキン１１を介して係合することにより、
絶縁体２の軸方向の抜止めがなされている。他方、主体
金具４の後方側開口部内面と、絶縁体２の外面との間に
は、フランジ状の突出部２ｅの後方側周縁と係合する環
状の線パッキン１２が配置され、そのさらに後方側には
粉末滑石１３を介して環状の線パッキン１４が配置され
ている。そして、絶縁体２を主体金具４に向けて前方側
に押し込み、その状態で主体金具４の開口縁を線パッキ
ン１４に向けて内側にＲ状にカシメることにより、カシ
メ部４ｂが形成され、主体金具４が絶縁体２に対して固
定されることになる。

【００３０】図２（ａ）及び図２（ｂ）は、絶縁体２の
幾つかの例を示すものである。その各部の寸法は、以下
に例示する。全長Ｌ１：３０〜７５ｍｍ。・第一軸部２ｇの長さＬ２：０〜３０ｍｍ（但し、突出
部２ｅとの接続部２ｆを含まず、第二軸部２ｉとの接続
部２ｈを含む）。・第二軸部２ｉの長さＬ３：２〜２７ｍｍ。・本体部２ｂの外径Ｄ１：９〜１３ｍｍ。・突出部２ｅの外径Ｄ２：１１〜１６ｍｍ。・第一軸部２ｇの外径Ｄ３：５〜１１ｍｍ。・第二軸部２ｉの基端側外径Ｄ４：３〜８ｍｍ。・第二軸部２ｉの先端部外径Ｄ５（但し、先端面外周縁
にＲないし面取りが施される場合は、中心軸線Ｏを含む
断面において、そのＲ部ないし面取り部の基端位置にお
ける外径を指す）：２．５〜７ｍｍ。・貫通孔６の第二部分６ｂの内径Ｄ６：２〜５ｍｍ。・貫通孔６の第一部分６ａの内径Ｄ７：１〜３．５ｍ
ｍ。・第一軸部２ｇの肉厚ｔ１：０．５〜４．５ｍｍ。・第二軸部２ｉの基端部肉厚ｔ２（中心軸線Ｏと直交す
る向きにおける値）：０．３〜３．５ｍｍ。・第二軸部２ｉの先端部肉厚ｔ３（中心軸線Ｏと直交す
る向きにおける値；但し、先端面外周縁にＲないし面取
りが施される場合は、中心軸線Ｏを含む断面において、
該Ｒ部ないし面取り部の基端位置における肉厚を指
す）：０．２〜３ｍｍ。・第二軸部２ｉの平均肉厚ｔＡ（（ｔ２＋ｔ３）／
２）：０．２５〜３．２５ｍｍ。

【００３１】なお、図２（ａ）に示す絶縁体２における
前記各部の寸法は、例えば以下の通りである：Ｌ１＝約
６０ｍｍ、Ｌ２＝約１０ｍｍ、Ｌ３＝約１４ｍｍ、Ｄ１
＝約１１ｍｍ、Ｄ２＝約１３ｍｍ、Ｄ３＝約７．３ｍ
ｍ、Ｄ４＝５．３ｍｍ、Ｄ５＝約４．３ｍｍ、Ｄ６＝
３．９ｍｍ、Ｄ７＝２．６ｍｍ、ｔ１＝１．７ｍｍ、ｔ
２＝１．３ｍｍ、ｔ３＝０．９ｍｍ、ｔＡ＝１．１ｍ
ｍ。

【００３２】また、図２（ｂ）に示す絶縁体２は、第一
軸部２ｇ及び第二軸部２ｉがそれぞれ、図２（ａ）に示
すものと比較してやや大きい外径を有している。各部の
寸法としては、例えば以下の通りである：Ｌ１＝約６０
ｍｍ、Ｌ２＝約１０ｍｍ、Ｌ３＝約１４ｍｍ、Ｄ１＝約
１１ｍｍ、Ｄ２＝約１３ｍｍ、Ｄ３＝約９．２ｍｍ、Ｄ
４＝６．９ｍｍ、Ｄ５＝約５．１ｍｍ、Ｄ６＝３．９ｍ
ｍ、Ｄ７＝２．７ｍｍ、ｔ１＝３．３ｍｍ、ｔ２＝２．
１ｍｍ、ｔ３＝１．２ｍｍ、ｔＡ＝１．６５ｍｍ。

【００３３】ついで、この絶縁体２は、例えば下記のよ
うな方法で製造される。まず、原料粉末として、アルミ
ナ（Ａｌ_２Ｏ_３）粉末と、ケイ素（Ｓｉ）成分、場合に
よってはマグネシウム（Ｍｇ）成分、E．成分の各無機
系粉末とを添加した上で配合し、親水性結合剤（例え
ば、ポリビニルアルコール）と溶媒としての水とを添加
・混合して成形用素地スラリーを調製する。

【００３４】原料粉末の主成分であるアルミナ粉末は、
その平均粒径が２．０μｍ以下のものを使用するのがよ
い。平均粒径が２．０μｍを超えると、焼結体自体の緻
密化を十分に進行させることが困難となりがちで、絶縁
体の耐電圧特性の低下につながってしまうことがある。
なお、原料粉末を構成するアルミナ粉末は、焼成後のア
ルミナ基焼結体中に、Ａｌ成分の酸化物換算にて、８
０．０〜９９．７重量％の範囲内となるように、より好
ましくは９１．０〜９９．０重量％の範囲内となるよう
に適宜調製することが、良好な耐電圧特性を得る上で好
ましい。

【００３５】Ｅ．成分、Ｓｉ成分、Ｍｇ成分の各成分に
ついては、それら成分の酸化物（複合酸化物でもよい）
の他、水酸化物、炭酸塩、塩化物、硫酸塩、硝酸塩等、
リン酸塩等の各種無機系粉末を使用することができる。
例えば、Ｅ．成分であるＣａ成分またはＢａ成分は、Ｃ
ａＣＯ_３粉末またはＢａＣＯ_３粉末、Ｓｉ成分はＳｉＯ
_２粉末、Ｍｇ成分はＭｇＯ粉末の形態で配合できる。但
し、これら無機系粉末は、いずれも大気中高温の焼成に
より酸化されて酸化物に転化できるものを使用する必要
がある。

【００３６】添加される無機系粉末のうち、Ｅ．成分の
ものについては、その平均粒径が１．０μｍ以下のもの
を使用するのがよい。平均粒径が１．０μｍを超える
と、Ａｌ成分との反応が十分に進行せず、Ｅ．成分を酸
化物換算した含有量に対するＡｌ成分を酸化物換算した
含有量のモル比が４．５〜６．７の範囲内となる化合物
を含む粒子が良好に生成されないことが考えられる。な
お、Ｅ．成分は、焼成後のアルミナ基焼結体中に、Ｅ．
成分の酸化物換算にて、０．２〜１０．０重量％の範囲
内となるように適宜調製することが、良好な耐電圧特性
を得る上で好ましい。

【００３７】また、添加される無機系粉末のうち、Ｓｉ
成分については、このＳｉ成分及び前記Ｅ．成分を酸化
物換算した含有量のモル比が、ＳｉＯ_２／（ＳｉＯ_２＋
Ｅ．Ｏ）≦０．８の関係式を満たすように適宜調整さ
れ、添加される必要がある。Ｓｉ成分の酸化物換算した
含有量は、上述したＥ．成分の酸化物換算した含有量に
対応して算出することができ、Ａｌ成分及びＥ．成分を
酸化物換算した含有量の合計を考慮した上で適宜調整し
て、添加することができる。また、Ｍｇ成分について
は、アルミナ基焼結体中に、酸化物換算した含有量にて
５重量％以下、より好ましくは３重量％以下となるよう
に適宜調整することが、良好な耐電圧特性を得る上で好
ましい。なお、Ｓｉ成分及びＭｇ成分の各無機系粉末の
好適な平均粒径としては１μｍ以下とするとよい。

【００３８】成形用素地スラリーを調整する際の溶媒と
しての水には特に制限がなく、従来の絶縁体を製造する
場合と同様の水を使用することができる。また、バイン
ダーには、例えば親水性有機化合物を使用することがで
き、例えばポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、水溶性ア
クリル樹脂、アラビアゴム、デキストリン等を挙げるこ
とができる。これの中でもＰＶＡが最も好ましい。ま
た、成形用素地スラリーを調整する方法には、特に制限
がなく、原料粉末、バインダー及び水を混合して成形用
素地スラリーを形成することができればどのような混合
方法であってもよい。バインダー及び水の配合量は、原
料粉末を１００重量部とした場合に、バインダーは０．
１〜５重量部、特に０．５〜３重量部の割合で、水は４
０〜１２０重量部、特に５０〜１００重量部の割合で配
合される。

【００３９】成形用素地スラリーは、スプレードライ法
等により噴霧乾燥されて球状の成形用素地造粒物に調製
される。この造粒物の平均粒径としては、３０〜２００
μｍがよく、特に好ましくは５０〜１５０μｍである。
そして、得られた成形用素地造粒物をラバープレス成形
することにより、絶縁体の原形となるプレス成形体を作
る。得られたプレス成形体は、その外側をレジノイド砥
石等にて切削加工されて、図２に対応した外形形状に仕
上げられ、ついで大気雰囲気下において焼成温度１５０
０℃〜１７００℃の範囲内で、かつ１〜８時間の焼成時
間の焼成時間により成形体を焼成し、その後、釉薬をか
けて仕上焼成されて、絶縁体２が完成される。なお、成
形体を前記焼成温度範囲内にて成形体を保持するにあた
り、前記温度範囲内の任意の温度を一定に維持させなが
ら所定時間保持させてもよいし、前記温度範囲内におい
て所定の加熱パターンに従って温度を変動させつつ所定
時間保持させてもよい。

【００４０】以下、スパークプラグ１００の作用につい
て説明する。即ち、スパークプラグ１００は、主体金具
４に形成されたネジ部４ｄによりエンジンブロックに取
り付けられ、燃焼室内に導入される混合気への着火源と
して使用される。ここで、スパークプラグ１００に使用
されている絶縁体２は本発明の絶縁体で構成されている
ことで、７００℃程度の高温下での耐電圧特性が向上
し、燃焼室内が高温となる高出力エンジンに使用された
場合でも、絶縁破壊（火花貫通）を起こしにくく、高い
信頼性を確保することができる。

【００４１】例えば、図２（ａ）及び（ｂ）に示すよう
に、絶縁体２において、係合用突出部２ｅよりも前方側
に、これよりも小径で径方向の厚さが薄肉である軸部
（この場合、第一軸部２ｇと第二軸部２ｉとを合わせた
部分）が形成される場合、その軸部、例えば第二軸部２
ｉにおいて絶縁破壊（火花貫通）が生じ易くなる。従っ
て、このような絶縁体２においては、本発明の絶縁体が
特に有用となる。例えば、図４（ａ）の絶縁体では、第
二軸部２ｉの平均肉厚ｔＡが１．１ｍｍとされている
が、中心電極３の周囲にこのような肉厚の薄い部分が形
成されていても、本発明の絶縁体を適用することによ
り、絶縁破壊（火花貫通）等のトラブルの発生を効果的
に防止ないし抑制することができる。

【００４２】本発明の絶縁体が適用可能なスパークプラ
グは図１に示すタイプのものに限らず、例えば、複数の
接地電極の先端を中心電極の側面と対向させてそれらの
間に火花放電ギャップを形成したものであってもよい。
この場合には、絶縁体の先端部を中心電極の側面と接地
電極の先端面との間に進入させたセミ沿面タイプのスパ
ークプラグとして構成してもよい。この構成では、絶縁
体の先端部の表面を沿う形態の火花放電がなされるの
で、気中放電タイプのスパークプラグと比べて燻り等に
対する耐汚損性が向上する。

【００４３】

【実施例】本発明の効果を確認するために、以下の実験
を行った。まず、表１に示すように、平均粒径が０．４
μｍ（純度９９．８％以上）のアルミナ粉末に対して、
Ｅ．成分として、平均粒径０．８μｍ（純度９９．９
％）のＣａＣＯ_３粉末、平均粒径１．０μｍ（純度９
９．９％）のＢａＣＯ_３粉末、平均粒径０．８μｍ（純
度９９．９％）のＳｒＣＯ_３粉末から選ばれる少なくと
も１種以上の粉末を、そして場合によっては平均粒径
０．６μｍのＳｉＯ_２粉末（純度９９．９％）又は／及
び平均粒径０．３μｍのＭｇＯ粉末（純度９９．９％）
を、表１に示すような量比となるように秤量した上で添
加して、原料粉末を調製した。

【００４４】そして、これらの原料粉末総量を１００重
量部として、親水性結合剤としてＰＶＡ２重量部と、溶
媒としての水７０重量部を配合し、アルミナ製ボールを
用いたボールミルにて湿式混合することにより、成形用
素地スラリーを調製する。ついで、この成形用素地スラ
リーをスプレードライ法等により噴霧乾燥して球状の成
形用素地造粒物を調製し、篩により粒径１０〜３５５μ
ｍに整粒する。そして得られた成形用素地造粒物をラバ
ープレス型内に投入し、貫通孔６形成用ラバープレスピ
ンを挿入しつつ約１００ＭＰａの圧力にてラバープレス
成形を行い、得られたプレス成形体の外側をレジノイド
砥石にて切削加工して、所定の絶縁体形状の成形体に成
形する。その後、大気雰囲気下において表１に示す焼成
温度（最高焼成保持温度）にて２時間保持させて各成形
体を焼成し、ついで釉薬をかけて仕上焼成し、図２
（ａ）に示すような絶縁体２をそれぞれ製造した。

【００４５】そして、得られた各絶縁体について以下に
示す評価を行った。まず、相対密度の測定については、
アルキメデス法により各絶縁体の密度（相対密度）の測
定を行い、混合則による理論密度に対する比を求めた。
その結果を表２に示す。

【００４６】また、各絶縁体について化学分析による酸
化物換算の組成分析を行った。また、組成分析の結果よ
り、絶縁体（アルミナ基焼結体）中におけるケイ素成分
及びＥ．成分を酸化物換算した含有量のモル比（ＳｉＯ
_２／（ＳｉＯ_２＋Ｅ．Ｏ））の値を算出した。これらの
結果を表２に示す。

【００４７】ついで、ＳＥＭにより観察したアルミナ粒
子の粒界に存在する粒子に対してＥＤＳ分析を行い、ア
ルミナ基焼結体（絶縁体）中にＡｌ成分とＥ．成分とを
少なくとも含む粒子の有無の確認を行う。その結果を表
３に示す。なお、ＳＥＭ観察は、絶縁体（アルミナ基焼
結体）の切断面をとり、その切断面を鏡面研磨して日本
電子株式会社製ＪＳＭ−８４０を用いて行った。

【００４８】そして、ＥＤＳ分析後に上記粒子の存在が
確認された際には、絶縁体（アルミナ基焼結体）の粉末
Ｘ線回折を行い、Ａｌ成分の酸化物換算した含有量に対
するＥ．成分の酸化物換算した含有量のモル比（Ａｌ_２
Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が４．５〜６．７の範囲内となる化合物
が含まれているか否かを確認する。上記モル比（Ａｌ _２
Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が４．５〜６．７の範囲内となる化合物
の有無についての結果を表３に示す。なお、粉末Ｘ線回
折の結果、Ｅ．Ａｌ_１２Ｏ_１９相の回折ピークが確認で
きれば、上記モル比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）で６．０の
化合物（即ち、Ｅ．Ａｌ_１２Ｏ_１９＝６（Ａｌ_２Ｏ_３）
・（Ｅ．Ｏ））が粒子に含まれていると判断するものと
する。また、粒子が十分な大きさを有する場合にあって
は、その粒子に対してＥＰＭＡ分析を行い、各含有成分
を定量することにより酸化物換算して上記モル比（Ａｌ
_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）を算出することも可能である。なお、
本実施例における粉末Ｘ線回折は、絶縁体（アルミナ基
焼結体）をアルミナ乳鉢にて３００メッシュのふるいを
通過する粒度まで粉砕した後、リガク社製Ｘ線発生装置
ＲＵ−２００Ｔ及びモノクロメータ付き広角ゴニオメー
タを用いて測定した（測定条件：管電流１００ｍＡ、管
電圧４０ｋＶ、ステップ０．０１°、スキャンスピード
２°／分）。

【００４９】ついで、７００℃における耐電圧値の測定
を行った。本測定にあたっては、上述した同様の成形用
素地造粒物を用いて、耐電圧値測定用のテストピースを
それぞれ作成した上で行った。詳細には、金型プレス成
形（加圧力１００ＭＰａ）により成形用素地造粒物を成
形し、これを前記絶縁体と同じ条件にて焼成すると共
に、Φ２５ｍｍ×ｔ（厚さ）：０．６５ｍｍの円板状試
験片を得た。そして、この各試験片２０を、図３に示す
ように、電極２１ａ、２１ｂ間に挟み込み、さらにアル
ミナ製碍筒２２ａ、２２ｂ及び封着ガラス２３により固
定して、電熱ヒータ２４にて加熱用ボックス２５内を７
００℃に加熱した状態で、初期の絶縁抵抗値と、数十ｋ
Ｖ程度の高電圧を高電圧発生装置（ＣＤＩ電源）２６に
て印加したときの絶縁破壊が発生したときの耐電圧値を
測定した。その結果を表３に示す。

【００５０】さらに、各絶縁体を用いて、図１に示すス
パークプラグ１００を形成し、実機耐電圧テストについ
ても評価を行った。ここで、本実施例におけるスパーク
プラグ１００の主体金具４のねじ径は１２ｍｍとした。
そして、そのスパークプラグ１００を４気筒エンジン
（排気量２０００ｃｃ）に装着し、スロットル全開状
態、エンジン回転数６０００ｒｐｍにて、最高放電電圧
を３５ｋＶ及び３８ｋＶに設定しつつ、絶縁体の先端
（図中下方）温度を７００〜７３０℃の範囲内に設定し
て連続運転を行い、５０時間経過後に絶縁体２に絶縁破
壊（火花貫通）が生じたか否かを評価した。なお、５０
時間経過後に絶縁体に異常がみられなかったものについ
ては○印、逆に５０時間未満にて絶縁体に絶縁破壊が発
生していたものについては×印で表３に示した。

【００５１】

【表１】

【００５２】

【表２】

【００５３】

【表３】

【００５４】表２及び表３の結果より、絶縁体を構成す
るアルミナ基焼結体に、Ｅ．成分とＡｌ成分とを少なく
とも含む粒子であって、Ｅ．成分を酸化物換算した含有
量に対するＡｌ成分を酸化物換算した含有量のモル比
（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が４．５〜６．７の範囲内とな
る化合物を含む粒子が存在し、かつ、相対密度が９０％
以上である試料番号１〜１０のものにあっては、７００
℃の耐電圧値がいずれも５０ｋＶ／ｍｍ以上と良好な値
を示していることがわかる。また、試料番号１〜１０の
絶縁体を用いて形成されたスパークプラグについては、
実機耐電圧テストにおける最大放電電圧が３５ｋＶ及び
３８ｋＶの両条件にて、絶縁体の絶縁破壊がみられず
に、スパークプラグとして優れた特性を有していること
がわかる。

【００５５】なお、一部調合時には添加されていない成
分が組成成分時に検出されているものもあるが、これは
各原料に不純物として含まれていた成分が検出されたも
のと推察される。

【００５６】一方、絶縁体を構成するアルミナ基焼結体
に、Ｅ．成分とＡｌ成分とを少なくとも含む粒子が存在
しない（換言すれば、Ｅ．成分を酸化物換算した含有量
に対するＡｌ成分を酸化物換算した含有量のモル比（Ａ
ｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が４．５〜６．７の範囲内となる化
合物を含む粒子が存在しない）比較例である試料番号１
１及び１２については、７００℃の耐電圧値が５０ｋＶ
／ｍｍを下回っていることがわかる。なお、試料番号１
２における７００℃の耐電圧値は、４６ｋＶ／ｍｍと低
い値を示しており、Ｅ．成分であるＢａ成分が絶縁体
（アルミナ基焼結体）に含有されていたとしても、Ｓｉ
成分及びＥ．成分を酸化物換算した含有量のモル比（Ｓ
ｉＯ_２／（ＳｉＯ_２＋Ｅ．Ｏ））が０．８を越えるため
に、上記モル比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が４．５〜６．
７の範囲内となる化合物を含む粒子が効果的に生成して
おらず、７００℃近傍といった耐電圧特性が十分に得ら
れていないことがわかる。

【００５７】また、絶縁体（アルミナ基焼結体）に、上
記モル比（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が４．５〜６．７の範
囲内となる化合物を含む粒子が存在しているものの、相
対密度が９０％を下回る試料番号１３については、７０
０℃の耐電圧値が２５ｋＶ／ｍｍと本実施例において最
も劣る結果となった。これにより、絶縁体に上記モル比
（Ａｌ_２Ｏ_３／Ｅ．Ｏ）が４．５〜６．７の範囲内とな
る化合物を含む粒子が存在している場合でも、相対密度
が９０％以上でなければ、７００℃近傍といった高温下
における耐電圧特性の向上の効果が得られないことがわ
かる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のスパークプラグの一例を示す全体正面
断面図である。

【図２】スパークプラグ用絶縁体の幾つかの実施形態を
示す縦断面図である。

【図３】７００℃における実施例の各試験片の耐電圧値
を測定するために用いた装置を示す模式図である。

【符号の説明】

１００スパークプラグ２スパークプラグ用絶縁体（絶縁体）３中心電極４主体金具５接地電極

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者田中邦治名古屋市瑞穂区高辻町14番18号日本特殊陶業株式会社内 (72)発明者松原桂名古屋市瑞穂区高辻町14番18号日本特殊陶業株式会社内 (72)発明者山元禎広名古屋市瑞穂区高辻町14番18号日本特殊陶業株式会社内 (72)発明者伊藤正也名古屋市瑞穂区高辻町14番18号日本特殊陶業株式会社内Ｆターム(参考） 3G019 CA07 KA01 5G059 AA05 CC02 FF02 5G303 AA10 AB02 BA09 BA12 CA01 CB01 CB03 CB06 CB30 CB32

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ａｌ_２Ｏ_３（アルミナ）を主成分とし、
Ｃａ（カルシウム）成分、Ｓｒ（ストロンチウム）成
分、Ｂａ（バリウム）成分から選ばれる少なくとも１種
以上の成分（以下、Ｅ．成分と表す）を含有するアルミ
ナ基焼結体からなり、そのアルミナ基焼結体の少なくと
も一部には、前記Ｅ．成分とＡｌ（アルミニウム）成分
とを少なくとも含む粒子であって、Ｅ．成分を酸化物換
算した含有量に対するＡｌ成分を酸化物換算した含有量
のモル比が４．５〜６．７の範囲内となる化合物を含む
粒子が存在しており、さらに、相対密度が９０％以上で
あるアルミナ基焼結体からなることを特徴とするスパー
クプラグ用絶縁体。
【請求項２】前記粒子に含まれる化合物が、Ｅ．Ａｌ
_１２Ｏ_１９相である請求項１に記載のスパークプラグ用
絶縁体。
【請求項３】前記アルミナ基焼結体は、Ｓｉ（ケイ
素）成分を含有すると共に、該ケイ素成分及び前記Ｅ．
成分を酸化物換算した含有量のモル比が、ＳｉＯ_２／（ＳｉＯ_２＋Ｅ．Ｏ）≦０．８の関係式を満たす請求項１又は２に記載のスパークプラ
グ用絶縁体。
【請求項４】軸状の中心電極と、前記中心電極の径方向周囲に配置される主体金具と、前記主体金具の一端に固着されて前記中心電極と対向す
るように配置された接地電極と、前記中心電極と前記主体金具との間において該中心電極
の径方向周囲を覆うように配置されると共に、請求項１
ないし３のいずれかに記載のスパークプラグ用絶縁体
と、を備えたことを特徴とするスパークプラグ。