JP2001130427A - 車両の操舵装置 - Google Patents
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Abstract
ンション機能を向上し、走行安定性を向上できる車両の
操舵装置を提供する。 【解決手段】操舵入力に応じて少なくとも左右車輪5
L、5Rのキャンバ角を直進時の値から変化させる手段
を備える。左車輪5Lのキャンバ角の直進時の値からの
変化量と、右車輪5Rのキャンバ角の直進時の値からの
変化量とを互いに相違させることで、そのキャンバ角の
変化量に応じて車両が操舵される。
Description
ール等の操作部材の操作による操舵入力や、自動操舵装
置からの操舵入力に応じて駆動されるアクチュエータに
より、舵角を変化させる車両の操舵装置に関する。
械的に連結することなく操舵する車両においては、ステ
アリングホイールの操作角に応じて駆動されるアクチュ
エータにより車輪のトー角を変化させることで舵角を変
化させている。
きくなると、車輪のトー角を変化させるのに必要なアク
チュエータの作動量が大きくなる。そのため、操舵入力
に対する舵角変化の応答性が低くなり、操舵特性の向上
が制限される。
る車両の操舵装置を提供することを目的とする。
は、操舵入力に応じて少なくとも左右車輪のキャンバ角
を直進時の値から変化させる手段を備え、左車輪のキャ
ンバ角の直進時の値からの変化量と、右車輪のキャンバ
角の直進時の値からの変化量とを互いに相違させること
で、そのキャンバ角の変化量に応じて車両が操舵される
ことを特徴とする。本発明の構成によれば、操舵入力に
より車輪のキャンバ角が直進時の値から変化する。左車
輪のキャンバ角の直進時の値からの変化量と、右車輪の
キャンバ角の直進時の値からの変化量とを互いに相違さ
せることで、車両の舵角を変化させることができる。一
定の舵角変化に要するキャンバ角変化量はトー角変化量
よりも少なくできるので、操舵入力に対する舵角変化の
応答性を早くできる。
用アクチュエータと、右車輪のキャンバ角変更用アクチ
ュエータと、その左車輪キャンバ角変更用アクチュエー
タの動きに応じて左車輪のキャンバ角を変化させる左車
輪キャンバ角変更機構と、その右車輪キャンバ角変更用
アクチュエータの動きに応じて右車輪のキャンバ角を変
化させる右車輪キャンバ角変更機構と、操舵入力に応じ
て各キャンバ角変更用アクチュエータを制御する制御装
置とを備えるのが好ましい。これにより、左車輪のキャ
ンバ角と右車輪のキャンバ角とを個別に変化させること
ができ、左車輪のキャンバ角の直進時の値からの変化量
と、右車輪のキャンバ角の直進時の値からの変化量と
を、操舵入力に対応する値に容易に設定できる。
が上下方向軸回りに回転可能に連結され、そのアクスル
シャフトの一端側に左車輪が連結され、他端側に右車輪
が連結され、アクスルシャフト回転角変更用アクチュエ
ータが設けられ、そのアクスルシャフト回転角変更用ア
クチュエータの動きに応じてアクスルシャフト回転角を
変化させるアクスルシャフト回転角変更機構が設けら
れ、左右車輪のトー角変更用アクチュエータが設けら
れ、そのトー角変更用アクチュエータの動きに応じて前
記左右車輪のトー角を変化させるトー角変更機構が設け
られ、そのアクスルシャフト回転角変更用アクチュエー
タとトー角変更用アクチュエータとが、前記各キャンバ
角変更用アクチュエータと共に、前記制御装置により操
舵入力に応じて制御され、左車輪のキャンバ角の直進時
の値からの変化量と、右車輪のキャンバ角の直進時の値
からの変化量とに加えて、そのアクスルシャフト回転角
の直進時の値からの変化量と、そのトー角の直進時の値
からの変化量とに応じて車両が操舵されるのが好まし
い。これにより、操舵入力により左右車輪のキャンバ角
が直進時の値から変化するだけでなく、アクスルシャフ
ト回転角とトー角とが直進時の値から変化する。よっ
て、操舵入力による左車輪のキャンバ角の直進時の値か
らの変化量と、右車輪のキャンバ角の直進時の値からの
変化量だけでなく、アクスルシャフト回転角とトー角と
が直進時の値から変化することと併せて車両が操舵され
る。これにより、操舵時における車両の旋回中心と左右
車輪の旋回中心とのずれを小さくし、そのずれによる左
右車輪のスリップを低減することで、操舵抵抗を低減で
きる。
る手段が設けられ、その車輪の変位に応じてキャンバ角
が変化するように前記キャンバ角変更用アクチュエータ
が制御され、その車輪変位に応じたキャンバ角変化によ
る舵角変動を補償するように、前記アクスルシャフト回
転角変更用アクチュエータとトー角変更用アクチュエー
タの中の少なくとも一方が制御されるのが好ましい。こ
れにより、路面の凹凸に応じて迅速に車輪を変位させ、
サスペンション機能を向上することができる。
と逆方向の力を車体に作用させる手段を備えるのが好ま
しい。これにより、舵角変化時に遠心力に基づき車体に
作用するロール方向力を打ち消し、車両挙動の乱れを防
止して走行安定性を向上できる。
の中央部における曲率半径が両端部よりも大きくされて
いるのが好ましい。これにより、安定したグリップ力を
得ると共に走行安定性低下を防止できる。
においては、操作部材であるステアリングホイール1の
回転操作に応じて駆動されるアクチュエータ23L、2
3R、34、41の動きが、前部左右車輪5L、5Rに
伝達されることで舵角が変化する。これにより、そのス
テアリングホイール1を車輪5L、5Rに機械的に連結
することなく舵角を変更できる。
スルシャフト10を有する。このアクスルシャフト10
は、車体にサスペンション機構を構成するスプリング
(図示省略)を介して連結されるベース9により支持シ
ャフト31を介して上下方向軸中心に回転可能に支持さ
れる。その回転中心は、車体の幅方向中央かつアクスル
シャフト10の両端間中央に位置される。その支持シャ
フト31を囲むリングギア32がベース9に取り付けら
れている。そのリングギア32にかみ合うピニオンギア
33が、アクスルシャフト10に取り付けられたアクス
ルシャフト回転角変更用アクチュエータ34により回転
駆動される。そのアクチュエータ34は、例えばブラシ
レスモータ等の電動モータにより構成できる。そのアク
スルシャフト回転角変更用アクチュエータ34の動きに
応じたピニオンギア33の回転がリングギア32に伝達
されることで、アクスルシャフト10の上下方向軸回り
の回転角が変化する。すなわち、支持シャフト31とリ
ングギア32とピニオンギア33とにより、アクチュエ
ータ34の動きに応じてアクスルシャフト10の回転角
を変化させるアクスルシャフト回転角変更機構が構成さ
れている。そのベース9に回転ガイド9aが設けられ、
この回転ガイド9aに案内される被案内部10aがアク
スルシャフト10に設けられている。
時の値からの変化により車両の舵角が変化し、例えば図
3に示すように、そのアクスルシャフト10が支持シャ
フト31まわりに回転して左車輪5Lが右車輪5Rより
も前方に位置することで、車両は図中矢印方向に旋回す
る。
時の値からの変化量に対応する値として、回転角変更用
アクチュエータ34の回転量を検知するアクスルシャフ
ト回転角センサ72が設けられている。
5Lが左リンク機構11Lを介して連結され、他端に右
車輪5Rが右リンク機構11Rを介して連結される。各
リンク機構11L、11Rは、アクスルシャフト10に
固定される上部支持アーム12L、12Rと、アクスル
シャフト10に案内レール13L、13Rを介して移動
可能に取り付けられる下部支持アーム14L、14R
と、その上部支持アーム12L、12Rに一端がボール
ジョイントを介して揺動可能に連結される上部リンク1
5L、15Rと、その下部支持アーム14L、14Rに
一端がボールジョイントを介して揺動可能に連結される
下部リンク16L、16Rと、その上部リンク15L、
15Rの他端と下部支持アーム14L、14Rの他端に
ボールジョイントを介して揺動可能に連結される揺動ア
ーム17L、17Rとを有する。各揺動アーム17L、
17Rにキングピン18L、18Rを介して回転可能に
連結されたナックルアーム19L、19Rを介して、左
右車輪5L、5Rが左右リンク機構11L、11Rに連
結される。
ルシャフト10に対する移動方向は、直進走行時におい
て左右方向となるように定められている。各下部支持ア
ーム14L、14Rに取り付けられたボールナット21
L、21Rにねじ合わされるボールスクリュー22L、
22Rが、アクスルシャフト10により支持されてい
る。一方のボールスクリュー22Lは、アクスルシャフ
ト10に取り付けられた左車輪5Lのキャンバ角変更用
アクチュエータ23Lにより回転駆動され、他方のボー
ルスクリュー22Rは、アクスルシャフト10に取り付
けられた右車輪5Rのキャンバ角変更用アクチュエータ
23Rにより回転駆動される。各キャンバ角変更用アク
チュエータ23L、23Rは、例えばブラシレスモータ
等の電動モータにより構成できる。
ュエータ23Lの動きに応じた一方のボールスクリュー
22Lの回転により、一方のボールナット21Lと共に
一方の下部支持アーム14Lと一方の下部リンク16L
が移動し、これにより一方の揺動アーム17Lが揺動す
ることで左車輪5Lのキャンバ角が変化する。すなわ
ち、左リンク機構11Lとボールナット21Lとボール
スクリュー22Lとにより、左車輪キャンバ角変更機構
が構成されている。
ュエータ23Rの動きに応じた他方のボールスクリュー
22Rの回転により、他方のボールナット21Rと共に
他方の下部支持アーム14Rと他方の下部リンク16R
が移動し、これにより他方の揺動アーム17Rが揺動す
ることで右車輪5Rのキャンバ角が変化する。すなわ
ち、右リンク機構11Rとボールナット21Rとボール
スクリュー22Rとにより、右車輪キャンバ角変更機構
が構成されている。
値からの変化により、車両は舵角が変化して旋回でき
る。図4の(1)は、半径Rの車輪5L、5Rの赤道面
が、キャンバ角変化により鉛直面に対して成す角度がφ
である場合の状態を示し、図4の(2)は、その状態で
の車輪5L、5Rの旋回軌跡を矢印Pで示す。ここでは
車輪5L、5Rと路面との間の滑りはなく、車輪5L、
5Rの旋回軌跡は中心O回りの円であるとする。この場
合、その車輪5L、5Rの旋回半径rは、r=R/si
nφにより求められる。なお、その旋回半径rは左車輪
5Lと右車輪5Rとで車輪間隔だけ相違することから、
その車輪間隔に応じてキャンバ角の車両直進時の値から
の変化量は左車輪5Lと右車輪5Rとで相違する。これ
より、例えば図1において、左右車輪5L、5Rの赤道
面Sが直進走行における状態から上端が下端よりも左方
に傾くことで、キャンバ角が車両直進時の値からθL
1、θL2(θL1>θL2)だけ変化すると車両は左
旋回する。また、左右車輪5L、5Rの赤道面Sが直進
走行における状態から上端が下端よりも右方に傾くこと
で、キャンバ角が車両直進時の値から図1においてθR
1、θR2(θR1<θR2)だけ変化すると車両は右
旋回する。
値からの変化量に対応する値として、キャンバ角変更用
アクチュエータ23L、23Rの回転量を検知するキャ
ンバ角センサ71L、71Rが設けられている。
5Rを構成するタイヤTは、トレッド部の中央部におけ
る曲率半径R1が両端部における曲率半径R2よりも大
きくされ、図5の(2)に示すように、キャンバ角が最
大の場合においてもトレッド部の幅方向における中央部
は路面に接するものとされるのが、安定したグリップ力
を得ると共に走行安定性低下を防止する上で好ましい。
これは、図5の(3)に示すように、通常の四輪車のよ
うにタイヤTのトレッド部の曲率半径Rが全体に亘り大
きい場合は、図5の(4)に示すようにキャンバ角が大
きくなると、トレッド部の幅方向における中央部が路面
から離反し、安定したグリップ力を得ることができない
ためである。また、図5の(5)に示すように、通常の
二輪車のようにタイヤTのトレッド部の曲率半径R′が
全体に亘り小さい場合は、図5の(6)に示すようにキ
ャンバ角が大きくなった場合でもトレッド部の幅方向に
おける中央部は路面に接するが、直進走行時における路
面との接触面積が小さく走行安定性が低下するからであ
る。
10に左右車輪5L、5Rのトー角変更用アクチュエー
タ41が取り付けられている。そのトー角変更用アクチ
ュエータ41は例えばブラシレスモータ等の電動モータ
により構成できる。そのトー角変更用アクチュエータ4
1の動きに応じて左右車輪5L、5Rのトー角を変化さ
せるトー角変更機構が設けられている。そのトー角変更
機構は、トー角変更用アクチュエータ41の回転運動を
ステアリングロッド42の直線運動に変換する運動変換
機構43と、そのステアリングロッド42の各端にボー
ルジョイントを介して一端が揺動可能に連結されるタイ
ロッド44L、44Rとを有する。一方のタイロッド4
4Lの他端はボールジョイントを介して一方のナックル
アーム19Lに揺動可能に連結され、他方のタイロッド
44Rの他端はボールジョイントを介して他方のナック
ルアーム19Rに揺動可能に連結される。これにより、
そのトー角変更用アクチュエータ41の動きに応じたス
テアリングロッド42の動きが、タイロッド44L、4
4Rを介してナックルアーム19L、19Rに伝達され
ることで、ナックルアーム19L、19Rがキングピン
18L、18R回りに揺動し、車輪5L、5Rのトー角
が変化する。各車輪5L、5Rのトー角の直進時の値か
らの変化により、車両は舵角が変化して旋回できる。
の変化量に対応する値として、トー角変更用アクチュエ
ータ41の回転量を検知するトー角センサ73が設けら
れている。
ペンション機構を構成するショックアブソーバー51
L、51Rを介して車体に連結される。各ショックアブ
ソーバー51L、51Rは、車体側にボールジョイント
を介して連結されるシリンダ51′と下部リンク16
L、16R側にボールジョイントを介して連結されるピ
ストンロッド51″とを有する油圧式とされている。各
シリンダ51′内のピストンにより仕切られる油室51
a、51bの一方は電磁弁54L、54Rを介して圧油
供給用ポンプ(図示省略)に接続され、他方はタンク
(図示省略)に接続される。舵角変化時以外は、その油
室51a、51bと外部との間の圧油の出入りはなく、
ショックアブソーバー51L、51Rは通常の緩衝機能
を奏する。舵角変化時には、油室51a、51bの一方
に圧油が供給されると共に他方がタンクに通じること
で、両ショックアブソーバー51L、51Rの中で旋回
車両の外輪側のものが伸長し、内輪側のものが収縮する
ように、電磁弁54L、54Rが後述の制御装置81に
より制御される。これにより、例えば、左操舵による舵
角変化時に遠心力に基づいて車体に図1において矢印A
で示すロール方向力が作用した場合、そのロール方向力
と逆方向の矢印Bで示す力を車体に作用させることがで
きる。
シリンダ51′に対するロッド51″の変位を検知する
変位センサ53L、53Rが設けられている。そのセン
サ53L、53Rにより検知される変位と、上記アクス
ルシャフト回転角センサ72により検知される回転角と
から、路面の凹凸に伴う車輪5L、5Rの変位が求めら
れる。その路面の凹凸に伴う車輪5L、5Rの変位に応
じてキャンバ角が変化するように、上記キャンバ角変更
用アクチュエータ23L、23Rが制御装置81により
制御される。
より回転可能に支持される回転シャフト61に連結され
ている。そのステアリングホイール1の操作反力を発生
する反力アクチュエータ62が設けられている。その反
力アクチュエータ62は、その回転シャフト61と一体
の出力シャフトを有するブラシレスモータ等の電動モー
タにより構成できる。そのステアリングホイール1を直
進操舵位置に復帰させる弾力を付与する弾性部材63が
設けられている。この弾性部材63は、例えば、回転シ
ャフト61に弾力を付与する渦巻きバネにより構成でき
る。上記反力アクチュエータ62が回転シャフト61に
トルクを付加していない時、その弾力によりステアリン
グホイール1は直進操舵位置に復帰できる。
ル1の操作量である回転シャフト61の回転角を検出す
る角度センサ64が設けられている。そのステアリング
ホイール1の操作反力に対応する値として、その回転シ
ャフト61により伝達される操作トルクTを検出するト
ルクセンサ65が設けられている。
L、23R、キャンバ角センサ71L、71R、アクス
ルシャフト回転角変更用アクチュエータ34、アクスル
シャフト回転角センサ72、トー角変更用アクチュエー
タ41、トー角センサ73、変位センサ53L、53
R、電磁弁54L、54R、反力アクチュエータ62、
角度センサ64、トルクセンサ65が、制御装置81に
接続される。また、その制御装置81には車速センサ6
6が接続される。
り検知される操舵入力であるステアリングホイール1の
操作量と、車速センサ66により検知される車速とに応
じて、各キャンバ角変更用アクチュエータ23L、23
R、アクスルシャフト回転角変更用アクチュエータ3
4、トー角変更用アクチュエータ41を制御する。これ
により、操舵入力に応じて車輪5L、5Rのキャンバ角
と、アクスルシャフト10の回転角と、車輪5L、5R
のトー角とが変化し、左車輪5Lのキャンバ角の直進時
の値からの変化量と、右車輪5Rのキャンバ角の直進時
の値からの変化量と、アクスルシャフト回転角の直進時
の値からの変化量と、トー角の直進時の値からの変化量
とに応じて車両が操舵される。
81による制御手順を説明する。まず、各センサ53
L、53R、64、65、71L、71R、72、73
による検出データが読み込まれる(ステップ1)。
が演算される(ステップ2)。そのため、制御装置81
は、角度センサ64により検知されたステアリングホイ
ール1の操作角δhに対応する指示舵角δ* を演算す
る。そのステアリングホイール1の操作角δhと指示舵
角δ* との対応関係は予め定められて制御装置81に記
憶される。また、キャンバ角センサ71L、71Rによ
り検知された車輪5L、5Rのキャンバ角、アクスルシ
ャフト回転角センサ72により検知されたアクスルシャ
フト10の回転角、およびトー角センサ73により検知
された車輪5L、5Rのトー角から実舵角δを演算す
る。その車輪5L、5Rのキャンバ角、アクスルシャフ
ト10の回転角、車輪5L、5Rのトー角と、実舵角δ
との関係は予め定められて制御装置81に記憶される。
その指示舵角δ* から実舵角δを差し引いた舵角偏差
(δ* −δ)を演算する。その目標操作トルクT* とし
て、ステアリングホイール1の操作角δhに対応する反
力成分Th* と、その舵角偏差(δ * −δ)に対応する
反力成分ΔTとを含む操作反力を演算する。本実施形態
では、その目標操作トルクT* は、Ka、Kbを比例定
数として以下の式により演算される。 T* =Th* +ΔT=Ka・δh+Kb・(δ* −δ)
反力である目標操作トルクT* を発生するように反力ア
クチュエータ62が制御される(ステップ3)。すなわ
ち、その目標操作トルクT* からトルクセンサ65によ
り検知された操作トルクTを差し引いた偏差が零になる
ように、制御装置81は反力アクチュエータ62を制御
する。
3L、23R、アクスルシャフト回転角変更用アクチュ
エータ34、およびトー角変更用アクチュエータ41の
制御により、実舵角を目標値である指示舵角δ* にする
舵角追値制御を行う(ステップ4)。本実施形態では、
その指示舵角δ* はステアリングホイール1の操作量で
ある操作角δhと車速センサ66により検知される車速
の関数K2とされ、その関数K2は予め定められて制御
装置81に記憶される。この関数に基づき検出操作角δ
hと車速に応じて定まる指示舵角δ* から実舵角δを差
し引いた舵角偏差(δ* −δ)が零になるように、制御
装置81はキャンバ角変更用アクチュエータ23L、2
3R、アクスルシャフト回転角変更用アクチュエータ3
4、およびトー角変更用アクチュエータ41を制御す
る。これにより、操舵入力に応じて舵角が変化して車両
が操舵される。なお、指示舵角δ* を検出操作トルクT
の関数とし、検出操作トルクTから指示舵角δ* を定め
るようにしてもよい。
車体に作用するロール方向力と逆方向の力を車体に作用
させるため、両ショックアブソーバー51L、51Rの
中で旋回車両の外輪側のものが伸長し、内輪側のものが
収縮するように、電磁弁54L、54Rを制御する(ス
テップ5)。その車体に作用させる力の大きさに対応す
る電磁弁54L、54Rの制御量は、例えば上記舵角偏
差(δ* −δ)と車速の関数とされ、予め定めて制御装
置81に記憶される。
知される各ショックアブソーバー51L、51Rのシリ
ンダ51′に対するロッド51″の変位と、アクスルシ
ャフト回転角センサ72により検知されるアクスルシャ
フト10の回転角とから、路面の凹凸に伴う車輪5L、
5Rの変位が演算され、その変位に応じてキャンバ角が
変化して車輪5L、5Rが路面の凹凸に追従するように
キャンバ角変更用アクチュエータ23L、23Rが制御
される(ステップ6)。その車輪5L、5Rの変位の演
算式と、その変位に応じたキャンバ角の変化量の演算式
とは予め定められて制御装置81に記憶される。この
際、車輪5L、5Rの変位に応じたキャンバ角変化によ
り舵角が変化しないように、そのキャンバ角変化に応じ
てトー角変更用アクチュエータ41とアクスルシャフト
回転角変更用アクチュエータ34とを制御して車輪5
L、5Rのトー角とアクスルシャフト10の回転角とを
変化させ、舵角変動を補償する(ステップ7)。
えば車両のエンジン始動用キースイッチのオン・オフに
基づき判断し(ステップ8)、終了しない場合はステッ
プ1に戻る。
輪5L、5Rのキャンバ角を直進時の値から変化させ、
その左車輪5Lのキャンバ角の直進時の値からの変化量
と、右車輪5Rのキャンバ角の直進時の値からの変化量
とを互いに相違させることで、舵角を変化させることが
できる。これにより、一定の舵角変化に要するキャンバ
角変化量はトー角変化量よりも少なくできるので、操舵
入力に対する舵角変化の応答性を早くできる。その左車
輪5Lのキャンバ角と右車輪5Rのキャンバ角とを、個
別に変化させることができるので、左車輪5Lのキャン
バ角の直進時の値からの変化量と、右車輪5Rのキャン
バ角の直進時の値からの変化量とを、操舵入力に対応す
る値に容易に設定できる。また、操舵入力により左右車
輪5L、5Rのキャンバ角が直進時の値から変化するだ
けでなく、アクスルシャフト回転角とトー角とが直進時
の値から変化することと併せて車両が操舵されるので、
操舵時における車両の旋回中心と左右車輪5L、5Rの
旋回中心とのずれを小さくし、そのずれによる左右車輪
5L、5Rのスリップを低減することで、操舵抵抗を低
減できる。また、路面の凹凸に応じたキャンバ角変化に
より迅速に車輪5L、5Rを変位させ、サスペンション
機能を向上することができる。さらに、舵角変化時にお
けるロール方向力を打ち消し、車両挙動の乱れを防止し
て走行安定性を向上できる。
えば、上記実施形態では左右車輪のキャンバ角変化だけ
でなくトー角とアクスルシャフト回転角の変化とに応じ
て車両を操舵したが、左右車輪のキャンバ角の直進時の
値からの変化量のみに応じて車両を操舵してもよい。ま
た、路面の凹凸に追従させるための車輪変位に応じたキ
ャンバ角変化による舵角変動を、アクスルシャフト回転
角変更用アクチュエータとトー角変更用アクチュエータ
の中の何れか一方のみの制御により補償してもよい。ま
た、上記実施形態では操作部材をドライバーにより操作
したが、自動操舵装置からの操舵入力に応じてキャンバ
角変更用アクチュエータ、アクスルシャフト回転角変更
用アクチュエータ、トー角変更用アクチュエータを制御
してもよい。
抵抗を低減し、サスペンション機能を向上し、走行安定
性を向上できる車両の操舵装置を提供できる。
図
図
ト回転角変化時の作用説明図
(1)はキャンバ角変化時の状態説明図、(2)は旋回
軌跡を示す図
したタイヤの(1)は正面図、(2)はキャンバ角変化
時の正面図、(3)は従来の4輪車両用タイヤの正面
図、(4)は従来の4輪車両用タイヤのキャンバ角変化
時の正面図、(5)は従来の2輪車両用タイヤの正面
図、(6)は従来の2輪車両用タイヤのキャンバ角変化
時の正面図
フローチャート
Claims (6)
- 【請求項1】 操舵入力に応じて少なくとも左右車輪の
キャンバ角を直進時の値から変化させる手段を備え、左
車輪のキャンバ角の直進時の値からの変化量と、右車輪
のキャンバ角の直進時の値からの変化量とを互いに相違
させることで、そのキャンバ角の変化量に応じて車両が
操舵されることを特徴とする車両の操舵装置。 - 【請求項2】 左車輪のキャンバ角変更用アクチュエー
タと、右車輪のキャンバ角変更用アクチュエータと、そ
の左車輪キャンバ角変更用アクチュエータの動きに応じ
て左車輪のキャンバ角を変化させる左車輪キャンバ角変
更機構と、その右車輪キャンバ角変更用アクチュエータ
の動きに応じて右車輪のキャンバ角を変化させる右車輪
キャンバ角変更機構と、操舵入力に応じて各キャンバ角
変更用アクチュエータを制御する制御装置とを備え、左
車輪のキャンバ角の直進時の値からの変化量と、右車輪
のキャンバ角の直進時の値からの変化量とに応じて、車
両が操舵される請求項1に記載の車両の操舵装置。 - 【請求項3】 車体にアクスルシャフトが上下方向軸回
りに回転可能に連結され、そのアクスルシャフトの一端
側に左車輪が連結され、他端側に右車輪が連結され、ア
クスルシャフト回転角変更用アクチュエータが設けら
れ、そのアクスルシャフト回転角変更用アクチュエータ
の動きに応じてアクスルシャフト回転角を変化させるア
クスルシャフト回転角変更機構が設けられ、左右車輪の
トー角変更用アクチュエータが設けられ、そのトー角変
更用アクチュエータの動きに応じて前記左右車輪のトー
角を変化させるトー角変更機構が設けられ、そのアクス
ルシャフト回転角変更用アクチュエータとトー角変更用
アクチュエータとが、前記各キャンバ角変更用アクチュ
エータと共に、前記制御装置により操舵入力に応じて制
御され、左車輪のキャンバ角の直進時の値からの変化量
と、右車輪のキャンバ角の直進時の値からの変化量とに
加えて、そのアクスルシャフト回転角の直進時の値から
の変化量と、そのトー角の直進時の値からの変化量とに
応じて車両が操舵される請求項2に記載の車両の操舵装
置。 - 【請求項4】 路面の凹凸に伴う前記車輪の変位を検知
する手段が設けられ、その車輪の変位に応じてキャンバ
角が変化するように前記キャンバ角変更用アクチュエー
タが制御され、その車輪変位に応じたキャンバ角変化に
よる舵角変動を補償するように、前記アクスルシャフト
回転角変更用アクチュエータとトー角変更用アクチュエ
ータの中の少なくとも一方が制御される請求項3に記載
の車両の操舵装置。 - 【請求項5】 舵角変化時に車体に作用するロール方向
力と逆方向の力を車体に作用させる手段を備える請求項
1〜4の中の何れかに記載の車両の操舵装置。 - 【請求項6】 前記操舵される車両の車輪は、トレッド
部の中央部における曲率半径が両端部よりも大きくされ
ている請求項1〜5の中の何れかに記載の車両の操舵装
置。
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