JP2000271811A - ツイストドリル - Google Patents
ツイストドリルInfo
- Publication number
- JP2000271811A JP2000271811A JP7767599A JP7767599A JP2000271811A JP 2000271811 A JP2000271811 A JP 2000271811A JP 7767599 A JP7767599 A JP 7767599A JP 7767599 A JP7767599 A JP 7767599A JP 2000271811 A JP2000271811 A JP 2000271811A
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- Japan
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- thinning
- drill
- cutting edge
- twist drill
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高能率加工を可能とするツイストドリルの改善
されたシンニング形状を提供する。 【解決手段】ツイストドリルに付設されるＸ形のシンニ
ング５において、シンニング切刃６の軸方向すくい角α
が＋５゜〜＋１５゜となる正角を有するように配設され
る。さらに、シンニング５と先端逃げ面４とがなす交差
稜線７は、先端視において、ヒール８に近づく曲線を描
くように形成する。
されたシンニング形状を提供する。 【解決手段】ツイストドリルに付設されるＸ形のシンニ
ング５において、シンニング切刃６の軸方向すくい角α
が＋５゜〜＋１５゜となる正角を有するように配設され
る。さらに、シンニング５と先端逃げ面４とがなす交差
稜線７は、先端視において、ヒール８に近づく曲線を描
くように形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ツイストドリル
に関し、そのシンニングの形状に関する。
に関し、そのシンニングの形状に関する。
【０００２】
【従来の技術】ツイストドリルの先端に逃げ面を形成す
ると、中心部にチゼルと呼ばれる切刃が現れる。このチ
ゼルのすくい角は−６０゜〜−７０゜のきわめて大きな
負角となるので、穴明けにおけるスラスト増大の最大要
因となっている。この弊害を改善するには、チゼル幅を
狭くすることが有効となる。その方法の一つは、心厚を
薄くしてチゼル幅を狭める方法である。しかしながら、
心厚が薄くなることによりドリルの剛性が低下して、切
削信頼性が損なわれることとなる。
ると、中心部にチゼルと呼ばれる切刃が現れる。このチ
ゼルのすくい角は−６０゜〜−７０゜のきわめて大きな
負角となるので、穴明けにおけるスラスト増大の最大要
因となっている。この弊害を改善するには、チゼル幅を
狭くすることが有効となる。その方法の一つは、心厚を
薄くしてチゼル幅を狭める方法である。しかしながら、
心厚が薄くなることによりドリルの剛性が低下して、切
削信頼性が損なわれることとなる。
【０００３】他の方法として、シンニングを付設してチ
ゼルの幅を狭める方法がある。とりわけＸ形のシンニン
グは、軸線まで達するシンニング切刃が形成されるの
で、スラストの減少に最も好適するシンニングといえ
る。図５および図６は、Ｘ形シンニングの付設された従
来のツイストドリルを示すもので、後述するこの発明の
実施形態と同一箇所には同符号を付してある。
ゼルの幅を狭める方法がある。とりわけＸ形のシンニン
グは、軸線まで達するシンニング切刃が形成されるの
で、スラストの減少に最も好適するシンニングといえ
る。図５および図６は、Ｘ形シンニングの付設された従
来のツイストドリルを示すもので、後述するこの発明の
実施形態と同一箇所には同符号を付してある。
【０００４】このＸ形のシンニング５は、軸線先端を頂
点として逃げ面４の逃げ角より大きな逃げ角でもって設
けられたものである。逃げ面４とシンニング５との交差
稜線７は、通常、直線に表れる。この種の従来のツイス
トドリルにおけるシンニング切刃６の軸方向すくい角α
は、シンニング部の研削加工のしやすさもあって、多く
は０゜〜−５゜の負角に形成される。負角ではあるが、
前記チゼルのすくい角のようにきわめて大きな負角より
は、はるかに小さい負角となっているので、スラストを
減少させる効果は大きい。
点として逃げ面４の逃げ角より大きな逃げ角でもって設
けられたものである。逃げ面４とシンニング５との交差
稜線７は、通常、直線に表れる。この種の従来のツイス
トドリルにおけるシンニング切刃６の軸方向すくい角α
は、シンニング部の研削加工のしやすさもあって、多く
は０゜〜−５゜の負角に形成される。負角ではあるが、
前記チゼルのすくい角のようにきわめて大きな負角より
は、はるかに小さい負角となっているので、スラストを
減少させる効果は大きい。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記従来のＸ形シンニ
ングによって、スラストはかなり低減できるわけだが、
ツイストドリルのねじれ角に関連して形成される主切刃
の軸方向すくい角と比較すれば、シンニングのすくい角
は、まだ決して十分な大きさとはいえない。ここで、従
来以上にスラストを減らすことができ、切屑排出等の問
題も起きないようにできれば、穴明けの加工能率を一層
上げることができるはずである。
ングによって、スラストはかなり低減できるわけだが、
ツイストドリルのねじれ角に関連して形成される主切刃
の軸方向すくい角と比較すれば、シンニングのすくい角
は、まだ決して十分な大きさとはいえない。ここで、従
来以上にスラストを減らすことができ、切屑排出等の問
題も起きないようにできれば、穴明けの加工能率を一層
上げることができるはずである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記の如き
課題に鑑みなされたもので、丸棒状をなすドリル本体の
一端には、軸線方向にねじれを伴なって延在するフルー
ト溝が配設されて、フルート溝の先端には主切刃が備わ
り、その軸心部にはＸ形のシンニングが付設されてシン
ニング切刃の形成されたツイストドリルにおいて、前記
シンニング切刃は、軸方向すくい角が正角にあってその
大きさが＋５゜〜＋１５゜となるすくい角を有している
ことを特徴とする。
課題に鑑みなされたもので、丸棒状をなすドリル本体の
一端には、軸線方向にねじれを伴なって延在するフルー
ト溝が配設されて、フルート溝の先端には主切刃が備わ
り、その軸心部にはＸ形のシンニングが付設されてシン
ニング切刃の形成されたツイストドリルにおいて、前記
シンニング切刃は、軸方向すくい角が正角にあってその
大きさが＋５゜〜＋１５゜となるすくい角を有している
ことを特徴とする。
【０００７】また、前記シンニングと先端逃げ面とがな
す交差稜線が、先端視において、ヒール側に近づく曲線
として描かれることを特徴とするものである。
す交差稜線が、先端視において、ヒール側に近づく曲線
として描かれることを特徴とするものである。
【０００８】シンニング切刃の軸方向すくい角を正角と
することによって、スラストの低減は従来以上に図られ
る。その効果が顕著に現れる角度が＋５゜以上というこ
とである。一方、すくい角が＋１５゜を超えると、軸心
部が低切削速度となるというドリル特有の切削現象に対
して、切刃強度が保てなくなるので推奨されない。
することによって、スラストの低減は従来以上に図られ
る。その効果が顕著に現れる角度が＋５゜以上というこ
とである。一方、すくい角が＋１５゜を超えると、軸心
部が低切削速度となるというドリル特有の切削現象に対
して、切刃強度が保てなくなるので推奨されない。
【０００９】シンニング切刃の軸方向すくい角を正角と
したことで、自ずからシンニング切刃の切屑ポケットの
容積が広くなり、切屑排出にも良好に作用する。しかし
ながら、シンニングの付設によってドリル先端の外周部
は、そのままでは必要以上に削ぎ落とされた形状とな
る。ドリル本体の剛性を低下させることになるので、シ
ンニングと先端逃げ面とがなす交差稜線がヒール側に近
づいた曲線状のシンニング形状となるようにして、剛性
の低下を抑えている。
したことで、自ずからシンニング切刃の切屑ポケットの
容積が広くなり、切屑排出にも良好に作用する。しかし
ながら、シンニングの付設によってドリル先端の外周部
は、そのままでは必要以上に削ぎ落とされた形状とな
る。ドリル本体の剛性を低下させることになるので、シ
ンニングと先端逃げ面とがなす交差稜線がヒール側に近
づいた曲線状のシンニング形状となるようにして、剛性
の低下を抑えている。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、この発明の実施の一形態に
ついて、図を参照しながら説明する。図１ないし図３は
第一の実施形態を示すもので、丸棒状をなすドリル本体
１の軸線方向には、先端よりねじれを伴なって２本のフ
ルート溝２が配設されている。フルート溝２の先端稜に
は、ドリル本体１の軸線に対称な１対の主切刃３が形成
されている。
ついて、図を参照しながら説明する。図１ないし図３は
第一の実施形態を示すもので、丸棒状をなすドリル本体
１の軸線方向には、先端よりねじれを伴なって２本のフ
ルート溝２が配設されている。フルート溝２の先端稜に
は、ドリル本体１の軸線に対称な１対の主切刃３が形成
されている。
【００１１】ドリル本体１の先端には、軸線を頂点と
し、逃げ面４より大きな逃げ角でもってシンニング５が
付設される。逃げ面は詳しくは２段逃げとなっている
が、この場合の逃げ面は、主たる２段目の逃げ面４を指
す。そして、主切刃３と繋がる中心部がシンニング切刃
６であり、シンニング切刃６の軸方向すくい角αは、＋
５゜〜＋１５゜の正角に設けられる。シンニング５が軸
方向すくい角αの分だけ内側に食い込む形となるため
に、自ずからシンニング５の面積が大きくなり、図７に
示した従来のシンニング５に比べ、逃げ面４とシンニン
グ５との交差稜線７は主切刃３の側に近寄る形状とな
る。
し、逃げ面４より大きな逃げ角でもってシンニング５が
付設される。逃げ面は詳しくは２段逃げとなっている
が、この場合の逃げ面は、主たる２段目の逃げ面４を指
す。そして、主切刃３と繋がる中心部がシンニング切刃
６であり、シンニング切刃６の軸方向すくい角αは、＋
５゜〜＋１５゜の正角に設けられる。シンニング５が軸
方向すくい角αの分だけ内側に食い込む形となるため
に、自ずからシンニング５の面積が大きくなり、図７に
示した従来のシンニング５に比べ、逃げ面４とシンニン
グ５との交差稜線７は主切刃３の側に近寄る形状とな
る。
【００１２】図４ないし図６は、前記第一の実施形態を
さらに改善する目的でなされた第二の実施形態を示すも
ので、前記と同一箇所には同符号を付してある。このツ
イストドリルは、軸方向すくい角αが正角に設定された
ことから、シンニング５が特に外周側において必要以上
に大きくなるのを抑えるために、先端視、逃げ面４とシ
ンニング５との交差稜線７がヒール８に近づく曲線とし
て描かれるように形成したことを特徴としている。これ
により、先端外周部の削ぎ落としが抑制されて、シンニ
ング５の切屑ポケット容積が大きくなりながら、ドリル
剛性の低下が免れたものとなる。
さらに改善する目的でなされた第二の実施形態を示すも
ので、前記と同一箇所には同符号を付してある。このツ
イストドリルは、軸方向すくい角αが正角に設定された
ことから、シンニング５が特に外周側において必要以上
に大きくなるのを抑えるために、先端視、逃げ面４とシ
ンニング５との交差稜線７がヒール８に近づく曲線とし
て描かれるように形成したことを特徴としている。これ
により、先端外周部の削ぎ落としが抑制されて、シンニ
ング５の切屑ポケット容積が大きくなりながら、ドリル
剛性の低下が免れたものとなる。
【００１３】この発明のツイストドリルを使用して、従
来のツイストドリルとスラストの比較試験を行った。い
ずれもドリル直径は１１ｍｍ、本発明ツイストドリルは
シンニング切刃６の軸方向すくい角αは＋１０゜、従来
ツイストドリルは同０゜である。加工材はアルミニウム
合金で、切削速度は１３０ｍ／ｍｉｎ。結果は、たとえ
ば送り０．５ｍｍ／ｒｅｖのときの従来ツイストドリル
のスラストと、送り０．７５ｍｍ／ｒｅｖのときの本発
明ツイストドリルのスラストとが同じ大きさであった。
すなわち、スラスト基準で、本発明ツイストドリルは、
従来ツイストドリルの１．５倍の高能率で穴明けするこ
とができることとなる。
来のツイストドリルとスラストの比較試験を行った。い
ずれもドリル直径は１１ｍｍ、本発明ツイストドリルは
シンニング切刃６の軸方向すくい角αは＋１０゜、従来
ツイストドリルは同０゜である。加工材はアルミニウム
合金で、切削速度は１３０ｍ／ｍｉｎ。結果は、たとえ
ば送り０．５ｍｍ／ｒｅｖのときの従来ツイストドリル
のスラストと、送り０．７５ｍｍ／ｒｅｖのときの本発
明ツイストドリルのスラストとが同じ大きさであった。
すなわち、スラスト基準で、本発明ツイストドリルは、
従来ツイストドリルの１．５倍の高能率で穴明けするこ
とができることとなる。
【００１４】
【発明の効果】この発明のツイストドリルは、シンニン
グ切刃の軸方向すくい角の作用によりスラストが低減さ
れ、切屑排出も改善されるので、従来のツイストドリル
を超える送りで穴明けができるようになり、穴明けの加
工能率が向上する。
グ切刃の軸方向すくい角の作用によりスラストが低減さ
れ、切屑排出も改善されるので、従来のツイストドリル
を超える送りで穴明けができるようになり、穴明けの加
工能率が向上する。
【図１】 この発明の第一の実施の形態を示す正面図で
ある。
ある。
【図２】 図１の一部側面図（ドリル先端部）である。
【図３】 図１の一部底面図（ドリル先端部）である。
【図４】 この発明の第二の実施の形態を示す正面図で
ある。
ある。
【図５】 図４の一部側面図（ドリル先端部）である。
【図６】 図４の一部底面図（ドリル先端部）である。
【図７】 従来の事例を示す正面図である。
【図８】 図７の一部側面図（ドリル先端部）である。
【図９】 図７の一部底面図（ドリル先端部）である。
３ 主切刃 ４ 逃げ面 ５ シンニング ６ シンニング切刃 ７ 交差稜線 ８ ヒール α （軸方向）すくい角
Claims (2)
- 【請求項１】 丸棒状をなすドリル本体の一端には、軸
線方向にねじれを伴なって延在するフルート溝が配設さ
れて、フルート溝の先端には主切刃が備わり、その軸心
部にはＸ形のシンニングが付設されてシンニング切刃の
形成されたツイストドリルにおいて、前記シンニング切
刃は、軸方向すくい角が正角にあってその大きさが＋５
゜〜＋１５゜となるすくい角を有していることを特徴と
するツイストドリル。 - 【請求項２】 前記シンニングと先端逃げ面とがなす交
差稜線が、先端視において、ヒール側に近づく曲線とし
て描かれることを特徴とする請求項１に記載のツイスト
ドリル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7767599A JP2000271811A (ja) | 1999-03-23 | 1999-03-23 | ツイストドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7767599A JP2000271811A (ja) | 1999-03-23 | 1999-03-23 | ツイストドリル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000271811A true JP2000271811A (ja) | 2000-10-03 |
Family
ID=13640470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7767599A Pending JP2000271811A (ja) | 1999-03-23 | 1999-03-23 | ツイストドリル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000271811A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005169572A (ja) * | 2003-12-11 | 2005-06-30 | Mitsubishi Materials Corp | ドリル、スローアウェイ式ドリル及びスローアウェイチップ |
| JP2009023055A (ja) * | 2007-07-20 | 2009-02-05 | Toyota Motor Corp | ドリル |
| DE112006003998T5 (de) | 2006-10-23 | 2009-06-10 | Osg Corporation, Toyokawa | Bohrer |
| US7789599B2 (en) | 2006-10-13 | 2010-09-07 | Osg Corporation | Drill |
| JP4834183B1 (ja) * | 2011-03-03 | 2011-12-14 | 株式会社ビック・ツール | ドリル |
| US20120087753A1 (en) * | 2009-01-29 | 2012-04-12 | Kyocera Corporation | Drill and cutting method using same |
| WO2012070640A1 (ja) * | 2010-11-26 | 2012-05-31 | 株式会社タンガロイ | 小径ドリル |
| WO2012117809A1 (ja) | 2011-03-03 | 2012-09-07 | 株式会社ビック・ツール | ドリル |
| CN103406574A (zh) * | 2013-08-19 | 2013-11-27 | 中国第一汽车股份有限公司 | 单支点八刃口特型钻头及其磨制方法 |
| JP2014166660A (ja) * | 2013-02-28 | 2014-09-11 | Mitsubishi Materials Corp | ドリル |
| JP2018176360A (ja) * | 2017-04-13 | 2018-11-15 | アイシン精機株式会社 | 回転切削式穴あけ工具 |
| JP7456565B1 (ja) | 2023-01-12 | 2024-03-27 | 住友電工ハードメタル株式会社 | ドリル |
-
1999
- 1999-03-23 JP JP7767599A patent/JP2000271811A/ja active Pending
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005169572A (ja) * | 2003-12-11 | 2005-06-30 | Mitsubishi Materials Corp | ドリル、スローアウェイ式ドリル及びスローアウェイチップ |
| US7789599B2 (en) | 2006-10-13 | 2010-09-07 | Osg Corporation | Drill |
| DE102007037911B4 (de) | 2006-10-13 | 2022-08-11 | Osg Corp. | Bohrer |
| DE112006003998T5 (de) | 2006-10-23 | 2009-06-10 | Osg Corporation, Toyokawa | Bohrer |
| US8132989B2 (en) | 2006-10-23 | 2012-03-13 | Osg Corporation | Drill |
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| US20120087753A1 (en) * | 2009-01-29 | 2012-04-12 | Kyocera Corporation | Drill and cutting method using same |
| JPWO2012070640A1 (ja) * | 2010-11-26 | 2014-05-19 | 株式会社タンガロイ | 小径ドリル |
| WO2012070640A1 (ja) * | 2010-11-26 | 2012-05-31 | 株式会社タンガロイ | 小径ドリル |
| CN103221166A (zh) * | 2010-11-26 | 2013-07-24 | 株式会社钨钛合金 | 小径钻头 |
| JP4834183B1 (ja) * | 2011-03-03 | 2011-12-14 | 株式会社ビック・ツール | ドリル |
| US8579557B2 (en) | 2011-03-03 | 2013-11-12 | Bic Tool Co., Ltd. | Drill |
| WO2012117809A1 (ja) | 2011-03-03 | 2012-09-07 | 株式会社ビック・ツール | ドリル |
| JP2014166660A (ja) * | 2013-02-28 | 2014-09-11 | Mitsubishi Materials Corp | ドリル |
| CN103406574A (zh) * | 2013-08-19 | 2013-11-27 | 中国第一汽车股份有限公司 | 单支点八刃口特型钻头及其磨制方法 |
| CN103406574B (zh) * | 2013-08-19 | 2016-01-20 | 中国第一汽车股份有限公司 | 单支点八刃口特型钻头及其磨制方法 |
| JP2018176360A (ja) * | 2017-04-13 | 2018-11-15 | アイシン精機株式会社 | 回転切削式穴あけ工具 |
| JP7456565B1 (ja) | 2023-01-12 | 2024-03-27 | 住友電工ハードメタル株式会社 | ドリル |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041112 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041122 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050404 |