JP2557189Y2 - エンドミル - Google Patents
エンドミルInfo
- Publication number
- JP2557189Y2 JP2557189Y2 JP1993007934U JP793493U JP2557189Y2 JP 2557189 Y2 JP2557189 Y2 JP 2557189Y2 JP 1993007934 U JP1993007934 U JP 1993007934U JP 793493 U JP793493 U JP 793493U JP 2557189 Y2 JP2557189 Y2 JP 2557189Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- outer peripheral
- tool
- blade
- bottom blade
- blades
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、金属被削材の溝削り加
工や肩削り加工に用いられるエンドミルに関するもので
ある。
工や肩削り加工に用いられるエンドミルに関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】この種の切削加工においては、超硬合金
等の硬質材料より成る軸状の工具本体の外周に複数条の
切屑排出溝が形成され、これらの切屑排出溝の工具回転
方向を向く溝壁面と工具本体の外周逃げ面との交差稜線
部に外周刃が形成されるとともに、この溝壁面と工具本
体の先端逃げ面との交差稜線部に、工具本体の内周側か
ら外周側に延びて上記外周刃に連なる複数の底刃が形成
されたエンドミルが多用されている。このようなエンド
ミルにおいては、上記切屑排出溝は一般的に工具本体の
周方向に等間隔に、かつ工具本体の基端側に向かうに従
い工具回転方向の後方側に捩れるように形成されてお
り、これによって外周刃も工具本体の周方向に等間隔
に、かつ正の軸方向すくい角が付されるように形成され
る。
等の硬質材料より成る軸状の工具本体の外周に複数条の
切屑排出溝が形成され、これらの切屑排出溝の工具回転
方向を向く溝壁面と工具本体の外周逃げ面との交差稜線
部に外周刃が形成されるとともに、この溝壁面と工具本
体の先端逃げ面との交差稜線部に、工具本体の内周側か
ら外周側に延びて上記外周刃に連なる複数の底刃が形成
されたエンドミルが多用されている。このようなエンド
ミルにおいては、上記切屑排出溝は一般的に工具本体の
周方向に等間隔に、かつ工具本体の基端側に向かうに従
い工具回転方向の後方側に捩れるように形成されてお
り、これによって外周刃も工具本体の周方向に等間隔
に、かつ正の軸方向すくい角が付されるように形成され
る。
【０００３】一方、上記複数の底刃は一般に工具本体先
端の内周側から外周側に延びて上記外周刃に連なるよう
に形成されており、上述のように外周刃が周方向に等間
隔に形成されることに伴い、これらの底刃もまた周方向
に等間隔にとなるように形成される。しかして、このよ
うな構成のエンドミルは、工作機械等に保持されてその
軸線回りに回転されつつ該軸線に交差する方向に送り出
され、外周刃によって溝等の壁部を加工するとともに底
刃によって溝の底面を仕上げて行く。
端の内周側から外周側に延びて上記外周刃に連なるよう
に形成されており、上述のように外周刃が周方向に等間
隔に形成されることに伴い、これらの底刃もまた周方向
に等間隔にとなるように形成される。しかして、このよ
うな構成のエンドミルは、工作機械等に保持されてその
軸線回りに回転されつつ該軸線に交差する方向に送り出
され、外周刃によって溝等の壁部を加工するとともに底
刃によって溝の底面を仕上げて行く。
【０００４】
【考案が解決しようとする課題】ところで、このような
エンドミルによる加工では、工具本体をその軸線に直交
する方向に送り出して切削を行なう他に、これと同時に
工具本体をその軸線方向の先端側に向けても送り出して
被削材に傾斜した溝等を形成する、いわゆる傾斜切削を
行なう場合がある。そして、このような場合には、工具
本体の先端全面で切削を行なわなければならないため、
上記底刃のうち少なくとも一の底刃は、これを工具本体
先端の工具回転中心の近傍から外周側に延びるようにし
て、底刃の軸線回りの回転軌跡が該底刃の外周側の端部
が軸線回りになす円面と略一致するように形成されなけ
ればならない。さもなければ、工具本体をその軸線方向
先端側に送り出した際、被削材の底刃によって削られる
部分に大きな削り残しの部分が生じ、円滑な切削が阻害
されたり、良好な加工面が得られなくなったりしてしま
う。
エンドミルによる加工では、工具本体をその軸線に直交
する方向に送り出して切削を行なう他に、これと同時に
工具本体をその軸線方向の先端側に向けても送り出して
被削材に傾斜した溝等を形成する、いわゆる傾斜切削を
行なう場合がある。そして、このような場合には、工具
本体の先端全面で切削を行なわなければならないため、
上記底刃のうち少なくとも一の底刃は、これを工具本体
先端の工具回転中心の近傍から外周側に延びるようにし
て、底刃の軸線回りの回転軌跡が該底刃の外周側の端部
が軸線回りになす円面と略一致するように形成されなけ
ればならない。さもなければ、工具本体をその軸線方向
先端側に送り出した際、被削材の底刃によって削られる
部分に大きな削り残しの部分が生じ、円滑な切削が阻害
されたり、良好な加工面が得られなくなったりしてしま
う。
【０００５】ところが一方、このように工具本体をその
軸線方向にも送り出す場合には、ちょうどドリルの切刃
に作用するのと同じように、底刃に上記軸線方向基端側
に向けて押し込み力が作用する。ここで、この底刃に作
用する押し込み力は、やはりドリルの切刃の場合と同じ
ように工具本体の内周側に向かうに従い大きくなってゆ
き、工具本体先端における工具回転中心の近傍において
最大となる。そして、この工具回転中心の近傍における
底刃の切削形態は、被削材を削り取るというよりは、む
しろ底刃やこれに連なる先端逃げ面によって被削材を押
し潰すような切削形態となり、このため該工具回転中心
近傍の部分において底刃に過大な切削荷重が作用するの
は避けられない。従って、上述のような従来のエンドミ
ルによって傾斜切削を行なう場合には、このような過大
な切削荷重によって底刃に欠損などが生じてしまうとい
う問題があった。
軸線方向にも送り出す場合には、ちょうどドリルの切刃
に作用するのと同じように、底刃に上記軸線方向基端側
に向けて押し込み力が作用する。ここで、この底刃に作
用する押し込み力は、やはりドリルの切刃の場合と同じ
ように工具本体の内周側に向かうに従い大きくなってゆ
き、工具本体先端における工具回転中心の近傍において
最大となる。そして、この工具回転中心の近傍における
底刃の切削形態は、被削材を削り取るというよりは、む
しろ底刃やこれに連なる先端逃げ面によって被削材を押
し潰すような切削形態となり、このため該工具回転中心
近傍の部分において底刃に過大な切削荷重が作用するの
は避けられない。従って、上述のような従来のエンドミ
ルによって傾斜切削を行なう場合には、このような過大
な切削荷重によって底刃に欠損などが生じてしまうとい
う問題があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本考案は、このような課
題を解決するためになされたもので、軸線回りに回転さ
れる工具本体の外周に複数条の切屑排出溝が形成され、
これらの切屑排出溝の工具回転方向を向く溝壁面と上記
工具本体の外周逃げ面との交差稜線部に外周刃が形成さ
れるとともに、上記溝壁面と上記工具本体の先端逃げ面
との交差稜線部には、上記工具本体の内周側から外周側
に延びて上記外周刃に連なる底刃が形成されて成るエン
ドミルにおいて、上記底刃のうち、少なくとも一の底刃
を、上記工具本体先端の工具回転中心の近傍から外周側
に延びるとともに、この工具回転中心近傍において０°
または負の径方向すくい角が付されるように形成し、か
つ他の底刃を上記工具回転中心から離間した位置から外
周側に延びるとともに、上記少なくとも一の底刃よりも
正角側に大きな径方向すくい角が付されるように形成し
たことを特徴とするものである。
題を解決するためになされたもので、軸線回りに回転さ
れる工具本体の外周に複数条の切屑排出溝が形成され、
これらの切屑排出溝の工具回転方向を向く溝壁面と上記
工具本体の外周逃げ面との交差稜線部に外周刃が形成さ
れるとともに、上記溝壁面と上記工具本体の先端逃げ面
との交差稜線部には、上記工具本体の内周側から外周側
に延びて上記外周刃に連なる底刃が形成されて成るエン
ドミルにおいて、上記底刃のうち、少なくとも一の底刃
を、上記工具本体先端の工具回転中心の近傍から外周側
に延びるとともに、この工具回転中心近傍において０°
または負の径方向すくい角が付されるように形成し、か
つ他の底刃を上記工具回転中心から離間した位置から外
周側に延びるとともに、上記少なくとも一の底刃よりも
正角側に大きな径方向すくい角が付されるように形成し
たことを特徴とするものである。
【０００７】
【作用】このような構成のエンドミルでは、工具本体の
先端に形成される底刃のうち、工具回転中心近傍から外
周側に延びる少なくとも一の底刃が、この工具回転中心
近傍で０°または負の径方向すくい角が付されるように
形成されているので、該工具回転中心近傍においてこの
底刃に高い切刃強度を与えることができる。従って、傾
斜切削の際にこの部分に上述したような過大な切削荷重
が作用しても、切刃に欠損等が生じるのを防ぐことがで
き、工具寿命の延長を図るとともに円滑な切削作業を可
能とすることができる。一方、他の底刃は工具回転中心
から離間した位置から外周側に延びるように形成され
て、上記工具回転中心近傍から延びる底刃よりも正角側
に大きな径方向すくい角が付されているので、その切れ
味を向上させることができ、これによって底刃全体に作
用する切削抵抗が大きくなるのを防ぐことができる。
先端に形成される底刃のうち、工具回転中心近傍から外
周側に延びる少なくとも一の底刃が、この工具回転中心
近傍で０°または負の径方向すくい角が付されるように
形成されているので、該工具回転中心近傍においてこの
底刃に高い切刃強度を与えることができる。従って、傾
斜切削の際にこの部分に上述したような過大な切削荷重
が作用しても、切刃に欠損等が生じるのを防ぐことがで
き、工具寿命の延長を図るとともに円滑な切削作業を可
能とすることができる。一方、他の底刃は工具回転中心
から離間した位置から外周側に延びるように形成され
て、上記工具回転中心近傍から延びる底刃よりも正角側
に大きな径方向すくい角が付されているので、その切れ
味を向上させることができ、これによって底刃全体に作
用する切削抵抗が大きくなるのを防ぐことができる。
【０００８】
【実施例】図１ないし図３は、本考案の一実施例を示す
ものである。これらの図において工具本体１は、超硬合
金等の硬質材料から形成されて略円柱軸状をなし、その
先端側に刃部２が形成されるとともに基端側がシャンク
部３とされている。刃部２には、その先端から工具本体
１の軸線Ｏ方向基端側に向かうに従い工具回転方向（図
中矢線Ｔ方向）の後方側に捩れる４条の切屑排出溝４…
が、工具本体１の周方向に略等間隔に形成されており、
各切屑排出溝４の工具回転方向を向く溝壁面４ａと、刃
部２における外周面、すなわち外周逃げ面５との交差稜
線部には、外周刃６が形成されている。従って、これら
の外周刃６…は、切屑排出溝４…と同様に工具本体１の
周方向に略等間隔に配置され、かつ切屑排出溝４…の捩
れに準じて捩れて正の軸方向すくい角が付されるように
形成される。
ものである。これらの図において工具本体１は、超硬合
金等の硬質材料から形成されて略円柱軸状をなし、その
先端側に刃部２が形成されるとともに基端側がシャンク
部３とされている。刃部２には、その先端から工具本体
１の軸線Ｏ方向基端側に向かうに従い工具回転方向（図
中矢線Ｔ方向）の後方側に捩れる４条の切屑排出溝４…
が、工具本体１の周方向に略等間隔に形成されており、
各切屑排出溝４の工具回転方向を向く溝壁面４ａと、刃
部２における外周面、すなわち外周逃げ面５との交差稜
線部には、外周刃６が形成されている。従って、これら
の外周刃６…は、切屑排出溝４…と同様に工具本体１の
周方向に略等間隔に配置され、かつ切屑排出溝４…の捩
れに準じて捩れて正の軸方向すくい角が付されるように
形成される。
【０００９】一方、刃部２の先端には、上記切屑排出溝
４…の工具回転方向後方側にそれぞれ先端逃げ面７…が
形成されており、これらの先端逃げ面７…と各切屑排出
溝４の上記溝壁面４ａとの交差稜線部に、それぞれ工具
本体１の内周側から外周側に向かう底刃８…が形成され
ている。なお、これらの底刃８…は、本実施例ではいず
れも図２に示すように直線状に形成されている。ここ
で、これらの底刃８…は、そのうちの第１の底刃８ａ
が、工具本体１先端における軸線Ｏの位置、すなわち該
先端における工具回転中心Ｃの近傍から外周側に延びる
ように形成されており、他の第２、第３、および第４の
底刃８ｂ，８ｃ，および８ｄは、この工具回転中心Ｃか
ら僅かに外周側に離間した位置から延びるように形成さ
れている。
４…の工具回転方向後方側にそれぞれ先端逃げ面７…が
形成されており、これらの先端逃げ面７…と各切屑排出
溝４の上記溝壁面４ａとの交差稜線部に、それぞれ工具
本体１の内周側から外周側に向かう底刃８…が形成され
ている。なお、これらの底刃８…は、本実施例ではいず
れも図２に示すように直線状に形成されている。ここ
で、これらの底刃８…は、そのうちの第１の底刃８ａ
が、工具本体１先端における軸線Ｏの位置、すなわち該
先端における工具回転中心Ｃの近傍から外周側に延びる
ように形成されており、他の第２、第３、および第４の
底刃８ｂ，８ｃ，および８ｄは、この工具回転中心Ｃか
ら僅かに外周側に離間した位置から延びるように形成さ
れている。
【００１０】また、各底刃８…はいずれも、図２に示す
ように工具本体１の先端側からみて、上記工具回転中心
Ｃを通り工具本体１先端を等角に四分割する４つの仮想
直線Ｌ1〜Ｌ4に対し、平行となるように形成されてい
る。そして、上記第１の底刃８ａは、直線Ｌ1に対して
工具回転方向前方側に距離Ｋ1だけ偏った位置に形成さ
れ、一方他の第２〜第４の底刃８ｂ〜８ｄは、それぞれ
直線Ｌ2〜Ｌ4に対して工具回転方向後方側に距離Ｋ2〜
Ｋ4だけ後退した位置に形成されている。すなわち、上
記第１の底刃８ａは工具回転中心Ｃに対してＫ1だけ、
いわゆる心上がりに形成され、一方他の上記第２〜第３
の底刃８ｂ〜８ｄは工具回転中心Ｃに対してＫ2〜Ｋ3だ
け、いわゆる心下がりに形成されることとなる。
ように工具本体１の先端側からみて、上記工具回転中心
Ｃを通り工具本体１先端を等角に四分割する４つの仮想
直線Ｌ1〜Ｌ4に対し、平行となるように形成されてい
る。そして、上記第１の底刃８ａは、直線Ｌ1に対して
工具回転方向前方側に距離Ｋ1だけ偏った位置に形成さ
れ、一方他の第２〜第４の底刃８ｂ〜８ｄは、それぞれ
直線Ｌ2〜Ｌ4に対して工具回転方向後方側に距離Ｋ2〜
Ｋ4だけ後退した位置に形成されている。すなわち、上
記第１の底刃８ａは工具回転中心Ｃに対してＫ1だけ、
いわゆる心上がりに形成され、一方他の上記第２〜第３
の底刃８ｂ〜８ｄは工具回転中心Ｃに対してＫ2〜Ｋ3だ
け、いわゆる心下がりに形成されることとなる。
【００１１】しかして、このように工具回転中心Ｃの近
傍から外周側に延びる上記第１の底刃８ａが上記仮想直
線Ｌ1に平行、かつ心上がりに形成されることにより、
この第１の底刃８ａにはその全長に亙って負の径方向す
くい角α1が付されることとなる。一方、他の上記第２
〜第４の底刃８ｂ〜８ｄは、それぞれ上記仮想直線Ｌ2
〜Ｌ4に平行かつ心下がりに形成されているので、正の
径方向すくい角α2〜α4が付されることとなる。なお、
上記各仮想直線Ｌ2〜Ｌ4から第２〜第４の底刃８ｂ〜８
ｄまでの距離Ｋ2〜Ｋ4、すなわち第２〜第４の底刃８ｂ
〜８ｄの心下がり量は、本実施例では互いに等しく設定
されている。また、上記仮想直線Ｌ1から第１の底刃８
ａまでの距離Ｋ1、すなわち第１の底刃８ａの心上がり
量は、本実施例では距離Ｋ2〜Ｋ4と同じ大きさに設定さ
れている。さらに、上記第１の底刃８ａは、その内周側
の端部が図２に示すように上記仮想直線Ｌ2およびＬ4を
越えて第３の底刃８ｃ側に僅かに突出するように延設さ
れている。
傍から外周側に延びる上記第１の底刃８ａが上記仮想直
線Ｌ1に平行、かつ心上がりに形成されることにより、
この第１の底刃８ａにはその全長に亙って負の径方向す
くい角α1が付されることとなる。一方、他の上記第２
〜第４の底刃８ｂ〜８ｄは、それぞれ上記仮想直線Ｌ2
〜Ｌ4に平行かつ心下がりに形成されているので、正の
径方向すくい角α2〜α4が付されることとなる。なお、
上記各仮想直線Ｌ2〜Ｌ4から第２〜第４の底刃８ｂ〜８
ｄまでの距離Ｋ2〜Ｋ4、すなわち第２〜第４の底刃８ｂ
〜８ｄの心下がり量は、本実施例では互いに等しく設定
されている。また、上記仮想直線Ｌ1から第１の底刃８
ａまでの距離Ｋ1、すなわち第１の底刃８ａの心上がり
量は、本実施例では距離Ｋ2〜Ｋ4と同じ大きさに設定さ
れている。さらに、上記第１の底刃８ａは、その内周側
の端部が図２に示すように上記仮想直線Ｌ2およびＬ4を
越えて第３の底刃８ｃ側に僅かに突出するように延設さ
れている。
【００１２】このような底刃８…は、それぞれその外周
側の端部が上記外周刃６…の先端に一致して、各外周刃
６…に連なるように形成されている。ここで、外周刃６
…は上述のように工具本体１の周方向に等間隔に形成さ
れ、一方底刃８…は図２に示すように第１の底刃８ａの
前後で不等間隔となるように形成されるので、両者の端
部を一致させるために、上記切屑排出溝４…の各溝壁面
４ａ…の先端部はそれぞれ適宜に削り落とされるなどさ
れている。なお、各溝壁面４ａ…の先端部に工具本体１
の径方向に延びる溝（ギャッシュ）を形成し、この溝の
深さを各溝壁面４ａごとに適宜に調整して、各底刃８…
の外周端部と各外周刃６の先端部とを一致させるように
してもよい。
側の端部が上記外周刃６…の先端に一致して、各外周刃
６…に連なるように形成されている。ここで、外周刃６
…は上述のように工具本体１の周方向に等間隔に形成さ
れ、一方底刃８…は図２に示すように第１の底刃８ａの
前後で不等間隔となるように形成されるので、両者の端
部を一致させるために、上記切屑排出溝４…の各溝壁面
４ａ…の先端部はそれぞれ適宜に削り落とされるなどさ
れている。なお、各溝壁面４ａ…の先端部に工具本体１
の径方向に延びる溝（ギャッシュ）を形成し、この溝の
深さを各溝壁面４ａごとに適宜に調整して、各底刃８…
の外周端部と各外周刃６の先端部とを一致させるように
してもよい。
【００１３】さらに上記切屑排出溝４…の溝壁面４ａ…
は、図３に示すように軸線Ｏに直交する断面において、
工具本体１の内周側から外周側に向かうに従い、一旦工
具回転方向後方側に後退した後に工具回転方向前方側に
向かう凹曲面状に形成されており、これによって各外周
刃６…には正の径方向すくい角θが付されている。さら
にまた、これら４つの外周刃６…のうち第１の外周刃６
ａに付される径方向すくい角θ1は、他の第２、第３、
および第４の外周刃６ｂ，６ｃ，および６ｄに付される
径方向すくい角θ2，θ3，およびθ4よりも小さくなる
ように設定されている。なお、これら第２、第３、およ
び第４の外周刃６ｂ，６ｃ，および６ｄに付される径方
向すくい角θ2，θ3，およびθ4は、互いに等しくなる
ように設定されている。そして、これらの外周刃６…と
上記底刃８…とは、上記第１の外周刃６ａの先端が上記
第１の底刃８ａの外周端に連なるように形成されてい
る。
は、図３に示すように軸線Ｏに直交する断面において、
工具本体１の内周側から外周側に向かうに従い、一旦工
具回転方向後方側に後退した後に工具回転方向前方側に
向かう凹曲面状に形成されており、これによって各外周
刃６…には正の径方向すくい角θが付されている。さら
にまた、これら４つの外周刃６…のうち第１の外周刃６
ａに付される径方向すくい角θ1は、他の第２、第３、
および第４の外周刃６ｂ，６ｃ，および６ｄに付される
径方向すくい角θ2，θ3，およびθ4よりも小さくなる
ように設定されている。なお、これら第２、第３、およ
び第４の外周刃６ｂ，６ｃ，および６ｄに付される径方
向すくい角θ2，θ3，およびθ4は、互いに等しくなる
ように設定されている。そして、これらの外周刃６…と
上記底刃８…とは、上記第１の外周刃６ａの先端が上記
第１の底刃８ａの外周端に連なるように形成されてい
る。
【００１４】このような構成のエンドミルは、上記シャ
ンク部３が工作機械の主軸端に取り付けられて保持さ
れ、軸線Ｏ回りに回転されつつ送りが与えられて切削加
工に供される。そして、工具本体１を軸線Ｏに平行な方
向にも送り出して傾斜切削を行なう場合には、上記第１
の底刃８ａの内周側の部分によって、工具本体１先端の
工具回転中心Ｃの近傍部分に対向する被削材部位が切削
され、第１の底刃８ａの外周側の部分および他の底刃８
ｂ〜８ｄによって上記被削材部位の周りの部分が切削さ
れる。ここで、工具本体１先端においては内周側に向か
うほど底刃８に作用する押し込み力が大きくなり、工具
回転中心Ｃの近傍において最大となって底刃８に大きな
切削荷重が作用することは上述した通りである。ところ
が、これに対して上記構成のエンドミルでは、この工具
回転中心Ｃの近傍から延びる第１の底刃８ａが心上がり
に形成されており、その全長に亙って負の径方向すくい
角α1が付されているので、工具回転中心Ｃの近傍にお
いても該第１の底刃８ａに高い切刃強度を与えることが
可能となる。そしてこれにより、上述のように大きな切
削荷重が作用してもこれに抗し得て、この第１の底刃８
ａに欠損等が生じるのを未然に防止することができるの
である。
ンク部３が工作機械の主軸端に取り付けられて保持さ
れ、軸線Ｏ回りに回転されつつ送りが与えられて切削加
工に供される。そして、工具本体１を軸線Ｏに平行な方
向にも送り出して傾斜切削を行なう場合には、上記第１
の底刃８ａの内周側の部分によって、工具本体１先端の
工具回転中心Ｃの近傍部分に対向する被削材部位が切削
され、第１の底刃８ａの外周側の部分および他の底刃８
ｂ〜８ｄによって上記被削材部位の周りの部分が切削さ
れる。ここで、工具本体１先端においては内周側に向か
うほど底刃８に作用する押し込み力が大きくなり、工具
回転中心Ｃの近傍において最大となって底刃８に大きな
切削荷重が作用することは上述した通りである。ところ
が、これに対して上記構成のエンドミルでは、この工具
回転中心Ｃの近傍から延びる第１の底刃８ａが心上がり
に形成されており、その全長に亙って負の径方向すくい
角α1が付されているので、工具回転中心Ｃの近傍にお
いても該第１の底刃８ａに高い切刃強度を与えることが
可能となる。そしてこれにより、上述のように大きな切
削荷重が作用してもこれに抗し得て、この第１の底刃８
ａに欠損等が生じるのを未然に防止することができるの
である。
【００１５】ところで、このように底刃８の切刃強度の
みを向上させるためだけなら、第１の底刃８ａだけでな
く、他の第２〜第４の底刃８ｂ〜８ｄも同じ距離Ｋ1だ
け心上がりにして負の径方向すくい角が付されるように
形成すればよい。しかしながら、このような構成を採っ
た場合には、底刃８…全体に作用する切削抵抗が著しく
増加してしまい、これによって工具本体１に大きな捩れ
のモーメントが作用して切損等が生じたり、このような
大きな切削抵抗が周期的に作用することによって工具本
体１にビビリ振動が発生し、加工面の劣化を招いたりす
るおそれがある。
みを向上させるためだけなら、第１の底刃８ａだけでな
く、他の第２〜第４の底刃８ｂ〜８ｄも同じ距離Ｋ1だ
け心上がりにして負の径方向すくい角が付されるように
形成すればよい。しかしながら、このような構成を採っ
た場合には、底刃８…全体に作用する切削抵抗が著しく
増加してしまい、これによって工具本体１に大きな捩れ
のモーメントが作用して切損等が生じたり、このような
大きな切削抵抗が周期的に作用することによって工具本
体１にビビリ振動が発生し、加工面の劣化を招いたりす
るおそれがある。
【００１６】これに対して上記構成のエンドミルでは、
負の径方向すくい角が付されるのは工具回転中心Ｃの近
傍から延びる第１の底刃８ａだけであり、他の第２〜第
４の底刃８ｂ〜８ｄは工具回転中心Ｃから外周側に離間
した位置から延び、かつ心下がりとされて正の径方向す
くい角α2〜α4が付されているので、これら第２〜第４
の底刃８ｂ〜８ｄに過大な切削荷重が作用することはな
く、かつその切れ味が向上するので切削抵抗も低く抑え
ることができる。すなわち、上記構成のエンドミルによ
れば、過大な切削荷重が作用する第１の底刃８ａのみに
十分な刃先強度を与えつつ、底刃８…全体としては作用
する切削抵抗の増大を抑えることができ、工具本体１に
切損が生じたり、ビビリ振動によって加工面に劣化が生
じたりするような事態を防止することが可能となる。
負の径方向すくい角が付されるのは工具回転中心Ｃの近
傍から延びる第１の底刃８ａだけであり、他の第２〜第
４の底刃８ｂ〜８ｄは工具回転中心Ｃから外周側に離間
した位置から延び、かつ心下がりとされて正の径方向す
くい角α2〜α4が付されているので、これら第２〜第４
の底刃８ｂ〜８ｄに過大な切削荷重が作用することはな
く、かつその切れ味が向上するので切削抵抗も低く抑え
ることができる。すなわち、上記構成のエンドミルによ
れば、過大な切削荷重が作用する第１の底刃８ａのみに
十分な刃先強度を与えつつ、底刃８…全体としては作用
する切削抵抗の増大を抑えることができ、工具本体１に
切損が生じたり、ビビリ振動によって加工面に劣化が生
じたりするような事態を防止することが可能となる。
【００１７】さらに、これに加えて上記構成のエンドミ
ルでは、外周刃６…にも正の径方向すくい角θが付され
ており、かつ上記第１の底刃８ａに連なる第１の外周刃
６ａにあっては、その径方向すくい角θ1が他の第２〜
第４の外周刃６ｂ〜６ｄの径方向すくい角θ2〜θ4より
も小さくなるように設定されている。そして、このよう
な構成を採ることにより、外周刃６に作用する切削抵抗
をも低減せしめることが可能となるとともに、第１の外
周刃６ａに作用する切削抵抗は、他の第２〜第４の外周
刃６ｂ〜６ｄに作用する切削抵抗と異なる大きさとなる
ため、工具本体１に周期的な振動が発生し難くなる。従
って本実施例によれば、上述した効果と相俟って、工具
本体１に作用する捩れのモーメントをより小さく抑えて
切損等を確実に防止し、またビビリ振動の発生も一層効
果的に防いで良好な加工面を得ることが可能となる。
ルでは、外周刃６…にも正の径方向すくい角θが付され
ており、かつ上記第１の底刃８ａに連なる第１の外周刃
６ａにあっては、その径方向すくい角θ1が他の第２〜
第４の外周刃６ｂ〜６ｄの径方向すくい角θ2〜θ4より
も小さくなるように設定されている。そして、このよう
な構成を採ることにより、外周刃６に作用する切削抵抗
をも低減せしめることが可能となるとともに、第１の外
周刃６ａに作用する切削抵抗は、他の第２〜第４の外周
刃６ｂ〜６ｄに作用する切削抵抗と異なる大きさとなる
ため、工具本体１に周期的な振動が発生し難くなる。従
って本実施例によれば、上述した効果と相俟って、工具
本体１に作用する捩れのモーメントをより小さく抑えて
切損等を確実に防止し、またビビリ振動の発生も一層効
果的に防いで良好な加工面を得ることが可能となる。
【００１８】なお、本実施例では底刃８…を工具本体１
の先端側からみて直線状に内周側から外周側に延びるよ
うに形成し、これによって第１の底刃８ａにはその全長
に亙って負の径方向すくい角α1が付されるように、ま
た他の第２〜第４の底刃８ｂ〜８ｄにはそれぞれその全
長に亙って正の径方向すくい角α2〜α4が付されるよう
にしたが、例えば図４に示すように各底刃８…を、その
内周側の部分のみが直線状になるように形成し、外周側
においては工具回転方向後方側に凹む凹曲線状に形成し
てもよい。ただし、この場合でも少なくとも一の底刃８
ａは工具回転中心Ｃから外周側に延びるように形成さ
れ、かつ該工具回転中心Ｃ近傍に位置する内周側の直線
状の部分は心上がりとされて、負あるいは０°の径方向
すくい角が付されるようにされなければならない。しか
して、このような構成を採った場合には、各底刃８…の
外周側において径方向すくい角が正角側に設定されるた
め、底刃８…全体に作用する切削抵抗の一層の低減が図
られるという利点が得られる。なお、図４において図２
に示す要素と同じ部分には同一の符号を配してある。
の先端側からみて直線状に内周側から外周側に延びるよ
うに形成し、これによって第１の底刃８ａにはその全長
に亙って負の径方向すくい角α1が付されるように、ま
た他の第２〜第４の底刃８ｂ〜８ｄにはそれぞれその全
長に亙って正の径方向すくい角α2〜α4が付されるよう
にしたが、例えば図４に示すように各底刃８…を、その
内周側の部分のみが直線状になるように形成し、外周側
においては工具回転方向後方側に凹む凹曲線状に形成し
てもよい。ただし、この場合でも少なくとも一の底刃８
ａは工具回転中心Ｃから外周側に延びるように形成さ
れ、かつ該工具回転中心Ｃ近傍に位置する内周側の直線
状の部分は心上がりとされて、負あるいは０°の径方向
すくい角が付されるようにされなければならない。しか
して、このような構成を採った場合には、各底刃８…の
外周側において径方向すくい角が正角側に設定されるた
め、底刃８…全体に作用する切削抵抗の一層の低減が図
られるという利点が得られる。なお、図４において図２
に示す要素と同じ部分には同一の符号を配してある。
【００１９】また、これらの実施例では、４つの底刃８
…のうち第１の底刃８ａのみを工具回転中心Ｃ近傍から
外周側に延びるように、かつ内周側において負の径方向
すくい角が付されるように形成したが、他のいくつかの
底刃８…についても同様の構成としてもよい。ただし、
全ての底刃８…を同様の構成とすることは、上述した通
り好ましくない。さらにこれら実施例では、第１の底刃
８ａにおいては、これを心上がりとすることにより負の
径方向すくい角が付されるように形成し、また第２〜第
３の底刃８ｂ〜８ｄにおいては、これを心下がりとする
ことにより正の径方向すくい角を与えたが、これらの心
上がり、あるいは心下がりの大きさ、すなわち各底刃８
…と上記直線Ｌ1〜Ｌ4との距離Ｋ1〜Ｋ4は、いずれも０
mm〜０.３mmの範囲内とされるのが好ましく、詳しくは
０.０５mm〜０.１５mmの範囲内とされるのが望ましい。
…のうち第１の底刃８ａのみを工具回転中心Ｃ近傍から
外周側に延びるように、かつ内周側において負の径方向
すくい角が付されるように形成したが、他のいくつかの
底刃８…についても同様の構成としてもよい。ただし、
全ての底刃８…を同様の構成とすることは、上述した通
り好ましくない。さらにこれら実施例では、第１の底刃
８ａにおいては、これを心上がりとすることにより負の
径方向すくい角が付されるように形成し、また第２〜第
３の底刃８ｂ〜８ｄにおいては、これを心下がりとする
ことにより正の径方向すくい角を与えたが、これらの心
上がり、あるいは心下がりの大きさ、すなわち各底刃８
…と上記直線Ｌ1〜Ｌ4との距離Ｋ1〜Ｋ4は、いずれも０
mm〜０.３mmの範囲内とされるのが好ましく、詳しくは
０.０５mm〜０.１５mmの範囲内とされるのが望ましい。
【００２０】これは、工具回転中心近傍から延びる底刃
の心上がりの大きさが小さすぎるとこの底刃の径方向す
くい角が正角側に近くなり、該底刃の内周側において十
分な切刃強度を確保することができなくなるおそれがあ
り、逆にこの心上がりの大きさが大きすぎると、該底刃
の径方向すくい角が負角側に大きくなりすぎて切削抵抗
が過大となるおそれがあるからである。また、工具回転
中心から離間した位置から延びる底刃の心下がりの大き
さが大きすぎると、該底刃の外周側において径方向すく
い角が正角側に大きくなりすぎて、特に図４に示すよう
に底刃の外周側を凹曲線状に形成した場合に、その外周
側の端部近傍で欠損等が生じ易くなり、逆にこの心下が
りの大きさが小さすぎると、底刃全体に作用する切削抵
抗を小さく抑えることができなくなるおそれがあるから
である。
の心上がりの大きさが小さすぎるとこの底刃の径方向す
くい角が正角側に近くなり、該底刃の内周側において十
分な切刃強度を確保することができなくなるおそれがあ
り、逆にこの心上がりの大きさが大きすぎると、該底刃
の径方向すくい角が負角側に大きくなりすぎて切削抵抗
が過大となるおそれがあるからである。また、工具回転
中心から離間した位置から延びる底刃の心下がりの大き
さが大きすぎると、該底刃の外周側において径方向すく
い角が正角側に大きくなりすぎて、特に図４に示すよう
に底刃の外周側を凹曲線状に形成した場合に、その外周
側の端部近傍で欠損等が生じ易くなり、逆にこの心下が
りの大きさが小さすぎると、底刃全体に作用する切削抵
抗を小さく抑えることができなくなるおそれがあるから
である。
【００２１】さらに、本実施例では外周刃６…の径方向
すくい角θが正角側に設定され、かつ第１の外周刃６ａ
の径方向すくい角θ1が、他の第２〜第４の外周刃６ｂ
〜６ｄの径方向すくい角θ2〜θ4よりも小さくなるよう
に設定されているが、これらの径方向すくい角θは、０
°〜３０°の範囲内でこのような条件を満たすように形
成されるのが好ましく、より詳しくは５°〜１５°の範
囲内とされるのが望ましい。これは、該径方向すくい角
θが小さすぎると外周刃６…に作用する切削抵抗が大き
くなりすぎ、逆にこの径方向すくい角θが大きすぎると
外周刃６…の刃先角が小さくなって切刃強度が損なわれ
るおそれがあるからである。
すくい角θが正角側に設定され、かつ第１の外周刃６ａ
の径方向すくい角θ1が、他の第２〜第４の外周刃６ｂ
〜６ｄの径方向すくい角θ2〜θ4よりも小さくなるよう
に設定されているが、これらの径方向すくい角θは、０
°〜３０°の範囲内でこのような条件を満たすように形
成されるのが好ましく、より詳しくは５°〜１５°の範
囲内とされるのが望ましい。これは、該径方向すくい角
θが小さすぎると外周刃６…に作用する切削抵抗が大き
くなりすぎ、逆にこの径方向すくい角θが大きすぎると
外周刃６…の刃先角が小さくなって切刃強度が損なわれ
るおそれがあるからである。
【００２２】
【考案の効果】以上説明したように本考案によれば、工
具回転中心近傍から外周側に延びる少なくとも一の底刃
が、この工具回転中心近傍で０°または負の径方向すく
い角が付されるように形成されているので、この底刃に
高い切刃強度を与えることができる。そしてこれによ
り、当該エンドミルを用いて傾斜切削を行なう場合で
も、過大な切削荷重に抗して切刃に欠損等が生じるのを
防ぐことができ、工具寿命の延長と円滑な切削作業とを
可能とすることができる。また、他の底刃は工具回転中
心から離間した位置から外周側に延びて、上記工具回転
中心近傍から延びる底刃よりも正角側に大きな径方向す
くい角が付されているので、その切れ味の向上が図ら
れ、底刃全体に作用する切削抵抗が過大となるのを防ぐ
ことが可能となる。
具回転中心近傍から外周側に延びる少なくとも一の底刃
が、この工具回転中心近傍で０°または負の径方向すく
い角が付されるように形成されているので、この底刃に
高い切刃強度を与えることができる。そしてこれによ
り、当該エンドミルを用いて傾斜切削を行なう場合で
も、過大な切削荷重に抗して切刃に欠損等が生じるのを
防ぐことができ、工具寿命の延長と円滑な切削作業とを
可能とすることができる。また、他の底刃は工具回転中
心から離間した位置から外周側に延びて、上記工具回転
中心近傍から延びる底刃よりも正角側に大きな径方向す
くい角が付されているので、その切れ味の向上が図ら
れ、底刃全体に作用する切削抵抗が過大となるのを防ぐ
ことが可能となる。
【図１】本考案の一実施例を示す側面図である。
【図２】図１に示す実施例の先端側からの拡大正面図で
ある。
ある。
【図３】図１に示す実施例のＸＸ断面図である。
【図４】本考案の他の実施例を示す拡大正面図である。
１ 工具本体 ４ 切屑排出溝 ４ａ 切屑排出溝４の工具回転方向を向く溝壁面 ６（６ａ，６ｂ，６ｃ，６ｄ） 外周刃 ８（８ａ，８ｂ，８ｃ，８ｄ） 底刃 Ｏ 工具本体１の回転軸線 Ｃ 工具本体１の先端の工具回転中心 Ｔ 工具回転方向 Ｌ（Ｌ1，Ｌ2，Ｌ3，Ｌ4） 工具本体１の先端を等角に
分割する仮想直線 Ｋ（Ｋ1，Ｋ2，Ｋ3，Ｋ4） 仮想直線Ｌと底刃８…との
距離（底刃８…の心上がり、心下がりの大きさ） α（α1，α2，α3，α2） 底刃８…の径方向すくい角 θ（θ1，θ2，θ3，θ4） 外周刃６…の径方向すくい
角
分割する仮想直線 Ｋ（Ｋ1，Ｋ2，Ｋ3，Ｋ4） 仮想直線Ｌと底刃８…との
距離（底刃８…の心上がり、心下がりの大きさ） α（α1，α2，α3，α2） 底刃８…の径方向すくい角 θ（θ1，θ2，θ3，θ4） 外周刃６…の径方向すくい
角
Claims (5)
- 【請求項１】 軸線回りに回転される工具本体の外周に
複数条の切屑排出溝が形成され、これらの切屑排出溝の
工具回転方向を向く溝壁面と上記工具本体の外周逃げ面
との交差稜線部に外周刃が形成されるとともに、上記溝
壁面と上記工具本体の先端逃げ面との交差稜線部には、
上記工具本体の内周側から外周側に延びて上記外周刃に
連なる底刃が形成されて成るエンドミルにおいて、 上記底刃のうち、少なくとも一の底刃は、上記工具本体
先端の工具回転中心の近傍から外周側に延びるととも
に、この工具回転中心近傍において０°または負の径方
向すくい角が付されるように形成され、かつ他の底刃は
上記工具回転中心から離間した位置から外周側に延びる
とともに、上記少なくとも一の底刃よりも正角側に大き
な径方向すくい角が付されるように形成されていること
を特徴とするエンドミル。 - 【請求項２】 上記外周刃のうち、少なくとも一の外周
刃には、他の外周刃よりも小さな径方向すくい角が付さ
れていることを特徴とする請求項１記載のエンドミル。 - 【請求項３】 上記少なくとも一の底刃は、上記少なく
とも一の外周刃に連なるように形成されていることを特
徴とする請求項２記載のエンドミル。 - 【請求項４】 上記底刃は、少なくともその内周側にお
いて直線状に延びるように形成されていることを特徴と
する請求項１、請求項２、または請求項３に記載のエン
ドミル。 - 【請求項５】 上記底刃は、その外周側において工具回
転方向後方側に凹む凹曲線状に形成されていることを特
徴とする請求項１、請求項２、請求項３、または請求項
４に記載のエンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993007934U JP2557189Y2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993007934U JP2557189Y2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | エンドミル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0666910U JPH0666910U (ja) | 1994-09-20 |
| JP2557189Y2 true JP2557189Y2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=18528231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1993007934U Expired - Lifetime JP2557189Y2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | エンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2557189Y2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6997651B2 (en) | 2003-01-22 | 2006-02-14 | Osg Corporation | End mill having different axial rake angles and different radial rake angles |
| US8939682B2 (en) | 2006-01-04 | 2015-01-27 | Sgs Tool Company | Rotary cutting tool |
| EP2965846A1 (en) | 2014-07-07 | 2016-01-13 | Union Tool Co. | Rotary milling tool |
| EP3150316B1 (de) | 2014-03-07 | 2018-05-09 | Gühring Kg | Schaftfräser |
| US10058934B2 (en) | 2014-06-18 | 2018-08-28 | Kyocera Sgs Precision Tools, Inc. | Rotary cutting tool with honed edges |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5577771B2 (ja) * | 2010-03-15 | 2014-08-27 | 三菱マテリアル株式会社 | エンドミル |
| US9211593B2 (en) * | 2013-02-13 | 2015-12-15 | Iscar, Ltd. | End mill having an asymmetric index angle arrangement for machining titanium |
-
1993
- 1993-03-01 JP JP1993007934U patent/JP2557189Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6997651B2 (en) | 2003-01-22 | 2006-02-14 | Osg Corporation | End mill having different axial rake angles and different radial rake angles |
| US8939682B2 (en) | 2006-01-04 | 2015-01-27 | Sgs Tool Company | Rotary cutting tool |
| US10137509B2 (en) | 2006-01-04 | 2018-11-27 | Kyocera Sgs Precision Tools, Inc. | Rotary cutting tool |
| EP3150316B1 (de) | 2014-03-07 | 2018-05-09 | Gühring Kg | Schaftfräser |
| US10058934B2 (en) | 2014-06-18 | 2018-08-28 | Kyocera Sgs Precision Tools, Inc. | Rotary cutting tool with honed edges |
| US10807172B2 (en) | 2014-06-18 | 2020-10-20 | Kyocera Sgs Precision Tools, Inc. | Rotary cutting tool with hone edges |
| EP2965846A1 (en) | 2014-07-07 | 2016-01-13 | Union Tool Co. | Rotary milling tool |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0666910U (ja) | 1994-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4971162B2 (ja) | 転削工具、転削工具用転削インサート、及び一体型転削工具 | |
| JP3196394B2 (ja) | スローアウェイチップ | |
| JP2522862Y2 (ja) | 転削工具 | |
| JP4677722B2 (ja) | ３枚刃ボールエンドミル | |
| JP2557189Y2 (ja) | エンドミル | |
| JPH07237027A (ja) | スローアウェイチップ及び切削工具 | |
| JPS6232043B2 (ja) | ||
| JPH10138033A (ja) | スローアウェイチップ | |
| JP4830552B2 (ja) | 正面フライス | |
| JPH042745Y2 (ja) | ||
| JP3162309B2 (ja) | 高速重切削用チゼル付き巴型シンニングドリル | |
| JP2001212712A (ja) | スローアウェイ式エンドミル及びスローアウェイチップ | |
| JP3314512B2 (ja) | スローアウェイチップ | |
| JP5849817B2 (ja) | スクエアエンドミル | |
| JP3416197B2 (ja) | エンドミル | |
| JP3318020B2 (ja) | ボールエンドミル | |
| JP4144866B2 (ja) | スローアウェイ式穴明け工具 | |
| JP3335401B2 (ja) | エンドミル | |
| JPH08141819A (ja) | スローアウェイチップ | |
| JP2825035B2 (ja) | ボールエンドミル | |
| JP3418520B2 (ja) | ドリル本体とスローアウェイチップとのセット、及びスローアウェイ式ドリルの主切刃の先端角調整方法 | |
| JP4797333B2 (ja) | エンドミル | |
| JPS6246491Y2 (ja) | ||
| JP5515327B2 (ja) | エンドミル | |
| JPS6125935Y2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19970722 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |