JP7456565B1 - ドリル - Google Patents

Abstract

第１逃げ面は、第１前方逃げ面部と、第１後方逃げ面部とを含んでいる。第２逃げ面は、第２前方逃げ面部と、第２後方逃げ面部とを含んでいる。第１前方逃げ面部と第１後方逃げ面部との稜線は、第１稜線とされる。第２前方逃げ面部と第２後方逃げ面部との稜線は、第２稜線とされる。軸線方向に見て、第１稜線に垂直な方向における第１稜線と第２稜線との間の距離は、０ｍｍより大きく０．０３ｍｍ以下である。第１シンニング面と第１逃げ面との稜線と、第１シンニング面と第２逃げ面との稜線とは、第１シンニング稜線を構成している。第２シンニング面と第１逃げ面との稜線と、第２シンニング面と第２逃げ面との稜線とは、第２シンニング稜線を構成している。軸線方向に見て、第１稜線に垂直な方向における第１シンニング稜線と第２シンニング稜線との間の最短距離は、０．０４ｍｍ以上０．１０ｍｍ以下である。

Description

本開示は、ドリルに関する。

国際公開第２０１７／１７９６８９号（特許文献１）には、２つの先端逃げ面を備えたドリルが記載されている。先端逃げ面は、第１先端逃げ面と第２先端逃げ面とを備えている。軸線方向先端側から見て、第１先端逃げ面と第２先端逃げ面との交差稜線は直線状である。軸線方向先端側から見て、２つの先端逃げ面の内、一方の先端逃げ面における交差稜線の他方の先端逃げ面側への延長線と交差稜線との間隔が０．０４ｍｍ～０．０８ｍｍの範囲内である。

国際公開第２０１７／１７９６８９号

本開示に係るドリルは、軸線の周りを回転するドリルであって、第１逃げ面と、第１シンニング面と、第２逃げ面と、第２シンニング面とを備えている。第１シンニング面は、第１逃げ面に対して回転方向の後方に設けられている。第２逃げ面は、第１シンニング面に対して回転方向の後方に設けられている。第２シンニング面は、第２逃げ面に対して回転方向の後方に設けられている。第１逃げ面は、第１前方逃げ面部と、第１後方逃げ面部とを含んでいる。第１後方逃げ面部は、第１前方逃げ面部に連なっている。第１後方逃げ面部は、第１前方逃げ面部に対して傾斜している。第１後方逃げ面部は、第１前方逃げ面部に対して回転方向の後方に設けられている。第２逃げ面は、第２前方逃げ面部と、第２後方逃げ面部とを含んでいる。第２後方逃げ面部は、第２前方逃げ面部に連なっている。第２後方逃げ面部は、第２前方逃げ面部に対して傾斜している。第２後方逃げ面部は、第２前方逃げ面部に対して回転方向の後方に設けられている。第２前方逃げ面部は、第１前方逃げ面部および第１後方逃げ面部の各々に連なっている。第２後方逃げ面部は、第１前方逃げ面部に連なっている。第１前方逃げ面部と第１後方逃げ面部との稜線は、第１稜線とされる。第２前方逃げ面部と第２後方逃げ面部との稜線は、第２稜線とされる。ドリルの前端から後端に向かう軸線方向に見て、第１稜線に垂直な方向における第１稜線と第２稜線との間の距離は、０ｍｍより大きく０．０３ｍｍ以下である。第１前方逃げ面部と第２後方逃げ面部との稜線は、第１チゼル領域を構成している。第１後方逃げ面部と第２前方逃げ面部との稜線は、第２チゼル領域を構成している。第１前方逃げ面部と第２前方逃げ面部との稜線は、第３チゼル領域を構成している。第３チゼル領域は、第１チゼル領域および第２チゼル領域の各々に連なっている。第３チゼル領域は、前端に設けられている。第１シンニング面と第１逃げ面との稜線と、第１シンニング面と第２逃げ面との稜線とは、第１シンニング稜線を構成している。第２シンニング面と第１逃げ面との稜線と、第２シンニング面と第２逃げ面との稜線とは、第２シンニング稜線を構成している。軸線方向に見て、第１稜線に垂直な方向における第１シンニング稜線と第２シンニング稜線との間の最短距離は、０．０４ｍｍ以上０．１０ｍｍ以下である。

図１は、本実施形態に係るドリルの構成を示す平面模式図である。 図２は、本実施形態に係るドリルの構成を示す斜視模式図である。 図３は、本実施形態に係るドリルの構成を示す正面模式図である。 図４は、図３の領域ＩＶを示す拡大正面模式図である。 図５は、図４のＶ－Ｖ線に沿う断面模式図である。 図６は、図３のＶＩ－ＶＩ線に沿う断面模式図である。 図７は、図６の領域ＶＩＩを示す拡大模式図である。 図８は、図３の領域ＶＩＩＩを示す拡大模式図である。 図９は、図３の領域ＩＸを示す拡大模式図である。 図１０は、ドリルが被削材を貫通する直前の状態を示す断面模式図である。 図１１は、ドリルを用いて被削材に穴が形成された状態を示す断面模式図である。 図１２は、サンプル１に係るドリルの構成を示す拡大正面模式図である。 図１３は、サンプル８からサンプル１３における穴径の拡大代を示している。 図１４は、サンプル８からサンプル１３おける穴位置度を示している。 図１５は、サンプル１４からサンプル２０における穴径の拡大代を示している。 図１６は、サンプル１４からサンプル２０における穴位置度を示している。

［本開示が解決しようとする課題］
本開示の目的は、穴加工の精度を向上可能であり且つドリルの強度を向上可能なドリルを提供することである。

［本開示の効果］
本開示によれば、穴加工の精度を向上可能であり且つドリルの強度を向上可能なドリルを提供することができる。

［実施形態の概要］
まず、本開示の実施形態の概要について説明する。

（１）本開示に係るドリル１００は、軸線Ｘの周りを回転するドリル１００であって、第１逃げ面１０と、第１シンニング面１３と、第２逃げ面２０と、第２シンニング面２３とを備えている。第１シンニング面１３は、第１逃げ面１０に対して回転方向の後方に設けられている。第２逃げ面２０は、第１シンニング面１３に対して回転方向の後方に設けられている。第２シンニング面２３は、第２逃げ面２０に対して回転方向の後方に設けられている。第１逃げ面１０は、第１前方逃げ面部１１と、第１後方逃げ面部１２とを含んでいる。第１後方逃げ面部１２は、第１前方逃げ面部１１に連なっている。第１後方逃げ面部１２は、第１前方逃げ面部１１に対して傾斜している。第１後方逃げ面部１２は、第１前方逃げ面部１１に対して回転方向の後方に設けられている。第２逃げ面２０は、第２前方逃げ面部２１と、第２後方逃げ面部２２とを含んでいる。第２後方逃げ面部２２は、第２前方逃げ面部２１に連なっている。第２後方逃げ面部２２は、第２前方逃げ面部２１に対して傾斜している。第２後方逃げ面部２２は、第２前方逃げ面部２１に対して回転方向の後方に設けられている。第２前方逃げ面部２１は、第１前方逃げ面部１１および第１後方逃げ面部１２の各々に連なっている。第２後方逃げ面部２２は、第１前方逃げ面部１１に連なっている。第１前方逃げ面部１１と第１後方逃げ面部１２との稜線は、第１稜線７１とされる。第２前方逃げ面部２１と第２後方逃げ面部２２との稜線は、第２稜線７２とされる。ドリル１００の前端１から後端２に向かう軸線方向１０１に見て、第１稜線７１に垂直な方向における第１稜線７１と第２稜線７２との間の距離Ｅ１は、０ｍｍより大きく０．０３ｍｍ以下である。第１前方逃げ面部１１と第２後方逃げ面部２２との稜線は、第１チゼル領域４１を構成している。第１後方逃げ面部１２と第２前方逃げ面部２１との稜線は、第２チゼル領域４２を構成している。第１前方逃げ面部１１と第２前方逃げ面部２１との稜線は、第３チゼル領域４３を構成している。第３チゼル領域４３は、第１チゼル領域４１および第２チゼル領域４２の各々に連なっている。第３チゼル領域４３は、前端１に設けられている。第１シンニング面１３と第１逃げ面１０との稜線と、第１シンニング面１３と第２逃げ面２０との稜線とは、第１シンニング稜線１５を構成している。第２シンニング面２３と第１逃げ面１０との稜線と、第２シンニング面２３と第２逃げ面２０との稜線とは、第２シンニング稜線２５を構成している。軸線方向１０１に見て、第１稜線７１に垂直な方向における第１シンニング稜線１５と第２シンニング稜線２５との間の最短距離Ｅ２は、０．０４ｍｍ以上０．１０ｍｍ以下である。

（２）上記（１）に係るドリル１００によれば、軸線方向１０１に見て、第３チゼル領域４３の長さＬ３は、最短距離Ｅ２の２３％以上５５％以下であってもよい。

（３）上記（１）または（２）に係るドリル１００によれば、ドリル１００の刃径Ｄは、３ｍｍ以下であってもよい。

（４）上記（３）に係るドリル１００は、第１切屑排出面１９と、第２切屑排出面２９とを備えていてもよい。第１切屑排出面１９は、軸線Ｘの周りにおいて螺旋状に設けられていてもよい。第１切屑排出面１９は、第１逃げ面１０に連なっていてもよい。第２切屑排出面２９は、軸線Ｘの周りにおいて螺旋状に設けられていてもよい。第２切屑排出面２９は、第２逃げ面２０に連なっていてもよい。第１切屑排出面１９および第２切屑排出面２９の各々は、切屑排出溝を構成している。軸線方向１０１における第１切屑排出面１９および第２切屑排出面２９の各々の長さは、刃径Ｄの２倍以上１０倍以下であってもよい。

（５）上記（４）に係るドリル１００によれば、第１逃げ面１０と第１切屑排出面１９との稜線は、第１切刃５１を構成していてもよい。第２逃げ面２０と第２切屑排出面２９との稜線は、第２切刃５２を構成していてもよい。第１切刃５１の最外周端９１において、ドリル１００の半径方向における第１切刃５１のすくい角θ１１は、－１８°以上－９°以下であってもよい。第２切刃５２の最外周端９２において、ドリル１００の半径方向における第２切刃５２のすくい角θ１２は、－１８°以上－９°以下であってもよい。

（６）上記（１）から（５）のいずれかに係るドリル１００によれば、軸線方向１０１に見て、第１稜線７１と第３チゼル領域４３とがなす角度θ３は、第１稜線７１と第１チゼル領域４１とがなす角度θ１よりも大きく、且つ第１稜線７１と第２チゼル領域４２とがなす角度θ２よりも大きくてもよい。

（７）上記（１）から（６）のいずれかに係るドリル１００によれば、軸線方向１０１に見て、第１稜線７１と第３チゼル領域４３とがなす角度θ３は、５０°以上８０°以下であってもよい。

（８）上記（１）から（７）のいずれかに係るドリル１００によれば、軸線方向１０１に見て、第１稜線７１と第１チゼル領域４１とがなす角度θ１は、４０°以上６０°以下であってもよい。軸線方向１０１に見て、第１稜線７１と第２チゼル領域４２とがなす角度は、４０°以上６０°以下であってもよい。

［実施形態の詳細］
以下、図面に基づいて本開示の実施形態（以降、本実施形態とも称する）の詳細について説明する。なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照番号を付し、その説明は繰返さない。

まず、本実施形態に係るドリル１００の構成について説明する。図１は、本実施形態に係るドリル１００の構成を示す平面模式図である。図１に示されるように本実施形態に係るドリル１００は、前端１と、後端２と、第１切刃５１と、第１切屑排出面１９と、第２切屑排出面２９と、外周面９と、シャンク７と、第２逃げ面２０と、第２シンニング面２３とを主に有している。本実施形態に係るドリル１００は、たとえば金属加工用のドリルである。

図１に示されるように、第１切屑排出面１９は、軸線Ｘの周りにおいて螺旋状に設けられている。第２切屑排出面２９は、軸線Ｘの周りにおいて螺旋状に設けられている。第１切屑排出面１９および第２切屑排出面２９の各々は、切屑排出溝を構成する。具体的には、第１切屑排出面１９は、第１切屑排出溝９３を構成している。第２切屑排出面２９は、第２切屑排出溝９４を構成している。

外周面９は、第１切屑排出面１９および第２切屑排出面２９の各々に連なっている。外周面９は、第１外周面部１６と、第２外周面部２６とを有している。第１外周面部１６は、軸線Ｘの周りにおいて螺旋状に設けられている。第２外周面部２６は、軸線Ｘの周りにおいて螺旋状に設けられている。第１切刃５１は、ドリル１００の前端１に近い位置に設けられている。第２シンニング面２３は、第２逃げ面２０、第２外周面部２６および第１切屑排出面１９の各々に連なっている。

ドリル１００の前端１は、被削材に対向する部分である。ドリル１００の後端２は、ドリル１００を回転させる工具主軸（図示せず）に対向する部分である。シャンク７は、工具主軸に取り付けられる部分である。軸線Ｘは、前端１と後端２とを通っている。ドリル１００は、軸線Ｘの周りを回転する。本明細書において、前端１から後端２に向かう方向は、軸線方向１０１とされる。軸線方向１０１は、軸線Ｘに沿う方向である。軸線方向１０１に垂直であり且つ軸線Ｘに向かう方向は、径方向内側とされる。反対に、軸線方向１０１に垂直であり且つ軸線Ｘから離れる方向は、径方向外側とされる。

図１に示されるように、軸線方向１０１における第１切屑排出面１９の長さは、第１長さＬ１とされる。第１長さＬ１は、たとえば１０ｍｍである。軸線方向１０１における第２切屑排出面２９の長さは、第２長さＬ２とされる。第２長さＬ２は、第１長さＬ１と実質的に同じである。

図２は、本実施形態に係るドリル１００の構成を示す斜視模式図である。図２に示されるように、本実施形態に係るドリル１００は、第１逃げ面１０と、第１シンニング面１３と、第２切刃５２とを有している。第１逃げ面１０は、第１切屑排出面１９（図１参照）および第１外周面部１６に連なっている。第１逃げ面１０と第１切屑排出面１９との稜線は、第１切刃５１を構成している。第１切刃５１に近い第１切屑排出面１９は、すくい面として機能する。

第１シンニング面１３は、第１逃げ面１０、第１外周面部１６および第２切屑排出面２９の各々に連なっている。第２逃げ面２０は、第１逃げ面１０、第１シンニング面１３および第２切屑排出面２９の各々に連なっている。第２逃げ面２０と第２切屑排出面２９との稜線は、第２切刃５２を構成している。第２切刃５２に近い第２切屑排出面２９は、すくい面として機能する。

図２に示されるように、第１逃げ面１０は、第１前方逃げ面部１１と、第１後方逃げ面部１２とを有している。第１前方逃げ面部１１は、たとえば平面状である。第１前方逃げ面部１１は、第１切刃５１に連なっている。別の観点から言えば、第１前方逃げ面部１１と第１切屑排出面１９（図１参照）との稜線は、第１切刃５１を構成している。第１後方逃げ面部１２は、たとえば平面状である。第１後方逃げ面部１２は、第１前方逃げ面部１１に連なっている。第１前方逃げ面部１１と第１後方逃げ面部１２との稜線は、第１稜線７１とされる。第１稜線７１は、たとえば直線状である。

第２逃げ面２０は、第２前方逃げ面部２１と、第２後方逃げ面部２２とを有している。第２前方逃げ面部２１は、たとえば平面状である。第２前方逃げ面部２１は、第２切刃５２に連なっている。第２前方逃げ面部２１は、たとえば平面状である。第２後方逃げ面部２２は、第２前方逃げ面部２１に連なっている。第２前方逃げ面部２１と第２後方逃げ面部２２との稜線は、第２稜線７２とされる。第２稜線７２は、たとえば直線状である。

図２に示されるように、外周面９は、第１マージン面１８と、第２マージン面２８とを有している。別の観点から言えば、ドリル１００は、マージン面を１対のみ有している。第１マージン面１８は、第１外周面部１６および第１切屑排出面１９の各々に連なっている。第１マージン面１８と第１切屑排出面１９との稜線は、第１リーディングエッジ１７を構成している。

第２マージン面２８は、第２外周面部２６、第２逃げ面２０および第２切屑排出面２９の各々に連なっている。第２マージン面２８と第２切屑排出面２９との稜線は、第２リーディングエッジ２７を構成している。

第１外周面部１６は、第１逃げ面１０、第１シンニング面１３および第２切屑排出面２９の各々に連なっている。第２外周面部２６は、第２逃げ面２０、第２シンニング面２３および第１切屑排出面１９の各々に連なっている。

図３は、本実施形態に係るドリル１００の構成を示す正面模式図である。図３に示される正面模式図は、軸線方向１０１に見たドリル１００の構成を示している。説明の便宜のため、図３において、シャンク７は図示されていない。図３に示されるように、第１シンニング面１３は、第１逃げ面１０に対して回転方向後方に設けられている。第２逃げ面２０は、第１シンニング面１３に対して回転方向後方に設けられている。第２シンニング面２３は、第２逃げ面２０に対して回転方向後方に設けられている。第１逃げ面１０は、第２シンニング面２３に対して回転方向後方に設けられている。

図３に示されるように、ドリル１００は、軸線Ｘに対して実質的に２回対称であってもよい。第１逃げ面１０の外形を軸線Ｘに対して１８０°回転させた形状は、第２逃げ面２０の外形と実質的に同じであってもよい。同様に、第１シンニング面１３の外形を軸線Ｘに対して１８０°回転させた形状は、第２シンニング面２３の外形と実質的に同じであってもよい。軸線方向１０１に見て、第２稜線７２は、第１稜線７１と実質的に平行である。

第１前方逃げ面部１１は、第２シンニング面２３に連なっている。第１前方逃げ面部１１と第２シンニング面２３との稜線は、第１シンニング切刃６１を構成している。第１シンニング切刃６１は、第１切刃５１に連なっている。第１シンニング切刃６１は、第１切刃５１に対して径方向内側に設けられている。第１前方逃げ面部１１は、第１シンニング面１３から離間している。

第１後方逃げ面部１２は、第１前方逃げ面部１１に対して回転方向後方に設けられている。第１後方逃げ面部１２は、第１シンニング面１３に連なっている。第１後方逃げ面部１２と第１シンニング面１３との稜線は、第３稜線７３とされる。第１後方逃げ面部１２は、第２シンニング面２３から離間している。

第２前方逃げ面部２１は、第１シンニング面１３に連なっている。第２前方逃げ面部２１と第１シンニング面１３との稜線は、第２シンニング切刃６２を構成している。第２シンニング切刃６２は、第２切刃５２に連なっている。第２シンニング切刃６２は、第２切刃５２に対して径方向内側に設けられている。第２前方逃げ面部２１は、第２シンニング面２３から離間している。

第２後方逃げ面部２２は、第２前方逃げ面部２１に対して回転方向後方に設けられている。第２後方逃げ面部２２は、第２シンニング面２３に連なっている。第２後方逃げ面部２２と第２シンニング面２３との稜線は、第４稜線７４とされる。第２後方逃げ面部２２は、第１シンニング面１３から離間している。

図３に示されるように、軸線方向１０１に見て、第１外周面部１６は、第１シンニング面１３に対して径方向外側に設けられている。軸線方向１０１に見て、第２外周面部２６は、第２シンニング面２３に対して径方向外側に設けられている。

軸線方向１０１に見て、第１切刃５１は曲線状である。具体的には、第１切刃５１は円弧状であってもよい。軸線方向１０１に見て、第１切刃５１は回転方向後方に凹んでいる。軸線方向１０１に見て、第２切刃５２は曲線状である。具体的には、第２切刃５２は円弧状であってもよい。軸線方向１０１に見て、第２切刃５２は回転方向後方に凹んでいる。

第１切刃５１の最外周端は、第１最外周端９１とされる。第２切刃５２の最外周端は、第２最外周端９２とされる。軸線方向１０１に見て、第１最外周端９１と第２最外周端９２と軸線Ｘとは、一直線上に並んでいてもよい。軸線方向１０１に見て、第１最外周端９１と軸線Ｘとの間の距離と、第２最外周端９２と軸線Ｘとの間の距離とは、実質的に同じである。

軸線方向１０１に見て、第１最外周端９１と第２最外周端９２との間の距離は、ドリル１００の刃径Ｄとされる。刃径Ｄは、たとえば３ｍｍ以下である。刃径Ｄは、たとえば２ｍｍである。刃径Ｄの上限は、特に限定されないが、たとえば２ｍｍ以下であってもよいし、１ｍｍ以下であってもよい。刃径Ｄの下限は、特に限定されないが、たとえば０．１ｍｍ以上であってもよいし、０．５ｍｍ以上であってもよい。

軸線方向１０１における第１切屑排出面１９の長さ（第１長さＬ１）は、たとえば刃径Ｄの２倍以上１０倍以下である。第１長さＬ１は、たとえば刃径Ｄの３倍以上５倍以下であってもよい。第１長さＬ１の下限は、特に限定されないが、たとえば刃径Ｄの２．５倍以上であってもよいし、刃径Ｄの４倍以上であってもよい。第１長さＬ１の上限は、特に限定されないが、たとえば刃径Ｄの８倍以下であってもよいし、刃径Ｄの６倍以下であってもよい。

軸線方向１０１における第２切屑排出面２９の長さ（第２長さＬ２）は、たとえば刃径Ｄの２倍以上１０倍以下である。第２長さＬ２は、たとえば刃径Ｄの３倍以上５倍以下であってもよい。第２長さＬ２の下限は、特に限定されないが、たとえば刃径Ｄの２．５倍以上であってもよいし、刃径Ｄの４倍以上であってもよい。第２長さＬ２の上限は、特に限定されないが、たとえば刃径Ｄの８倍以下であってもよいし、刃径Ｄの６倍以下であってもよい。

図３に示されるように、第１切屑排出面１９と第２シンニング面２３との稜線は、第５稜線７５とされる。軸線方向１０１に見て、第５稜線７５は、回転方向前方に凹んでいる。軸線方向１０１に見て、第１シンニング切刃６１上の第１点１２１において、第５稜線７５は、第１シンニング切刃６１に重なっている。別の観点から言えば、軸線方向１０１に見て第５稜線７５は、第１点１２１から、第１シンニング切刃６１に対して回転方向前方に延びている。軸線方向１０１に見て、第１点１２１を通り且つ第１稜線７１に平行な直線は、第１仮想線１１１とされる。軸線方向１０１に見て、第１切刃５１は、第１仮想線１１１に対して回転方向前方に設けられている。

図３に示されるように、第２切屑排出面２９と第１シンニング面１３との稜線は、第６稜線７６とされる。軸線方向１０１に見て、第６稜線７６は、回転方向前方に凹んでいる。軸線方向１０１に見て、第２シンニング切刃６２上の第２点１２２において、第６稜線７６は、第２シンニング切刃６２に重なっている。別の観点から言えば、軸線方向１０１に見て第６稜線７６は、第２点１２２から、第２シンニング切刃６２に対して回転方向前方に延びている。軸線方向１０１に見て、第２点１２２を通り且つ第１稜線７１に平行な直線は、第２仮想線１１２とされる。軸線方向１０１に見て、第２切刃５２は、第２仮想線１１２に対して回転方向前方に設けられている。図３に示されるように、径方向内側に向かう方向であり、且つ軸線方向１０１に見て第１稜線７１に平行な方向は、側面視方向１０２とされる。

図４は、図３の領域ＩＶを示す拡大正面模式図である。図４に示されるように、第２前方逃げ面部２１は、第１前方逃げ面部１１および第１後方逃げ面部１２の各々に連なっている。第２後方逃げ面部２２は、第１前方逃げ面部１１に連なっている。第２後方逃げ面部２２は、第１後方逃げ面部１２から離間している。

第１前方逃げ面部１１と第２後方逃げ面部２２との稜線は、第１チゼル領域４１を構成している。軸線方向１０１に見て、第１チゼル領域４１は、たとえば直線状である。第１後方逃げ面部１２と第２前方逃げ面部２１との稜線は、第２チゼル領域４２を構成している。軸線方向１０１に見て、第２チゼル領域４２は、たとえば直線状である。第２チゼル領域４２は、第１チゼル領域４１から離間している。

第１前方逃げ面部１１と第２前方逃げ面部２１との稜線は、第３チゼル領域４３を構成している。第３チゼル領域４３は、軸線Ｘと交差していてもよい。第３チゼル領域４３は、第１端部８１と第２端部８２とを有している。第１端部８１において、第３チゼル領域４３は、第１チゼル領域４１および第２稜線７２の各々に連なっている。第２端部８２は、第１端部８１の反対にある。第２端部８２において、第３チゼル領域４３は、第２チゼル領域４２および第１稜線７１の各々に連なっている。第３チゼル領域４３は、第１チゼル領域４１に対して径方向内側に設けられている。第３チゼル領域４３は、第２チゼル領域４２に対して径方向内側に設けられている。

軸線方向１０１に見て、第２稜線７２が延在する方向に延びる直線は、第３仮想線１１３とされる。軸線方向１０１に見て、第３仮想線１１３は、第１稜線７１に対して回転方向前方にある。軸線方向１０１に見て、第１稜線７１に垂直な方向において、第１稜線７１と第２稜線７２との間の距離は、第１距離Ｅ１とされる。第１距離Ｅ１は、軸線方向１０１に見た場合における第３仮想線１１３と第１稜線７１との間の距離である。第１距離Ｅ１は、０ｍｍより大きく０．０３ｍｍ以下である。第１距離Ｅ１の下限は、特に限定されないが、たとえば０．００５ｍｍ以上であってもよいし、０．０１ｍｍ以上であってもよい。第１距離Ｅ１の上限は、特に限定されないが、たとえば０．０２７ｍｍ以下であってもよいし、０．０２３ｍｍ以下であってもよい。

図４に示されるように、第１シンニング面１３と第１逃げ面１０との稜線（第３稜線７３）と、第１シンニング面１３と第２逃げ面２０との稜線（第２シンニング切刃６２）とは、第１シンニング稜線１５を構成している。第１シンニング稜線１５は、第２チゼル領域４２に連なっている。軸線方向１０１に見て、第１シンニング稜線１５は、径方向内側に凹んでいる。第１シンニング稜線１５上に位置し、且つ軸線方向１０１に見て第１稜線７１に垂直な方向において軸線Ｘに最も近い点は、第３点１２３とされる。第３点１２３は、たとえば第３稜線７３上に位置している。

第２シンニング面２３と第１逃げ面１０との稜線（第１シンニング切刃６１）と、第２シンニング面２３と第２逃げ面２０との稜線（第４稜線７４）とは、第２シンニング稜線２５を構成している。第２シンニング稜線２５は、第１チゼル領域４１に連なっている。軸線方向１０１に見て、第２シンニング稜線２５は、径方向内側に凹んでいる。第２シンニング稜線２５上に位置し、且つ軸線方向１０１に見て第１稜線７１に垂直な方向において軸線Ｘに最も近い点は、第４点１２４とされる。第４点１２４は、たとえば第４稜線７４上に位置している。

軸線方向１０１に見て、第１稜線７１に垂直な方向における第３点１２３と第４点１２４との間の距離は、第２距離Ｅ２とされる。軸線方向１０１に見て、第２距離Ｅ２は、第１稜線７１に垂直な方向における第１シンニング稜線１５と第２シンニング稜線２５との間の最短距離である。第２距離Ｅ２は、０．０４ｍｍ以上０．１０ｍｍ以下である。第２距離Ｅ２の下限は、特に限定されないが、たとえば０．０５ｍｍ以上であってもよいし、０．０５３ｍｍ以上であってもよい。第２距離Ｅ２の上限は、特に限定されないが、たとえば０．０９ｍｍ以下であってもよいし、０．０８５ｍｍ以下であってもよい。第２距離Ｅ２は、第１距離Ｅ１よりも大きい。

軸線方向１０１に見た場合における第３チゼル領域４３の長さは、第３長さＬ３とされる。別の観点から言えば、第３長さＬ３は、軸線方向１０１に見た場合における第１端部８１と第２端部８２との間の距離である。第３長さＬ３は、第２距離Ｅ２の２３％以上５５％以下である。言い換えれば、第３長さＬ３を第２距離Ｅ２で割った値の百分率（第１値）は、２３％以上５５％以下である。第１値の下限は、特に限定されないが、たとえば２８％以上であってもよいし、３５％以上であってもよい。第１値の上限は、特に限定されないが、たとえば５０％以下であってもよいし、４５％以下であってもよい。

図４に示されるように、軸線方向１０１に見て、第１稜線７１に平行であり且つ第１チゼル領域４１と交差する直線は、第４仮想線１１４とされる。軸線方向１０１に見て、第４仮想線１１４と第１チゼル領域４１とがなす角の内、鋭角である角の角度は、第１角度θ１とされる。別の観点から言えば、第１角度θ１は、軸線方向１０１に見て第１稜線７１と第１チゼル領域４１とがなす角度である。

第１角度θ１は、たとえば４０°以上６０°以下である。第１角度θ１の下限は、特に限定されないが、たとえば４３°以上であってもよいし、４７°以上であってもよい。第１角度θ１の上限は、特に限定されないが、たとえば５７°以下であってもよいし、５３°以下であってもよい。

図４に示されるように、軸線方向１０１に見て、第１稜線７１に平行であり且つ第２チゼル領域４２と交差する直線は、第５仮想線１１５とされる。軸線方向１０１に見て、第５仮想線１１５と第２チゼル領域４２とがなす角の内、鋭角である角の角度は、第２角度θ２とされる。別の観点から言えば、第２角度θ２は、軸線方向１０１に見て第１稜線７１と第２チゼル領域４２とがなす角度である。

第２角度θ２は、たとえば４０°以上６０°以下である。第２角度θ２の下限は、特に限定されないが、たとえば４３°以上であってもよいし、４７°以上であってもよい。第２角度θ２の上限は、特に限定されないが、たとえば５７°以下であってもよいし、５３°以下であってもよい。

軸線方向１０１に見て、第１稜線７１と第３チゼル領域４３とがなす角度は、第３角度θ３とされる。第３角度θ３は、鋭角である。第３角度θ３は、第１角度θ１よりも大きい。別の観点から言えば、軸線方向１０１に見て、第１チゼル領域４１は、第３チゼル領域４３に対して回転方向後方に傾斜している。第３角度θ３は、第２角度θ２よりも大きい。別の観点から言えば、軸線方向１０１に見て、第２チゼル領域４２は、第３チゼル領域４３に対して回転方向後方に傾斜している。

第３角度θ３は、たとえば５０°以上８０°以下である。第３角度θ３の下限は、特に限定されないが、たとえば５５°以上であってもよいし、６０°以上であってもよい。第３角度θ３の上限は、特に限定されないが、たとえば７５°以下であってもよいし、７０°以下であってもよい。

図５は、図４のＶ－Ｖ線に沿う断面模式図である。図５に示される断面は、軸線Ｘを含み且つ軸線方向１０１に見て第１稜線７１に平行な断面である。本明細書において、軸線Ｘを含み且つ軸線方向１０１に見て第１稜線７１に平行な断面は、第１断面ＣＳ１とされる。図５に示されるように、第１断面ＣＳ１において、第１前方逃げ面部１１は、たとえば直線状である。第１断面ＣＳ１において、第１前方逃げ面部１１が延在する方向に延びる直線は、第６仮想線１１６とされる。第１断面ＣＳ１において、第２前方逃げ面部２１は、たとえば直線状である。第１断面ＣＳ１において、第２前方逃げ面部２１が延在する方向に延びる直線は、第７仮想線１１７とされる。

第６仮想線１１６と第７仮想線１１７とがなす角の内、鈍角となる角の角度は、第４角度θ４とされる。第４角度θ４は、第１前方逃げ面部１１と第２前方逃げ面部２１とがなす角度である。第４角度θ４は、ドリル１００の先端角である。第４角度θ４は、たとえば１４０°である。第４角度θ４は、１２０°以上１６０°以下であってもよい。第１断面ＣＳ１において、軸線Ｘは、第１前方逃げ面部１１と第２前方逃げ面部２１とがなす角を実質的に二等分している。

図６は、図３のＶＩ－ＶＩ線に沿う断面模式図である。図６に示される断面は、軸線Ｘに平行であり且つ第１稜線７１に交差している。軸線方向１０１に見て、図６に示される断面は、第１稜線７１に垂直である。別の観点から言えば、図６に示される断面模式図は、側面視方向１０２（図３参照）に見たドリル１００の構成を示している。本明細書において、軸線Ｘに平行であり且つ第１稜線７１に交差している断面は、第２断面ＣＳ２とされる。

図６に示されるように、第１後方逃げ面部１２は、第１前方逃げ面部１１に対して傾斜している。具体的には、第２断面ＣＳ２において、第１後方逃げ面部１２は、第１前方逃げ面部１１に対して、軸線方向１０１に傾斜している。同様に、第２後方逃げ面部２２（図３参照）は、第２前方逃げ面部２１（図３参照）に対して傾斜している。

図６に示されるように、第２断面ＣＳ２において、第１前方逃げ面部１１および第１後方逃げ面部１２の各々は、直線状であってもよい。同様に、軸線Ｘに平行であり且つ第２稜線７２（図３参照）に交差している断面において、第２前方逃げ面部２１および第２前方逃げ面部２１の各々は、直線状であってもよい。

図７は、図６の領域ＶＩＩを示す拡大模式図である。図７に示されるように第３チゼル領域４３は、ドリル１００の前端１に設けられている。側面視方向１０２に見て、第３チゼル領域４３は、軸線Ｘに実質的に垂直である。側面視方向１０２に見て、第１チゼル領域４１は、第３チゼル領域４３に対して軸線方向１０１に傾斜している。側面視方向１０２に見て、第３チゼル領域４３に対する第１チゼル領域４１の傾斜角は、第５角度θ５とされる。第５角度θ５は、たとえば３°以上１５°以下である。

側面視方向１０２に見て、第２チゼル領域４２は、第３チゼル領域４３に対して軸線方向１０１に傾斜している。側面視方向１０２に見て、第３チゼル領域４３に対する第２チゼル領域４２の傾斜角は、第６角度θ６とされる。第６角度θ６は、たとえば３°以上１５°以下である。

図８は、図３の領域ＶＩＩＩを示す拡大模式図である。図８に示されるように、軸線方向１０１に見て、第１最外周端９１における第１切刃５１の接線は、第１接線１３１とされる。軸線方向１０１に見て、第１最外周端９１と軸線Ｘ（図３参照）とを通る直線は、第８仮想線１１８とされる。

軸線方向１０１に見て、第１接線１３１は、第８仮想線１１８に対して回転方向後方に傾斜している。軸線方向１０１に見て、第１接線１３１と第８仮想線１１８とがなす角の内、鋭角である角の角度は、第１すくい角θ１１とされる。別の観点から言えば、第１切刃５１の最外周端９１において、ドリル１００の半径方向における第１切刃５１のすくい角は、第１すくい角θ１１とされる。第１すくい角θ１１は、負である。

切刃の最外周端において、ドリル１００の半径方向における切刃のすくい角が「正」であるとは、軸線方向１０１に見て、軸線Ｘと最外周端とを通る直線に対して、最外周端における切刃の接線がドリル１００の回転方向前方に傾斜している状態をいう。反対に、切刃の最外周端において、ドリル１００の半径方向における切刃のすくい角が「負」であるとは、軸線方向１０１に見て、軸線Ｘと最外周端とを通る直線に対して、最外周端における切刃の接線がドリル１００の回転方向後方に傾斜している状態をいう。

第１すくい角θ１１は、たとえば－１８°以上－９°以下である。第１すくい角θ１１は、たとえば－１４°以上－１０°以下であってもよい。第１すくい角θ１１の下限は、特に限定されないが、たとえば－１６°以上であってもよいし、－１３°以上であってもよい。第１すくい角θ１１の上限は、特に限定されないが、たとえば－９．５°以下であってもよいし、－１１°以下であってもよい。軸線方向１０１に見て、第１マージン面１８は、第１逃げ面１０、第１外周面部１６および第２外周面部２６の各々に対して径方向外側に設けられている。軸線方向１０１に見て、第１マージン面１８は、第１外周面部１６に対して回転方向前方に設けられている。

図９は、図３の領域ＩＸを示す拡大模式図である。図９に示されるように、軸線方向１０１に見て、第２最外周端９２における第２切刃５２の接線は、第２接線１３２とされる。軸線方向１０１に見て、第２最外周端９２と軸線Ｘ（図３参照）とを通る直線は、第９仮想線１１９とされる。軸線方向１０１に見て、第９仮想線１１９は、第８仮想線１１８（図８参照）に重なっていてもよい。

軸線方向１０１に見て、第２接線１３２は、第９仮想線１１９に対して回転方向後方に傾斜している。軸線方向１０１に見て、第２接線１３２と第９仮想線１１９とがなす角の内、鋭角である角の角度は、第２すくい角θ１２とされる。別の観点から言えば、第２切刃５２の最外周端９２において、ドリル１００の半径方向における第２切刃５２のすくい角は、第２すくい角θ１２とされる。第２すくい角θ１２は、負である。第２すくい角θ１２は、第１すくい角θ１１と実質的に同じである。

第２すくい角θ１２は、たとえば－１８°以上－９°以下である。第２すくい角θ１２は、たとえば－１４°以上－１０°以下であってもよい。第２すくい角θ１２の下限は、特に限定されないが、たとえば－１６°以上であってもよいし、－１３°以上であってもよい。第２すくい角θ１２の上限は、特に限定されないが、たとえば－９．５°以下であってもよいし、－１１°以下であってもよい。軸線方向１０１に見て、第２マージン面２８は、第２逃げ面２０、第１外周面部１６および第２外周面部２６の各々に対して径方向外側に設けられている。軸線方向１０１に見て、第２マージン面２８は、第２外周面部２６に対して回転方向前方に設けられている。

次に、本実施形態に係るドリル１００の作用効果について説明する。
本実施形態に係るドリル１００によれば、第１チゼル領域４１と、第２チゼル領域４２と、第３チゼル領域４３とを有している。第３チゼル領域４３は、第１チゼル領域４１および第２チゼル領域４２の各々に連なっている。第３チゼル領域４３は、前端１に設けられている。このため、ドリル１００を用いて被削材を加工する場合、第３チゼル領域４３が最初に被削材に接する。また、本実施形態に係るドリル１００によれば、第１稜線７１と第２稜線７２との間の距離（第１距離Ｅ１）は、０．０３ｍｍ以下である。軸線方向１０１に見て、第１稜線７１に垂直な方向における第１シンニング稜線１５と第２シンニング稜線２５との間の最短距離（第２距離Ｅ２）は、０．１０ｍｍ以下である。

第１距離Ｅ１を０．０３ｍｍ以下とすることによって、第３チゼル領域４３の長さが過度に長くなることを抑制できる。これによって、ドリル１００を用いた穴加工の開始直後において、ドリル１００と被削材との間の接触面積が過度に大きくなることを抑制できる。このため、ドリル１００の食いつき性を向上できる。これによって、穴加工時においてドリル１００が振られることを抑制できる。このため、ドリル１００を用いて加工した穴における穴径の拡大代および穴位置度の各々を向上できる。結果として、穴加工の精度を向上できる。第２距離Ｅ２を０．１０ｍｍ以下とすることによって、第１チゼル領域４１および第２チゼル領域４２の各々の長さが、過度に長くなることを抑制できる。これによって、穴加工の初期において、被削材から第１チゼル領域４１および第２チゼル領域４２の各々へ負荷される力が過度に大きくなることを抑制できる。このため、穴加工時においてドリル１００が振られることを抑制できる。結果として、穴加工の精度を向上できる。

さらに、本実施形態に係るドリル１００によれば、第１距離Ｅ１は０ｍｍより大きい。第２距離Ｅ２は０．０４ｍｍ以上である。第１距離Ｅ１を０ｍｍより大きくすることによって、ドリル１００の前端１の周辺が、過度に鋭くなることを抑制できる。このため、ドリル１００の前端１の周辺が欠けることを抑制できる。結果として、ドリル１００の強度を向上できる。第２距離Ｅ２を０．０４ｍｍ以上とすることによって、ドリル１００の前端１の周辺における肉厚を厚くすることができる。これによって、ドリル１００が折れることを抑制できる。結果として、ドリル１００の強度を向上できる。

本実施形態に係るドリル１００によれば、第３チゼル領域４３の長さ（第３長さＬ３）は、第２距離Ｅ２の２３％以上５５％以下であってもよい。これによって、ドリル１００を用いて形成した穴の穴位置度を向上できる。

本実施形態に係るドリル１００によれば、ドリル１００の刃径Ｄは、３ｍｍ以下であってもよい。通常、刃径Ｄの小さいドリル１００を用いた加工においては、外部給油によって油性のクーラントを供給することが多い。この場合、内部給油によってクーラントを供給する場合と比較して、ドリル１００の温度が高くなりやすい。従って、刃径Ｄの小さいドリル１００においては、ドリル１００と被削材との間における摩擦を低減するために、マージン面の数は２個（１対）とされることが多い。この場合、マージン面の数が４個（２対）以上である場合と比較して、ドリル１００が振れやすくなる。結果として、穴加工の精度が低下する。本実施形態に係るドリル１００によれば、刃径Ｄが３ｍｍ以下である場合においても、穴加工の精度の低下を抑制できる。

図１０は、ドリル１００が被削材を貫通する直前の状態を示す断面模式図である。図１０に示されるように、穴加工時にドリル１００が被削材９９を貫通する直前において、被削材９９の残部９８が形成される。残部９８は、ドリル１００の切刃によって切削されない部分である。図１１は、ドリル１００を用いて被削材９９に穴が形成された状態を示す断面模式図である。図１０および図１１に示されるように、ドリル１００が被削材９９を貫通する際に、残部９８は、ドリル１００の加工方向Ａに沿った方向の負荷を受ける。当該負荷によって、残部９８は塑性変形する。結果として、被削材９９においてバリ９７が形成される。ドリル１００の加工方向Ａにおいて、被削材９９の表面から最も離れているバリ９７上の点と、被削材９９の表面との間の距離が、バリ９７の高さＨとされる。バリ９７の高さＨは、低いことが好ましい。

本実施形態に係るドリル１００によれば、第１最外周端９１において、ドリル１００の半径方向における第１切刃５１のすくい角（第１すくい角θ１１）は、－１８°以上－９°以下であってもよい。第２最外周端９２において、ドリル１００の半径方向における第２切刃５２のすくい角（第２すくい角θ１２）は、－１８°以上－９°以下であってもよい。第１すくい角θ１１および第２すくい角θ１２の各々を－１８°以上とすることにより、最外周端における切刃の切れ味を向上できる。結果として、バリ９７の高さＨを低くすることができる。

さらに、第１すくい角θ１１および第２すくい角θ１２の各々を－９°以下とすることによって、最外周端の周辺における切刃の強度が低下することを抑制できる。これによって、ドリル１００を用いて複数の穴を加工した後においても、切刃の欠損による切れ味の低下を抑制できる。この結果、ドリル１００を用いて複数の穴を加工した後においても、バリの高さＨが高くなることを抑制できる。

（サンプル準備）
まず、サンプル１およびサンプル２に係るドリル１００が準備された。サンプル１に係るドリル１００は、比較例とされた。サンプル２に係るドリル１００は、実施例とされた。

サンプル１およびサンプル２に係るドリル１００において、第１距離Ｅ１が変化された。サンプル１に係るドリル１００において、第１距離Ｅ１は、０．１２ｍｍとされた。図１２は、サンプル１に係るドリル１００の構成を示す拡大正面模式図である。図１２に示される拡大正面模式図は、図４に示される拡大正面模式図に対応している。図１２に示されるように、サンプル１に係るドリル１００は、第１チゼル領域４１および第２チゼル領域４２を有していなかった。サンプル１に係るドリル１００において、第３チゼル領域４３の長さ（第３長さＬ３）を第２距離Ｅ２で割った値の百分率（第１値）は、１１３％とされた。

サンプル２に係るドリル１００の構成は、本実施形態に係るドリル１００の構成とされた（図４参照）。サンプル２に係るドリルにおいて、第１距離Ｅ１は、０．０２ｍｍとされた。第１値は３２％とされた。

サンプル１およびサンプル２に係るドリル１００において、刃径Ｄは２ｍｍとされた。第１切屑排出面１９および第２切屑排出面２９の各々の長さは、刃径Ｄの５倍とされた。第２距離Ｅ２は０．０７ｍｍとされた。第１すくい角θ１１および第２すくい角θ１２の各々（以下、単にすくい角とも称する）は、－１２°とされた。

（評価方法）
次に、サンプル１およびサンプル２に係るドリル１００を用いて、穴径の拡大代および穴位置度が評価された。具体的には、サンプル１およびサンプル２に係るドリル１００を用いて、被削材に穴が形成された。形成された穴の径が測定された。形成された穴の径からドリル１００の刃径を差し引いた値が、穴径の拡大代とされた。穴の中心の目標位置と、形成された穴の中心の位置との間の距離の２倍の値が、穴位置度とされた。

穴径の拡大代および穴位置度の評価において、被削材はＳＣＭ４１５とされた。ＳＣＭ４１５は、ＪＩＳ（Japanese Industrial Standards） Ｇ ４０５３：２０１６に規定される合金鋼である。穴の深さは６ｍｍとされた。切削速度は３８ｍ／分とされた。送り量は０．０４ｍｍ／回転とされた。

（評価結果）

表１は、サンプル１およびサンプル２における穴径の拡大代および穴位置度を示している。表１に示されるように、サンプル２における穴径の拡大代は、サンプル１における穴径の拡大代よりも小さかった。サンプル２における穴位置度は、サンプル１における穴位置度よりも小さかった。

以上の結果より、実施例に係るドリル１００は、比較例に係るドリル１００と比較して、穴径の拡大代および穴位置度の各々を低減可能であることが確認された。

（サンプル準備）
次に、サンプル３からサンプル７に係るドリル１００が準備された。サンプル３、サンプル６およびサンプル７に係るドリル１００は、比較例とされた。サンプル４およびサンプル５に係るドリル１００は、実施例とされた。

サンプル３からサンプル７に係るドリル１００において、第１距離Ｅ１が変化された。サンプル３からサンプル７に係るドリル１００において、第１距離Ｅ１は０ｍｍ以上０．１０ｍｍ以下とされた。第１値は、０％以上１１３％以下とされた。

サンプル３からサンプル７に係るドリル１００において、刃径Ｄは２ｍｍとされた。第１切屑排出面１９および第２切屑排出面２９の各々の長さは、刃径Ｄの５倍とされた。第２距離Ｅ２は０．０８ｍｍとされた。すくい角は－１２°とされた。

（評価方法）
次に、サンプル３からサンプル７に係るドリル１００を用いて、食いつき形状が評価された。具体的には、サンプル３からサンプル７に係るドリル１００を用いて、穴が被削材に形成された。穴の深さは０．３ｍｍ程度とされた。被削材におけるドリル１００が接触した部分において、ドリル１００が接触した痕の形状（食いつき形状）が確認された。ドリル１００の食いつき性が良好である場合、食いつき形状は円形になる。食いつき形状の評価において、被削材はＳＣＭ４１５とされた。切削速度は３８ｍ／分とされた。送り量は０．０４ｍｍ／回転とされた。

サンプル３からサンプル７に係るドリル１００を用いて、穴径の拡大代および穴位置度が評価された。具体的には、上述の評価方法を用いて、穴径の拡大代および穴位置度の各々が測定された。

サンプル３からサンプル７に係るドリル１００の各々の加工穴数が評価された。具体的には、サンプル３からサンプル７に係るドリル１００を用いて、被削材に複数の穴が形成された。穴の数は、最大６００個とされた。ドリル１００の破損が確認された場合においては、破損が確認されるまでに形成された穴の数が加工穴数として測定された。ドリル１００の破損が確認されなかった場合においては、加工穴数は６００個とされた。加工穴数の評価において、被削材はＳＣＭ４１５とされた。穴の深さは６ｍｍとされた。切削速度は３８ｍ／分とされた。送り量は０．０４ｍｍ／回転とされた。

（評価結果）

表２は、サンプル３からサンプル７における食いつき形状、穴径の拡大代、穴位置度および加工穴数を示している。表２に示されるように、第１距離Ｅ１が０．０３ｍｍ以下である場合（サンプル３から５）において、食いつき形状は円形であった。第１距離Ｅ１が０．０５ｍｍ以上である場合（サンプル６および７）において、食いつき形状は異形状であった。具体的には、食いつき形状が三角形状であった。

表２に示されるように、第１距離Ｅ１が０．０３ｍｍ以下である場合（サンプル３から５）において、穴径の拡大代は０．０１８ｍｍ以下であった。穴位置度は０．０１６ｍｍ以下であった。第１距離Ｅ１が０．０５ｍｍ以上である場合（サンプル６および７）において、穴径の拡大代は０．０２８ｍｍ以上であった。穴位置度は０．０２１ｍｍ以上であった。

表２に示されるように、第１距離Ｅ１が０ｍｍである場合（サンプル３）において、加工穴数は１２６個であった。具体的には、サンプル３において、ドリル１００の前端１の周辺に欠損が確認された。第１距離Ｅ１が０ｍｍより大きい場合（サンプル４から７）において、加工穴数は６００個であった。言い換えれば、サンプル４から７において、ドリル１００の破損は確認されなかった。

以上の結果より、実施例に係るドリル１００は、比較例に係るドリル１００と比較して、食いつき性を向上可能であり、且つ穴径の拡大代および穴位置度の各々を低減可能であり、且つドリル１００の強度を向上可能であることが確認された。

（サンプル準備）
次に、サンプル８からサンプル１３に係るドリル１００が準備された。サンプル８およびサンプル１３に係るドリル１００は、比較例とされた。サンプル９からサンプル１２に係るドリル１００は、実施例とされた。

サンプル８からサンプル１３に係るドリル１００において、第２距離Ｅ２が変化された。サンプル８からサンプル１３に係るドリル１００において、第２距離Ｅ２は０．０３０ｍｍ以上０．１１０ｍｍ以下とされた。第１値は、２０％以上７４％以下とされた。

サンプル８からサンプル１３に係るドリル１００において、刃径Ｄは２ｍｍとされた。第１切屑排出面１９および第２切屑排出面２９の各々の長さは、刃径Ｄの５倍とされた。第１距離Ｅ１は０．０２ｍｍとされた。すくい角は－１２°とされた。

（評価方法）
次に、サンプル８からサンプル１３に係るドリル１００を用いて、穴径の拡大代、穴位置度および加工穴数が評価された。具体的には、上述の評価方法を用いて穴径の拡大代、穴位置度および加工穴数が測定された。

（評価結果）

表３は、サンプル８からサンプル１３における穴径の拡大代、穴位置度および加工穴数を示している。図１３は、サンプル８からサンプル１３における穴径の拡大代を示している。図１３において、横軸は第２距離Ｅ２を示している。縦軸は穴径の拡大代を示している。図１３において、Ｐ８で示される点は、サンプル８における穴径の拡大代を示している。同様に、Ｐ９からＰ１３で示される点は、サンプル９からサンプル１３における穴径の拡大代を示している。

図１４は、サンプル８からサンプル１３おける穴位置度を示している。図１４において、横軸は第２距離Ｅ２を示している。縦軸は、穴位置度を示している。図１４において、Ｐ８で示される点は、サンプル８における穴位置度を示している。同様に、Ｐ９からＰ１３で示される点は、サンプル９からサンプル１３における穴位置度を示している。

表３、図１３および図１４に示されるように、第２距離Ｅ２が０．１００ｍｍ以下である場合（サンプル８から１２）において、穴径の拡大代は０．０１６ｍｍ以下であった。穴位置度は、０．０２８ｍｍ以下であった。第２距離Ｅ２が０．１１０ｍｍ以上である場合（サンプル１３）において、穴径の拡大代は０．０１９ｍｍであった。穴位置度は０．０３５ｍｍであった。

表３に示されるように、第２距離Ｅ２が０．０３ｍｍである場合（サンプル８）において、加工穴数は１８０個であった。具体的には、サンプル８において、ドリル１００の折損が確認された。第２距離Ｅ２が０．０４ｍｍ以上である場合（サンプル９からサンプル１３）において、加工穴数は６００個であった。言い換えれば、サンプル９からサンプル１３において、ドリル１００の破損は確認されなかった。

以上の結果より、実施例に係るドリル１００は、比較例に係るドリル１００と比較して、穴径の拡大代および穴位置度の各々を低減可能であり、且つドリル１００の強度を向上可能であることが確認された。

（サンプル準備）
次に、サンプル１４からサンプル２０に係るドリル１００が準備された。サンプル１４、サンプル１５およびサンプル２０に係るドリル１００は、比較例とされた。サンプル１６からサンプル１９に係るドリル１００は、実施例とされた。

サンプル１４からサンプル２０に係るドリル１００において、第３チゼル領域４３の長さを第２距離Ｅ２で割った値（第１値）が変化された。サンプル１４からサンプル２０に係るドリル１００において、第１値は、１５％以上７５％以下とされた。第２距離Ｅ２は、０．０３０ｍｍ以上０．１５０ｍｍ以下とされた。

サンプル１４からサンプル２０に係るドリル１００において、刃径Ｄは２ｍｍとされた。第１切屑排出面１９および第２切屑排出面２９の各々の長さは、刃径Ｄの５倍とされた。第１距離Ｅ１は０．０２ｍｍとされた。すくい角は、－１２°とされた。

（評価方法）
次に、サンプル１４からサンプル２０に係るドリル１００を用いて、穴径の拡大代、穴位置度および加工穴数が評価された。具体的には、上述の評価方法を用いて、穴径の拡大代、穴位置度および加工穴数が測定された。

（評価結果）

表４は、サンプル１４からサンプル２０における穴径の拡大代、穴位置度および加工穴数を示している。図１５は、サンプル１４からサンプル２０における穴径の拡大代を示している。図１５において、横軸は第１値を示している。縦軸は穴径の拡大代を示している。図１５において、Ｐ１４で示される点は、サンプル１４における穴径の拡大代を示している。同様に、Ｐ１５からＰ２０で示される点は、サンプル１５からサンプル２０における穴径の拡大代を示している。

図１６は、サンプル１４からサンプル２０における穴位置度を示している。図１６において、横軸は第１値を示している。縦軸は穴位置度を示している。図１６において、Ｐ１４で示される点は、サンプル１４における穴位置度を示している。同様に、Ｐ１５からＰ２０で示される点の各々は、サンプル１５からサンプル２０における穴位置度を示している。

表４および図１５に示されるように、第１値が２３％以上６５％以下である場合（サンプル１５から１９）における穴径の拡大代は、第１値が２３％未満または６５％より大きい場合（サンプル１４およびサンプル２０）における穴径の拡大代よりも小さかった。表４および図１６に示されるように、第１値が２３％以上５５％以下である場合（サンプル１６から１９）における穴位置度は、第１値が２３％未満または５５％より大きい場合（サンプル１４、サンプル１５およびサンプル２０）における穴位置度よりも小さかった。

以上の結果より、実施例に係るドリル１００は、比較例に係るドリル１００と比較して、穴位置度を低減可能であることが確認された。

（サンプル準備）
次に、サンプル２１からサンプル２７に係るドリル１００が準備された。サンプル２１およびサンプル２７に係るドリル１００は、比較例とされた。サンプル２２からサンプル２６に係るドリル１００は、実施例とされた。

サンプル２１からサンプル２７に係るドリル１００において、すくい角が変化された。サンプル２１からサンプル２７に係るドリル１００において、すくい角は－２４°以上－６°以下とされた。

サンプル２１からサンプル２７に係るドリル１００において、刃径Ｄは２ｍｍとされた。第１切屑排出面１９および第２切屑排出面２９の各々の長さは、刃径Ｄの５倍とされた。第１距離Ｅ１は０．０２ｍｍとされた。第２距離Ｅ２は０．０８ｍｍとされた。第１値は２８％とされた。

（評価方法）
次に、サンプル２１からサンプル２７に係るドリル１００を用いて、３００個の穴を加工した後におけるバリの高さＨ（図１１参照）が測定された。具体的には、ドリル１００の加工方向において、被削材９９の表面から最も離れているバリ９７上の点と、被削材９９の表面との間の距離が、バリの高さＨとして測定された。バリの高さＨの評価において、被削材はＳＣＭ４１５とされた。穴の深さは６ｍｍとされた。切削速度は３８ｍ／分とされた。送り量は０．０４ｍｍ／回転とされた。

サンプル２１からサンプル２７に係るドリル１００を用いて、穴径の拡大代、穴位置度および加工穴数が評価された。具体的には、上述の評価方法を用いて、穴径の拡大代、穴位置度および加工穴数が測定された。

（評価結果）

表５は、サンプル２１からサンプル２７に係るドリル１００における穴径の拡大代、穴位置度、バリの高さＨおよび加工穴数を示している。

表５に示されるように、すくい角が－１８°以上－９°以下である場合（サンプル２２からサンプル２６）におけるバリの高さＨは、すくい角が－１８°より小さいまたは－９°より大きい場合（サンプル２１およびサンプル２７）におけるバリの高さＨよりも小さかった。

以上の結果より、実施例に係るドリル１００は、比較例に係るドリル１００と比較して、バリの高さＨを低減可能であることが確認された。

今回開示された実施形態および実施例はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味、および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

１ 前端、２ 後端、７ シャンク、９ 外周面、１０ 第１逃げ面、１１ 第１前方逃げ面部、１２ 第１後方逃げ面部、１３ 第１シンニング面、１５ 第１シンニング稜線、１６ 第１外周面部、１７ 第１リーディングエッジ、１８ 第１マージン面、１９ 第１切屑排出面、２０ 第２逃げ面、２１ 第２前方逃げ面部、２２ 第２後方逃げ面部、２３ 第２シンニング面、２５ 第２シンニング稜線、２６ 第２外周面部、２７ 第２リーディングエッジ、２８ 第２マージン面、２９ 第２切屑排出面、４１ 第１チゼル領域、４２ 第２チゼル領域、４３ 第３チゼル領域、５１ 第１切刃、５２ 第２切刃、６１ 第１シンニング切刃、６２ 第２シンニング切刃、７１ 第１稜線、７２ 第２稜線、７３ 第３稜線、７４ 第４稜線、７５ 第５稜線、７６ 第６稜線、８１ 第１端部、８２ 第２端部、９１ 第１最外周端、９２ 第２最外周端、９３ 第１切屑排出溝、９４ 第２切屑排出溝、９７ バリ、９８ 残部、９９ 被削材、１００ ドリル、１０１ 軸線方向、１０２ 側面視方向、１１１ 第１仮想線、１１２ 第２仮想線、１１３ 第３仮想線、１１４ 第４仮想線、１１５ 第５仮想線、１１６ 第６仮想線、１１７ 第７仮想線、１１８ 第８仮想線、１１９ 第９仮想線、１２１ 第１点、１２２ 第２点、１２３ 第３点、１２４ 第４点、１３１ 第１接線、１３２ 第２接線、Ａ 加工方向、ＣＳ１ 第１断面、ＣＳ２ 第２断面、Ｄ 刃径、Ｅ１ 第１距離（距離）、Ｅ２ 第２距離（最短距離）、Ｈ 高さ、Ｌ１ 第１長さ、Ｌ２ 第２長さ、Ｌ３ 第３長さ、Ｘ 軸線、θ１ 第１角度、θ２ 第２角度、θ３ 第３角度、θ４ 第４角度、θ５ 第５角度、θ６ 第６角度、θ１１ 第１すくい角、θ１２ 第２すくい角。

Claims (8)

1. 軸線の周りを回転するドリルであって、
   第１逃げ面と、
   前記第１逃げ面に対して回転方向の後方に設けられている第１シンニング面と、
   前記第１シンニング面に対して前記回転方向の後方に設けられている第２逃げ面と、
   前記第２逃げ面に対して前記回転方向の後方に設けられている第２シンニング面とを備え、
   前記第１逃げ面は、
   第１前方逃げ面部と、
   前記第１前方逃げ面部に連なり、前記第１前方逃げ面部に対して傾斜し且つ前記第１前方逃げ面部に対して前記回転方向の後方に設けられている第１後方逃げ面部とを含み、
   前記第２逃げ面は、
   第２前方逃げ面部と、
   前記第２前方逃げ面部に連なり、前記第２前方逃げ面部に対して傾斜し且つ前記第２前方逃げ面部に対して前記回転方向の後方に設けられている第２後方逃げ面部とを含み、
   前記第２前方逃げ面部は、前記第１前方逃げ面部および前記第１後方逃げ面部の各々に連なり、
   前記第２後方逃げ面部は、前記第１前方逃げ面部に連なり、
   前記第１前方逃げ面部と前記第１後方逃げ面部との稜線を第１稜線とし、前記第２前方逃げ面部と前記第２後方逃げ面部との稜線を第２稜線とした場合、
   前記ドリルの前端から後端に向かう軸線方向に見て、前記第１稜線に垂直な方向における前記第１稜線と前記第２稜線との間の距離は、０ｍｍより大きく０．０３ｍｍ以下であり、
   前記第１前方逃げ面部と前記第２後方逃げ面部との稜線は、第１チゼル領域を構成しており、
   前記第１後方逃げ面部と前記第２前方逃げ面部との稜線は、第２チゼル領域を構成しており、
   前記第１前方逃げ面部と前記第２前方逃げ面部との稜線は、前記第１チゼル領域および前記第２チゼル領域の各々に連なる第３チゼル領域を構成しており、
   前記第３チゼル領域は、前記前端に設けられており、
   前記第１シンニング面と前記第１逃げ面との稜線と、前記第１シンニング面と前記第２逃げ面との稜線とは、第１シンニング稜線を構成し、
   前記第２シンニング面と前記第１逃げ面との稜線と、前記第２シンニング面と前記第２逃げ面との稜線とは、第２シンニング稜線を構成し、
   前記軸線方向に見て、前記第１稜線に垂直な方向における前記第１シンニング稜線と前記第２シンニング稜線との間の最短距離は、０．０４ｍｍ以上０．１０ｍｍ以下である、ドリル。
2. 前記軸線方向に見て、前記第３チゼル領域の長さは、前記最短距離の２３％以上５５％以下である、請求項１に記載のドリル。
3. 前記ドリルの刃径は、３ｍｍ以下である、請求項１または請求項２に記載のドリル。
4. 前記軸線の周りにおいて螺旋状に設けられており且つ前記第１逃げ面に連なる第１切屑排出面と、
   前記軸線の周りにおいて螺旋状に設けられており且つ前記第２逃げ面に連なる第２切屑排出面とを備え、
   前記第１切屑排出面および前記第２切屑排出面の各々は、切屑排出溝を構成しており、
   前記軸線方向における前記第１切屑排出面および前記第２切屑排出面の各々の長さは、前記刃径の２倍以上１０倍以下である、請求項３に記載のドリル。
5. 前記第１逃げ面と前記第１切屑排出面との稜線は、第１切刃を構成しており、
   前記第２逃げ面と前記第２切屑排出面との稜線は、第２切刃を構成しており、
   前記第１切刃の最外周端において、前記ドリルの半径方向における前記第１切刃のすくい角は、－１８°以上－９°以下であり、
   前記第２切刃の最外周端において、前記半径方向における前記第２切刃のすくい角は、－１８°以上－９°以下である、請求項４に記載のドリル。
6. 前記軸線方向に見て、前記第１稜線と前記第３チゼル領域とがなす角度は、前記第１稜線と前記第１チゼル領域とがなす角度よりも大きく、且つ前記第１稜線と前記第２チゼル領域とがなす角度よりも大きい、請求項１または請求項２に記載のドリル。
7. 前記軸線方向に見て、前記第１稜線と前記第３チゼル領域とがなす角度は、５０°以上８０°以下である、請求項１または請求項２に記載のドリル。
8. 前記軸線方向に見て、前記第１稜線と前記第１チゼル領域とがなす角度は、４０°以上６０°以下であり、
   前記軸線方向に見て、前記第１稜線と前記第２チゼル領域とがなす角度は、４０°以上６０°以下である、請求項１または請求項２に記載のドリル。

Images