JP2000044669A - 芳香族ポリカーボネートの製造方法および真空捕集系 - Google Patents
芳香族ポリカーボネートの製造方法および真空捕集系Info
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- B29K2069/00—Use of PC, i.e. polycarbonates or derivatives thereof, as moulding material
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- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2105/00—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped
- B29K2105/0005—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing compounding ingredients
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S425/00—Plastic article or earthenware shaping or treating: apparatus
- Y10S425/243—Extrusion or injection molding
Abstract
に、ベント式2軸ルーダーを用いて、触媒失活剤、安定
剤等の添加処理および水等を添加し脱気処理を行うに際
し、脱気物の回収、リサイクルを容易に行うための技術
を提供する。 【解決手段】 ベント配管と真空発生器の間に冷水をス
クラバー液とするスクラバー工程と、該スクラバーから
排出される固体状の脱気物を含むスクラバー液から固体
状の脱気物を分離する工程と、固体状の脱気物を分離し
た水をスクラバーの操作圧における沸点以下の温度に冷
却する工程と該冷却された水をスクラバーに循環する工
程とより成る真空捕集系を設置する。
Description
リカーボネートを製造する方法に関し、更に詳しくは、
溶融重合で生成したポリカーボネートをベント式2軸ル
ーダーを用いて脱気処理を行い、低分子量物の少ないポ
リカーボネートを製造する方法に関する。
ートをベント式2軸ルーダーを用いて、触媒失活剤、安
定剤等の添加処理および水等を添加し脱気処理を行うに
際し、減圧で操作しつつ、当該ルーダーのベント配管と
真空発生器の間で、発生する低分子物質を真空下で捕集
することが一般に実施される。
またはコイルを有する複数の熱交換器または槽類を用
い、真空下において低分子物質を融点以下に冷却して伝
熱面に凝縮させ捕集し、低分子物質の付着による装置入
出での圧力差の発生により予備装置へ切り替えた後、加
熱洗浄または溶剤等での洗浄を行うことで低分子物質を
回収する方法や、発生する低分子量物質を溶解し得る溶
媒をスクラバー液として使用し、該スクラバー液と低分
子量物蒸気とを接触させて溶解捕集する方法が用いられ
ていた。
施されていた上記方法は、装置の切替や洗浄を必要とす
るため、複雑な設備が必要であったり、スクラバー液を
循環使用するために大量の溶剤を蒸留などで再生する必
要があり、真空捕集を連続的に安定に実施するためには
多大なコストを要すると言う問題があった。本発明の目
的は、容易に連続運転を行うことが可能な安価な捕集方
法を提供することにある。
る。 1. 芳香族ジヒドロキシ化合物と炭酸ジエステルと
を、触媒の存在下に重縮合反応させ、生成したポリカー
ボネートをベント式2軸ルーダーを用いて水を添加しな
がら脱気処理を行う芳香族ポリカーボネートの製造方法
において、ベント配管と真空発生器の間に 1)水添加脱気で生成した水蒸気および脱気物を、冷水
をスクラバー液とするスクラバーに導き、操作圧力にお
ける沸点以下の温度の水と接触させて水蒸気および脱気
物を凝縮させる工程と 2)該スクラバーから排出される固体状の脱気物を含む
スクラバー液から固体状の脱気物を分離する工程と 3)固体状の脱気物を分離した水をスクラバーの操作圧
における沸点以下の温度に冷却する工程と 4)該冷却された水をスクラバーに循環する工程とより
成る真空捕集系を設置することを特徴とする芳香族ポリ
カーボネートの製造方法。
ー液から固体状の脱気物を除去する工程を遠心分離で実
施することを特徴とする上記1記載の製造方法。
ー液から固体状の脱気物を除去する工程を濾過で実施す
ることを特徴とする上記1記載の製造方法。
ことを特徴とする上記3記載の製造方法。
であることを特徴とする上記1,2,3または4記載の
製造方法。
エステルとを、触媒の存在下に重縮合反応させ、生成し
たポリカーボネートをベント式2軸ルーダーを用いて水
を添加しながら脱気処理を行う芳香族ポリカーボネート
の製造方法において、ベント配管と真空発生器の間にあ
る、 1)水添加脱気で生成した水蒸気および脱気物を、冷水
をスクラバー液とするスクラバーに導き、操作圧力にお
ける沸点以下の温度の水と接触させて水蒸気および脱気
物を凝縮させる工程と 2)該スクラバーから排出される固体状の脱気物を含む
スクラバー液から固体状の脱気物を分離する工程と 3)固体状の脱気物を分離した水をスクラバーの操作圧
における沸点以下の温度に冷却する工程と 4)該冷却された水をスクラバーに循環する工程とより
成る、芳香族ポリカーボネートの製造のための真空捕集
系。
は、芳香族ジヒドロキシ化合物と芳香族炭酸ジエステル
とを主として含む混合物を、含窒素塩基性化合物とアル
カリ金属化合物および/またはアルカリ土類金属化合物
とよりなるエステル交換触媒等の存在下、溶融重縮合反
応させた芳香族ポリカーボネートである。
ては、具体的にはビス(4−ヒドロキシフェニル)メタ
ン、2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパ
ン、2,2−ビス(4−ヒドロキシ−3−メチルフェニ
ル)プロパン、4,4−ビス(4−ヒドロキシフェニ
ル)ヘプタン、2,2−ビス(4−ヒドロキシ−3,5
−ジクロロフェニル)プロパン、2,2−ビス(4−ヒ
ドロキシ−3,5−ジブロモフェニル)プロパン、ビス
(4−ヒドロキシフェニル)オキサイド、ビス(3,5
−ジクロロ−4−ヒドロキシフェニル)オキサイド、
p,p’−ジヒドロキシジフェニル、3,3’−ジクロ
ロ−4,4’−ジヒドロキシジフェニル、ビス(ヒドロ
キシフェニル)スルホン、レゾルシノール、ハイドロキ
ノン、1,4−ジヒドロキシ−2,5−ジクロロベンゼ
ン、1,4−ジヒドロキシ−3−メチルベンゼン、ビス
(4−ヒドロキシフェニル)スルフィド、ビス(4−ヒ
ドロキシフェニル)スルホキシド等が挙げられるが、特
に2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパンが
好ましい。
ェニルカーボネート、ジトリールカーボネート、ビス
(クロロフェニル)カーボネート、m−クレジルカーボ
ネート、ジナフチルカーボネート、ビス(ジフェニル)
カーボネート、ジメチルカーボネート、ジエチルカーボ
ネート、ジブチルカーボネート、ジシクロヘキシルカー
ボネートなどが用いられる。これらのうち特にジフェニ
ルカーボネートが好ましい。
要に応じて、脂肪族ジヒドロキシ化合物として、例え
ば、エチレングリコール、1,4−ブタンジオール、
1,4−シクロヘキサンジメタノール、1,10−デカ
ンジオール等を、ジカルボン酸類として、例えば、コハ
ク酸、イソフタル酸、2,6−ナフタレンジカルボン
酸、アジピン酸、シクロヘキサンカルボン酸、テレフタ
ル酸等;オキシ酸類、例えば、乳酸、P−ヒドロキシ安
息香酸、6−ヒドロキシ−2−ナフトエ酸等を含有して
いても良い。
としては、例えばアルカリ金属の水酸化物、炭酸水素化
物、炭酸塩、酢酸塩、硝酸塩、亜硝酸塩、亜硫酸塩、シ
アン酸塩、チオシアン酸塩、ステアリン酸塩、水素化ホ
ウ素塩、安息香酸塩、リン酸水素化物、ビスフェノー
ル、フェノールの塩等が挙げられる。
化カリウム、水酸化リチウム、炭酸水素ナトリウム、炭
酸水素カリウム、炭酸水素リチウム、炭酸ナトリウム、
炭酸カリウム、炭酸リチウム、酢酸ナトリウム、酢酸カ
リウム、酢酸リチウム、硝酸ナトリウム、硝酸カリウ
ム、硝酸リチウム、亜硝酸ナトリウム、亜硝酸カリウ
ム、亜硝酸リチウム、亜硫酸ナトリウム、亜硫酸カリウ
ム、亜硫酸リチウム、シアン酸ナトリウム、シアン酸カ
リウム、シアン酸リチウム、チオシアン酸ナトリウム、
チオシアン酸カリウム、チオシアン酸リチウム、ステア
リン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、ステアリン
酸リチウム、水素化ホウ素ナトリウム、水素化ホウ素カ
リウム、水素化ホウ素リチウム、フェニル化ホウ酸ナト
リウム、安息香酸ナトリウム、安息香酸カリウム、安息
香酸リチウム、リン酸水素ジナトリウム、リン酸水素ジ
カリウム、リン酸水素ジリチウム、ビスフェノールAの
ジナトリウム塩、ジカリウム塩、ジリチウム塩、フェノ
ールのナトリウム塩、カリウム塩、リチウム塩などが挙
げられ、就中、ビスフェノールAのジナトリウム塩やフ
ェノールのナトリウム塩が最も好ましい。
触媒中のアルカリ金属元素が芳香族ジヒドロキシ化合物
1モル当り1×10-8〜5×10-5当量となる割合で好
ましく使用される。より好ましい割合は同基準に対し5
×10-7〜1×10-5当量となる割合である。上記使用
範囲を逸脱すると、得られるポリカーボネートの諸物性
に悪影響を及ぼしたり、また、エステル交換反応が充分
に進行せず高分子量のポリカーボネートが得られない等
の問題があり好ましくない。
しては、例えばテトラメチルアンモニウムヒドロキシド
(Me4NOH)、テトラエチルアンモニウムヒドロキ
シド(Et4NOH)、テトラブチルアンモニウムヒド
ロキシド(Bu4NOH)、ベンジルトリメチルアンモ
ニウムヒドロキシド(φ−CH2(Me)3NOH)、ヘ
キサデシルトリメチルアンモニウムヒドロキシドなどの
アルキル、アリール、アルキルアリール基などを有する
アンモニウムヒドロオキシド類、トリエチルアミン、ト
リブチルアミン、ジメチルベンジルアミン、ヘキサデシ
ルジメチルアミンなどの3級アミン類、あるいはテトラ
メチルアンモニウムボロハイドライド(Me4NB
H4)、テトラブチルアンモニウムボロハイドライド
(Bu4NBH4)、テトラブチルアンモニウムテトラフ
ェニルボレート(Me4NBPh4)、テトラブチルアン
モニウムテトラフェニルボレート(Bu4NBPh4)な
どの塩基性塩を挙げることができる。
化合物中のアンモニウム窒素原子が芳香族ジヒドロキシ
化合物1モル当り1×10-5〜5×10-4当量となる割
合で用いるのが好ましい。より好ましい割合は同じ基準
に対し2×10-5〜5×10-4当量となる割合である。
特に好ましい割合は同基準に対し5×10-5〜5×10
-4当量となる割合である。
カリ金属化合物として、(a)周期律表第14族の元素
のアート錯体のアルカリ金属塩または(b)周期律表第
14族の元素のオキソ酸のアルカリ金属塩を用いること
ができる。ここで周期律表第14族の元素とは、ケイ
素、ゲルマニウム、スズのことをいう。
触媒として用いることにより、重縮合反応を迅速かつ十
分にすすめることができる利点を有する。また、重縮合
反応中に生成する分岐反応のような、好ましくない副反
応を低いレベルに抑えることができる。
のアルカリ金属塩としては、特開平7−268091号
公報に記載のものをいうが、具体的には、ゲルマニウム
(Ge)の化合物;NaGe(OMe)5、NaGe
(OEt)3、NaGe(OPr)5、NaGe(OB
u)5、NaGe(OPh)5、LiGe(OMe)5、
LiGe(OBu)5、LiGe(OPh)5を挙げるこ
とができる。
(OMe)3、NaSn(OMe)2(OEt)、NaS
n(OPr)3、NaSn(O−n−C6H13)3、Na
Sn(OMe)5、NaSn(OEt)5、NaSn(O
Bu)5、NaSn(O−n−C12H25)5、NaSn
(OEt)、NaSn(OPh)5、NaSnBu2(O
Me)3を挙げることができる。
酸のアルカリ金属塩としては、例えばケイ酸(sili
cic acid)のアルカリ金属塩、スズ酸(sta
nic acid)のアルカリ金属塩、ゲルマニウム
(II)酸(germanous acid)のアルカ
リ金属塩、ゲルマニウム(IV)酸(germanic
acid )のアルカリ金属塩を好ましいものとして挙
げることができる。
イ酸(monosilicic acid)またはその
縮合体の酸性あるいは中性アルカリ金属塩であり、その
例としては、オルトケイ酸モノナトリウム、オルトケイ
酸ジナトリウム、オルトケイ酸トリナトリウム、オルト
ケイ酸テトラナトリウムを挙げることができる。
ズ酸(monostanic acid)またはその縮
合体の酸性あるいは中性アルカリ金属塩であり、その例
としてはモノスズ酸ジナトリウム塩(Na2SnO3・C
H2O、x=0〜5)、モノスズ酸テトラナトリウム塩
(Na4SnO4)を挙げることができる。
us acid)のアルカリ金属塩は、例えばモノゲル
マニウム酸またはその縮合体の酸性あるいは中性アルカ
リ金属塩であり、その例としてはゲルマニウム酸モノナ
トリウム塩(NaHGeO2)を挙げることができる。
c acid)のアルカリ金属塩は、例えばモノゲルマ
ニウム(IV)酸またはその縮合体の酸性あるいは中性
アルカリ金属塩であり、その例としてはオルトゲルマニ
ウム酸モノリチウム酸(LiH3GeO4)オルトゲルマ
ニウム酸ジナトリウム塩、オルトゲルマニウム酸テトラ
ナトリウム塩、ジゲルマニウム酸ジナトリウム塩(Na
2Ge2O5)、テトラゲルマニウム酸ジナトリウム塩
(Na2Ge4 O9)、ペンタゲルマニウム酸ジナトリウ
ム塩(Na2Ge5O11)を挙げることができる。
ルカリ金属元素が芳香族ジヒドロキシ化合物1モル当り
1×10-8〜5×10-5当量となる割合で好ましく使用
される。より好ましい割合は同じ基準に対し5×10-7
〜1× 10-5当量となる割合である。
に、必要により、周期律表第14族元素のオキソ酸およ
び同元素の酸化物よりなる群から選ばれる少なくとも1
種の助触媒を共存させることができる。
より、末端の封鎖反応、重縮合反応速度を損なうことな
く、重縮合反応中に生成し易い分岐反応や、成形加工時
における装置内での異物の生成、ヤケといった好ましく
ない副反応をより効果的に抑制することができる。
は、例えばケイ酸、スズ酸、ゲルマニウム酸を挙げるこ
とができる。
一酸化ケイ素、二酸化ケイ素、一酸化スズ、二酸化ス
ズ、一酸化ゲルマニウム、二酸化ゲルマニウムおよびこ
れらの縮合体を挙げることができる。
元素1モル(原子)当り、助触媒中の周期律表第14族
の金属元素が50モル(原子)以下となる割合で存在せ
しめるのが好ましい。同金属元素が50モル(原子)を
超える割合で助触媒を用いると、重縮合反応速度が遅く
なり好ましくない。
元素1モル(原子)当り、助触媒の周期律表第14族の
金属元素が0.1〜30モル(原子)となる割合で存在
せしめるのがさらに好ましい。
とにより重縮合反応および末端封止反応を迅速かつ十分
に進めることができる利点を有する。また重縮合反応系
中に生成する分岐反応のような好ましくない副反応を低
いレベルに抑えることができる。
カーボネートをベント式2軸ルーダーを用いて、触媒失
活剤等の添加処理および水添加による脱気処理を行な
う。この際に、ポリカーボネートを重合装置から直接溶
融状態でルーダーに供給しても良く、一旦冷却・ペレッ
ト化してルーダーに供給しても良い。
知の触媒失活剤が有効に使用されるが、この中でもスル
ホン酸のアンモニウム塩、ホスホニウム塩が好ましく、
更にドデシルベンゼンスルホン酸テトラブチルホスホニ
ウム塩等のドデシルベンゼンスルホン酸の上記塩類やパ
ラトルエンスルホン酸テトラブチルアンモニウム塩等の
パラトルエンスルホン酸の上記塩類が好ましい。またス
ルホン酸のエステルとしてベンゼンスルホン酸メチル、
ベンゼンスルホン酸エチル、ベンゼンスルホン酸ブチ
ル、ベンゼンスルホン酸オクチル、ベンゼンスルホン酸
フェニル、パラトルエンスルホン酸メチル、パラトルエ
ンスルホン酸エチル、パラトルエンスルホン酸ブチル、
パラトルエンスルホン酸オクチル、パラトルエンスルホ
ン酸フェニル等が好ましく用いられ、就中、ドデシルベ
ンゼンスルホン酸テトラブチルホスホニウム塩が最も好
ましく使用される。
属化合物および/またはアルカリ土類金属化合物より選
ばれた前記重合触媒1モル当たり0.5〜50モルの割
合で、好ましくは0.5〜10モルの割合で、更に好ま
しくは0.8〜5モルの割合で使用することができる。
溶剤に溶解または分散させて溶融状態のポリカーボネー
トに添加、混練する。
続く脱気処理に使用される脱気助剤と同一の溶剤である
水を溶剤として使用することが最も好ましい。このよう
にすることにより触媒失活剤等の混練と同時に脱気操作
を行うことが可能となる。
備としては特に制限はないが、2軸ルーダー等が好まし
く、触媒失活剤を溶剤に溶解または分散させた場合はベ
ント付きの2軸ルーダーが特に好ましく使用される。
れた触媒失活剤の添加混練により重合触媒の活性をなく
したポリカーボネートに脱気助剤として水を添加混練せ
しめた後、減圧処理することで不純物、特に揮発性不純
物の含有量が極めて少なく、熱安定性、色相安定性、耐
加水分解性に優れたポリカーボネート樹脂を製造するこ
とができる。
添加混練は、マテリアルシール部の介在下で、混練部と
ベント部からなる単位処理ゾーンを備えたベント式2軸
ルーダーを使用することが好ましい。単位処理ゾーンの
数は、1つでもよいが複数個所有してもよい。
し、脱気助剤として使用した水および低分子量揮発物を
系外に除去する。減圧処理条件としては、760mmH
g以下、好ましくは500mmHg以下の圧力で0.1
秒間以上行う。
添加した水ならびに揮発性不純物を系外に除去できない
ため好ましくない。
すると図1〜4のようになる。ただし、図1〜4は本発
明を例示するものであり、本発明はこれによって制限を
受けるものではない。
させるための装置を言い、図1の1に示す真空ポンプの
ほかエジェクター等も使用できる。
示すベント式2軸ルーダー21のベントと真空発生器1
とを接続する配管2および9の間を言う。
1のベントと真空発生器1とを接続する配管2および9
の間に設置されている。
に限定はなく、スクラバー液と蒸気とが良好に接触で
き、かつ、圧力損失が小さい構造のものであれば如何な
る構造のものでも使用することができる。一例を図2に
示す。
状の竪型の搭(スクラバー本体)であり、この内に、高
さの異なる位置に塔10の断面方向中心部に、複数のス
プレーノズル30が設置されており、当該スプレーノズ
ル30より必要量のスクラバー液が噴霧供給される。
た捕集蒸気を含むガスを導くノズル5が設けられてお
り、これより塔内に導かれた固形物を含んだ脱気物蒸気
はスクラバー液と接触することにより冷却固化し除去さ
れる。
液化されスクラバー液に混入する。このようにして捕集
蒸気が除去されたガスは搭10の最頂部に設けられたノ
ズル4より真空発生器に導かれ排出される。
液の飛沫が直接かからないように配慮する。
として用いた水および水溶性の脱気物を含むスクラバー
液は塔下部に設置されたノズル6から排出される。
と同様水を使用するため、スクラバーから排出されるス
クラバー液は捕集された固体状の脱気物を含む水スラリ
ーとなる。該水スラリーは図1の配管11を通ってポッ
ト7に導かれる。本発明においてポット7はスラリーの
沈降を防止する目的で撹拌機を設置することが好まし
い。
は、使用するスプレーノズルとして図3に示すような、
スプレー円錐内面にも噴霧液滴が存在する中実コーンノ
ズルまたは図4に示すような内面が中空の中空コーンノ
ズルが好ましく、就中、中実コーンノズルが最も好まし
い。
ント式2軸ルーダーより揮発する水蒸気および低分子量
物ガス量の100〜1000倍とするのが望ましい。
スクラバー内での捕集圧力における沸点以下に制御する
必要がある。液温が沸点以上となった場合スクラバー液
の蒸発により、脱気操作に必要な真空度の維持が困難と
なり、また、真空発生器へ揮発物が溜出するため好まし
くない。捕集効率の面から該液温を捕集圧力における水
の沸点より5℃以下で制御するのが望ましい。
ルーダー21とスクラバー3とを接続する配管9および
スクラバーに設けられたノズル5には、低分子量揮発物
の付着を防止するため、スチーム等の熱媒体によるトレ
ースまたは、ジャケット等の加温機構を施し、常に該ノ
ズルおよび配管を100℃以上に保つのが望ましい。
図2に示すノズル5の設置角度8は、垂直方向より45
〜80°スクラバーに向かって下がり勾配をつけるのが
望ましい。
量物が付着する場合、付着箇所の洗浄を目的としたスプ
レーノズルを設置し、スプレーによる強制的な洗浄を行
なってもよい。
続する図1に示す配管11においては、排出される固体
状の脱気物を含むスクラバー液の流れの抵抗となる急激
な異径部分(径を急激に小さくする部分)を設けないの
が望ましい。やむを得ず異径部分を設ける場合、絞り角
度を10°以下とするのが望ましい。
ポット7内の捕集固形物を含むスクラバー液はポンプ1
3を介し、スクラバー液中の捕集固形物を除去するため
の固液分離装置14に導かれる。
る方法に特に限定はなく、スクラバー液中の固形物を効
率的に十分除去することが可能な機構のものであれば構
わないが、遠心分離により実施するもの、濾過により分
離を行うものが好ましく使用できる。
置としては特に制限が無く、市販の遠心分離装置を使用
することができるが、例えば、横型の連続式遠心分離装
置や、竪型の内部スクリーンを有するセミ連続式の遠心
分離装置を挙げることができる。
しては特に制限はないが、例えば、ベルト式フィルタ
ー、ドラム式フィルター等の連続濾過装置または、カー
トリッジ式フィルター、バスケット式フィルター、スト
レーナー等を挙げることができる。これらの設備は必要
に応じ複数組み合わせて使用することもできる。
固形分を捕集する精度は、目開きが10μmであるこ
と、すなわち、直径10μmの粒子を90%以上捕集す
ることが望ましく、更に好ましくは2μmの粒子を90
%以上捕集する精度が望ましい。十分な固液分離が行わ
れない装置を使用した場合、スクラバー液循環配管16
内面および付属装置内に非溶解固形物が付着し、長時間
の連続運転を阻害するため、好ましくない。
の配管12および15において、固形物が配管内面に付
着するのを防ぐため、該配管においては配管内流速を1
m/s以上とし、不要な曲がり部分等の配管抵抗を極力
抑えることが好ましい。
用した水によるスクラバー液の増加を抑制するために、
適宜、系外へ余剰な水を排出し、必要に応じ排水処理を
施す。
た水はスクラバー液として循環使用するために、スクラ
バー液冷却器18により、スクラバーの操作圧力におけ
る沸点以下の所定温度に冷却される。この目的に使用す
る装置に特に制限はなく、例えば、前記撹拌機を有する
捕集液ポットに冷却ジャケットおよび/またはコイルを
設置したり、多管式熱交換器、プレート式熱交換器、掻
き取り式熱交換器等の熱交換器を使用することができ
る。
ーに循環する機構とは、上記液冷却器18とスクラバー
のスプレーノズルを流量計19および流量制御のための
自動弁等を有する配管により接続するもののことを言
う。また、該配管16での圧力抵抗を防ぐため不要な曲
がり部分などを極力抑えることが好ましい。
種の添加剤を、触媒失活剤と同様にして、添加すること
ができるが、このような添加も本願発明の対象であるこ
とは言うまでもない。
安定剤、エポキシ化合物、紫外線吸収剤、離型剤、着色
剤、スリップ剤、アンチブロッキング剤、滑剤、有機充
填剤、無機充填剤、末端封止剤等をあげることができ
る。
剤、離型剤、着色剤等が特に一般的に使用され、これら
は2種以上組み合わせて使用することができる。
例えば、燐化合物、フェノール系安定剤、有機チオエー
テル系安定剤、ヒンダードアミン系安定剤等を挙げるこ
とができる。
外線吸収剤が用いられ、例えば、サリチル酸系紫外線吸
収剤、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、ベンゾトリアゾ
ール系紫外線吸収剤、シアノアクリレート系紫外線吸収
剤等を挙げることができる。
剤を用いることができ、例えば、パラフィン類などの炭
化水素系離型剤、ステアリン酸等の脂肪酸系離型剤、ス
テアリン酸アミド等の脂肪酸アミド系離型剤、ステアリ
ルアルコール、ペンタエリスリトール等のアルコール系
離型剤、グリセリンモノステアレート等の脂肪酸エステ
ル系離型剤、シリコーンオイル等のシリコーン系離型剤
等を挙げることができる。
料を使用することができる。
ル、芳香族カルボン酸アリールエステルの誘導体が挙げ
られる。メトキシカルボニルフェニルフェニルカーボネ
ート、エトキシカルボニルフェニルフェニルカーボネー
トがより好ましい。
施例は本願発明を例示するためのものであり、本願発明
はこの実施例によって制限されるものではない。
シフェニル)プロパン1モルに対し、ジフェニルカーボ
ネートを1.01モルの割合での混合液に、2,2−ビ
ス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン1モルに対し1
×10-6当量のビスフェノールAジナトリウム塩と1×
10-4当量のテトラメチルアンモニウムヒドロキシドと
を連続的に加え、生成したフェノールを除去して反応を
行って得られた[η]=0.35のポリマーを図1に示
す設備を使用して後処理を実施した。
で、マテリアルシール部の介在下で、混練部とベントか
らなる4段の処理ゾーンを備えたベント式2軸ルーダー
(図1の番号21)に供給した。
号21)においてドデシルベンゼンスルホン酸テトラブ
チルホスホニウム塩の0.01wt%水溶液を0.33
kg/hr、ノズル(図1の番号22)から添加混錬
し、ベント圧15mmHgで真空吸引した後、更に純水
0.33kg/hrをノズル(図1の番号23、番号2
4および番号25)から3段添加混錬し、ベント圧15
mmHgで真空吸引した。
と真空ポンプ(図1の番号1)との間に本願発明に係る
水スクラバーコンデンサーを接続し、液温10℃の純水
を135kg/hr/個の量で2個のスプレーから供給
した。なお、該スクラバーにおいては、図3に示す中実
コーンのスプレーノズルを用いた。
ー液は配管(図1の番号11)により接続された捕集液
ポット(図1の番号7)に落下供給され、撹拌機による
完全混合を行った後、捕集液ポット底部に設置された抜
出しノズル(図1の番号12)からポンプ(図1の番号
13)によって連続的に270kg/hr抜出した。
液を、配管(図1の番号15)によって接続された目開
き1μmのカートリッジ式フィルター(図1の番号1
4)に供給し濾過処理を行った後、伝熱面積0.35m
3のプレート式熱交換器(図1の番号18)に供給し、
液温10℃に再冷却した後、スクラバーコンデンサーに
循環使用した。
とスクラバーとを接続する配管(図1の番号9)およ
び、スクラバーと真空ポンプ(図1の番号1)とを接続
する配管(図1の番号2)は、スチームトレースを施す
ことにより加温を行った。また、スクラバー入ノズルに
ついては低沸点物の局部冷却による析出を防ぐため、ス
チームジャケットを施した。
が可能であり、この間に脱気された揮発物はカートリッ
ジ式フィルターより10Kg回収された。
系の解体点検を行ったところ、装置内部での付着物は全
く見られず、円滑な連続運転が行えることが確認でき
た。
替として図5に示すような多管式熱交換器を用いる外は
実施例と同様にして運転を行った。
式熱交換器チューブでの固形物付着が原因と思われる真
空捕集系での入出圧力差が急激に発生した。このため、
予備の熱交換器に切り替え、閉塞した熱交換器にスチー
ムを導入し溶解除去を行った。次いで降温を行い再び使
用できる状態に戻すために8時間を要した。本形式の設
備を使用して連続運転を行うには多大の労力とエネルギ
ーの消費が必要であった。
揮発物は加熱により劣化していた。
ンデンサーで連続運転を行う場合、複数機設置による切
替運転の必要があり、切替頻度も例えば約1回/日とな
る。そのため、切替、洗浄に要するコストは多大なもの
になると考えられる。
続的な長期運転が可能となるばかりか、運転中に要する
労力およびエネルギーも大幅に削減可能となる。
と同物質である水を用いているため、他有機溶剤等をス
クラバー液として用いた場合と比較しても、脱気助剤回
収プロセス等も非常に簡略化することができ、濾過装置
等により捕集された低沸点固形物も熱処理および溶剤処
理を行わないため、リサイクルを容易に行うことができ
る。
力を要していた作業は低減され複数機設置の必要が無
く、設備コスト的にも非常に有効であることが示され
た。
捕集装置、スクラバーコンデンサー等よりなる真空捕集
系の概要を例示する。
置を例示する。
スプレー形状を示す。(中実円錐スプレー)
(中空円錐スプレー)
デンサー)の概要を示す。
配管 10 塔(スクラバー本体) 11 スクラバーと捕集液ポットを接続する配管(大気
脚配管) 12 捕集液ポット底抜口と循環ポンプとを接続する配
管 13 スクラバー液用ポンプ 14 固液分離装置(濾過フィルター) 15 スクラバー液用ポンプと固液分離装置とを接続す
る配管 16 スクラバー液冷却器とスクラバースプレーノズル
とを接続する配管(スクラバー液循環配管) 17 固体分離後のスクラバー液を排水処理工程に送液
する配管 18 スクラバー液冷却器 19 流量計 20 ノズル5のスチームジャケット 21 ベント式2軸ルーダー 22 ベント式2軸ルーダーにおける添加ノズル 23〜25 ベント式2軸ルーダーにおける添加ノズル 26 サーフェスコンデンサーにおける水蒸気および脱
気物入ノズル 27 チューブ 28 ジャケット 29 サーフェスコンデンサーにおける凝縮液出ノズル 30 スプレーノズル
Claims (6)
- 【請求項1】 芳香族ジヒドロキシ化合物と炭酸ジエス
テルとを、触媒の存在下に重縮合反応させ、生成したポ
リカーボネートをベント式2軸ルーダーを用いて水を添
加しながら脱気処理を行う芳香族ポリカーボネートの製
造方法において、ベント配管と真空発生器の間に 1)水添加脱気で生成した水蒸気および脱気物を、冷水
をスクラバー液とするスクラバーに導き、操作圧力にお
ける沸点以下の温度の水と接触させて水蒸気および脱気
物を凝縮させる工程と 2)該スクラバーから排出される固体状の脱気物を含む
スクラバー液から固体状の脱気物を分離する工程と 3)固体状の脱気物を分離した水をスクラバーの操作圧
における沸点以下の温度に冷却する工程と 4)該冷却された水をスクラバーに循環する工程とより
成る真空捕集系を設置することを特徴とする芳香族ポリ
カーボネートの製造方法。 - 【請求項2】 スクラバーから排出されるスクラバー液
から固体状の脱気物を除去する工程を遠心分離で実施す
ることを特徴とする請求項1記載の製造方法。 - 【請求項3】 スクラバーから排出されるスクラバー液
から固体状の脱気物を除去する工程を濾過で実施するこ
とを特徴とする請求項1記載の製造方法。 - 【請求項4】 濾材の目開きが10μm以下であること
を特徴とする請求項3記載の製造方法。 - 【請求項5】 スクラバーがスプレー式スクラバーであ
ることを特徴とする請求項1,2,3または4記載の製
造方法。 - 【請求項6】 芳香族ジヒドロキシ化合物と炭酸ジエス
テルとを、触媒の存在下に重縮合反応させ、生成したポ
リカーボネートをベント式2軸ルーダーを用いて水を添
加しながら脱気処理を行う芳香族ポリカーボネートの製
造方法において、ベント配管と真空発生器の間にある、 1)水添加脱気で生成した水蒸気および脱気物を、冷水
をスクラバー液とするスクラバーに導き、操作圧力にお
ける沸点以下の温度の水と接触させて水蒸気および脱気
物を凝縮させる工程と 2)該スクラバーから排出される固体状の脱気物を含む
スクラバー液から固体状の脱気物を分離する工程と 3)固体状の脱気物を分離した水をスクラバーの操作圧
における沸点以下の温度に冷却する工程と 4)該冷却された水をスクラバーに循環する工程とより
成る、芳香族ポリカーボネートの製造のための真空捕集
系。
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