JP2000002180A - 容量可変型斜板式圧縮機、空調用冷房回路及び容量制御弁 - Google Patents

容量可変型斜板式圧縮機、空調用冷房回路及び容量制御弁

Info

Publication number
JP2000002180A
JP2000002180A JP10292053A JP29205398A JP2000002180A JP 2000002180 A JP2000002180 A JP 2000002180A JP 10292053 A JP10292053 A JP 10292053A JP 29205398 A JP29205398 A JP 29205398A JP 2000002180 A JP2000002180 A JP 2000002180A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
valve
pressure
swash plate
chamber
control valve
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP10292053A
Other languages
English (en)
Other versions
JP3783434B2 (ja
Inventor
Kazuya Kimura
一哉 木村
Yuji Kaneshige
雄二 兼重
Hideki Mizutani
秀樹 水谷
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toyota Industries Corp
Original Assignee
Toyoda Automatic Loom Works Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=26442321&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=JP2000002180(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Toyoda Automatic Loom Works Ltd filed Critical Toyoda Automatic Loom Works Ltd
Priority to JP29205398A priority Critical patent/JP3783434B2/ja
Priority to US09/289,523 priority patent/US6244159B1/en
Priority to BR9901613-3A priority patent/BR9901613A/pt
Priority to CNB991076079A priority patent/CN1179125C/zh
Priority to DE69928041T priority patent/DE69928041T3/de
Priority to KR1019990012743A priority patent/KR100325916B1/ko
Priority to EP99107114A priority patent/EP0953765B2/en
Publication of JP2000002180A publication Critical patent/JP2000002180A/ja
Publication of JP3783434B2 publication Critical patent/JP3783434B2/ja
Application granted granted Critical
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
    • F04B27/1036—Component parts, details, e.g. sealings, lubrication
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F04B2027/1809—Controlled pressure
    • F04B2027/1813—Crankcase pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F04B2027/1822—Valve-controlled fluid connection
    • F04B2027/1827—Valve-controlled fluid connection between crankcase and discharge chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F04B2027/184—Valve controlling parameter
    • F04B2027/1859—Suction pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B2201/00—Pump parameters
    • F04B2201/12—Parameters of driving or driven means
    • F04B2201/1204—Position of a rotating inclined plate
    • F04B2201/12041—Angular position
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B2205/00—Fluid parameters
    • F04B2205/15—By-passing over the pump

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
  • Fluid-Driven Valves (AREA)
  • Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】容量可変型斜板式圧縮機において、揺動斜板を
傾角０°の状態からでも確実に復帰可能として、斜板の
最小傾角を０°近傍に設定できるようにする。 【解決手段】斜板２２は、ヒンジ機構２３を介して駆動
軸６に対し傾動可能かつ同期回転可能に作動連結されて
いる。斜板２２の最小傾角は、傾角０°（斜板が駆動軸
に対し直交する状態）近くに設定されている。駆動軸６
上には、斜板２２を挟んで傾角減少バネ２６と復帰バネ
２７とが設けられている。傾角０°近傍から最大傾角に
向けての斜板２２の復帰は、斜板２２の回転に伴って傾
角増大方向に作用する回転運動のモーメントと復帰バネ
２７の付勢力に基づくモーメントとの協働によって確保
される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、容量可変型斜板式
圧縮機に関し、特に空調システムＯＦＦ時における圧縮
機の動力消費を従来よりも低減できる容量可変型斜板式
圧縮機と、その圧縮機を用いた空調用冷房回路と、前記
圧縮機に用いる容量制御弁とに関する。
【０００２】
【従来の技術】車輌用空調システムの冷房回路には、冷
媒ガスを圧縮するための圧縮機が組み込まれている。か
かる圧縮機は通常、車輌エンジンから動力を得て駆動さ
れる。従来型の車輌用圧縮機は、電磁クラッチ機構を介
して駆動源たるエンジンと作動連結されており、冷房負
荷が生じたときのみ電磁クラッチによって圧縮機とエン
ジンとを接続し圧縮機に圧縮動作を行わせている。しか
しながら、圧縮機に電磁クラッチ機構を併設すると、全
体重量の増加、製造コストの増加、更には電磁クラッチ
を作動させるための電力消費が避けられないという欠点
がある。
【０００３】これらの欠点を解消するため、電磁クラッ
チ機構を介在させることなく車輌用圧縮機とエンジンと
を直結して圧縮機に常時動力を伝達するいわゆるクラッ
チレス方式の車輌用圧縮機が提案されている。近年、ク
ラッチレス方式に適した圧縮機として容量可変型の斜板
式圧縮機が注目されている。容量可変型斜板式圧縮機
は、冷房負荷の変動に応じた圧縮能力（吐出容量）の自
律的又は他律的な可変調節性に優れており、エンジンか
ら動力を常に提供する設計を採用しても、エンジン動力
の合理的消費が可能と考えられたためである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】確かに、冷房負荷が大
きく継続的な冷房運転が求められる限り、クラッチレス
タイプの容量可変型斜板式圧縮機には何の不都合もな
い。しかし、その反面、例えば搭乗者によって車輌空調
システムの作動スイッチがＯＦＦされた場合のように、
外部からの指令によって冷房機能を停止したときに、ク
ラッチレス圧縮機によるエンジン動力の消費をいかに低
減するかが課題となる。というのも、従来の容量可変型
斜板式圧縮機には次のような事情があったからである。
【０００５】一般に容量可変型斜板式圧縮機は、駆動軸
に対する斜板の角度（傾角）を制御することでピストン
ストロークを調節し、その圧縮能力（吐出容量）を調節
している。斜板の傾角制御は、特殊な容量制御弁を用い
てハウジング内に区画されたクランク室の内圧（Ｐｃ）
を制御することに依っている。具体的には、クランク室
内圧Ｐｃを高めることで傾角が減少し吐出容量が低下す
るように構成されている。かかる構成において傾角増大
方向への斜板の揺動を実現するためには、クランク室内
圧Ｐｃを低下させたときに斜板が最大傾角に向けて角度
復帰することが必須となるが、従来、斜板角度の復帰動
作を確保するためには最小傾角が０°近傍であってはな
らないという制約があった。即ち、斜板の最小傾角を０
°近傍に設定すると、圧縮動作が実質上行われなくなっ
て復帰に必要な圧縮反力が得られず、斜板角度の復帰が
非常に困難となり、本来の圧縮動作に入れないという不
具合がある。それ故、斜板の最小傾角を例えば＋３°〜
＋５°程度にとどめておき、最小傾角状態でも圧縮機の
吐出動作が僅かに維持されるようにして圧縮反力が斜板
の傾角増大に貢献する状況を確保する必要があった。こ
うすることで、容量制御弁によるクランク室内圧Ｐｃの
低下に呼応した、傾角増大方向への斜板の復帰が達成さ
れる。
【０００６】このため、従来の容量可変型斜板式圧縮機
をクラッチレス化して車輌用空調システムに組み込んだ
場合、空調システムの作動スイッチがＯＦＦとされて斜
板の傾角が最小傾角に調節されたとしても、常に斜板に
圧縮反力が作用するように圧縮機は最小吐出容量での圧
縮動作を継続し、エンジンの動力を僅かづつでも消費し
てしまうという難点があった。このＯＦＦ時の動力消費
を低減するためには、最小容量運転時の斜板傾角を極力
小さくして圧縮反力を極力小さくする必要があるが、こ
の圧縮反力を小さくし過ぎると最小吐出容量（最小傾
角）からの復帰ができなくなる。最小吐出容量時の動力
消費を低減することと、圧縮反力による角度復帰を確保
することとは相反する要求であるため、両方の要求を満
足するためには、最小吐出容量（即ち最小傾角）を高精
度に調節する必要がある。それ故、従来の容量可変型斜
板式圧縮機は製造が難しく製造コストが高かった。
【０００７】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であり、その目的は、容量可変型斜板式圧縮機における
最小吐出容量（最小傾角）からの復帰能力を何ら損なう
ことなく、空調システムＯＦＦ時における圧縮機の動力
消費を極力低減できるとともに、製造の容易な容量可変
型斜板式圧縮機を提供することにある。又、そのような
圧縮機を用いた空調用冷房回路及び該圧縮機用の容量制
御弁を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、請求項１の発明は、ハウジング内に区画形成された
シリンダボア、クランク室、吸入室及び吐出室と、前記
シリンダボアに往復動可能に収容されたピストンと、前
記クランク室内に回転可能に支持されると共に外部駆動
源から動力を伝達される駆動軸と、連結案内機構により
前記駆動軸に対し傾動可能且つ同期回転可能に作動連結
されるとともに前記駆動軸と同期回転するときには前記
ピストンを往復駆動するためのカムプレートとして機能
し得る斜板と、前記クランク室の内圧を制御することに
より前記斜板の傾角を制御して、前記ピストンの往復動
作に伴う前記シリンダボアから前記吐出室への吐出容量
を変化させるクランク圧制御機構とを備えた容量可変型
斜板式圧縮機において、前記斜板の最小傾角（θｍｉ
ｎ）は、吐出反力による角度復帰が確実に可能となる限
界角度（θＢ）未満に設定されており、且つ、前記限界
角度（θＢ）未満の傾角状態にある斜板を最大傾角（θ
ｍａｘ）に向けて付勢する復帰バネが設けられているこ
とを特徴とする容量可変型斜板式圧縮機をその要旨とす
る（図１，２及び７参照）。
【０００９】この斜板式圧縮機によれば、連結案内機構
によって作動連結された駆動軸及び斜板の同期回転時
に、クランク圧制御機構によって制御されるクランク室
内圧に応じて斜板の傾角が制御され、その傾角に応じて
圧縮機の吐出容量が変化する。これは、クランク室内圧
の変化に呼応して、クランク室内圧やシリンダボア内圧
等のガス圧に基づいて斜板に働く斜板角度を変更するモ
ーメントが増減することに起因する。即ち、シリンダボ
ア内圧によるモーメントは斜板の傾角増大方向に作用
し、クランク室内圧によるモーメントは傾角減少方向に
作用する。クランク室内圧が吸入圧と等しい場合は、シ
リンダボア内圧による傾角増大方向のモーメントが勝る
が、クランク室内圧が吸入圧より高くなるにつれて傾角
減少方向のモーメントが大きくなる。つまり、ガス圧に
基づいて斜板に作用するモーメントは斜板の傾角増大方
向から傾角減少方向まで広範囲に設定でき、それはクラ
ンク室内圧を調節することで自在に制御できる。それ
故、クランク圧制御機構によってクランク室内圧が大き
くなると、復帰バネの付勢作用等をしのぐ程に前記ガス
圧による傾角減少モーメントが増大し、斜板の傾角が最
小傾角又はその近傍に設定される。この場合、圧縮機の
吐出容量は最小化される。小傾角状態で回転する斜板に
は、復帰バネの付勢力に基づくモーメントを含む傾角増
大方向のモーメントが作用しており、この傾角増大モー
メントが前記ガス圧による傾角減少モーメントと均衡す
ることで、斜板の傾角が最小傾角又はその近傍に保持さ
れる。
【００１０】前記限界角度（θＢ）未満の小傾角状態に
ある斜板の最大傾角に向けての復帰は、ガス圧による傾
角減少モーメントに対してバネ力による傾角増大モーメ
ントを相対的に大きくすることにより達成される。即
ち、角度復帰させる場合には、クランク圧制御機構によ
りクランク室内圧を低下させ、前記ガス圧による傾角減
少モーメントを低下させて、バネ力によるモーメントを
含む傾角増大モーメントの作用を前記ガス圧による傾角
減少モーメントの作用よりも大きくする。こうして、斜
板は、吐出反力による角度復帰が可能となる限界角度
（θＢ）未満の小傾角状態からでも最大傾角に向けて角
度復帰することができる。
【００１１】請求項２の発明は、請求項１に記載の容量
可変型斜板式圧縮機において、前記斜板が前記駆動軸に
対して直交するときの斜板の傾角を０°とした場合、前
記斜板の最小傾角（θｍｉｎ）は、０°又は該圧縮機の
運転に必要な動力が傾角０°の場合の必要動力とほぼ等
しくなる正もしくは負の角度に設定されていることを特
徴とする（図１，２及び８参照）。
【００１２】請求項２の発明は、傾角が０°近傍の一定
範囲では、斜板を回転させるための圧縮機の動力消費は
傾角が０°の場合とほとんど変わらないという技術的知
見に基づいている（図８のグラフ参照）。斜板の傾角が
０°又はその近傍に設定されれば、斜板は、自己の回転
にもかかわらずピストンを往復駆動させるためのカムプ
レートとしての機能を実質上失い、結果として圧縮機の
吐出容量がゼロ又は極小状態となり、動力消費を低減可
能な最小値まで低減することができる。
【００１３】請求項３の発明は、請求項１又は２に記載
の容量可変型斜板式圧縮機において、前記限界角度（θ
Ｂ）未満の傾角状態にある斜板が前記駆動軸と同期回転
するときには少なくとも、該斜板を最大傾角へ向かわせ
る回転運動のモーメントが発生するように斜板の慣性乗
積が設定されていることを特徴とする（図１，２及び９
参照）。
【００１４】この構成によれば、斜板の慣性乗積の設定
の仕方如何で、斜板回転時の遠心力に起因して斜板に作
用する回転運動のモーメントを、斜板角度の復帰動作に
役立てることが可能となる。逆に、最小傾角に向かうモ
ーメントが発生するように斜板の慣性乗積が設定された
場合には、高速回転時での復帰動作が不能となることが
ある。請求項３の発明によれば、復帰バネとの協働によ
り、いかなる回転数にあっても容量復帰（斜板の角度復
帰）を確実に行うことが可能となる。
【００１５】請求項４の発明は、請求項１〜３のいずれ
か一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記
復帰バネは、小傾角状態にある斜板を該圧縮機の最大吐
出容量の２％〜２０％の吐出容量に対応した正の角度
（θｘ）に復帰させるまでの間は少なくとも、前記斜板
に付勢作用を及ぼすものであることを特徴とする。
【００１６】復帰バネの作用により斜板の傾角を前記正
の角度（θｘ）にまで復帰させることができれば、圧縮
機の吐出動作時の圧縮反力がピストンに作用し、これが
傾角増大方向へのモーメントとして貢献するようにな
る。さすれば、復帰バネが斜板に付勢作用を及ぼさなく
とも、それ以後の角度復帰は確保される。
【００１７】請求項５の発明は、請求項１〜３のいずれ
か一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記
斜板を傾角減少方向に向けて付勢する傾角減少バネを更
に備えており、その傾角減少バネの付勢力及び前記復帰
バネの付勢力は、前記駆動軸及び斜板の回転停止時にお
いて前記シリンダボアとクランク室とが均圧化したとき
に、該圧縮機の最大吐出容量の２％〜２０％の吐出容量
に対応した正の角度（θｘ）を示す位置に前記斜板を位
置決めするように設定されていることを特徴とする（図
１，２及び１０参照）。
【００１８】この構成によれば、駆動軸及び斜板の回転
停止時（外部駆動源から駆動軸への動力非伝達時）にお
いて、シリンダボア内圧とクランク室内圧とが均圧化し
たときに、傾角減少バネの付勢力と復帰バネの付勢力と
のバランスにより、斜板の傾角が、最大吐出容量の２％
〜２０％の吐出容量に対応した正の角度（θｘ）に設定
される。従って、駆動軸及び斜板の回転開始時には、そ
の開始直後から正の角度（θｘ）での運転を開始するこ
とができ、回転開始時の不必要な動力損失や液圧縮に伴
う騒音といった不都合を回避できる。
【００１９】請求項６の発明は、請求項４又は５に記載
の容量可変型斜板式圧縮機において、前記圧縮機の最大
吐出容量の２％〜２０％の吐出容量に対応した正の角度
（θｘ）は前記限界角度（θＢ）以上に設定されている
ことを特徴とする（図７参照）。
【００２０】この構成によれば、駆動軸及び斜板の回転
開始直後から、圧縮機の吐出動作時の圧縮反力に基づく
傾角増大モーメントが働くため、吐出能力の迅速な立ち
上げが可能となる。
【００２１】請求項７の発明は、請求項１〜６のいずれ
か一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記
駆動軸はクラッチレス方式で外部駆動源と作動連結され
ていることを特徴とする（図１及び２参照）。
【００２２】このように本発明の斜板式圧縮機をクラッ
チレス化した場合には、空調システムＯＦＦ時において
吐出容量をゼロ又は最小とすることができ、無駄な動力
の消費を極力回避することができる。
【００２３】請求項８の発明は、請求項１〜７のいずれ
か一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記
クランク圧制御機構は、前記吐出室と前記クランク室と
をつなぐ給気通路と、前記給気通路の途中に設けられて
外部制御手段によって開度調節可能な容量制御弁とを備
えており、前記外部制御手段からの指令により前記容量
制御弁の弁開度を全開又は極大化することで前記斜板の
傾角を強制的に最小傾角（θｍｉｎ）に設定可能となっ
ていることを特徴とする（後記第１実施形態・図３参
照）。
【００２４】この構成によれば、クランク室の入れ側通
路である給気通路に設けられた容量制御弁の弁開度を、
外部制御手段からの指令（外部制御）により他律的に調
節して斜板の傾角を強制的に最小傾角（例えば０°近
傍）に設定することができる。それ故、外部の状況変化
に対応して圧縮機の吐出容量を迅速にほぼゼロの状態に
変更することができる。
【００２５】請求項９の発明は、請求項８に記載の容量
可変型斜板式圧縮機において、前記クランク圧制御機構
は更に、前記クランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通
路と、その抽気通路の途中に設けられた絞りとを有して
いることを特徴とする。
【００２６】この構成によれば、クランク室の抜き側通
路である抽気通路に絞りを設けることで、容量制御弁の
弁開度の増大時には、クランク室に対する冷媒ガスの給
気超過状態を容易に作り出すことができる。従って、吐
出容量を減少方向で制御する際の応答性を高めることが
できる。又、吐出容量を可変制御するために吐出室から
クランク室及び吸入室へと流れるガス量を少なくするこ
とができる。
【００２７】請求項１０の発明は、請求項１〜７のいず
れか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前
記クランク圧制御機構は、前記吐出室と前記クランク室
とをつなぐ給気通路と、前記クランク室と前記吸入室と
をつなぐ抽気通路と、前記給気通路及び抽気通路の少な
くとも一方に設けられて検知圧力の変化に応じて自律的
に開度調節可能な容量制御弁と、前記抽気通路に設けら
れて外部制御手段によって開度調節可能な開閉弁手段と
を備えており、前記外部制御手段からの指令により前記
開閉弁手段によって前記抽気通路を実質的に閉塞状態と
することで前記斜板の傾角を強制的に最小傾角（θｍｉ
ｎ）に設定可能となっていることを特徴とする（後記第
２〜６実施形態・図１１〜２４参照）。
【００２８】この構成によれば、クランク室の抜き側通
路である抽気通路に設けられた開閉弁手段の状態を外部
制御手段からの指令（外部制御）により他律的に調節し
て抽気通路を実質的に閉塞状態とすることで、斜板の傾
角を強制的に最小傾角（例えば０°近傍）に設定するこ
とができる。それ故、外部の状況変化に対応して圧縮機
の吐出容量を迅速にほぼゼロの状態に変更することがで
きる。
【００２９】なお、検知圧力としては、例えば圧縮機の
吸入室の内圧（吸入圧Ｐｓ）があげられる。又、前記
「抽気通路を実質的に閉塞状態とする」とは、クランク
室と吸入室との間の最低限度の連通を確保する場合（後
記第６実施形態参照）をも含むものである。
【００３０】請求項１１の発明は、請求項１〜７のいず
れか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前
記クランク圧制御機構は、前記吐出室と前記クランク室
とをつなぐ給気通路と、前記クランク室と前記吸入室と
をつなぐ抽気通路と、前記給気通路に設けられた入れ側
制御弁部、前記抽気通路に設けられた抜き側制御弁部及
び外部制御手段によって通電制御されるソレノイド部を
含み、検知圧力の変化に応じて前記入れ側及び抜き側制
御弁部を連動させながら両制御弁部の開度を自律的に調
節可能な容量制御弁とを備えており、前記外部制御手段
による前記ソレノイド部への通電制御に基づいて、当該
ソレノイド部を、当該容量制御弁の設定圧を変更するた
めの設定圧可変装置として機能させ得るのみならず、前
記抜き側制御弁部を選択的に閉弁状態にすると共にそれ
に同期して前記入れ側制御弁部を開弁状態にするための
開閉弁手段として機能させ、当該開閉弁手段によって前
記抽気通路を実質的に閉塞状態とすることで前記斜板の
傾角を強制的に最小傾角（θｍｉｎ）に設定可能となっ
ていることを特徴とする（後記実施例５−３・図２２及
び図２３参照）。
【００３１】この構成によれば、外部制御手段による通
電制御に基づいて、容量制御弁のソレノイド部は設定圧
可変装置及び開閉弁手段として機能する。そして、開閉
弁手段としてのソレノイド部の状態を外部制御手段から
の指令（外部制御）により他律的に制御することで、抜
き側通路たる抽気通路に設けられた抜き側制御弁部を選
択的に閉弁状態にすると共に、それに同期して入れ側通
路たる給気通路に設けられた入れ側制御弁部を開弁状態
にすることができる。こうして抽気通路を実質的に閉塞
状態とすることで斜板の傾角を強制的に最小傾角（例え
ば０°近傍）に設定することができ、それ故、外部の状
況変化に対応して圧縮機の吐出容量を迅速にほぼゼロの
状態に変更することができる。
【００３２】請求項１２の発明は、請求項１〜１１のい
ずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機及びそれに
繋がれた外部冷媒回路から構成される空調用冷房回路で
あって、前記圧縮機の内部又は前記外部冷媒回路の途中
には、前記圧縮機の吐出室と前記外部冷媒回路とを連通
させる吐出通路を選択的に開放又は閉塞する逆止弁機構
が設けられており、この逆止弁機構は、吐出室側圧力と
外部冷媒回路側圧力との差圧が所定の圧力未満である限
り、前記吐出通路を閉塞することを特徴とする空調用冷
房回路をその要旨とする（図４及び図５参照）。
【００３３】この空調用冷房回路によれば、吐出室側圧
力と外部冷媒回路側圧力との差圧が所定の圧力未満であ
る限り、逆止弁機構によって吐出通路が閉塞される。従
って、圧縮機の運転が実質上停止されている場合（最小
吐出容量での運転時を含む）に、外部冷媒回路内を冷媒
が流動する事態を確実に阻止して空調用冷房回路の作動
を確実に停止することができる。又、前記吐出通路を完
全に閉塞することで、圧縮機の内部循環経路を確実に確
保して冷媒ガスと共に潤滑油の内部移動を確実に行わせ
ることが可能となる。
【００３４】請求項１３の発明は、傾動可能な斜板を収
容したクランク室の内圧を制御することで吐出容量を変
更可能な容量可変型斜板式圧縮機に用いられる容量制御
弁であって、前記圧縮機のクランク室と吸入室とを結ぶ
抽気通路の一部となる抜き側弁室及び弁孔、その弁孔を
区画する弁座、その弁座に着座可能な抜き側弁体、前記
吸入室の内圧に応じた付勢力でもって前記抜き側弁体を
前記弁座に着座させる方向に付勢可能な感圧部材、並び
に、その感圧部材とは別個独立に前記抜き側弁体を前記
弁座に着座させる方向に付勢する閉弁バネを有してなる
抜き側制御弁部と、前記圧縮機のクランク室と吐出室と
を結ぶ給気通路の一部となる入れ側弁室及び弁孔、該給
気通路の流通面積を変更すべく前記弁孔に接近離間可能
に設けられた入れ側弁体、並びに、その入れ側弁体を流
通面積拡大方向に付勢する強制開放バネを有してなる入
れ側制御弁部と、外部からの通電制御によって調節され
る電磁付勢力でもってプランジャを前記強制開放バネの
付勢方向と反対方向に電磁付勢可能なソレノイド部と、
前記抜き側弁体及び入れ側弁体の連動を担保しつつこれ
らと少なくとも前記プランジャとの作動連結を許容する
作動部材とを備え、前記ソレノイド部への通電制御に基
づいて当該容量制御弁の設定圧を変更可能であると共
に、前記プランジャの電磁付勢を実質的に解除すること
で抜き側制御弁部の閉弁状態と入れ側制御弁部の開弁状
態とを同時実現可能となっていることを特徴とする抜き
側制御及び入れ側制御連動型の容量制御弁をその要旨と
する（後記実施例５−３・図２３参照）。
【００３５】この構成によれば、作動部材を介して抜き
側弁体と入れ側弁体とは連動関係にあり、且つ、抽気通
路を介して抜き側弁室に及ぶ圧縮機吸入室の内圧（吸入
圧Ｐｓ）に感応する感圧部材が、相応の付勢力でもって
抜き側弁体を弁座に着座する方向に付勢する。このよう
に吸入圧Ｐｓの変化に応じて抜き側弁体及び入れ側弁体
が自律的に位置決めされることから、この容量制御弁は
基本的に、内部制御方式の抜き側制御及び入れ側制御連
動型の制御弁として機能する。ただし、作動部材を介し
て抜き側弁体及び入れ側弁体とプランジャとは作動連結
されるため、強制開放バネの付勢方向と反対方向に作用
するプランジャの電磁付勢力は、各制御弁部の閉開弁条
件に大きな影響を及ぼす。そして、そのプランジャの電
磁付勢力は外部からの通電制御によっていかようにも調
節される。このため、この容量制御弁はソレノイド部へ
の通電制御に基づき設定圧を変更可能な設定圧可変弁又
は外部制御弁としての性質をも併せ持つ。
【００３６】上述のようにソレノイド部への通電制御に
基づいて、プランジャ、入れ側弁体及び抜き側弁体の特
定方向への電磁付勢が維持される限り、これらに対して
感圧部材が作動連結され、吸入圧Ｐｓを検知圧力とする
内部制御が抜き側制御弁部及び入れ側制御弁部において
実現される。これに対し、ソレノイド部への通電制御に
基づいてプランジャの電磁付勢が実質的に解除される
と、入れ側制御弁部では強制開放バネの付勢作用が優勢
となり、入れ側弁体が給気通路の流通面積を拡大する方
向に付勢される。他方、抜き側制御弁部では、プランジ
ャ電磁付勢の実質的解除によって抜き側弁体を弁座から
離間させる作用が弱まり、閉弁バネの付勢作用が相対的
に優勢となって、抜き側弁体が弁座に着座する。閉弁バ
ネは吸入圧Ｐｓに応じて付勢力を変化させる感圧部材と
は別個独立に抜き側弁体を付勢するので、吸入圧Ｐｓに
かかわりなく閉弁バネの作用によって抜き側弁体は弁座
に確実に着座し得る。このようにプランジャの電磁付勢
を実質的に解除することで、抜き側制御弁部の閉弁状態
と入れ側制御弁部の開弁状態とが同時に実現される。そ
れ故、容量可変型斜板式圧縮機のクランク室の圧力を迅
速かつ確実に上昇傾向に導き、圧縮機を最小容量運転状
態にすることができる。その後、外部からの通電制御に
よるプランジャの電磁付勢を再開すれば、設定圧可変状
態での入れ側及び抜き側連動の内部制御に復帰すること
ができる。
【００３７】なお、前記「プランジャの電磁付勢が実質
的に解除される」とは、ソレノイド部への通電停止によ
って電磁付勢力が消失する場合のみならず、強制開放バ
ネ等の付勢力に凌駕されるほど電磁付勢力が小さくなる
場合をも含むものである。
【００３８】請求項１４の発明は、請求項１３に記載の
容量制御弁において、前記感圧部材は、前記抜き側弁室
内に設けられると共に吸入圧の変化に応じて伸縮可能な
ベローズを含んでおり、当該ベローズの伸張時にはその
可動端が直接又は間接に前記抜き側弁体に接触してベロ
ーズと抜き側弁体との作動連結を維持する一方、前記プ
ランジャの電磁付勢が実質的に解除された状況の下での
吸入圧の過度な上昇によるベローズの収縮時にはその可
動端が前記抜き側弁体から遠ざかりベローズと抜き側弁
体との作動連結が絶たれることを特徴とする。
【００３９】ベローズを含む感圧部材が上述のような伸
縮特性（又は付勢特性）を有する場合、プランジャの電
磁付勢が実質的に解除された状況の下で、高い外気温を
反映して吸入圧が過度に高くなったときに、ベローズの
可動端が抜き側弁体から遠ざかりベローズと抜き側弁体
との作動連結が絶たれることになる。この場合には、吸
入圧の変化に鋭敏に反応する感圧部材は、抜き側弁体及
び入れ側弁体のいずれにもいかなる影響も与え得ない。
従って、プランジャの電磁付勢が解除されることによっ
て実現されている抜き側制御弁部の閉弁状態（抜き側弁
体が弁座に着座した状態）と入れ側制御弁部の開弁状態
とを、感圧部材によって乱されること無く維持すること
ができる。
【００４０】
【発明の実施の形態】以下に、本発明を車輌用空調シス
テムに用いられる容量可変型斜板式圧縮機に具体化した
第１〜第６実施形態について説明する。なお、第１実施
形態において説明する容量可変型斜板式圧縮機における
クランク圧制御機構（容量制御弁を含む）以外の構成
は、第２〜第６実施形態においても共通する。第２〜第
６実施形態は、主としてクランク圧制御機構のその他の
類型を示すものである。
【００４１】（第１実施形態） （圧縮機本体の基本構成）容量可変型斜板式圧縮機（ク
ラッチレスタイプ）の基本構成を図１及び図２を参照し
て説明する。斜板式圧縮機は、シリンダブロック１と、
そのシリンダブロック１の前端に接合されるフロントハ
ウジング２と、シリンダブロック１の後端に弁形成体３
を介して接合されるリヤハウジング４とを備えている。
シリンダブロック１、フロントハウジング２、弁形成体
３及びリヤハウジング４は、複数本の通しボルト１６
（図４及び図５に一本のみ図示）により相互に接合固定
され、この斜板式圧縮機のハウジングを構成している。
シリンダブロック１とフロントハウジング２とに囲まれ
た領域には、クランク室５が区画されている。
【００４２】駆動軸６は、クランク室５内においてフロ
ントハウジング２とシリンダブロック１のそれぞれに設
けられた前後一対のラジアル軸受け７，８によって回転
可能に支持されている。シリンダブロック１の中央に
は、コイルバネ９及びスラスト軸受け１０が配設され、
駆動軸６の後端部は、コイルバネ９で前方に付勢された
スラスト軸受け１０によって支持されている。又、フロ
ントハウジング２の前端円筒部には、ボールベアリング
１１を介してプーリ１２が回転可能に支持されている。
プーリ１２は、フロントハウジング２から突出した駆動
軸１６の前端部に連結されている。プーリ１２の外周に
はベルト１３が巻き掛けられており、このベルト１３を
介して当該圧縮機は外部駆動源としての車輌エンジン１
４に、電磁クラッチ等のクラッチ機構を介することなく
作動連結されている。なお、このようにクラッチ機構を
介在させることなく外部駆動源から駆動軸６に直接的に
動力を伝達するタイプの圧縮機をクラッチレスタイプと
呼ぶ。
【００４３】駆動軸６の前端部外周とフロントハウジン
グ２の内周壁との間には、軸封装置とてのリップシール
１５が介在され、クランク室５の前方を封止している。
クランク室５において駆動軸６上には、回転支持体２１
が固定されている。また、クランク室５内にはカムプレ
ートとしての斜板２２が収容されている。斜板２２の中
央部には挿通孔が貫設され、この挿通孔に駆動軸６が挿
通されている。更に斜板２２は、連結案内機構としての
ヒンジ機構２３を介して回転支持体２１及び駆動軸６に
作動連結されている。斜板２２は、駆動軸６を挟んで前
記ヒンジ機構２３と反対側にカウンタウエイト部２２ａ
を有している。
【００４４】前記ヒンジ機構２３は、回転支持体２１の
リヤ面に突設された一対の支持アーム２４（一つのみ図
示）と、斜板２２のフロント面に突設された一対のガイ
ドピン２５（一つのみ図示）とで構成される。各支持ア
ーム２４はその先端部に形成された円筒状のガイド孔２
４ａを有し、各ガイドピン２５はその先端部に形成され
た球状部２５ａを有している。これら球状部２５ａは、
それぞれ対応する支持アーム２４のガイド孔２４ａ内に
挿入されている。ヒンジ機構２３を構成する支持アーム
２４とガイドピン２５との連係、及び、斜板２２の中央
挿通孔内での駆動軸６との接触により、斜板２２は駆動
軸６と同期回転可能であると共に、駆動軸６の軸心（軸
線）Ｌ１に沿った方向へスライド可能な状態で駆動軸６
に対して傾動可能となっている。なお、この傾動の回動
中心を枢軸Ａと呼ぶ。この枢軸Ａは図１の紙面と直交す
る方向に延びており、駆動軸の軸心Ｌ１とはねじれの位
置で直角に交差する関係にある。又、枢軸Ａは、駆動軸
６に沿った斜板２２のスライド移動に伴ってその位置を
変更する。
【００４５】図１及び図２に示すように、回転支持体２
１と斜板２２との間において駆動軸６上には、傾角減少
バネとしてのコイルバネ２６が設けられている。このコ
イルバネ２６は斜板２２をシリンダブロック１に接近す
る方向（即ち傾角減少方向）に付勢する。又、斜板２２
よりも後方の駆動軸６上にはサークリップ２７ａが固着
され、そのサークリップ２７ａと斜板２２との間には、
復帰バネとしてのコイルバネ２７が設けられている。こ
のコイルバネ２７は、駆動軸６に沿って前後に移動でき
るが、斜板２２による押圧を受けるとそれに抗して該斜
板２２をシリンダブロック１から離れる方向（即ち傾角
増大方向）に付勢する。又、サークリップ２７ａは、コ
イルバネ２７がサークリップ２７ａの位置よりも後方へ
移動するのを規制する。
【００４６】次に、斜板２２の傾動範囲について説明す
る。図６に示すように、駆動軸６の軸心Ｌ１と直交し、
且つ枢軸Ａを含む垂直平面をＨとする。この平面Ｈと斜
板２２とのなす角度が斜板角度（傾角）である。斜板２
２と平面Ｈが平行となるときが傾角０°である。傾角０
°では、斜板２２はカムプレートとして機能しなくな
り、ピストンストロークがゼロとなり、圧縮機の吐出容
量もゼロとなる。
【００４７】斜板２２の上端がシリンダブロック１側に
傾倒する方向（図６において＋θと示された方向）を正
の方向とし、それとは反対の方向（図６において−θと
示された方向）を負の方向とする。又、斜板２２が傾動
可能な最大角度をθｍａｘとし、斜板２２が傾動可能な
最小角度をθｍｉｎとすると、斜板２２の傾動可能範囲
はθｍｉｎ〜θｍａｘである。
【００４８】斜板角度θが正の方向に増大すると圧縮機
の吐出容量は増大し、傾角θが最大傾角θｍａｘのとき
に最大吐出容量（１００％容量）となる。この最大傾角
θｍａｘは、図１に示すように、回転支持体２１のリヤ
面に設けられた規制突部２１ａに斜板２２のカウンタウ
エイト部２２ａが当接することで規制される。
【００４９】他方、斜板２２の最小傾角θｍｉｎは次の
手法１又は２のいずれかによって規制される。 （手法１）斜板２２を最大吐出容量状態（θｍａｘ）か
ら傾角減少方向に移動させると、斜板２２はまず復帰バ
ネ２７の一端に当接する。更に移動させると、サークリ
ップ２７ａと斜板２２との間に挟まれた復帰バネ２７は
収縮し、ついには復帰バネ２７が縮みきって斜板２２は
それ以上の傾角減少方向への移動が不能となる。これに
より、最小傾角θｍｉｎが規制される。
【００５０】（手法２）下死点位置のピストン２９Ｂの
端面が弁形成体３に当接することで斜板２２のそれ以上
の傾動が阻止される。これにより、最小傾角θｍｉｎが
規制される。次に、最小傾角θｍｉｎの設定値を図７及
び図８に基づいて説明する。
【００５１】本件発明者らは、図８に示すように、斜板
２２の傾角θが傾角０°を含む一定範囲Ｒ内にある限
り、斜板２２を回転させるのに必要な動力Ｗは、傾角０
°の場合の必要動力とほとんど変わらないことを発見し
た。換言すれば、斜板２２を必要最小な動力で駆動でき
る角度範囲Ｒが０°近傍に存在することを見出したので
ある。その角度範囲Ｒの上限値をθＡとすれば、θＡ
は、従来の斜板式圧縮機において最小傾角とされていた
角度θＣより小さく、且つ、吐出反力による角度復帰が
可能となる限界角度θＢ以下である。そして、前記最小
傾角θｍｉｎは、空調システムＯＦＦ時の動力消費の低
減に支障を来たさないように、角度範囲Ｒ内の任意の値
に設定されている（図７参照）。結果として、各角度
は、θｍｉｎ≦θＡ≦θＢ＜θＣの関係となっている。
【００５２】最小傾角θｍｉｎの値は、θＡ以下である
限り、極小の正の値、０°又は０°を超えた負の値のい
ずれに設定されてもよいが、第１〜第６実施形態では、
最小傾角θｍｉｎはほぼ０°に設定されている。
【００５３】なお、車輌エンジン１４が停止して圧縮機
が完全に停止した状態では、傾角減少バネ２６も復帰バ
ネ２７も共に斜板２２に当接する。このときの斜板角度
θｘは、両バネ２６，２７の付勢力の釣り合いによって
決定される。第１〜第６実施形態では、その傾角θｘ
は、吐出反力による容量復帰が可能な限界角度θＢ（図
７参照）以上に設定されている。この傾角θｘは、従来
の最小傾角θＣと同等又はそれ以上であってもよい。
【００５４】上記θｍｉｎ、復帰バネ２７、両バネ２
６，２７の付勢力設定は、本発明の最も特徴的な部分で
ある。これらの技術的意義については後述の動作説明に
おいて更に詳細に述べる。
【００５５】シリンダブロック１には、駆動軸６を取り
囲むように複数のシリンダボア１ａ（図１では二つだけ
図示するが当該圧縮機では７つを想定）が形成され、各
シリンダボア１ａには片頭型のピストン２９が往復動可
能に収容されている。各ピストン２９の前端部（ピスト
ンの圧縮端面と反対側の端部）は、一対のシュー３０を
介して斜板２２の円盤状外周部に係留され、各ピストン
２９と斜板２２とはシュー３０を介して作動連結されて
いる。このため、斜板２２が０°以外の傾角で傾斜して
いる限り、駆動軸６と作動連結された斜板２２の回転運
動がシュー３０を介してピストン２９の往復直線運動に
変換される。換言すれば、斜板２２の傾角変化に応じて
ピストン２９のストロークが変わり、圧縮機の吐出容量
が変化する。但し、前述のようなヒンジ機構２３を採用
したため、斜板２２の傾角変化にもかかわらず、各シリ
ンダボア１ａでのピストン２９の上死点位置はほぼ一定
となる。各ピストン２９が上死点位置にあるときのボア
内トップクリアランスは、ゼロ近辺に維持される。
【００５６】尚、斜板２２が正の最大傾角（θｍａｘ）
にあるときに（図１参照）、この圧縮機の吐出能力が最
大となる。又、図１の上側のピストン２９Ａの位置が上
死点位置Ｔであり、図１の下側のピストン２９Ｂの位置
が下死点位置である。前記ヒンジ機構２３は上死点位置
Ｔ側に存在する。
【００５７】リヤハウジング４には、吸入室３１と、そ
の吸入室３１を取り囲む略環状の吐出室３２とが区画形
成されている。図１及び図４に示すように、吸入室３１
は、リヤハウジング４に穿設された吸入通口４３を介し
て外部冷媒回路５０（後述）の下流側と接続されてい
る。なお、吸入室３１および吸入通口４３は、この圧縮
機における吸入圧領域を構成する。
【００５８】更に弁形成体３には、各シリンダボア１ａ
に対応して、吸入ポート３３、同吸入ポート３３を開閉
する吸入弁３４、吐出ポート３５および同吐出ポート３
５を開閉する吐出弁３６が形成されている。
【００５９】外部冷媒回路５０から吸入通口４３を介し
て吸入室３１に提供される冷媒ガス（吸入圧Ｐｓ）は、
ピストン２９の吸入動作（上死点位置から下死点位置へ
の移動）に伴い、吸入ポート３３及び吸入弁３４を介し
てシリンダボア１ａへ吸入される。シリンダボア１ａに
吸入された冷媒ガスは、ピストン２９の圧縮動作（下死
点位置から上死点位置への移動）に伴い、吐出ポート３
５及び吐出弁３６を介して吐出室３２へ吐出される。ピ
ストン２９、斜板２２及びヒンジ機構２３を介して回転
支持体２１に作用する冷媒ガス圧縮時の圧縮反力（Ｆ）
は、回転支持体２１及びそのフロント側に設けられたス
ラストベアリング２８を介してフロントハウジング２の
内壁に受け止められる。
【００６０】図４及び図５に示すように、シリンダブロ
ック１の側壁部（図４では上部）には、吐出ケース９０
が取着され、その内部空間は吐出マフラ９１として区画
されている。吐出ケース９０の上壁部には略Ｌ字状に屈
曲設定された吐出口９２が設けられ、この吐出口９２を
介して吐出マフラ９１は外部冷媒回路５０の上流側と接
続されている。なお、吐出マフラ９１は、各シリンダボ
ア１ａから吐出室３２へ間欠的に吐出される圧縮冷媒ガ
スの吐出脈動に起因する騒音等を緩和する。
【００６１】シリンダブロック１の側壁部内には、通し
ボルト１６と平行に延びる弁孔９３が形成されている。
この弁孔９３の後端（図４では右端）は、弁形成体３に
穿設された吐出通口９４を介して、リヤハウジング４の
吐出室３２と連通している。又、シリンダブロック１に
は、弁孔９３の略中央域と吐出マフラ９１とを連通させ
る通孔９５が形成されている。従って、吐出通口９４、
弁孔９３、通孔９５、吐出マフラ９１および吐出口９２
は、吐出室３２に吐出された圧縮冷媒ガス（吐出圧Ｐ
ｄ）を外部冷媒回路５０に導く吐出通路を構成する。
又、この吐出通路（９１〜９５）と吐出室３２とは、こ
の圧縮機における吐出圧領域を構成する。
【００６２】前記弁孔９３内には、開閉弁体としてのス
プール弁９６が前後摺動可能に配設されている。弁孔９
３に配置されたスプール弁９６の内部は、シリンダブロ
ック１に形成された背圧通路９８を介して吐出マフラ９
１と連通している。スプール弁９６の後端面９６ａは、
吐出通口９４を完全に閉塞できる程度の面積を有してい
る。
【００６３】又、スプール弁９６内にはバネ９７が配設
され、このバネ９７は、その一端を弁孔９３の前端（図
４では左端）の弁孔底面に掛止してスプール弁９６を弁
形成体３の方向に付勢している。このため、スプール弁
９６は、弁孔９３内において、バネ９７及びスプール弁
背圧による右方向への付勢作用とスプール弁の後端面９
６ａが受ける前記吐出通路の内圧（即ち吐出圧Ｐｄ）に
基づく左方向への押圧作用とが均衡する位置に配置され
る。
【００６４】バネ９７の付勢力は、吐出室３２の内圧
（吐出圧Ｐｄ）と吐出マフラ９１の内圧（Ｐｍ）との差
（Ｐｄ−Ｐｍ）が所定値ΔＰ（例：０．５ｋｇｆ／ｃｍ
2 ）未満では、スプール弁９６が吐出通路（９１〜９
５）を閉塞するように設定されている。前記差圧（Ｐｄ
−Ｐｍ）が所定値ΔＰ以上のときには、スプール弁９６
が常に弁孔９３の前半領域の開放位置（図４に示す位
置）に配置され、吐出通口９４と通孔９５とが弁孔９３
の後半領域を介して相互に連通する。他方、前記差圧
（Ｐｄ−Ｐｍ）が所定値ΔＰ未満のときには、バネ９７
による右方向への付勢作用が勝って、スプール弁９６が
弁孔９３の後半領域の閉塞位置（図５に示す位置）に配
置され、吐出通口９４と通孔９５との相互連通がスプー
ル弁９６によって遮断されるようになっている。なお、
吐出通路（９１〜９５）を選択的に開放又は閉塞するス
プール弁９６とその関連要素（９３，９７）は、逆止弁
機構を構成する。前記ΔＰは逆止弁機構の開弁圧として
位置付けられる。
【００６５】更に、この第１実施形態によれば、前記斜
板式圧縮機のシリンダブロック１及びリヤハウジング４
内には、図３に示すような吐出室３２とクランク室５と
を接続する一連の給気通路３８，３９が設けられると共
に、クランク室５と吸入室３１とを接続する抽気通路４
０が設けられている。抽気通路４０の途中には固定絞り
４１が設けられ、給気通路３８，３９の途中には容量制
御弁６０が設けられている。又、リヤハウジング４に
は、前記給気通路３８，３９及び抽気通路４０と干渉す
ることなく、検圧通路４２が設けられている。検圧通路
４２は、吸入圧領域を構成する吸入室３１の内圧（吸入
圧Ｐｓ）を容量制御弁６０の一部に作用させるための連
通路である。
【００６６】なお、前記通路３８，３９，４０及び４
２、固定絞り４１、並びに、容量制御弁６０は、吸入圧
力を目標値に制御するのに必要な斜板角度を得られるよ
うにクランク室５の内圧（クランク圧Ｐｃ）を制御する
ためのクランク圧制御機構を構成する。
【００６７】（斜板に働くモーメント等）斜板２２には
その回転運動（即ち遠心力）に起因するモーメントが働
く。図９に示すように、斜板２２の傾角θが小さい場合
には回転運動のモーメントが傾角増大方向に作用し、傾
角θが大きい場合には回転運動のモーメントが傾角減少
方向に作用するように斜板２２は設計されている。より
詳しくは、斜板２２が傾角０°の近傍にある場合には、
斜板２２の回転に伴って回転運動のモーメントが傾角増
大方向に作用する（もしくはゼロとなる）ように、斜板
２２の形状、斜板２２の重心Ｇの座標および斜板２２の
質量ｍ等が決められている。
【００６８】なお、本件出願と同一出願人の先願である
特開平７−２９３４２９号公報（その公知先願に対応す
る外国出願として、米国特許第５５７３３７９号、ドイ
ツ特許公開第１９５１４７４８号がある）には、斜板の
形状、斜板の重心Ｇの座標および斜板の質量等をうまく
選択して斜板の慣性乗積を適切に設定すれば、斜板回転
時に斜板に働く回転運動のモーメントを前述したように
設定することができる旨、詳細に述べられている。
【００６９】斜板２２の傾角決定に関与するモーメント
としては、前記回転運動のモーメントの他に、傾角減少
バネ２６と復帰バネ２７との付勢作用バランスに基づく
バネ力によるモーメントと、ガス圧によるモーメントと
があり、これら三者の関係に基づいて、斜板２２の傾角
θが前記θｍｉｎとθｍａｘとの間の任意の角度に決定
される。
【００７０】前記ガス圧によるモーメントとは、圧縮工
程にあるシリンダボアのピストンに作用する圧縮反力
と、吸入工程にあるシリンダボアの内圧と、クランク室
の内圧Ｐｃとの相互関係に基づいて発生するモーメント
である。このモーメントは、後述するように、容量制御
弁（６０等）によるクランク圧Ｐｃの制御によって調節
される。
【００７１】前記回転運動のモーメントは、斜板２２の
回転時の遠心力に起因するものであるため、斜板２２の
停止時や低速回転時にはほとんど作用しない。前記バネ
力によるモーメントは、傾角減少バネ２６と復帰バネ２
７との付勢作用バランスに基づいて作用するものであ
る。この圧縮機では、これら両バネ２６，２７の付勢力
は図１０に示すような関係に設定されている。
【００７２】図１０において始動容量とは、完全停止し
た状態の圧縮機を始動するときの容量であり、最大吐出
容量の２％〜２０％程度（好ましくは４％〜１０％程
度）に設定されている。その始動容量に対応する斜板２
２の角度は前記θｘである。図１０から読み取れるよう
に、斜板の傾角θが前記θｘ以下の場合には、復帰バネ
２７の作用が優勢となり、二つのバネ２６，２７の合力
は傾角増大方向に作用する。このとき、バネ力によるモ
ーメントも傾角増大方向に作用する。他方、斜板の傾角
θが前記θｘ〜θｍａｘの範囲にある場合には、二つの
バネ２６，２７の合力（及びバネ力によるモーメント）
は傾角減少方向に作用することになる。
【００７３】（外部冷媒回路と外部制御系の概要）圧縮
機に組み込まれている容量制御弁６０について説明する
前に、それと関係の深い外部冷媒回路５０と外部制御系
の概要を説明する。
【００７４】図４に示すように、圧縮機の吐出ケース９
０の吐出口９２と、リヤハウジング４の吸入通口４３と
は、外部冷媒回路５０を介して接続されている。この外
部冷媒回路５０は圧縮機とともに車輌用空調システムの
冷房回路を構成する。
【００７５】外部冷媒回路５０には、凝縮器５１、膨張
弁５２及び蒸発器５３が設けられている。膨張弁５２
は、凝縮器５１と蒸発器５３との間に介在される可変絞
り抵抗として機能する。そして、凝縮器５１と蒸発器５
３との間に圧力差が存在し得るように作用し、且つ熱負
荷に見合った液冷媒を蒸発器５３に供給する。この膨張
弁５２の弁開度は、蒸発器５３の出口側に設けられた感
温筒５２ａの温度検知および蒸発圧力（具体的には蒸発
器入口又は出口の圧力）に基づいてフィードバック制御
される。これにより、蒸発器５３での冷媒の蒸発状態が
適度な過熱度を持つように外部冷媒回路５０における冷
媒流量が調節される。
【００７６】更に蒸発器５３の近傍には、温度センサ５
４が設置されている。この温度センサ５４は蒸発器５３
の温度を検出し、この検出温度情報を制御コンピュータ
５５に提供する。この制御コンピュータ５５は、車輌用
空調システムの冷暖房に関する一切の制御を司ってい
る。温度センサ５４の他に、制御コンピュータ５５の入
力側には、車輌の室内温度を検出する室温センサ５６
と、車輌の室内温度を設定するための室温設定器５７
と、空調システム作動スイッチ５８と、日射量を検知す
る日射量センサ５６Ａとが接続されている。他方、制御
コンピュータ５５の出力側には、容量制御弁６０のコイ
ル８６（後述）への通電を制御する駆動回路５９が接続
されている。
【００７７】制御コンピュータ５５は、温度センサ５４
から得られる蒸発器温度、室温センサ５６から得られる
車室内温度、日射量センサ５６Ａからの日射量情報、室
温設定器５７によって予め設定された所望室温、及び、
空調システム作動スイッチ５８からのＯＮ／ＯＦＦ設定
状況等の外部情報に基づいてコイル８６への適切な通電
量を演算する。そして、その演算した電流値の電流を駆
動回路５９から容量制御弁６０に供給させ、容量制御弁
６０の設定圧（設定吸入圧）Ｐｓｅｔを外部的に可変制
御する。
【００７８】又、制御コンピュータ５５は、図示しない
エンジン１４の電子制御装置（ＥＣＵ）とも接続されて
おり、当該ＥＣＵからエンジン１４の起動・停止やエン
ジン回転数に関する情報を入力している。なお、制御コ
ンピュータ５５及び駆動回路５９は、第１〜第６実施形
態における外部制御手段を構成する。
【００７９】（容量制御弁６０の構成）次に、第１実施
形態におけるクランク圧制御機構を構成する容量制御弁
６０の詳細を図３に基づいて説明する。
【００８０】容量制御弁６０は、バルブハウジング６１
とソレノイド部６２とを備え、両者は該制御弁６０の中
央付近で相互に接合されている。バルブハウジング６１
とソレノイド部６２との間には弁室６３が区画形成さ
れ、その弁室６３内には弁体６４が移動可能に収容され
ている。この弁室６３は、その側壁部に形成された弁室
ポート６７および上流側給気通路３８を介して吐出室３
２に連通している。
【００８１】弁室６３の上部には弁孔６６が開口形成さ
れている。この弁孔６６は、バルブハウジング６１の軸
線方向に延びている。又、弁室６３よりも上のバルブハ
ウジング６１には、ポート６５が形成されている。この
ポート６５は前記弁孔６６と直交する方向に延びてい
る。そして、弁室６３は、弁孔６６、ポート６５および
下流側給気通路３９を介してクランク室５に連通されて
いる。
【００８２】バルブハウジング６１の上部には、感圧室
６８が区画形成されている。この感圧室６８は、その側
壁部に形成された圧導入ポート６９および前記検圧通路
４２を介して吸入室３１に連通され、吸入圧Ｐｓを導入
可能となっている。感圧室６８の内部にはベローズ７０
が設けられ、そのベローズ７０内にはベローズ７０の可
動端（下端）を伸張方向に付勢する設定バネ７０ａが設
けられている。ベローズ７０内は真空又は減圧状態とさ
れている。なお、ベローズ７０及び設定バネ７０ａは感
圧部材を構成する。
【００８３】感圧室６８と弁室６３との間においてバル
ブハウジング６１の中心には、前記弁孔６６と連続する
ガイド孔７１が形成されている。このガイド孔７１内に
は、感圧ロッド７２が摺動可能に挿通されている。感圧
ロッド７２の上端部はベローズ７０の可動端に固着さ
れ、感圧ロッド７２の下端部は弁体６４の上端に固定さ
れている。なお、感圧ロッド７２の弁体６４側端部は、
弁孔６６での冷媒ガス流通を確保するために弁孔６６の
内径よりも小径となっている。このように、感圧ロッド
７２を介して弁体６４はベローズ７０に作動連結されて
いる。なお、感圧室６８、ベローズ７０、設定バネ７０
ａ及び感圧ロッド７２は、吸入圧Ｐｓの変動を弁体６４
に伝達する感圧機構を構成する。
【００８４】容量制御弁６０の下半部を占めるソレノイ
ド部６２は、有底円筒状の収容筒７５を備えている。収
容筒７５の上部には固定鉄心７６が嵌合され、この嵌合
により収容筒７５内にソレノイド室７７が区画される。
ソレノイド室７７には、ほぼ有蓋円筒状をなすプランジ
ャとしての可動鉄心７８が垂直方向に往復動可能に収容
されている。可動鉄心７８と収容筒７５の底面との間に
は、追従バネ７９が介装されている。追従バネ７９は、
可動鉄心７８を上方向（固定鉄心７６に接近する方向）
に付勢している。又、固定鉄心７６の中心にはガイド孔
８０が垂直に形成され、このガイド孔８０内には、前記
弁体６４と一体化されたソレノイドロッド８１が摺動可
能に挿通されている。なお、感圧ロッド７２、弁体６４
及びソレノイドロッド８１は一体となって作動部材を構
成する。
【００８５】弁室６３内には強制開放バネ７４が設けら
れている。この強制開放バネ７４は、弁体６４及びソレ
ノイドロッド８１を下方向（弁孔６６を開放する方向）
に付勢する。尚、この強制開放バネ７４の下向きの付勢
力は、前記追従バネ７９の上向きの付勢力に比してかな
り大きく設定されており、電磁力がゼロもしくは小さい
間は、弁は強制開放バネ７４によって常に開いた状態と
される。
【００８６】ソレノイドロッド８１の下端部（可動鉄心
７８側の端部）は、前述のような強制開放バネ７４と追
従バネ７９との付勢バランスに基づいて可動鉄心７８の
上面に当接される。こうして、可動鉄心７８と弁体６４
とがソレノイドロッド８１を介して作動連結されてい
る。
【００８７】ソレノイド室７７は、固定鉄心７６の側壁
部に形成された連通溝８２、バルブハウジング６１内に
貫通形成された連通孔８３、及び、この制御弁６０の装
着時にリヤハウジング４の壁部との間に形成される環状
の小室８４を介して、前記ポート６５に連通されてい
る。換言すれば、ソレノイド室７７は、弁孔６６と同じ
圧力環境下（即ちクランク圧Ｐｃ下）に置かれている。
又、有蓋円筒状の可動鉄心７８には孔８５が穿設され、
この孔８５を介してソレノイド室７７における可動鉄心
７８の内外が均圧化されている。
【００８８】更に、固定鉄心７６及び可動鉄心７８の周
囲には、これら鉄心７６，７８を跨ぐ範囲においてコイ
ル８６が巻回されている。このコイル８６には、制御コ
ンピュータ５５の指令に基づいて駆動回路５９から所定
の電流が供給される。そして、その供給電流に応じた大
きさの電磁力がコイル８６によって生じ、その電磁力の
影響を受けて可動鉄心７８が固定鉄心７６に吸引され、
ソレノイドロッド８１を上動させる。こうして、容量制
御弁６０の設定圧Ｐｓｅｔが外部的に可変制御される。
【００８９】（圧縮機の通常運転時における容量可変動
作）次に、この圧縮機の通常運転時での容量可変に関す
る作用等を説明する。車輌エンジン１４の駆動中で空調
システム作動スイッチ５８がＯＮ状態の場合に、室温セ
ンサ５６の検出した室温が室温設定器５７の設定温度を
超えているものとする。この場合、制御コンピュータ５
５は、空調制御プログラムに定められた計算方式に従っ
てコイル８６への通電量を演算し、その通電量でのコイ
ル励磁を駆動回路５９に指令する。すると、駆動回路５
９によってコイル８６に所定電流が供給され、両鉄心７
６，７８間にはその供給電流値に応じた電磁吸引力が生
じる。この電磁吸引力により、強制開放バネ７４の付勢
力に抗して、ソレノイドロッド８１及び弁体６４が上動
され、弁孔６６の開度が減少する。ここで言う開度減少
には、弁体６４によって弁孔６６が完全に閉塞される場
合も含まれる。こうして強制開放バネ７４の下向き付勢
力と、前記電磁吸引力及び追従バネ７９による上向き付
勢力とが均衡する位置に弁体６４が配置され、その配置
に応じて弁孔６６の開度が調節される（設定圧Ｐｓｅｔ
の設定）。
【００９０】更に、前述のようにコイル８６が励磁され
弁孔６６が所定の開度に調節された状態にあって、検圧
通路４２を介して感圧室６８に導入される吸入圧Ｐｓの
変動に応じてベローズ７０が変位する。このベローズ７
０の変位は感圧ロッド７２を介して弁体６４に伝達され
る。その結果、コイル励磁に基づく弁孔６６の開度が、
吸入圧Ｐｓに感応したベローズ７０の影響を受けた弁体
６４によって再調整（又は補正）される。
【００９１】このように、容量制御弁６０における弁孔
６６の開度（以下単に「弁開度」と言う）は、駆動回路
５９からの供給電流値によって調節される可動鉄心７８
の上向き付勢力、追従バネ７９の上向き付勢力、強制開
放バネ７４の下向き付勢力および吸入圧Ｐｓの変動の影
響を受ける感圧機構の付勢力の四者のバランスにより最
終的に決定される。
【００９２】さて、車輌エンジン１４の駆動中且つ空調
システム作動スイッチ５８がＯＮ状態のもとで、冷房負
荷が大きい場合には、例えば室温センサ５６が検出した
車輌の室温が室温設定器５７の設定温度よりも大きくな
る。この場合、制御コンピュータ５５は、検出した室温
と設定温度とに基づいて、制御弁６０の設定吸入圧Ｐｓ
ｅｔが小さくなるように駆動回路５９を制御する。即
ち、検出室温が高いほど、制御コンピュータ５５は駆動
回路５９に対して供給電流値を大きくするように指令す
る。そして、固定鉄心７６と可動鉄心７８との電磁吸引
力を高め、弁体６４によって弁開度を小さくする方向と
する。そして、吸入圧Ｐｓが低くても、弁孔６６が弁体
６４によって閉塞され易くする。別言すれば、冷房負荷
が大きくて（即ち室温が高め）吸入圧Ｐｓが高くなる場
合には、感圧機構の動作によって弁孔６６が確実に閉塞
され（弁開度がゼロ）、それ故に斜板２２の傾角が最大
傾角（θｍａｘ）に向かって迅速に増大するようにす
る。
【００９３】弁孔６６が閉塞された（又は弁開度が絞ら
れた）場合に斜板２２の傾角が増大するのは次の理由に
よる。クランク室５は、給気通路３８、容量制御弁６０
及び給気通路３９を介して吐出室３２から高圧冷媒ガス
の供給を受ける一方、固定絞り４１を有する抽気通路４
０を介して吸入室４２に冷媒ガスを逃がしている。制御
弁６０の弁開度が小さくなって冷媒ガスの供給量よりも
放出量の方が多くなると、クランク圧Ｐｃが次第に低下
する。その結果、ピストン２９の背圧が次第に低くな
り、ピストンをシリンダ方向に押す荷重、即ち斜板傾角
を減少させる方向の荷重が相対的に小さくなり、斜板２
２の傾角が増大する。
【００９４】弁孔６６が弁体６４によって閉塞されて容
量制御弁６０の弁開度がゼロになると、吐出室３２から
クランク室５への高圧冷媒ガスの供給が停止する。する
と、クランク圧Ｐｃは吸入圧Ｐｓにほぼ等しくなり、圧
縮反力によるガス圧のモーメントが相対的に大きくなっ
て、斜板２２の傾角が最大となる。この最大傾角（θｍ
ａｘ）においては各ピストン２９のストロークも最大と
なり、圧縮機の吐出容量は最大となる。こうして、大き
な冷房負荷に対応すべく、車輌空調システムの冷房能力
が最大となる。
【００９５】逆に、空調システム作動スイッチ５８がＯ
Ｎ状態のもとで、冷房負荷が小さい場合には、例えば室
温センサ５６が検出した室温と室温設定器５７の設定温
度との差が小さくなる。この場合、制御コンピュータ５
５は、設定吸入圧Ｐｓｅｔが大きくなるように駆動回路
５９を制御する。即ち検出室温が低いほど、制御コンピ
ュータ５５は駆動回路５９に対して供給電流量を小さく
するように指令する。そして、固定鉄心７６と可動鉄心
７８との電磁吸引力を弱め、弁開度を大きくする方向と
する。そして、吸入力Ｐｓが少々高くても、弁孔６６が
弁体６４によって閉塞され難くする。別言すれば、冷房
負荷が小さくて（即ち室温が低め）吸入圧Ｐｓが低めの
場合には、感圧機構の動作にもかかわらず、弁孔６６の
開放が確実に確保され、それ故に、斜板２２の傾角が減
少方向に向かって迅速に減少するようにする。
【００９６】弁開度が大きくなると斜板２２の傾角が減
少するのは、弁開度の増大によってクランク室５からの
ガス放出量よりもガス供給量が増えることでクランク圧
Ｐｃが次第に上昇することに由来する。クランク圧Ｐｃ
の上昇は、ピストン２９の背圧を高める。その結果、ガ
ス圧による傾角減少方向のモーメントが大きくなり、斜
板２２の傾角が減少する。
【００９７】更に、熱負荷が低い場合、例えば車外の気
温の方が室温設定器５７の設定温度より低い場合、斜板
２２の傾角θは最終的に０°又はその近傍まで減少され
る。この場合、斜板２２が回転するにもかかわらず各ピ
ストン２９のストロークはほぼゼロとなり、結果として
圧縮機の吐出容量はほぼ０％となる。このとき、圧縮機
はエンジン１４から動力伝達を受けるにもかかわらず、
実質的な仕事をしないので動力をほとんど消費しない。
【００９８】（ＯＦＦ運転状態での圧縮機の動作）次
に、第１実施形態における容量可変型斜板式圧縮機のＯ
ＦＦ運転時動作について各場面毎に説明する。
【００９９】場面１：車輌エンジン１４の駆動中に空調
システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り替え
られたとき 圧縮機が通常の吸入・圧縮動作をしているときに、空調
システム作動スイッチ５８がＯＦＦされると、制御コン
ピュータ５５は、容量制御弁６０への電流供給を停止す
る。すると、制御弁６０は全開となり、吐出室３２から
大量の冷媒ガスがクランク室５に流入し、クランク圧Ｐ
ｃが上昇する。この時のＰｃの昇圧度合いは、通常の可
変運転時よりもはるかに大きい。
【０１００】クランク圧Ｐｃの上昇に伴い、ガス圧によ
るモーメントが傾角減少方向に作用するようになり、吐
出容量が小さくなる。小吐出容量では、斜板慣性乗積に
よる回転運動のモーメントとバネ力によるモーメントが
傾角増大方向に作用するが、クランク圧Ｐｃの上昇によ
る傾角減少方向のモーメントがこれらに勝っており、斜
板２２の傾角θは最小傾角θｍｉｎ付近まで減少し、吐
出容量はほぼゼロとなる。
【０１０１】吐出容量がほぼゼロとなると、吐出室３２
からの制御弁６０を経由してのクランク室５へのガス流
出もあるため、吐出室３２の内圧は減少する。すると、
スプール弁９６の前後差圧が前記所定値（弁開圧）ΔＰ
未満となり、逆止弁機構が閉じられ、外部冷媒回路５０
の高圧側から吐出室３２への高圧冷媒ガスの逆流も阻止
され、吐出室３２の内圧は更に下降傾向を著しくする。
このとき、クランク圧Ｐｃは、吸入室３１及び吐出室３
２の各内圧、並びに、全開の制御弁６０及び抽気側の固
定絞り４１での流体抵抗によって決定される圧力とな
る。
【０１０２】上記のように吐出容量がゼロ、逆止弁機構
が閉、制御弁６０が全開の状態が、数秒から数十秒続く
と、吐出室３２の内圧と吸入室３１の内圧との差圧が小
さくなる（０．１ＭＰａ以下程度）。この差圧の減少に
より、ガス圧が斜板に及ぼす傾角減少方向のモーメント
が減少し、斜板の回転運動とバネ力とによる傾角増大方
向のモーメントが相対的に大きくなる。すると、斜板傾
角は少しだけ増大し、圧縮機は冷媒ガスの吸入・圧縮動
作を開始する。すると再び吐出室３２の内圧が上昇し、
ガス圧による傾角減少方向のモーメントが再び大きくな
り、傾角は再びやや減少する。空調システム作動スイッ
チ５８のＯＦＦによって斜板２２の傾角は最小傾角θｍ
ｉｎに設定されるが、スイッチＯＦＦ直後には斜板２２
は最小傾角θｍｉｎ付近で微少な角度変動を繰り返した
後、ガス圧による傾角減少方向のモーメントと、回転運
動とバネ力とによる傾角増大方向のモーメントとがバラ
ンスする傾角θに、斜板２２が安定する。この安定状態
での吐出室３２と吸入室３１との差圧よりも、逆止弁機
構の開弁圧ΔＰは大きく設定されている。故に、制御弁
６０の全開状態では、逆止弁機構は閉弁状態となり、外
部冷媒回路５０において冷媒ガス循環のない冷房ＯＦＦ
状態が実現される。
【０１０３】場面２：車輌エンジン１４の駆動中に空調
システム作動スイッチ５８がＯＦＦからＯＮに切り替え
られたとき 空調システム作動スイッチ５８がＯＮされると、制御コ
ンピュータ５５は、駆動回路５９に制御弁６０への通電
を指令し、弁開度が小さく又は全閉とされる。すると、
抽気通路４０を介したクランク室５からのガス流出が相
対的に多くなりクランク圧Ｐｃが低下する。すると、ガ
ス圧による傾角減少方向のモーメントが小さくなり、回
転運動による傾角増大方向のモーメントとバネ力による
傾角増大方向のモーメントとの合成モーメントの方が勝
り、斜板傾角０°近辺から傾角増大方向への角度復帰が
実現する。
【０１０４】場面３：空調システム作動スイッチ５８が
ＯＦＦ状態で停止中の車輌エンジン１４が起動されたと
き クラッチレス圧縮機が停止状態にあるときには、前述し
たように、斜板角度θは、傾角減少バネ２６と復帰バネ
２７との付勢力がバランスする角度θｘとなっている。
この角度θｘは０°近傍にはない。このため、エンジン
１４の起動によって斜板２２が回転すると、吸入・圧縮
動作が開始され、吐出室３２の圧力が上昇する。
【０１０５】制御弁６０が全開状態にあるので、吐出室
３２からクランク室５へのガス供給が多くなり、クラン
ク圧Ｐｃが相対的に高くなる。この結果、ガス圧による
モーメントが斜板の傾角減少方向に作用し、最終的には
前記場面１で説明したように、斜板の傾角は、ガス圧に
よる傾角減少方向のモーメントと、回転運動とバネ力と
による傾角増大方向のモーメントとがバランスする傾角
θに安定する。
【０１０６】以上説明したように、容量制御弁６０は、
制御コンピュータ５５等による外部制御を受けて設定吸
入圧Ｐｓｅｔを可変設定する機能のみならず、感圧室６
８に作用する吸入圧Ｐｓの如何にかかわらず圧縮機に最
小容量運転（第１実施形態では吐出容量がほぼゼロの運
転）を強制する機能とを有している。そして、この容量
制御弁６０により、外部冷媒回路５０を含めた車輌空調
システムの冷房能力が適宜調節されるようになってい
る。
【０１０７】ところで、斜板２２の傾角が０°近傍とな
ると、エンジン１４からの動力を受けて駆動軸６及び斜
板２２が回転していても、吐出室３２の内圧たる吐出圧
Ｐｄが低下し、前記差圧（Ｐｄ−Ｐｍ）が開弁圧ΔＰを
下回るようになる。すると、吐出通路（９１〜９５）の
途中に設けられたスプール弁９６が閉塞位置（図５）に
配置され、吐出室３２と外部冷媒回路５０との連通が完
全に遮断される。こうして、圧縮機がその吐出能力を極
力抑制したときにスプール弁９６が閉塞位置に配置され
ることで、圧縮機内に潤滑油の内部循環経路が確実に確
保される。
【０１０８】斜板２２がたとえ僅かでも傾角を有する限
り、吸入室３１から各シリンダボア１ａへのガス吸入お
よび各シリンダボア１ａから吐出室３２へのガス吐出は
僅かながらも持続する。吐出通路（９１〜９５）がスプ
ール弁９６によって遮断された場合には、圧縮機内部に
は、吸入室３１→シリンダボア１ａ→吐出室３２→制御
弁６０→クランク室５→吸入室３１という冷媒ガスの内
部循環経路が確実に確保される。そして、僅かでも吐出
動作が行われる限り、その内部循環経路を冷媒ガスが循
環し、圧縮機内に予め収容された潤滑油が冷媒ガスと共
に圧縮機内を流動することになる。そして、その潤滑油
は圧縮機内の各摺動部を潤滑する。
【０１０９】（本件の斜板式圧縮機と従来型の斜板式圧
縮機との比較）従来型の斜板式圧縮機では、斜板の最小
傾角θＣは、駆動軸に装着されたサークリップ等の規制
手段に斜板が直接当接することで規制される。そして、
その最小傾角θＣの規制により最小吐出容量が決定され
ている。空調システムがスイッチＯＦＦ状態にあるとき
でも、その従来型圧縮機がクラッチレスタイプであれ
ば、最小傾角θＣによって決まる最小吐出容量での吸入
・圧縮動作が継続し、この最小吐出容量がそのまま「Ｏ
ＦＦ時容量」ということになる。
【０１１０】これに対し、本発明の斜板式圧縮機では、
そのＯＦＦ時容量は、二つのバネ２６，２７の付勢力バ
ランスによるモーメント、吸入圧Ｐｓ、吐出圧Ｐｄ及び
クランク圧Ｐｃがピストン２９に及ぼすガス圧に基づく
モーメント、並びに、斜板の慣性乗積に基づく回転運動
のモーメントの三者のバランスによって決定される。こ
のＯＦＦ時容量と、機械的規制によって決定される最小
傾角θｍｉｎに対応した最小吐出容量とは必ずしも一致
せず、通常、「最小吐出容量」＜「ＯＦＦ時容量」の関
係にある。この点が本件の特徴的な部分であり、これに
より種々の利点が生まれる。
【０１１１】例えば、最大吐出容量が１２０ｃｃ級の容
量可変型斜板式圧縮機では、ＯＦＦ運転時の吐出容量を
約３ｃｃ以下とすることでＯＦＦ運転時動力をほぼ最小
とすることができる（吐出容量が約３ｃｃとなる傾角が
図７，８の上限角度θＡ）。これに対し、圧縮反力によ
る確実な容量復帰を行うためには、３〜５ｃｃ以上の吐
出容量が必要となる（吐出容量が３〜５ｃｃとなる傾角
が図７，８の限界角度θＢ）。容量復帰動作が確保され
ないと容量可変型圧縮機は実用にならないので、復帰バ
ネのない従来型の圧縮機では、ＯＦＦ時容量（即ち最小
吐出容量）を３〜５ｃｃ以上とするために最小傾角θＣ
を復帰の限界角度θＢ以上とし、それ故、十分なＯＦＦ
時動力の低減ができなかった。又、従来型の圧縮機にお
いて、仮に最小吐出容量を３〜４ｃｃの範囲に設定しよ
うとすると、１ｃｃあたりのピストンストロークが約
０．２ｍｍとなるため、０．２ｍｍ以下の公差でピスト
ンストロークを設定できるように非常に精密に最小傾角
θＣを調整する必要がある。これは、僅かでもθＣが大
きくなればＯＦＦ時動力の増大を招き、逆に僅かでもθ
Ｃが小さくなれば容量復帰動作が不確実となるためであ
る。
【０１１２】これに対し、本件の斜板式圧縮機によれ
ば、復帰バネ２７を用いたことで、最小傾角θｍｉｎ
を、圧縮反力による復帰が不確実になるほど小さな正の
角度から０°以下の負の角度領域までの広い角度範囲
（即ち図７，８におけるθＢ以下の領域、より好ましく
は角度範囲Ｒの領域）のいずれかの値に設定することが
できる。このため、ＯＦＦ運転時には、従来復帰が不確
実とされていた極小容量での運転が可能となり、ＯＦＦ
時の動力消費を従来よりも大幅に低減することができ
る。又、斜板の角度復帰が必要な場合には、制御弁６０
の強制閉弁に呼応してクランク圧Ｐｃを迅速に低下さ
せ、復帰バネ２７等のバネ力による傾角増大モーメント
を相対的に大きくして傾角復帰を確実に達成することが
できる。又、本件の斜板式圧縮機によれば、従来の斜板
式圧縮機におけるような最小傾角設定の困難さからも開
放されることになる。
【０１１３】（効果）：第１実施形態によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ 車輌エンジン１４の駆動中であって空調システム作
動スイッチ５８のＯＦＦ時には、制御コンピュータ５５
からの外部制御によって斜板２２の傾角を最小傾角０°
の近傍に設定することができる。それ故、クラッチレス
方式であるために車輌エンジン１４から圧縮機に常時動
力が伝達されているにもかかわらず、圧縮機での動力消
費は極力低減される。従って、図１等に示す斜板式圧縮
機を組み込んだ車輌用空調システムは、省エネルギー性
に優れる。
【０１１４】○ 第１実施形態の斜板式圧縮機では、冷
房動作の停止時における斜板２２の傾角θが０°近傍と
なるにもかかわらず、復帰バネ２７の配設および斜板２
２の慣性乗積の最適設定等により、冷房動作の再開時に
は斜板２２の角度を傾角増大方向に確実に復帰させるこ
とができる。
【０１１５】○ ０°近傍からの角度復帰を、回転運動
のモーメントと復帰バネ２７等のバネ力によるモーメン
トとの協働作用によるものとしたので、高回転時の吐出
圧と吸入圧との差圧が小さくなるという利点がある。本
発明とは異なり、仮に復帰バネ２７を設けない圧縮機と
した場合、０°近傍からの角度復帰を主として回転運動
のモーメントに依存する設計を採用することも可能では
ある。しかし、その場合には、斜板２２の回転速度がエ
ンジン１４のアイドリング回転数相当の最低回転速度の
ときでも斜板の角度復帰が可能となるようにその慣性乗
積を大きめに設定する必要がある。このようにすると高
速回転時の前記差圧が大きくなり、動力の増大や逆止弁
開弁圧を高くしなければならないといった不都合が生じ
る。これに対し本発明によれば、かかる不都合は生じな
い。
【０１１６】○ 容量制御弁６０は、制御コンピュータ
５５からの外部制御によってソレノイド部６２のコイル
８６に対する供給電流値を調節することにより設定吸入
圧Ｐｓｅｔを可変設定できる他、弁孔６６の開度を強制
的に変更（全開又は全閉）できる。このため、空調シス
テムのＯＮ／ＯＦＦ切り換えに対応した、斜板傾角の迅
速な設定変更の制御に極めて適している。
【０１１７】○ 空調システム作動スイッチ５８がＯＦ
Ｆされたときに、スプール弁９６が閉塞位置（図５参
照）に配置されることで、外部冷媒回路５０における冷
媒の移動を阻止して、空調システムの冷房動作を確実に
停止させることができる。
【０１１８】○ 空調システム作動スイッチ５８がＯＦ
Ｆされたときに、スプール弁９６が閉塞位置（図５参
照）に配置されることで、圧縮機内部に冷媒ガス及び潤
滑油の内部循環経路が確実に確保される。このため、エ
ンジンが停止されない限り圧縮機内の各摺動部に潤滑油
が常時供給され、内部潤滑上の支障を生じない。又、潤
滑油が圧縮機から外部冷媒回路５０の方に漏れ出すこと
を回避して、圧縮機が潤滑油不足に陥ることを極力回避
することができる。
【０１１９】（第２〜第６実施形態）次に、図１，２，
４及び５に示した斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量
可変型斜板式圧縮機に適用可能なクランク圧制御機構の
その他の類型を、第２〜第６実施形態として説明する。
なお、以下の各実施形態において、外部制御手段を構成
する制御コンピュータ５５及び駆動回路５９、外部冷房
回路５０並びにこれらに関連する付随的構成要素につい
ては、前記第１実施形態と同じであるので詳述はしな
い。
【０１２０】（第２実施形態）この第２実施形態は、抽
気通路の途中に該通路を選択的に開閉可能な開閉弁手段
を付加することにより、容量可変型斜板式圧縮機が通常
運転から最小容量運転に迅速且つ確実に移行できるよう
にしたものである。
【０１２１】図１１に示すように、第２実施形態のクラ
ンク圧制御機構は、吐出室３２とクランク室５とを繋ぐ
給気通路３８と、クランク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽
気通路４０とを備えている。給気通路３８には固定絞り
１２１が設けられており、この固定絞り１２１を介して
吐出室３２からクランク室５への高圧冷媒ガスの供給が
確保される。又、抽気通路４０には、開閉弁手段として
の電磁式の開閉弁１２０と容量制御弁１００とが直列に
設けられている。電磁開閉弁１２０は、駆動回路５９を
介して制御コンピュータ５５により開閉制御される。
【０１２２】（容量制御弁１００の説明）：図１１に示
す制御弁１００は内部制御方式の抜き側制御弁である。
抜き側制御とは、抽気通路４０の途中に設けた制御弁
（抜き側制御弁）の開度を制御してクランク室５から吸
入室３１への冷媒ガスの放出量を調節し、もってクラン
ク圧Ｐｃを必要な値に誘導して斜板傾角を調節する制御
方式をいう。図１１の制御弁１００は、筒体と蓋体とか
らなるバルブハウジング１０１を備え、そのバルブハウ
ジング内には感圧室１０２が区画形成されている。感圧
室１０２内にはベローズ１０３が配設されている。ベロ
ーズ１０３は、感圧室１０２の底に嵌合保持された固定
端１０３ａと、その反対側の可動端１０３ｂとを有して
いる。ベローズの可動端１０３ｂには、制御弁の軸方向
に延びるピン体１０４が保持されている。このピン体１
０４の下端（ベローズ内の端部）は、ベローズの収縮時
にベローズ内に配置されたストッパ１０５に当接し、そ
れ以上のベローズの収縮を規制する。ベローズ１０３内
は真空又は減圧状態にされると共に、ベローズ１０３内
にはそのベローズを伸張方向に付勢する設定バネ１０６
が配設されている。なお、ベローズ１０３及び設定バネ
１０６は感圧部材を構成する。
【０１２３】他方、蓋体とベローズの可動端１０３ｂと
の間には、ベローズ１０３を収縮方向に付勢する円錐型
のバネ１０９が配設されている。このバネ１０９は、設
定バネ１０６の付勢作用に対抗することで感圧室１０２
内にベローズ１０３を保持・位置決めする役割を担う。
【０１２４】ピン体１０４の上端（ベローズ外の端部）
には弁体１０７が支持され、この弁体１０７は、バルブ
ハウジング１０１を構成する蓋体に形成された凹部領域
（弁室１０８）内に配置されている。そして、弁体１０
７は、ベローズ１０３の伸縮に呼応したピン体１０４の
移動に伴い、バルブハウジング１０１に形成されたポー
ト１１０と感圧室１０２との間の連通断面積（即ち制御
弁１００の弁開度）を変化させる。ポート１１０は圧縮
機のクランク室５に連通し、感圧室１０２はバルブハウ
ジングに形成されたポート１１１を介して圧縮機の吸入
室３１に連通している。こうして、ポート１１０、弁室
１０８、感圧室１０２及びポート１１１は、抽気通路４
０の一部を構成している。又、ポート１１１と吸入室３
１とを繋ぐ抽気通路４０を介して感圧室１０２に吸入圧
Ｐｓが及んでいるため、該抽気通路４０は感圧室１０２
に吸入圧Ｐｓを作用させるための検圧通路としても機能
する。
【０１２５】この内部制御弁１００の弁開度は主とし
て、吸入圧Ｐｓ、並びに、ベローズ１０３、設定バネ１
０６及びバネ１０９の付勢力のバランスによって決定さ
れる。そして、前記感圧室１０２内に設けられたベロー
ズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１
０６及びバネ１０９は、この内部制御弁１００の設定圧
Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧Ｐｓの変化に応じて前
記弁体１０７を作動させる感圧機構を構成する。
【０１２６】圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前
記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸
発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれてお
り、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの第２実施形態に
おける車輌用空調システムの冷房回路を構成する。
【０１２７】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁開閉弁１２
０を開状態にする。そして、抜き側制御弁１００による
内部制御によってクランク圧Ｐｃを適宜調節し、斜板角
度ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する（抜き
側内部制御による通常運転）。
【０１２８】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ
５５は電磁開閉弁１２０を閉状態とする。すると、抽気
通路４０（及び制御弁１００）を経由してのクランク室
５から吸入室３１へのガス放出が完全に遮断され、クラ
ンク圧Ｐｃが上昇する。その結果、斜板角度が最小傾角
（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に
移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。
なお、空調システム作動スイッチ５８が再びＯＮされた
場合には、電磁開閉弁１２０が開状態となり圧縮機は通
常運転状態に復帰する。
【０１２９】（効果）：第２実施形態によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ 抜き側制御弁１００を備えた抽気通路４０の途中に
外部からの制御によって開閉可能な電磁開閉弁１２０を
設け、前述のように電磁開閉弁１２０の開閉状態を切り
替え制御することで、圧縮機の運転状態を、典型的な抜
き側内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの
強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えるこ
とができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１
等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜
板式圧縮機に極めて適する。
【０１３０】○ クランク室５と抜き側制御弁１００と
の間に設けた電磁開閉弁１２０を、空調システム作動ス
イッチ５８のＯＦＦ時に閉じることとしたため、最小容
量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から
流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未
然に回避することができる。
【０１３１】（第３実施形態）この第３実施形態は、圧
縮機の吐出室とクランク室とを繋ぐ給気経路に並列な二
つの給気通路を用意すると共に、前記二つの給気通路の
一つと抽気通路とから構成される一連の給抽気通路上
に、二つの開閉弁又は一つの切替え弁からなる開閉弁手
段を配設したものである。そして、前述の開閉弁又は切
替え弁を適宜制御することで、給気通路のほぼ全開状態
と抽気通路の完全封止状態とを同時に達成し、容量可変
型斜板式圧縮機が通常運転から最小容量運転に迅速且つ
確実に移行できるようにしたものである。この第３実施
形態の着想に従う六つの実施例（実施例３−１〜３−
６）を以下に説明する。
【０１３２】（実施例３−１）図１２に示す実施例３−
１のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐
出室３２とクランク室５とを結ぶ二つの並列な給気通路
３８，３９と、クランク室５と吸入室３１とを結ぶ抽気
通路４０とを備えている。更に、一方の給気通路３８の
途中には以下に説明するような容量制御弁１３０が設け
られ、他方の給気通路３９の途中には該通路３９を封止
可能な給気側開閉弁１２２が設けられている。また、抽
気通路４０の途中には、該通路４０を封止可能な抽気側
開閉弁１２３と固定絞り１２４とが直列に設けられてい
る。
【０１３３】給気通路３９の途中に設けられた給気側開
閉弁１２２及び抽気通路４０の途中に設けられた抽気側
開閉弁１２３は、それぞれ電磁式の開閉弁であり、これ
らは駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５により
開閉制御される開閉弁手段を構成する。
【０１３４】（容量制御弁１３０の説明）：図１２に示
す制御弁１３０は、内部制御方式の入れ側制御弁であ
る。入れ側制御とは、給気通路の途中に設けた制御弁
（入れ側制御弁）の開度を制御して吐出室３２からクラ
ンク室５への高圧冷媒ガスの導入量を調節し、もってク
ランク圧Ｐｃを必要な値に誘導して斜板傾角を調節する
制御方式をいう。
【０１３５】図１２の制御弁１３０はバルブハウジング
１３１を備え、そのバルブハウジング１３１の下端領域
には感圧室１３２が、バルブハウジング１３１の上端領
域には弁室１３３がそれぞれ区画されている。
【０１３６】感圧室１３２内にはダイヤフラム１３４が
設けられ、このダイヤフラム１３４によって感圧室１３
２が上下二つの領域に区分されている。感圧室１３２の
下側領域内は真空又は減圧状態とされ、且つその下側領
域内には設定バネ１３５が配設され、その設定バネ１３
５によりダイヤフラム１３４が上方向に付勢されてい
る。なお、ダイヤフラム１３４及び設定バネ１３５は感
圧部材を構成する。他方、感圧室１３２の上側領域は、
バルブハウジング１３１に形成された感圧ポート１３６
及び検圧通路１４４を介して圧縮機の吸入室３１と連通
されており、当該上側領域には吸入圧Ｐｓが及んでい
る。
【０１３７】弁室１３３はバルブハウジング１３１に形
成された導入ポート１３７を介して吐出室３２と連通す
ると共に、同じくバルブハウジング１３１に形成された
弁孔１３８及び導出ポート１３９を介してクランク室５
と連通可能となっている。即ち、導入ポート１３７、弁
室１３３、弁孔１３８及び導出ポート１３９は、給気通
路３８の一部を構成している。
【０１３８】弁室１３３内には、弁体１４０と付勢バネ
１４１とが設けられている。弁体１４０は例えば球形状
をなし、前記弁孔１３８を構成する弁座１４２に離接可
能となっている。付勢バネ１４１は、弁体１４０を前記
弁座１４２に着座させて弁孔１３８を閉塞する方向に作
用する。
【０１３９】バルブハウジング１３１の中央には、制御
弁１３０の軸方向に延びる感圧ロッド１４３が該軸方向
に摺動可能に設けられている。この感圧ロッド１４３の
下端部は感圧室１３２の上側領域内に進入してダイヤフ
ラム１３４と作動連結関係を構築し、他方、感圧ロッド
１４３の上端部は弁室１３３内の弁体１４０に接触して
作動連結関係を構築している。こうして感圧ロッド１４
３は、ダイヤフラム１３４と、付勢バネ１４１によって
バネ付勢された弁体１４０とによって軸方向に移動可能
に支持されている。
【０１４０】この内部制御弁１３０の弁開度（弁孔１３
８における連通断面積）は主として、吸入圧Ｐｓ及び吐
出圧Ｐｄ、並びに、付勢バネ１４１、ダイヤフラム１３
４及び設定バネ１３５の各付勢力のバランスによって決
定される。そして、付勢バネ１４１、感圧ロッド１４
３、ダイヤフラム１３４及び設定バネ１３５は、この制
御弁１３０の設定圧Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧Ｐ
ｓの変化に応じて前記弁体１４０を作動させる感圧機構
を構成する。
【０１４１】圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前
記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸
発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれてお
り、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−１
における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。
【０１４２】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は給気側開閉弁１
２２を閉状態とすると共に抽気側開閉弁１２３を開状態
にする。即ち、クランク室５からのガス放出を固定絞り
１２４で一定限度に規制する一方で、クランク室５への
ガス供給制御を入れ側内部制御弁１３０に委ねるという
典型的な入れ側内部制御の状態が作り上げられる。そし
て、その入れ側制御弁１３０による内部制御によってク
ランク圧Ｐｃを調節し、斜板傾角ひいては圧縮機の吐出
容量を自律的に調節する。
【０１４３】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ
５５は給気側開閉弁１２２を開状態とすると共に抽気側
開閉弁１２３を閉状態にする。即ち、抽気通路４０を介
したクランク室５からのガス放出を完全に遮断する一方
で、入れ側内部制御弁１３０の弁開度にかかわらず吐出
室３２からクランク室５へのガス供給を強行するという
クランク圧Ｐｃの強制上昇状態が作り上げられる。その
結果、斜板の角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、
圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動
力損失が最小に抑えられる。なお、空調システム作動ス
イッチ５８が再びＯＮされた場合には、給気側開閉弁１
２２が閉状態で抽気側開閉弁１２３が開状態となり、圧
縮機は通常運転状態に復帰する。
【０１４４】（効果）：実施例３−１によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ 入れ側制御弁１３０を途中に設けた給気通路３８と
は別に（並列に）、給気側開閉弁１２２を有する給気通
路３９を設けると共に、抽気通路４０の途中に抽気側開
閉弁１２３を設け、前述のように二つの開閉弁１２２，
１２３の開閉状態を切り替え制御することで、圧縮機の
運転状態を、典型的な入れ側内部制御による通常運転状
態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状
態との間で切り替えることができる。従って、このクラ
ンク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に
設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適する。
【０１４５】○ 抽気通路４０に設けた抽気側開閉弁１
２３を、空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時に閉
じることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共
に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構
の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができ
る。
【０１４６】（実施例３−２）図１３に示す実施例３−
２のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐
出室３２とクランク室５とを結ぶ給気通路３８と、途中
に開閉弁手段たる切替え弁としての三方向弁１４６を備
えた給抽気通路１４７とを備えている。なお、この実施
例３−２は、前記実施例３−１（図１２）の二つの開閉
弁１２２，１２３に代えて三方向弁１４６を採用したも
のに相当する。
【０１４７】給気通路３８には入れ側内部制御弁１３０
が設けられている。この制御弁１３０は前記実施例３−
１の制御弁１３０と同じものであり、その感圧室１３２
には検圧通路１４４を介して吸入室３１の圧力（吸入圧
Ｐｓ）が及んでおり、吸入圧Ｐｓの変動に応じて該入れ
側制御弁１３０の弁開度が自律的に調節される。
【０１４８】給抽気通路１４７の途中の分岐点に設けら
れた三方向弁１４６は、クランク室５を吸入室３１又は
吐出室３２に選択的に接続する電磁切替え弁であり、駆
動回路５９を介して制御コンピュータ５５によりその接
続状態を切り替えられる。また、三方向弁１４６と吸入
室３１とを結ぶ給抽気通路１４７の途中には、固定絞り
１２４が設けられている。この固定絞り１２４は、前記
実施例３−１の固定絞り１２４と同じものである。
【０１４９】圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前
記実施例３−１と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸
発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれてお
り、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−２
における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。
【０１５０】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁切替え弁１
４６を、クランク室５と吸入室３１とを連通する第１の
切替え位置に配置する。この状態は、図１２において給
気側開閉弁１２２を閉状態とし抽気側開閉弁１２３を開
状態にしたのと同じ状態である。即ち、クランク室５か
らのガス放出を固定絞り１２４で一定限度に規制する一
方で、クランク室５へのガス供給制御を入れ側内部制御
弁１３０に委ねるという典型的な入れ側内部制御の状態
が作り上げられる。そして、その入れ側制御弁１３０に
よる内部制御によってクランク圧Ｐｃを調節し、斜板傾
角ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する。
【０１５１】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り替えられた場合、制御コンピュータ
５５は電磁切替え弁１４６を、クランク室５と吐出室３
１とを連通する第２の切替え位置に配置する。この状態
は、給気側開閉弁１２２を開状態とし抽気側開閉弁１２
３を閉状態にしたのと同じ状態である。即ち、給抽気通
路１４７を介したクランク室５からのガス放出を完全に
遮断する一方で、入れ側内部制御弁１３０の弁開度にか
かわらず吐出室３２からクランク室５へのガス供給を強
行するというクランク圧Ｐｃの強制上昇状態が作り上げ
られる。その結果、斜板の角度が最小傾角（０°近傍）
に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエン
ジン１４の動力損失が最小に抑えられる。
【０１５２】（効果）：実施例３−２によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ クランク室５、吸入室３１及び吐出室３２の三者を
結ぶ給抽気通路１４７の分岐点に電磁切替え弁１４６を
配設し、この電磁切替え弁１４６の切替え状態を制御す
ることで、圧縮機の状態を、典型的な入れ側内部制御に
よる通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による
最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従
って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾
角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極
めて適している。
【０１５３】○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦ
Ｆ時に、給抽気通路１４７を介してのクランク室５と吸
入室３１との連通を遮断することとしたため、最小容量
運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流
出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然
に回避することができる。
【０１５４】（実施例３−３）図１４に示す実施例３−
３のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐
出室３２とクランク室５とを結ぶ二つの並列な給気通路
３８，３９と、クランク室５と吸入室３１とを結ぶ抽気
通路４０とを備えている。更に、並列に設けられた二つ
の給気通路３８，３９のうち、一方の給気通路３８には
固定絞り１４８が設けられ、他方の給気通路３９には該
通路３９を封止可能な給気側開閉弁１４９が設けられて
いる。又、抽気通路４０には、該通路４０を封止可能な
抽気側開閉弁１５０と抽気側（抜き側）内部制御弁１０
０とが直列に設けられている。
【０１５５】図１４に示す給気側開閉弁１４９及び抽気
側開閉弁１５０はそれぞれ電磁式の開閉弁であり、これ
らは駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５により
開閉制御される開閉弁手段を構成する。
【０１５６】図１４の抜き側内部制御弁１００は図１１
の内部制御弁１００と同じものであり、その感圧室１０
２には吸入室３１の圧力（吸入圧Ｐｓ）が及んでおり、
吸入圧Ｐｓの変動に応じて該抜き側制御弁１００の弁開
度が自律的に調節される。
【０１５７】圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前
記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸
発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれてお
り、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−３
における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。
【０１５８】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は給気側開閉弁１
４９を閉状態とすると共に抽気側開閉弁１５０を開状態
とする。即ち、クランク室５へのガス供給を固定絞り１
４８で一定限度に規制する一方で、クランク室５からの
ガス放出制御を抜き側内部制御弁１００に委ねるという
典型的な抜き側内部制御の状態が作り上げられる。そし
て、その抜き側制御弁１００による内部制御によってク
ランク圧Ｐｃを調節し、斜板傾角ひいては圧縮機の吐出
容量を自律的に調節する。
【０１５９】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ
５５は給気側開閉弁１４９を開状態とすると共に抽気側
開閉弁１５０を閉状態とする。即ち、抽気通路４０を介
したクランク室５からのガス放出を完全に遮断する一方
で、固定絞り１４８の存在にもかかわらず吐出室３２か
らクランク室５へのガス供給を強行するというクランク
圧Ｐｃの強制上昇状態が作り上げられる。その結果、斜
板の角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が
最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が
最小に抑えられる。なお、空調システム作動スイッチ５
８が再びＯＮされた場合には、給気側開閉弁１４９が閉
状態で抽気側開閉弁１５０が開状態となり、圧縮機は通
常運転状態に復帰する。
【０１６０】（効果）：実施例３−３によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ 固定絞り１４８を途中に設けた給気通路３８とは別
個（並列）に給気通路３９を設け、その給気通路３９と
抽気通路４０の途中にそれぞれ給気側及び抽気側開閉弁
１４９，１５０を設けた。そして、前述のように二つの
開閉弁１４９，１５０の開閉状態を切り換え制御するこ
とで、圧縮機の運転状態を、典型的な抜き側内部制御に
よる通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による
最小容量運転状態との間で切り替え可能とした。従っ
て、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角
を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極め
て適している。
【０１６１】○ 抽気通路４０に設けた抽気側開閉弁１
５０を、空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時に閉
じることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共
に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構
の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができ
る。
【０１６２】（実施例３−４）図１５に示す実施例３−
４のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐
出室３２とクランク室５とを結ぶ給気通路３８と、途中
に開閉弁手段たる切替え弁としての三方向弁１５２を備
えた給抽気通路１５３とを備えている。なお、この実施
例３−４は、前記実施例３−３（図１４）の二つの開閉
弁１４９，１５０に代えて三方向弁１５２を採用したも
のに相当する。
【０１６３】給気通路３８には固定絞り１４８が設けら
れており、これは前記実施例３−３の固定絞り１４８と
同じものである。給抽気通路１５３には、三方向弁１５
２と抜き側内部制御弁１００とが直列に設けられてい
る。その抜き側内部制御弁１００は、前記実施例３−３
（図１４）の抜き側内部制御弁１００と同じものであ
り、その感圧室１０２には吸入室３１の圧力（吸入圧Ｐ
ｓ）が及んでおり、吸入圧Ｐｓの変動に応じて該抜き側
制御弁１００の弁開度が自律的に調節される。
【０１６４】給抽気通路１５３の途中の分岐点に設けら
れた三方向弁１５２は、クランク室５を吸入室３１又は
吐出室３２に選択的に接続する電磁切替え弁であり、駆
動回路５９を介して制御コンピュータ５５によりその接
続状態を切り替えられる。
【０１６５】圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前
記実施例３−３と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸
発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれてお
り、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−４
における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。
【０１６６】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁切替え弁１
５２を、クランク室５と吸入室３１とを連通する第１の
切替え位置に配置する。この状態は、図１４において給
気側開閉弁１４９を閉状態とし抽気側開閉弁１５０を開
状態にしたのと同じ状態である。即ち、クランク室５へ
のガス供給を固定絞り１４８で一定限度に規制する一方
で、クランク室５からのガス放出制御を抜き側内部制御
弁１００に委ねるという典型的な抜き側内部制御の状態
が作り上げられる。そして、その抜き側制御弁１００に
よる内部制御によってクランク圧Ｐｃを調節し、斜板傾
角ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する。
【０１６７】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り替えられた場合、制御コンピュータ
５５は電磁切替え弁１５２を、クランク室５と吐出室３
１とを連通する第２の切替え位置に配置する。この状態
は、図１４において給気側開閉弁１４９を開状態とする
と共に抽気側開閉弁１５０を閉状態にしたのと同じ状態
である。即ち、給抽気通路１５３を介したクランク室５
からのガス放出を完全に遮断する一方で、固定絞り１４
８の存在にもかかわらず吐出室３２からクランク室５へ
のガス供給を強行するというクランク圧Ｐｃの強制上昇
状態が作り上げられる。その結果、斜板の角度が最小傾
角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態
に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられ
る。
【０１６８】（効果）：実施例３−４によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ クランク室５、吸入室３１及び吐出室３２の三者を
結ぶ給抽気通路１５３の分岐点に電磁切替え弁１５２を
配設し、この電磁切替え弁１５２の切替え状態を制御す
ることで、圧縮機の状態を、典型的な抜き側内部制御に
よる通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による
最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従
って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾
角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極
めて適している。
【０１６９】○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦ
Ｆ時に、給抽気通路１５３を介してのクランク室５と吸
入室３１との連通を遮断することとしたため、最小容量
運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流
出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然
に回避することができる。
【０１７０】（実施例３−５）図１６に示す実施例３−
５のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐
出室３２とクランク室５とを結ぶ二つの並列な給気通路
３８，３９と、クランク室５と吸入室３１とを結ぶ抽気
通路４０とを備えている。更に、給気通路３８及び抽気
通路４０の途中には、以下に説明する入れ側制御及び抜
き側制御連動型の容量制御弁１６０が介在されている。
ちなみに、この実施例３−５のクランク圧制御機構は、
実施例３−３（図１４）のクランク圧制御機構における
固定絞り１４８を連動型制御弁１６０の入れ側制御弁部
で置き換えたものに相当する。
【０１７１】図１６に示すように、給気通路３９には該
通路３９を封止可能な給気側開閉弁１７１が設けられ、
抽気通路４０には該通路４０を封止可能な抽気側開閉弁
１７２が設けられている。給気側開閉弁１７１及び抽気
側開閉弁１７２は、それぞれ電磁式の開閉弁であり、こ
れらは駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５によ
り開閉制御される開閉弁手段を構成する。なお、抽気通
路４０において抽気側開閉弁１７２は、制御弁１６０の
抜き側制御弁部と直列に設けられている。
【０１７２】（容量制御弁１６０の説明）：図１６に示
す制御弁１６０は、内部制御方式の入れ側制御及び抜き
側制御連動型の制御弁である。入れ側及び抜き側の連動
制御とは、給気通路３８の途中に配設された入れ側制御
弁部の開度制御と、抽気通路４０の途中に配設された抜
き側制御弁部の開度制御とを関連付けて行うことで、ク
ランク室５への冷媒ガス供給量とクランク室５からの冷
媒ガス放出量との優劣関係を調節し、もってクランク圧
Ｐｃを必要な値に誘導して斜板傾角を調節する制御方式
をいう。
【０１７３】図１６の制御弁１６０は、複数の部材から
構成されるバルブハウジング１０１を備え、そのバルブ
ハウジング１０１内の下部領域には感圧室１０２及び抜
き側弁室１０８が区画され、バルブハウジング１０１内
の上部領域には入れ側弁室１６１が区画されている。
【０１７４】感圧室１０２内にはベローズ１０３が配設
されている。ベローズ１０３は、感圧室１０２の底に嵌
合保持された固定端１０３ａと、その反対側の可動端１
０３ｂとを有している。ベローズの可動端１０３ｂに
は、制御弁の軸方向に延びるピン体１０４が保持されて
いる。このピン体１０４の下端（ベローズ内の端部）
は、ベローズの収縮時にベローズ内に配置されたストッ
パ１０５に当接し、それ以上のベローズの収縮を規制す
る。ベローズ１０３内は真空又は減圧状態にされ、ベロ
ーズ１０３内にはそのベローズを伸張方向に付勢する設
定バネ１０６が配設されている。尚、ベローズ１０３及
び設定バネ１０６は感圧部材を構成する。
【０１７５】他方、バルブハウジング１０１とベローズ
の可動端１０３ｂとの間には、ベローズ１０３を収縮方
向に付勢する円錐型のバネ１０９が配設されている。こ
のバネ１０９は、設定バネ１０６の付勢作用に対抗する
ことで感圧室１０２内にベローズ１０３を保持・位置決
めする役割を担う。
【０１７６】バルブハウジング１０１の中央領域には、
感圧ロッド１６２が制御弁の軸方向に摺動可能に設けら
れている。感圧ロッド１６２の下端部１６２ａは、図１
１の弁体１０７とほぼ同形状に形成されている。そし
て、感圧ロッド下端部１６２ａは、ピン体１０４の上端
（ベローズ外の端部）に支持されると共に、抜き側弁室
１０８内に配置されて抜き側弁体としての役割を果た
す。そして、感圧ロッド下端部（抜き側弁体）１６２ａ
は、ベローズ１０３の伸縮に呼応したピン体１０４の移
動に伴い、バルブハウジング１０１に形成されたポート
１１０と感圧室１０２との間の連通断面積（即ち抜き側
制御弁部の弁開度）を変化させる。
【０１７７】ポート１１０は圧縮機のクランク室５に連
通し、感圧室１０２はバルブハウジングに形成されたポ
ート１１１を介して圧縮機の吸入室３１と連通してい
る。こうして、ポート１１０、抜き側弁室１０８、感圧
室１０２及びポート１１１は、クランク室５と吸入室３
１とを繋ぐ抽気通路４０の一部を構成している。又、ポ
ート１１１と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０を介して
感圧室１０２に吸入圧Ｐｓが及んでいるため、該抽気通
路４０は感圧室１０２に吸入圧Ｐｓを作用させるための
検圧通路としての役目も担う。
【０１７８】このように、感圧室１０２内に配設された
ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定
バネ１０６、バネ１０９及び感圧ロッド１６２は、この
制御弁１６０における抜き側制御弁部を構成し、抜き側
弁体（感圧ロッド下端部１６２ａ）の配置に応じて抜き
側制御弁部の開度（即ち抽気通路４０の開度）が調節さ
れる。
【０１７９】入れ側弁室１６１を区画するバルブハウジ
ング１０１の内周域には、略環状の弁座部１６３（中央
が弁孔となる）が設けられている。その弁座部１６３を
境界として、入れ側弁室１６１は上部領域（吐出室側領
域）と下部領域（クランク室側領域）とに区分されてい
る。そして、バルブハウジング１０１には、入れ側弁室
１６１の上部領域を吐出室３２に連通するポート１６６
と、入れ側弁室１６１の下部領域をクランク室５に連通
するポート１６７とが形成されている。こうして、ポー
ト１６６、入れ側弁室１６１及びポート１６７は、吐出
室３２とクランク室５とを繋ぐ給気通路３８の一部を構
成している。
【０１８０】入れ側弁室１６１の上部領域内には、入れ
側弁体１６４が軸方向に移動可能に収容されている。こ
の弁体１６４が弁座部１６３に着座することで前記上部
領域と下部領域との連通が遮断される。入れ側弁体１６
４は、それとバルブハウジング１０１との間に介装され
たバネ１６５により弁座部１６３に着座する方向に付勢
されている。他方、感圧ロッド１６２の上端部１６２ｂ
は弁座部１６３の弁孔を介して入れ側弁体１６４の底に
接しており、感圧ロッド１６２の上動により、バネ１６
５の付勢力に抗して入れ側弁体１６４は弁座部１６３か
ら離間する方向に押し上げられる。
【０１８１】このように、入れ側弁室１６１内に配設さ
れた感圧ロッド１６２、弁座部１６３、入れ側弁体１６
４及びバネ１６５は、この制御弁１６０における入れ側
制御弁部を構成し、弁体１６４の配置に応じて入れ側制
御弁部の開度（即ち給気通路３８の開度）が調節され
る。
【０１８２】この制御弁１６０において、ベローズ１０
３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６、
バネ１０９、感圧ロッド１６２及びバネ１６５は、この
制御弁１６０の設定圧Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧
Ｐｓの変化に応じて前記感圧ロッド１６２（抜き側弁体
でもある）及び入れ側弁体１６４を作動させる感圧機構
を構成する。このように、制御弁１６０の抜き側制御弁
部および入れ側制御弁部は、共通の感圧機構によって連
動する関係にある。
【０１８３】制御弁１６０の抜き側制御弁部および入れ
側制御弁部における各開度は、主に吸入圧Ｐｓ及び吐出
圧Ｐｄ、並びに、設定バネ１０６、バネ１０９及び１６
５の各付勢力のバランスによって決定される。より具体
的には、概して吸入圧Ｐｓが高い場合には、感圧ロッド
１６２及びピン体１０４が下動して抜き側制御弁部の弁
開度が大きくなる一方で入れ側制御弁部の弁開度が小さ
くなる。この場合にはクランク室５へのガス供給よりも
クランク室５からのガス放出が優勢となり、クランク圧
Ｐｃが低下して斜板傾角が増大傾向となる。他方、概し
て吸入圧Ｐｓが低い場合には、感圧ロッド１６２及びピ
ン体１０４が上動して抜き側制御弁部の弁開度が小さく
なる一方で入れ側制御弁部の弁開度が大きくなる。この
場合には、クランク室５からのガス放出よりもクランク
室５へのガス供給が優勢となり、クランク圧Ｐｃが上昇
して斜板傾角が減少傾向となる。
【０１８４】なお、この制御弁１６０によれば、入れ側
弁体１６４及び感圧ロッド１６２を介して吐出圧Ｐｄの
圧力付勢が感圧機構の設定バネ１０６に対抗し、その設
定バネ１０６の付勢力を減殺する。こうして、吐出圧Ｐ
ｄの大きさに応じて制御弁１６０の設定圧Ｐｓｅｔを減
少補正するいわゆる高圧補正が実現されている。
【０１８５】圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前
記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸
発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれてお
り、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−５
における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。
【０１８６】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は給気側開閉弁１
７１を閉状態とすると共に抽気側開閉弁１７２を開状態
とする。そして、クランク室５へのガス供給を制御弁１
６０の入れ側制御弁部が介在した給気通路３８経由で行
うと共に、クランク室５からのガス放出を制御弁１６０
の抜き側制御弁部が介在した抽気通路４０経由で行う。
即ち、クランク室５へのガス供給制御もクランク室５か
らのガス放出制御も連動型内部制御弁１６０に委ねる状
態とする。そして、制御弁１６０による内部制御によ
り、クランク圧Ｐｃを調節し、斜板傾角ひいては圧縮機
の吐出容量を自律的に調節する。
【０１８７】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ
５５は給気側開閉弁１７１を開状態とすると共に抽気側
開閉弁１７２を閉状態とする。即ち、抽気通路４０を介
したクランク室５からのガス放出を完全に遮断する一方
で、制御弁１６０の入れ側制御弁部の開度にかかわらず
吐出室３２からクランク室５へのガス供給を強行すると
いうクランク圧Ｐｃの強制上昇状態が作り上げられる。
その結果、斜板の角度が最小傾角（０°近傍）に設定さ
れ、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４
の動力損失が最小に抑えられる。なお、空調システム作
動スイッチ５８が再びＯＮされた場合には、給気側開閉
弁１７１が閉状態で抽気側開閉弁１７２が開状態とな
り、圧縮機は通常運転状態に復帰する。
【０１８８】（効果）：実施例３−５によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ 制御弁１６０の入れ側制御弁部を途中に介在させた
給気通路３８とは別個（並列）に給気通路３９を設け、
その給気通路３９と抽気通路４０の途中にそれぞれ給気
側及び抽気側開閉弁１７１，１７２を設けた。そして、
前述のように二つの開閉弁１７１，１７２の開閉状態を
切り替え制御することで、圧縮機の運転状態を、典型的
な入れ側及び抜き側連動制御による通常運転状態と、ク
ランク圧Ｐｃの強制上昇による最小運転状態との間で切
り替え可能とした。従って、このクランク圧制御機構
は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量
可変型斜板式圧縮機に極めて適している。
【０１８９】○ 抽気通路４０に設けた抽気側開閉弁１
７２を、空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時に閉
じることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共
に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構
の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができ
る。
【０１９０】（実施例３−６）図１７に示す実施例３−
６のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐
出室３２とクランク室５とを結ぶ給気通路３８と、途中
に開閉弁手段たる三方向弁１５２を備えた給抽気通路１
５３と、容量制御弁１６０とを備えている。図１７の容
量制御弁１６０は、実施例３−５（図１６）で説明した
入れ側制御及び抜き側制御連動型の内部制御弁１６０と
同じものである。なお、この実施例３−６は、前記実施
例３−５の二つの開閉弁１７１，１７２に代えて三方向
弁１５２を採用したものに相当する。
【０１９１】給気通路３８の途中には、制御弁１６０の
入れ側制御弁部が介在されている。又、給抽気通路１５
３には、前記三方向弁１５２と制御弁１６０の抜き側制
御弁部とが直列に設けられている。制御弁１６０の感圧
室１０２には吸入室３１の圧力（吸入圧Ｐｓ）が及んで
おり、吸入圧Ｐｓの変動に応じて入れ側及び抜き側の各
制御弁部の弁開度が自律的に調節される。
【０１９２】給抽気通路１５３の途中の分岐点に設けら
れた三方向弁１５２は、クランク室５を吸入室３１又は
吐出室３２に選択的に接続する電磁切替え弁であり、駆
動回路５９を介して制御コンピュータ５５によりその接
続状態を切り替えられる。
【０１９３】圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前
記実施例３−５と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸
発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれてお
り、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−６
における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。
【０１９４】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁切替え弁１
５２を、クランク室５と吸入室３１とを連通する第１の
切替え位置に配置する。この状態は、図１６において給
気側開閉弁１７１を閉状態とし抽気側開閉弁１７２を開
状態にしたのと同じ状態である。即ち、クランク室５へ
のガス供給制御もクランク室５からのガス放出制御も連
動型内部制御弁１６０に委ねる状態とする。そして、そ
の制御弁１６０による内部制御により、クランク圧Ｐｃ
を調節し、斜板傾角ひいては圧縮機の吐出容量を自律的
に調節する。
【０１９５】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り替えられた場合、制御コンピュータ
５５は電磁切替え弁１５２を、クランク室５と吐出室３
１とを連通する第２の切替え位置に配置する。この状態
は、図１６において給気側開閉弁１７１を開状態とし抽
気側開閉弁１７２を閉状態にしたのと同じ状態である。
即ち、給抽気通路１５３を介したクランク室５からのガ
ス放出を完全に遮断する一方で、制御弁１６０の入れ側
制御弁部の弁開度にかかわらず吐出室３２からクランク
室５へのガス供給を強行するというクランク圧Ｐｃの強
制上昇状態が作り上げられる。その結果、斜板角度が最
小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転
状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えら
れる。
【０１９６】（効果）：実施例３−６によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ クランク室５、吸入室３１及び吐出室３２の三者を
結ぶ給抽気通路１５３の分岐点に電磁切替え弁１５２を
配設し、この電磁切替え弁１５２の切替え状態を制御す
ることで、圧縮機の状態を、典型的な入れ側及び抜き側
連動制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制
上昇による最小容量運転状態との間で切り替え可能とし
た。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す
斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮
機に極めて適している。
【０１９７】○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦ
Ｆ時に、給抽気通路１５３を介してのクランク室５と吸
入室３１との連通を遮断することとしたため、最小容量
運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流
出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然
に回避することができる。
【０１９８】（第４実施形態）この第４実施形態は、圧
縮機のクランク室と吸入室とを繋ぐ抽気通路に特殊な内
部制御弁を配設すると共に、その内部制御弁に抽気通路
の選択的封止機能を持たせたものである。そして、その
内部制御弁によって抽気通路に封止状態をもたらすこと
により、容量可変型斜板式圧縮機が通常運転から最小容
量運転に迅速且つ確実に移行できるようにしたものであ
る。この第４実施形態の着想に従う二つの実施例（実施
例４−１及び４−２）を以下に説明する。
【０１９９】（実施例４−１）図１８に示す実施例４−
１のクランク圧制御機構は、吐出室３２とクランク室５
とを繋ぐ給気通路３８と、クランク室５と吸入室３１と
を繋ぐ抽気通路４０とを備えている。給気通路３８には
固定絞り１２１が設けられ、これは図１１の固定絞り１
２１と同じものである。この固定絞り１２１を介して吐
出室３２からクランク室５への高圧冷媒ガスの供給が確
保される。又、抽気通路４０には、以下に説明するよう
な容量制御弁１８０が設けられている。ちなみに、この
実施例４−１の容量制御システムは、第２実施形態（図
１１）の容量制御システムから開閉弁１２０を除去する
と共に制御弁１００に代えて制御弁１８０を採用したも
のに相当する。（容量制御弁１８０の説明）：図１８に
示す制御弁１８０は、基本的に内部制御方式の抜き側制
御弁であり、図１１の内部制御弁１００の下部に電磁石
部を付加したものに相当する。
【０２００】即ち、図１１の内部制御弁１００と同じ
く、制御弁１８０のバルブハウジング１０１内には感圧
室１０２と弁室（抜き側弁室）１０８とが区画され、こ
れらはバルブハウジング１０１に形成されたポート１１
０及び１１１と共に抽気通路４０の一部を構成する。
又、バルブハウジング１０１内には、ベローズ１０３、
ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６、弁体
１０７及びバネ１０９が設けられており、これらは、制
御弁１８０の設定圧Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧Ｐ
ｓの変化に応じて前記弁体１０７を作動させる感圧機構
を構成する。
【０２０１】制御弁１８０は更に、バルブハウジング１
０１の下部に付加された電磁石部１８１を備えている。
電磁石部１８１は、バルブハウジング１０１の底部に接
合されたハウジング１８２と、そのハウジング１８２内
に軸方向に移動可能に保持されたプランジャ１８３とを
備えている。ハウジング１８２の少なくとも底部１８２
ａは鉄で形成され、当該底部１８２ａは固定鉄心として
の役割を担う。他方、プランジャ１８３は可動鉄心とし
ての役割を担う。そのプランジャ１８３の上端部は感圧
室１０２内に進入して前記ストッパ１０５と一体化して
おり、且つプランジャ１８３の上端部にはベローズ１０
３の固定端１０３ａが固着されている。従って、プラン
ジャ１８３はベローズ１０３及びストッパ１０５と共に
一体移動可能である。
【０２０２】電磁石部１８１は更に、ハウジング１８２
内において追従バネ１８４とコイル１８５とを備えてい
る。追従バネ１８４は、プランジャ１８３を上方向（感
圧室１０２の方向）に付勢する。コイル１８５は可動鉄
心たるプランジャ１８３を包囲するように設けられ、駆
動回路５９を介して制御コンピュータ５５により通電制
御される。コイル１８５への通電が行われると、電磁吸
引力が発生しプランジャ１８３が追従バネ１８４の付勢
力に抗して下動され、プランジャ１８３の下端部がハウ
ジング底部１８２ａに接触する最下動位置にプランジャ
１８３が配置される。他方、コイル１８５への通電を停
止すると、電磁吸引力が消失しプランジャ１８３が追従
バネ１８４によって上動される。プランジャ１８３の上
動の過程でストッパ１０５がピン体１０４の下端に当接
し、それ以後はピン体１０４及び弁体１０７がプランジ
ャ１８３と共に上動する。そして、弁体１０７が弁室１
０８の上壁に接触してプランジャ１８３が最上動位置に
配置されると、ピン体１０４、弁体１０７及びプランジ
ャ１８３のそれ以上の上動が規制され、ポート１１０が
閉塞される。このように、容量制御弁１８０は、外部制
御手段によって開度調節可能な開閉弁手段としての機能
を併せ持つ。
【０２０３】圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前
記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸
発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれてお
り、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの実施例４−１に
おける車輌用空調システムの冷房回路を構成する。
【０２０４】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁石部１８１
のコイル１８５への通電を維持する。このとき、コイル
１８５に生じた電磁吸引力によりプランジャ１８３が追
従バネ１８４の付勢力に抗して下動され、最下動位置に
配置される。この状態では、制御弁１８０は、図１１の
制御弁１００と同じく、抜き側内部制御弁として機能す
る。即ち、制御弁１８０の弁開度が主として、吸入圧Ｐ
ｓ、並びに、ベローズ１０３、設定バネ１０６及びバネ
１０９の各付勢力のバランスによって決定される。そし
て、抜き側制御弁１８０による内部制御によってクラン
ク圧Ｐｃを適宜調節し、斜板角度ひいては圧縮機の吐出
容量を自律的に調節する（抜き側内部制御による通常運
転）。
【０２０５】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ
５５は電磁石部１８１のコイル１８５への通電を停止す
る。すると、コイル１８５の電磁吸引力が消失し、追従
バネ１８４の付勢力によってプランジャ１８３、ストッ
パ１０５、ピン体１０４及び弁体１０７が上動し、弁体
１０７が弁室１０８の上壁に接触してポート１１０を閉
塞する。即ち、制御弁１８０が閉弁状態（弁開度ゼロ）
となり、抽気通路４０を経由してのクランク室５から吸
入室３１へのガス放出が遮断される。その結果、クラン
ク圧Ｐｃが上昇して斜板の角度が最小傾角（０°近傍）
に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエン
ジン１４の動力損失が最小に抑えられる。その後、空調
システム作動スイッチ５８が再びＯＮされた場合には、
電磁石部コイル１８５への通電が再開され、圧縮機は通
常運転状態に復帰する。
【０２０６】ところで、制御弁１８０の閉弁状態（即ち
弁体１０７が弁室１０８の上壁に接触してポート１１０
を閉塞する位置に配置された状態）では、追従バネ１８
４の付勢力がプランジャ１８３、ストッパ１０５及びピ
ン体１０４を介して直接的に弁体１０７に伝達されてい
る。換言すれば、追従バネ１８４のバネ力を主とする閉
弁方向（上方向）の付勢力が弁体１０７に作用する。他
方、ポート１１０の閉塞位置に配置された弁体１０７の
上面にはクランク圧Ｐｃが作用する一方で、弁体１０７
の下面には吸入圧Ｐｓが作用する。容量可変型斜板式圧
縮機では通常、Ｐｓ＜Ｐｃであるから、クランク圧と吸
入圧との差圧（Ｐｃ−Ｐｓ）に基づく開弁方向（下方
向）の付勢力が弁体１０７に作用する。追従バネ１８４
のバネ力が（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧による付勢力に常に打ち
負かされるようでは、制御弁１８０を閉弁状態にするこ
とが不可能となるので、追従バネ１８４のバネ力は原則
として（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧による付勢力を上回るように
設定される。
【０２０７】しかしながら、空調システム作動スイッチ
５８がＯＦＦされ、それに応答して制御弁１８０により
抽気通路４０が閉じられると、クランク室５からの放圧
がほとんどなくなる。それ故、吐出圧Ｐｄが相当高い状
態で空調システム作動スイッチ５８がＯＦＦされた場合
には、クランク圧Ｐｃが短時間のうちにその高い吐出圧
Ｐｄ相当の圧力にまで上昇し、その結果として圧縮機の
軸封装置を損傷しクランク室５の気密性を損なう虞れが
ある。
【０２０８】この点、実施例４−１の制御弁１８０によ
れば、弁体１０７に働く（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧が予め定め
られた最大許容値を超える場合には、当該（Ｐｃ−Ｐ
ｓ）差圧による開弁方向の付勢力が追従バネ１８４によ
る閉弁方向の付勢力を上回るように、追従バネ１８４の
バネ力をやや抑え目に設定することが可能である。前記
（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧の最大許容値は、圧縮機の軸封装置
の耐圧限界と、圧縮機の容量可変制御に必要な（Ｐｃ−
Ｐｓ）差圧の最大値とを考慮して適宜定め得る。従っ
て、追従バネ１８４のバネ力を前述のようにやや抑え目
に設定しておくことで、閉弁状態にある制御弁１８０を
一種のリリーフ弁として機能させることができる。それ
故、この場合には、抽気通路４０の閉塞によって次第に
高まる傾向のクランク圧Ｐｃが軸封装置の耐圧限界を超
えるレベルにまで過度に高まることが未然に防止され
る。
【０２０９】（効果）：実施例４−１によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ 給気通路３８に固定絞り１２１を設けて吐出室３２
からクランク室５に所定量の冷媒ガスを常時供給可能と
すると共に、抽気通路４０に設けた抜き側制御弁１８０
を外部からの通電制御によって閉弁状態に設定可能なタ
イプとした。それ故、前述のように電磁石部コイル１８
５への通電状態を制御することで、圧縮機の運転状態
を、典型的な抜き側内部制御による通常運転状態と、ク
ランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間
で切り替えることができる。従って、このクランク圧制
御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能
な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。
【０２１０】○ 追従バネ１８４のバネ力を、弁体１０
７に働く（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧が予め定められた最大許容
値を超える場合には当該（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧による開弁
方向の付勢力が追従バネ１８４による閉弁方向の付勢力
を上回るように設定することにより、閉弁状態の制御弁
１８０をクランク圧Ｐｃが過度に高まるのを防止するた
めのリリーフ弁として機能させることができる。従っ
て、抽気通路４０を閉塞して圧縮機を最小容量運転状態
にした後でも、クランク圧Ｐｃが圧縮機に障害をもたら
すほど高まるという事態を未然に防止することができ
る。
【０２１１】○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦ
Ｆ時には、抽気通路４０途中の制御弁１８０を閉弁状態
にすることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと
共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機
構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができ
る。
【０２１２】（実施例４−２）図１９に示す実施例４−
２のクランク圧制御機構は、吐出室３２とクランク室５
とを繋ぐ給気通路３８と、クランク室５と吸入室３１と
を繋ぐ抽気通路４０とを備えている。更に、給気通路３
８及び抽気通路４０の途中には、以下に説明する入れ側
制御及び抜き側制御連動型の容量制御弁１９０が介在さ
れている。ちなみに、この実施例４−２のクランク圧制
御機構は、実施例４−１（図１８）のクランク圧制御機
構における固定絞り１２１を連動型制御弁１９０の入れ
側制御弁部で置き換えたものに相当する。
【０２１３】（容量制御弁１９０の説明）：図１９に示
す制御弁１９０は、基本的に内部制御方式の入れ側制御
及び抜き側制御連動型の制御弁であり、図１６の内部制
御弁１６０の下部に電磁石部を付加したものに相当す
る。
【０２１４】制御弁１９０は、図１６の内部制御弁１６
０と同じく、バルブハウジング１０１内の下部領域に区
画された感圧室１０２及び抜き側弁室１０８、並びに、
バルブハウジング１０１内の上部領域に区画された入れ
側弁室１６１を有している。感圧室１０２及び抜き側弁
室１０８は、バルブハウジング１０１に形成されたポー
ト１１０及び１１１と共に抽気通路４０の一部を構成す
る。又、入れ側弁室１６１は、バルブハウジング１０１
に形成されたポート１６６及び１６７と共に給気通路３
８の一部を構成する。そして、バルブハウジング１０１
の中央領域には、感圧ロッド１６２が制御弁の軸方向に
摺動可能に設けられている。
【０２１５】感圧室１０２及び抜き側弁室１０８内に
は、ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、
設定バネ１０６、バネ１０９及び感圧ロッド１６２の下
端部１６２ａ（抜き側弁体として機能する）が設けら
れ、これらによって制御弁１９０における抜き側制御弁
部が構成されている。この抜き側制御弁部の開度（即ち
抽気通路４０の開度）は抜き側弁体１６２ａの配置に応
じて調節される。他方、入れ側弁室１６１内には、感圧
ロッド１６２の上端部１６２ｂ、弁座部１６３、入れ側
弁体１６４及びバネ１６５が設けられ、これらによって
制御弁１９０における入れ側制御弁部が構成されてい
る。この入れ側制御弁部の開度（即ち給気通路３８の開
度）は入れ側弁体１６４の配置に応じて調節される。そ
して、ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０
５、設定バネ１０６、バネ１０９、感圧ロッド１６２及
びバネ１６５は、この制御弁１９０の設定圧Ｐｓｅｔを
決定すると共に吸入圧Ｐｓの変化に応じて前記感圧ロッ
ド１６２（抜き側弁体でもある）及び入れ側弁体１６４
を作動させる感圧機構を構成する。このように、制御弁
１９０の抜き側制御弁部および入れ側制御弁部は、共通
の感圧機構によって連動する関係にある。
【０２１６】制御弁１９０は更に、バルブハウジング１
０１の下部に付加された電磁石部１９１を備えている。
電磁石部１９１は、バルブハウジング１０１の底部に接
合されたハウジング１９２と、そのハウジング１９２内
に軸方向に移動可能に保持されたプランジャ１９３とを
備えている。ハウジング１９２の少なくとも底部１９２
ａは鉄で形成され、当該底部１９２ａは固定鉄心として
の役割を担う。他方、プランジャ１９３は可動鉄心とし
ての役割を担う。そのプランジャ１９３の上端部は感圧
室１０２内に進入して前記ストッパ１０５と一体化して
おり、且つプランジャ１９３の上端部にはベローズ１０
３の固定端１０３ａが固着されている。従って、プラン
ジャ１９３はベローズ１０３及びストッパ１０５と共に
一体移動可能である。
【０２１７】電磁石部１９１は更に、ハウジング１９２
内において追従バネ１９４とコイル１９５とを備えてい
る。追従バネ１９４は、プランジャ１９３を上方向（感
圧室１０２の方向）に付勢する。コイル１９５は可動鉄
心たるプランジャ１９３を包囲するように設けられ、駆
動回路５９を介して制御コンピュータ５５により通電制
御される。コイル１９５への通電が行われると、電磁吸
引力が発生しプランジャ１９３が追従バネ１９４の付勢
力に抗して下動され、プランジャ１９３の下端部がハウ
ジング底部１９２ａに接触する最下動位置にプランジャ
１９３が配置される。他方、コイル１９５への通電を停
止すると、電磁吸引力が消失しプランジャ１９３が追従
バネ１９４によって上動される。プランジャ１９３の上
動の過程でストッパ１０５がピン体１０４の下端に当接
し、それ以後はピン体１０４及び感圧ロッド１６２がプ
ランジャ１９３と共に上動する。そして、抜き側弁体１
６２ａが抜き側弁室１０８の上壁に接触し、プランジャ
１９３が最上動位置に配置されると、ピン体１０４、感
圧ロッド１６２及びプランジャ１９３のそれ以上の上動
が規制される。このとき、抜き側制御弁部のポート１１
０が実質的に閉塞されると共に、入れ側制御弁部の弁体
１６４が感圧ロッド上端部１６２ｂにより突き上げら
れ、入れ側制御弁部の開度が強制的に広げられる。この
ように、容量制御弁１９０は、外部制御手段によって開
度調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ持つ。
【０２１８】圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前
記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸
発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれてお
り、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの実施例４−２に
おける車輌用空調システムの冷房回路を構成する。
【０２１９】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁石部１９１
のコイル１９５への通電を維持する。このとき、コイル
１９５に生じた電磁吸引力によりプランジャ１９３が追
従バネ１９４の付勢力に抗して下動され、最下動位置に
配置される。この状態では、制御弁１９０は、図１６の
制御弁１６０と同じく、入れ側及び抜き側連動の内部制
御弁として機能する。即ち、制御弁１６０の抜き側制御
弁部および入れ側制御弁部における各開度は、主に吸入
圧Ｐｓ及び吐出圧Ｐｄ、並びに、設定バネ１０６、バネ
１０９及び１６５の各付勢力のバランスによって決定さ
れる。そして、この連動弁の内部制御によってクランク
圧Ｐｃを適宜調節し、斜板角度ひいては圧縮機の吐出容
量を自律的に調節する（入れ側及び抜き側内部制御によ
る通常運転）。
【０２２０】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ
５５は電磁石部１９１のコイル１９５への通電を停止す
る。すると、コイル１９５の電磁吸引力が消失し、追従
バネ１９４の付勢力によってプランジャ１９３、ストッ
パ１０５、ピン体１０４及び感圧ロッド１６２が一体上
動し、感圧ロッド下端部１６２ａが抜き側弁室１０８の
上壁に接触して上動が止まる。このようにプランジャ１
９３が最上動位置に配置されると、制御弁１９０の抜き
側制御弁部が閉弁状態（弁開度ゼロ）となって抽気通路
４０を経由してのクランク室５から吸入室３１へのガス
放出が遮断されると共に、入れ側制御弁部の開度が強制
的に広げられ給気通路３８を経由して吐出室３２からク
ランク室５へ多量の冷媒ガスが供給される。その結果、
クランク圧Ｐｃが上昇して斜板の角度が最小傾角（０°
近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行し
てエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。その
後、空調システム作動スイッチ５８が再びＯＮされた場
合には、電磁石部コイル１９５への通電が再開され、圧
縮機は通常運転状態に復帰する。
【０２２１】なお、前記実施例４−１の場合と同様、こ
の実施例４−２の制御弁１９０によれば、抜き側弁体と
しての感圧ロッド１６２に働く（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧が予
め定められた最大許容値を超える場合には、当該（Ｐｃ
−Ｐｓ）差圧による開弁方向の付勢力が追従バネ１９４
による閉弁方向の付勢力を上回るように、追従バネ１９
４のバネ力をやや抑え目に設定することが可能である。
前記（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧の最大許容値は、圧縮機の軸封
装置の耐圧限界と、圧縮機の容量可変制御に必要な（Ｐ
ｃ−Ｐｓ）差圧の最大値とを考慮して適宜定め得る。従
って、追従バネ１９４のバネ力を前述のようにやや抑え
目に設定しておくことで、閉弁状態にある制御弁１９０
の抜き側制御弁部を一種のリリーフ弁として機能させる
ことができる。それ故、この場合には、抽気通路４０の
閉塞によって次第に高まる傾向のクランク圧Ｐｃが軸封
装置の耐圧限界を超えるレベルにまで過度に高まること
が未然に防止される。
【０２２２】（効果）：実施例４−２によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ 給気通路３８及び抽気通路４０の途中に入れ側制御
及び抜き側制御連動型の制御弁１９０を介在させ、当該
制御弁１９０を、外部からの通電制御によって強制的に
その抜き側制御弁部を閉弁状態に且つ入れ側制御弁部を
開弁状態に設定可能なタイプとした。それ故、前述のよ
うに電磁石部コイル１９５への通電状態を制御すること
で、圧縮機の運転状態を、典型的な入れ側及び抜き側連
動の内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの
強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えるこ
とができる。従って、このクランク圧制御機構は図１等
に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板
式圧縮機に極めて適している。
【０２２３】○ 追従バネ１９４のバネ力を、抜き側弁
体１６２ａに働く（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧が予め定められた
最大許容値を超える場合には当該（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧に
よる開弁方向の付勢力が追従バネ１９４による閉弁方向
の付勢力を上回るように設定することにより、抜き側制
御弁部が閉弁状態の制御弁１９０を、クランク圧Ｐｃが
過度に高まるのを防止するためのリリーフ弁として機能
させることができる。従って、抽気通路４０を閉塞して
圧縮機を最小容量運転状態にした後でも、クランク圧Ｐ
ｃが圧縮機に障害をもたらすほど高まるという事態を未
然に防止することができる。
【０２２４】○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦ
Ｆ時には、抽気通路４０途中の抜き側制御弁部を閉弁状
態にすることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガス
と共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部
機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することがで
きる。
【０２２５】（第５実施形態）この第５実施形態は、圧
縮機のクランク室と吸入室とを繋ぐ抽気通路に設定圧可
変型の特殊な制御弁を配設すると共に、その制御弁に抽
気通路の選択的封止機能を持たせたものである。そし
て、その制御弁によって抽気通路に封止状態をもたらす
ことにより、容量可変型斜板式圧縮機が通常運転から最
小容量運転に迅速且つ確実に移行できるようにしたもの
である。この第５実施形態の着想に従う三つの実施例
（実施例５−１，５−２及び５−３）を以下に説明す
る。
【０２２６】（実施例５−１）図２０に示す実施例５−
１のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐
出室３２とクランク室５とを繋ぐ給気通路３８と、クラ
ンク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０とを備えて
いる。給気通路３８には固定絞り１２１が設けられ、こ
れは図１１の固定絞り１２１と同じものである。この固
定絞り１２１を介して吐出室３２からクランク室５への
高圧冷媒ガスの供給が確保される。又、抽気通路４０に
は、以下に説明するような容量制御弁２００が設けられ
ている。ちなみに、この実施例５−１のクランク圧制御
機構は、第２実施形態のクランク圧制御機構（図１１）
から開閉弁１２０を除去すると共に制御弁１００に代え
て制御弁２００を採用したものに相当する。又、実施例
５−１は、実施例４−１（図１８）における制御弁１８
０を制御弁２００で置換したものにも相当する。
【０２２７】（容量制御弁２００の説明）：図２０に示
す制御弁２００は、吸入圧Ｐｓの変化に応じて弁開度を
自律的に調節可能な点で内部制御方式の抜き側制御弁で
あり、外部からの制御によって設定圧Ｐｓｅｔを変更可
能な点で外部制御方式の抜き側制御弁でもある。制御弁
２００は、図１１の内部制御弁１００の下部に設定圧可
変装置を付加したものに相当する。
【０２２８】即ち、図１１の内部制御弁１００と同じ
く、制御弁２００のバルブハウジング１０１内には感圧
室１０２と弁室（抜き側弁室）１０８とが区画され、こ
れらはバルブハウジング１０１に形成されたポート１１
０及び１１１と共に抽気通路４０の一部を構成する。
又、バルブハウジング１０１内には、ベローズ１０３、
ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６、弁体
１０７及びバネ１０９が設けられており、これらは当該
制御弁２００の設定圧Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧
Ｐｓの変化に応じて前記弁体１０７を作動させる感圧機
構を構成する。
【０２２９】制御弁２００は更に、バルブハウジング１
０１の下部に付加された設定圧可変装置２０１を備えて
いる。設定圧可変装置２０１は、バルブハウジング１０
１の下部に軸方向に移動可能に設けられた可動体２０２
と、往復動機構２０３と、モータ２０４とを備えてい
る。
【０２３０】可動体２０２の上部には、ベローズ１０３
の固定端１０３ａを挟んでストッパ１０５が固着されて
おり、可動体２０２、ベローズ固定端１０３ａ及びスト
ッパ１０５は一体移動可能となっている。モータ２０４
は正逆回転可能なモータ（例えばステッピングモータ）
であり、駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５に
より通電制御される。
【０２３１】往復動機構２０３は、可動体２０２とモー
タ２０４との間に介在して両者を作動連結している。往
復動機構２０３は例えばネジ機構によって構成されてお
り、モータ２０４の出力軸の正逆回転に伴い制御弁軸方
向（垂直方向）に往復移動する駆動軸２０３ａを有して
いる。換言すれば、往復動機構２０３は、モータ２０４
の出力軸（図示略）の回転運動を駆動軸２０３ａの直線
運動に変換する駆動変換機構である。往復動機構の駆動
軸２０３ａの先端は可動体２０２に連結されており、そ
れ故、駆動軸２０３ａの動きに応じて可動体２０２及び
ストッパ１０５も軸方向に往復移動する。
【０２３２】図２０には、ストッパ１０５の一部（下
面）がバルブハウジング１０１に当接して可動体２０２
及びストッパ１０５がそれ以上下動することができない
最下動位置にある状態が示されている。この状態から可
動体２０２が上動されると、ストッパ１０５がバルブハ
ウジング１０１から離れてピン体１０４に接近する。可
動体２０２の上動の過程でストッパ１０５がピン体１０
４の下端に当接すると、それ以後はピン体１０４及び弁
体１０７が可動体２０２とともに上動する。そして、弁
体１０７が弁室１０８の上壁に接触して可動体２０２が
最上動位置に配置されると、ピン体１０４、弁体１０７
及び可動体２０２のそれ以上の上動が規制され、ポート
１１０が閉塞される。モータ２０４の回転方向が反転す
れば、上記とは逆の過程を経て、可動体２０２が最上動
位置から最下動位置に向けて移動する。なお、この制御
弁２００によれば、可動体２０２を最上動位置と最下動
位置との間の任意の位置に配置することで、制御弁２０
０の設定圧Ｐｓｅｔを変化させることができる。又、容
量制御弁２００は、外部制御手段によって開度調節可能
な開閉弁手段としての機能を併せ持つ。
【０２３３】圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前
記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸
発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれてお
り、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの実施例５−１に
おける車輌用空調システムの冷房回路を構成する。
【０２３４】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮ状態では、制御コンピュータ５５は、例えば温度
センサ５４、室温センサ５６、日射量センサ５６Ａ及び
室温設定器５７からの入力情報に基づいてその時々に最
適な制御弁設定圧Ｐｓｅｔを演算する。そして、制御弁
２００がその演算された設定圧Ｐｓｅｔとなるようにモ
ータ２０４への通電制御により可動体２０２を前記最上
動位置と最下動位置との間の任意の位置に配置する。こ
の状態の下、制御弁２００は、図１１の制御弁１００と
同じく、抜き側内部制御弁として機能する。そして、抜
き側制御弁２００による内部制御によってクランク圧Ｐ
ｃを適宜調節し、斜板角度ひいては圧縮機の吐出容量を
自律的に調節する（抜き側内部制御による通常運転）。
【０２３５】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ
５５は、設定圧Ｐｓｅｔの演算結果にかかわらず、モー
タ２０４への通電制御によって可動体２０２、ストッパ
１０５、ピン体１０４及び弁体１０７を最上動位置に上
動させる。そして、弁体１０７でポート１１０を閉塞し
て制御弁２００を閉弁状態（弁開度ゼロ）とし、抽気通
路４０を経由してのクランク室５から吸入室３１へのガ
ス放出を遮断する。その結果、クランク圧Ｐｃが上昇し
て斜板角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機
が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失
が最小に抑えられる。
【０２３６】その後、空調システム作動スイッチ５８が
再びＯＮされると、モータ２０４への通電制御によって
可動体２０２が元の位置に戻され、演算された設定圧Ｐ
ｓｅｔでの抜き側内部制御が再開されて圧縮機は通常運
転状態に復帰する。
【０２３７】（効果）：実施例５−１によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ 給気通路３８に固定絞り１２１を設けて吐出室３２
からクランク室５に所定量の冷媒ガスを常時供給可能と
すると共に、抽気通路４０に設けた抜き側制御方式の設
定圧可変弁に抽気通路の選択的封止機能を持たせた。即
ち、制御弁２００を外部制御によって閉弁状態に設定可
能なタイプとした。それ故、前述のようにモータ２０４
への通電制御によって圧縮機の運転状態を、典型的な抜
き側内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの
強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えるこ
とができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１
等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜
板式圧縮機に極めて適している。
【０２３８】○ 設定圧可変装置２０１を備えた制御弁
２００は、制御コンピュータ５５及び駆動回路５９との
組み合わせにより、設定圧可変機能と、圧縮機を最小容
量運転に導くための開閉弁機能とを併せ持つことができ
る。このため、この制御弁２００を利用することで圧縮
機のクランク圧制御機構が簡素化される。
【０２３９】○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦ
Ｆ時には、抽気通路４０途中の制御弁２００を閉弁状態
にすることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと
共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機
構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができ
る。
【０２４０】（実施例５−２）図２１に示す実施例５−
２のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐
出室３２とクランク室５とを繋ぐ給気通路３８と、クラ
ンク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０とを備えて
いる。更に、給気通路３８及び抽気通路４０の途中に
は、以下に説明する入れ側制御及び抜き側制御連動型の
容量制御弁２１０が介在されている。ちなみに、この実
施例５−２のクランク圧制御機構は、実施例５−１のク
ランク圧制御機構（図２０）における固定絞り１２１を
連動型制御弁２１０の入れ側制御弁部で置き換えたもの
に相当する。又、実施例５−２は、実施例４−２（図１
９）における制御弁１９０を制御弁２１０で置換したも
のにも相当する。
【０２４１】（容量制御弁２１０の説明）：図２１に示
す制御弁２１０は、吸入圧Ｐｓの変化に応じて弁開度を
自律的に調節可能な点で内部制御方式の入れ側制御及び
抜き側制御連動型の制御弁であり、外部からの制御によ
って設定圧Ｐｓｅｔを変更可能な点で外部制御方式の制
御弁でもある。制御弁２１０は、図１６の内部制御弁１
６０の下部に設定圧可変装置を付加したものに相当す
る。
【０２４２】即ち、制御弁２１０は、図１６の内部制御
弁１６０と同じく、バルブハウジング１０１内の下部領
域に区画された感圧室１０２及び抜き側弁室１０８、並
びに、バルブハウジング１０１内の上部領域に区画され
た入れ側弁室１６１を有している。感圧室１０２及び抜
き側弁室１０８は、バルブハウジング１０１に形成され
たポート１１０及び１１１と共に抽気通路４０の一部を
構成する。又、入れ側弁室１６１は、バルブハウジング
１０１に形成されたポート１６６及び１６７と共に給気
通路３８の一部を構成する。そして、バルブハウジング
１０１の中央領域には、感圧ロッド１６２が制御弁の軸
方向に摺動可能に設けられている。
【０２４３】感圧室１０２及び抜き側弁室１０８内に
は、ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、
設定バネ１０６、バネ１０９及び感圧ロッド１６２の下
端部１６２ａ（抜き側弁体として機能する）が設けら
れ、これらによって制御弁２１０における抜き側制御弁
部が構成されている。この抜き側制御弁部の開度（即ち
抽気通路４０の開度）は抜き側弁体１６２ａの配置に応
じて調節される。他方、入れ側弁室１６１内には、感圧
ロッド１６２の上端部１６２ｂ、弁座部１６３、入れ側
弁体１６４及びバネ１６５が設けられ、これらによって
制御弁２１０における入れ側制御弁部が構成されてい
る。この入れ側制御弁部の開度（即ち給気通路３８の開
度）は入れ側弁体１６４の配置に応じて調節される。そ
して、ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０
５、設定バネ１０６、バネ１０９、感圧ロッド１６２及
びバネ１６５は、この制御弁２１０の設定圧Ｐｓｅｔを
決定すると共に吸入圧Ｐｓの変化に応じて前記感圧ロッ
ド１６２（抜き側弁体でもある）及び入れ側弁体１６４
を作動させる感圧機構を構成する。このように、制御弁
２１０の抜き側制御弁部および入れ側制御弁部は、共通
の感圧機構によって連動する関係にある。
【０２４４】制御弁２１０は更に、バルブハウジング１
０１の下部に付加された設定圧可変装置２１１を備えて
いる。設定圧可変装置２１１は、バルブハウジング１０
１の下部に軸方向に移動可能に設けられた可動体２１２
と、往復動機構２１３と、モータ２１４とを備えてい
る。
【０２４５】可動体２１２の上部には、ベローズ１０３
の固定端１０３ａを挟んでストッパ１０５が固着されて
おり、可動体２１２、ベローズ固定端１０３ａ及びスト
ッパ１０５は一体移動可能となっている。往復動機構２
１３及びモータ２１４はそれぞれ前記実施例５−１の往
復動機構２０３及びモータ２０４と同じものであるので
重複説明はしない。従って、駆動回路５９を介しての制
御コンピュータ５５による通電制御によってモータ２１
４の出力軸は正逆回転し、それに伴い往復動機構２１３
の駆動軸２１３ａが制御弁軸方向（垂直方向）に往復移
動する。駆動軸２１３ａの先端は可動体２１２に連結さ
れているため、駆動軸２１３ａの動きに応じて可動体２
１２及びストッパ１０５も軸方向に往復移動する。
【０２４６】図２１には、ストッパ１０５の一部（下
面）がバルブハウジング１０１に当接して可動体２１２
及びストッパ１０５がそれ以上下動することができない
最下動位置にある状態が示されている。この状態から可
動体２１２が上動されると、ストッパ１０５がバルブハ
ウジング１０１から離れてピン体１０４に接近する。可
動体２１２の上動の過程でストッパ１０５がピン体１０
４の下端に当接すると、それ以後はピン体１０４及び感
圧ロッド１６２が可動体２１２と共に上動する。そし
て、ロッド下端部（抜き側弁体）１６２ａが弁室１０８
の上壁に接触して可動体２１２が最上動位置に配置され
ると、ピン体１０４、感圧ロッド１６２及び可動体２１
２のそれ以上の上動が規制され、ポート１１０が閉塞さ
れる。モータ２１４の回転方向が反転すれば、上記とは
逆の過程を経て、可動体２１２が最上動位置から最下動
位置に向けて移動する。なお、この制御弁２１０によれ
ば、可動体２１２を最上動位置と最下動位置との間の任
意の位置に配置することで、制御弁２１０の設定圧Ｐｓ
ｅｔを変化させることができる。又、容量制御弁２１０
は外部制御手段によって開度調節可能な開閉弁手段とし
ての機能を併せ持つ。
【０２４７】圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前
記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸
発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれてお
り、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの実施例５−２に
おける車輌用空調システムの冷房回路を構成する。
【０２４８】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮ状態では、制御コンピュータ５５は、例えば温度
センサ５４、室温センサ５６、日射量センサ５６Ａ及び
室温設定器５７からの入力情報に基づいてその時々に最
適な制御弁設定圧Ｐｓｅｔを演算する。そして、制御弁
２１０がその演算された設定圧Ｐｓｅｔとなるようにモ
ータ２１４への通電制御によって可動体２１２が前記最
上動位置と最下動位置との間の任意の位置に配置され
る。この状態の下、制御弁２１０は、図１６の制御弁１
６０と同じく、入れ側及び抜き側連動の内部制御弁とし
て機能する。そして、この連動型制御弁２１０による内
部制御によってクランク圧Ｐｃを適宜調節し、斜板角度
ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する（入れ側
及び抜き側連動の内部制御による通常運転）。
【０２４９】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ
５５は、設定圧Ｐｓｅｔの演算結果にかかわらず、モー
タ２１４への通電制御によって可動体２１２、ストッパ
１０５、ピン体１０４及び感圧ロッド１６２を最上動位
置に移動させる。このように可動体２１２等が最上動位
置に配置されると、抜き側弁体１６２ａでポート１１０
が閉塞され制御弁２１０の抜き側制御弁部が閉弁状態
（弁開度ゼロ）となり、抽気通路４０を経由してのクラ
ンク室５から吸入室３１へのガス放出が遮断されると共
に、ロッド上端部１６２ｂによって入れ側弁体１６４が
押し上げられ入れ側制御弁部の開度が強制的に広げられ
給気通路３８を経由して吐出室３２からクランク室５へ
多量の冷媒ガスが供給される。その結果、クランク圧Ｐ
ｃが上昇して斜板角度が最小傾角（０°近傍）に設定さ
れ、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４
の動力損失が最小に抑えられる。
【０２５０】その後、空調システム作動スイッチ５８が
再びＯＮされると、モータ２１４への通電制御によって
可動体２１２が元の位置に戻され、演算された設定圧Ｐ
ｓｅｔでの内部制御が再開されて圧縮機は通常運転状態
に復帰する。
【０２５１】（効果）：実施例５−２によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ 給気通路３８及び抽気通路４０の途中に入れ側制御
及び抜き側制御連動型で且つ設定圧可変型の制御弁２１
０を介在させ、更に当該制御弁２１０に、給気通路の選
択的強制開放機能および抽気通路の選択的封止機能を持
たせた。即ち、制御弁２１０を、外部制御によって強制
的にその抜き側制御弁部を閉弁状態に且つ入れ側制御弁
部を開弁状態に設定可能なタイプとした。それ故、前述
のようにモータ２１４への通電制御によって圧縮機の運
転状態を、典型的な入れ側及び抜き側連動の内部制御に
よる通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による
最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従
って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾
角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極
めて適している。
【０２５２】○ 設定圧可変装置２１１を備えた制御弁
２１０は、制御コンピュータ５５及び駆動回路５９との
組み合わせにより、設定圧可変機能と、圧縮機を最小容
量運転に導くための強制閉開弁機能とを併せ持つことが
できる。このため、制御弁２１０を利用することで圧縮
機のクランク圧制御機構が簡素化される。
【０２５３】○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦ
Ｆ時には、抽気通路４０途中の制御弁２１０の抜き側制
御弁部を閉弁状態にすることとしたため、最小容量運転
時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出し
て圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回
避することができる。
【０２５４】（実施例５−３）図２２及び図２３に示す
実施例５−３のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等
参照）の吐出室３２とクランク室５とを繋ぐ給気通路３
８と、クランク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０
とを備えている。更に、給気通路３８及び抽気通路４０
の途中には、以下に説明する入れ側制御及び抜き側制御
連動型の容量制御弁２３０が介在されている。ちなみ
に、この実施例５−３のクランク圧制御機構は、実施例
５−２のクランク圧制御機構（図２１）における制御弁
２１０を制御弁２３０で置き換えたものに相当する。
【０２５５】なお、図２２に示すように、圧縮機の吐出
室３２と吸入室３１とは、前記第１実施形態と同様、凝
縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒
回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回
路５０はこの実施例５−３における車輌用空調システム
の冷房回路を構成する。
【０２５６】（容量制御弁２３０の説明）：図２２に示
す制御弁２３０は、吸入圧Ｐｓの変化に応じて弁開度を
自律的に調節可能な点で内部制御方式の入れ側制御及び
抜き側制御連動型の制御弁であり、外部からの制御によ
って設定圧Ｐｓｅｔを変更可能な点で外部制御方式の制
御弁でもある。図２３は、制御弁２３０の拡大断面図で
ある。図２３と図３とを比較して分かるように、図３の
入れ側制御弁６０の上半分を設計変更して連動弁とした
のが制御弁２３０である。
【０２５７】図２３に示すように、制御弁２３０は、バ
ルブハウジング６１とソレノイド部６２とを備え、両者
は該制御弁２３０の中央付近で相互に接合されている。
ソレノイド部６２は、制御弁２３０の設定圧可変装置と
しての役割を担っている。更にバルブハウジング６１は
上半部と下半部とに分けられ、その上半部が抜き側制御
弁部となり、下半部が入れ側制御弁部となっている。
【０２５８】入れ側制御弁部を構成するバルブハウジン
グ６１内には、入れ側弁室６３が区画形成されている。
この弁室６３は、その側壁部に形成された弁室ポート６
７および上流側の給気通路３８を介して吐出室３２に連
通している。弁室６３の上部には該制御弁２３０の軸方
向に延びる弁孔６６が形成され、更に弁室６３よりも上
のバルブハウジング６１には、前記弁孔６６と直交する
ポート６５が形成されている。ポート６５は下流側の給
気通路３８を介してクランク室５に連通する。こうし
て、弁室ポート６７、入れ側弁室６３、弁孔６６及びポ
ート６５は、給気通路３８の一部を構成している。入れ
側弁室６３内には、入れ側弁体６４が垂直方向（制御弁
の軸方向）に移動可能に収容されている。換言すれば、
入れ側弁体６４は、給気通路３８の流通面積を変更すべ
く前記弁孔６６に接近離間可能に設けられている。又、
弁室６３内には強制開放バネ７４が収容されている。こ
の強制開放バネ７４は、入れ側制御弁部の弁開度（即ち
給気通路３８の流通面積）を極力大きくすべく、弁体６
４が弁孔６６から離間する方向（下方向）に弁体６４を
付勢する。そして、入れ側弁体６４は、弁室６３内での
位置に応じて該制御弁２３０の入れ側制御弁部の弁開度
を調節する。
【０２５９】他方、抜き側制御弁部を構成するバルブハ
ウジング６１内には、抜き側弁室２３１が区画形成され
ている。この弁室２３１は、その側壁部に形成されたポ
ート２３２および下流側の抽気通路４０を介して吸入室
３１に連通している。その下流側抽気通路４０は検圧通
路としても機能し、該通路４０を介して吸入圧Ｐｓが抜
き側弁室２３１内に及んでいる。弁室２３１の下部に
は、弁孔２３３を区画する弁座部２３４が設けられてい
る。弁孔２３３は該制御弁２３０の軸方向に延びてい
る。バルブハウジング６１には弁孔２３３と直交するポ
ート２３５が形成されており、該ポート２３５は上流側
の抽気通路４０を介してクランク室５に連通している。
こうして、ポート２３５、弁孔２３３、抜き側弁室２３
１及びポート２３２は、抽気通路４０の一部を構成して
いる。
【０２６０】抜き側弁室２３１内には、抜き側弁体２３
６が垂直方向（制御弁の軸方向）に移動可能に収容され
ており、その移動に伴い弁体２３６は弁座部２３４に対
して着座可能（接離可能）となっている。弁体２３６は
好ましくは球形状をなしている。抜き側弁体２３６が弁
座部２３４に着座すると、該弁体２３６によって弁孔２
３３が閉塞され、抽気通路４０の連通が遮断される。
又、抜き側弁室２３１内には、閉弁バネ２３７が配設さ
れている。閉弁バネ２３７の一端（上端）はバルブハウ
ジング６１の内周段部に掛止され、他端（下端）は弁体
２３６上の介装材２３８に掛止されている。そして、介
装材２３８を介在させた閉弁バネ２３７により、弁体２
３６は弁座部２３４に着座する方向（弁孔２３３を閉塞
する方向）に常時付勢されている。
【０２６１】抜き側弁室２３１内には更にベローズ２４
０が設けられている。バルブハウジング６１の上部には
調節体（アジャスタ）２３９が螺着され、その調節体２
３９にベローズ２４０の上端（固定端）が固着されてい
る。他方、ベローズ２４０の下端は可動端となってい
る。ベローズ２４０内は真空又は減圧状態にされると共
に、ベローズ２４０内には伸張バネ２４１が配設されて
いる。この伸張バネ２４１はベローズ２４０の可動端を
伸張方向に付勢する。なお、ベローズ２４０及び伸張バ
ネ２４１は感圧部材を構成する。
【０２６２】これに対し、抜き側弁室２３１内に及んで
いる吸入圧Ｐｓは、ベローズ２４０を収縮する方向に作
用する。このため、主として伸張バネ２４１と吸入圧Ｐ
ｓとの付勢バランスに応じてベローズ２４０の可動端
は、介装材２３８を介して弁体２３６を閉弁方向に押圧
するか、又は介装材２３８から離間して弁体２３６との
作動連結関係を絶つかする。抜き側弁体２３６は、弁室
２３１内での位置に応じて該制御弁２３０の抜き側制御
弁部の弁開度（即ち抽気通路４０の開度）を調節する。
【０２６３】抜き側制御弁部と入れ側制御弁部との境界
域においてバルブハウジング６１の中心にはガイド孔７
１が垂直に形成され、このガイド孔７１内には感圧ロッ
ド７２が摺動可能に挿通されている。感圧ロッド７２の
下端部は、弁孔６６を通って入れ側弁体６４の上端に固
定されている。その感圧ロッド下端部の径は、弁孔６６
での冷媒ガス流通を確保するために弁孔６６の内径より
も小径となっている。他方、感圧ロッド７２の上端部は
該ロッド７２の動きに応じて抜き側弁体２３６の底に接
離可能となっている。
【０２６４】制御弁２３０の下部を占めるソレノイド部
６２は、図３に示す制御弁６０のソレノイド部６２とほ
ぼ同じ構成を持つ。即ち、有底円筒状の収容筒７５の上
部には固定鉄心７６が嵌合され、この嵌合により収容筒
７５内にはソレノイド室７７が区画されている。ソレノ
イド室７７には、プランジャとしての可動鉄心７８が垂
直方向に往復動可能に収容されている。可動鉄心７８は
略有蓋円筒状をなす。又、固定鉄心７６の中心にはガイ
ド孔８０が垂直に形成され、このガイド孔８０内には、
ソレノイドロッド８１が摺動可能に挿通されている。ソ
レノイドロッド８１の上端は前記弁体６４と一体化され
ている。このため、感圧ロッド７２、入れ側弁体６４及
びソレノイドロッド８１は、一体化した一つの作動部材
（７２，６４，８１）を構成する。
【０２６５】ソレノイドロッド８１の下端部（可動鉄心
７８側の端部）は可動鉄心７８の上面に当接し、可動鉄
心７８と収容筒７５の底面との間には、追従バネ７９が
介装されている。この追従バネ７９は可動鉄心７８を上
方向（固定鉄心７６に接近する方向）に常時付勢する。
このため、可動鉄心７８と弁体６４とはソレノイドロッ
ド８１を介して作動連結関係にある。故に、ロッド７
２、弁体６４及びロッド８１からなる作動部材は、少な
くとも追従バネ７９によって上向き付勢された可動鉄心
７８と、少なくとも閉弁バネ２３７によって下向き付勢
された抜き側弁体２３６との間において垂直方向に移動
可能に保持されている。そして、当該作動部材（７２，
６４，８１）は、抜き側弁体２３６及び入れ側弁体６４
の連動を担保しつつ、これらと少なくとも前記可動鉄心
（プランジャ）７８との作動連結を許容する手段として
機能する。
【０２６６】ソレノイド室７７は、固定鉄心７６の側壁
部に形成された連通溝８２、バルブハウジング６１内に
貫通形成された連通孔８３、及び、この制御弁２３０の
圧縮機への装着時にリヤハウジング４の壁部との間に形
成される環状の小室８４を介して、前記ポート６５に連
通されている。換言すれば、ソレノイド室７７は、弁孔
６６と同じ圧力環境下（即ちクランク圧Ｐｃ下）に置か
れている。又、有蓋円筒状の可動鉄心７８には孔８５が
穿設され、この孔８５を介してソレノイド室７７におけ
る可動鉄心７８の内外が均圧化されている。
【０２６７】ソレノイド部６２において固定鉄心７６及
び可動鉄心７８の周囲には、これら鉄心７６，７８を跨
ぐ範囲においてコイル８６が巻回されている。このコイ
ル８６には、制御コンピュータ５５の指令に基づいて駆
動回路５９から所定の電流が供給される。その供給電流
の大きさに応じて電磁力がコイル８６に生じ、その電磁
力の影響を受けて可動鉄心７８が固定鉄心７６に吸引さ
れ、ソレノイドロッド８１を上動させる上向きの電磁付
勢力が発生する。
【０２６８】なお、入れ側弁室６３内の強制開放バネ７
４は前記作動部材（７２，６４，８１）を下方向に付勢
するが、この強制開放バネ７４の下向き付勢力は、前記
追従バネ７９の上向き付勢力に比してかなり大きく設定
されている。このため、前記上向きの電磁付勢力がなけ
れば、強制開放バネ７４によって作動部材（７２，６
４，８１）は最下動位置に配置され、感圧ロッド７２に
よる抜き側弁体２３６の下からの突き上げもなくなる。
その結果、入れ側制御弁部が最大開度で開状態となる一
方で、閉弁バネ２３７の作用によって抜き側弁体２３６
が弁孔２３３を閉塞し抜き側制御弁部が閉弁状態とな
る。この意味で、容量制御弁２３０は、外部制御手段に
よって開度調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ持
つ。
【０２６９】他方、コイル８６への通電が行われソレノ
イド部６２が上向きの電磁付勢力をもたらすと、作動部
材（７２，６４，８１）の全体が持ち上げられ、該作動
部材と抜き側弁体２３６及びべローズ２４０との作動連
結関係が構築され、入れ側制御弁部と抜き側制御弁部の
間に連動関係が成立する。このとき、当該連動型制御弁
２３０の設定圧Ｐｓｅｔは、バネ７９，７４，２３７及
び２４１の各々のバネ力と電磁付勢力との関係に基づい
て決定されるが、その電磁付勢力を外部的に調節するこ
とで制御弁２３０の設定圧Ｐｓｅｔは外部的に可変制御
される。
【０２７０】なお、ベローズ２４０の可動端が介装材２
３８に当接している限り、ベローズ２４０の伸縮が弁体
２３６及び作動部材（７２，６４，８１）の位置決めに
影響を及ぼす。この意味で、ベローズ２４０、伸張バネ
２４１、介装材２３８、閉弁バネ２３７、弁体２３６及
び感圧ロッド７２は、吸入圧Ｐｓの変動を抜き側弁体２
３６及び入れ側弁体６４に伝達し、吸入圧Ｐｓの変化に
応じて両弁体２３６，６４を作動させる感圧機構を構成
する。このように一定条件の下で、制御弁２３０の抜き
側制御弁部と入れ側制御弁部とは共通の感圧機構によっ
て連動する。
【０２７１】（作用）：空調システム作動スイッチ５８
がＯＮ状態では、制御コンピュータ５５は、例えば温度
センサ５４、室温センサ５６、日射量センサ５６Ａ及び
室温設定器５７からの入力情報に基づいてその時々に最
適な制御弁設定圧Ｐｓｅｔを演算し、制御弁２３０の設
定圧がその演算された設定圧Ｐｓｅｔとなるようにコイ
ル６８への通電量を制御する。こうして、前述の上向き
電磁付勢力が調節されて入れ側弁体６４及び抜き側弁体
２３６が位置決めされる。
【０２７２】この状態では、抜き側弁体２３６および作
動部材（７２，６４，８１）がベローズ２４０と作動連
結関係にあり、吸入圧Ｐｓの変化に対応したベローズ２
４０の伸縮動作が両弁体６４，２３６の位置決めに影響
を及ぼす。換言すれば、制御弁２３０は、外部制御によ
って設定圧Ｐｓｅｔが変わり得るという状況の下で、吸
入圧Ｐｓに感応する入れ側及び抜き側連動の内部制御弁
として作動する。このように外部制御及び内部制御の協
働のもと、入れ側制御弁部および抜き側制御弁部の各々
の弁開度がきめ細かく調節される。こうしてクランク圧
Ｐｃが調節され、斜板角度ひいては圧縮機の吐出容量が
自律的に調節される（入れ側及び抜き側の連動制御によ
る通常運転）。
【０２７３】なお、制御コンピュータ５５が該制御弁２
３０の設定圧Ｐｓｅｔを演算するに際しては、前記第１
実施形態の制御弁６０の場合と同様、冷房負荷の大きさ
が考慮される。即ち、冷房負荷が大きい場合、例えば室
温センサ５６の検出室温が室温設定器５７の設定温度よ
りも大きい場合には、制御コンピュータ５５はコイル８
６への供給電流値を大きくし、前記上向き電磁付勢力を
高め、制御弁２３０の設定圧Ｐｓｅｔを小さくする。こ
れにより、冷房負荷が大きく吸入圧Ｐｓも高くなる場合
には、ベローズ２４０を含む感圧機構の作用によって入
れ側制御弁部の弁開度が絞られ（弁開度ゼロとなる場合
も含む）且つ抜き側制御弁部の弁開度が拡大されるよう
にして、クランク圧Ｐｃを低め誘導し、斜板角度が増大
し易くする。それとは逆に、冷房負荷が小さい場合、例
えば室温センサ５６の検出室温と室温設定器５７の設定
温度との差が小さい場合には、制御コンピュータ５５は
コイル８６への供給電流値を小さくし、前記上向き電磁
付勢力を弱め、制御弁２３０の設定圧Ｐｓｅｔを大きく
する。これにより、冷房負荷が小さく吸入圧Ｐｓも低め
の場合には、ベローズ２４０を含む感圧機構の作用にも
かかわらず、入れ側制御弁部の弁開度が大きく保たれ且
つ抜き側制御弁部の弁開度が絞られる（弁開度ゼロとな
る場合も含む）ようにして、クランク圧Ｐｃを高め誘導
し、斜板角度が減少し易くする。このように、制御コン
ピュータ５５を用いた外部制御によって、制御弁２３０
の設定圧Ｐｓｅｔは常にフィードバック制御される。
【０２７４】他方、空調システム作動スイッチ５８がＯ
ＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ
５５は、設定圧Ｐｓｅｔの演算結果にかかわらず、コイ
ル６８への通電を停止する。すると、強制開放バネ７４
の作用によって作動部材（７２，６４，８１）の全体が
押し下げられ、入れ側制御弁部が最大開度で開状態とな
る一方、抜き側制御弁部が閉弁状態となる。その結果、
給気通路３８を経由して吐出室３２からクランク室５へ
多量の冷媒ガスが供給される一方で、抽気通路４０を経
由してのクランク室５から吸入室３１へのガス放出が遮
断される。こうしてクランク圧Ｐｃが上昇して斜板角度
が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量
運転状態に移行して、エンジン１４の動力損失が最小に
抑えられる。
【０２７５】その後、空調システム作動スイッチ５８が
再びＯＮされると、コイル６８への通電制御が再開さ
れ、設定圧Ｐｓｅｔの可変制御及び感圧機構による内部
制御が行われて圧縮機は通常運転状態に復帰する。
【０２７６】（効果）：実施例５−３によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ 給気通路３８及び抽気通路４０の途中に入れ側制御
及び抜き側制御連動型で且つ設定圧可変型の制御弁２３
０を介在させ、更に当該制御弁２３０に、給気通路の選
択的強制開放機能および抽気通路の選択的封止機能を持
たせた。即ち、制御弁２３０を、外部制御によって強制
的にその抜き側制御弁部を閉弁状態に且つ入れ側制御弁
部を開弁状態に設定可能なタイプとした。それ故、前述
のようにコイル８６への通電制御に基づいて圧縮機の運
転状態を、典型的な入れ側及び抜き側の連動制御による
通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小
容量運転状態との間で切り替えることができる。従っ
て、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角
を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極め
て適している。
【０２７７】○ 設定圧可変装置としてのソレノイド部
６２を備えた制御弁２３０は、制御コンピュータ５５及
び駆動回路５９との組み合わせにより、設定圧可変機能
と、圧縮機を最小容量運転に導くための強制閉開弁機能
とを併せ持つことができる。それ故、この制御弁２３０
を利用することで圧縮機のクランク圧制御機構が簡素化
される。
【０２７８】○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦ
Ｆ時には、抽気通路４０途中の制御弁２３０の抜き側制
御弁部を閉弁状態にすることとしたため、最小容量運転
時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出し
て圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回
避することができる。
【０２７９】○ 制御弁２３０は、抜き側弁体２３６を
閉弁バネ２３７で閉弁方向に常時付勢すると共に、ベロ
ーズ２４０の可動端が介装材２３８から離れることがで
きるように構成されている。このため、外気温が高くな
り、それに応じて外部冷媒回路５０の飽和圧力ひいては
蒸発器５３の出口圧力（吸入圧Ｐｓに相当）も高くなっ
て伸張バネ２４１の付勢力に抗してベローズ２４０が収
縮動作するときには、ベローズ２４０と抜き側弁体２３
６との作動連結関係が絶たれる。それ故、空調システム
作動スイッチ５８がＯＦＦされてソレノイド部６２への
通電が停止されているときに、外気温の高低にかかわら
ず、容量制御弁２３０の状態を、抜き側制御弁部が閉じ
られ且つ入れ側制御弁部が開かれた状態に確実に維持す
ることができる。
【０２８０】これに対し、仮にベローズ２４０が抜き側
弁体２３６及び作動部材（７２，６４，８１）と常時作
動連結される構成であったとれば、外気温が高くなった
場合にそれに感応したベローズ２４０によって抜き側弁
体２３６が影響を受け、抜き側制御弁部を閉弁状態に維
持することが難しくなる。そうなれば、圧縮機の最小容
量運転を実現できなくなる虞が生ずる。この実施例５−
３の容量制御弁２３０によれば、かかる不都合は生じな
い。
【０２８１】○ 制御弁２３０の抜き側制御弁部が閉弁
状態にあるときでも、この抜き側制御弁部を、クランク
圧Ｐｃが過度に高まるのを防止するためのリリーフ弁と
して機能させることが可能である。即ち、閉弁バネ２３
７のバネ力を、抜き側弁体２３６に働く（Ｐｃ−Ｐｓ）
差圧が予め定められた最大許容値を超える場合には、当
該（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧による開弁方向の付勢力が閉弁バ
ネ２３７による閉弁方向の付勢力を上回るように設定す
ることにより、リリーフ弁の機能を持たせることができ
る。この場合には、抽気通路４０を閉塞して圧縮機を最
小容量運転状態にした後でも、クランク圧Ｐｃが圧縮機
に障害をもたらすほど高まるという事態を未然に防止す
ることができる。
【０２８２】（第６実施形態）前記第２〜第５実施形態
（図１１〜図２３）のクランク圧制御機構では、空調シ
ステム作動スイッチ５８をＯＮからＯＦＦに切り換えた
ときに、圧縮機のクランク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽
気通路（又は抽気経路）をほぼ完全に閉塞することでク
ランク圧Ｐｃの上昇を促し圧縮機が最小容量運転状態に
速やかに移行できるようにしていた。
【０２８３】しかしながら、抽気通路を完全に閉じてし
まうと、クランク室５内にとどまる潤滑オイルの量が次
第に減少するという事態が生じ得る。この点について説
明すると、圧縮機が最小容量運転状態（斜板角度が０°
近傍）にあり抽気通路が閉塞状態で且つ給気通路が開放
状態の下では、吸入圧Ｐｓ、クランク圧Ｐｃおよび吐出
圧Ｐｄの間には、Ｐｓ＜Ｐｃ＝Ｐｄの関係が生まれる。
即ち最小容量運転が継続すれば、クランク圧Ｐｃは吸入
圧Ｐｓよりも常に高くなる。このことが災いしてクラン
ク室５内の潤滑オイルが、ピストン２９とシリンダボア
１ａとの間の僅かな隙間から、吸入行程にあるシリンダ
ボア１ａ内に進入し、更にそこから吐出ポート３５を経
由して吐出室３２に入り込み、吐出室３２内に溜まって
しまう。このように抽気通路を完全に閉じた結果、潤滑
オイルがクランク室５から吐出室３２に次第に逃れ出て
しまうという好ましからざる事態を招く。
【０２８４】かかる事態を防止すべく考案されたのが、
この第６実施形態である。図２４に示すように、第６実
施形態のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）
の吐出室３２とクランク室５とを結ぶ給気通路３８と、
クランク室５と吸入室３１とを結ぶ二つの並列な抽気通
路２５１，２５２と、入れ側制御及び抜き側制御連動型
の容量制御弁２６０とを備えている。
【０２８５】連動型制御弁２６０は、入れ側制御弁部２
６１と、抜き側制御弁部２６２と、吸入圧Ｐｓの変化に
対応して両制御弁部２６１，２６２を連動させて内部制
御を実現する感圧機構２６３とを備えている。入れ側制
御弁部２６１は給気通路３８の途中に配設され、抜き側
制御弁部２６２は第１の抽気通路２５１の途中に配設さ
れている。制御弁２６０はまた、駆動回路５９を介在さ
せた制御コンピュータ５５によって外部制御される。そ
して、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦ
に切り換えられたときには、入れ側制御弁部２６１は全
開状態となり、抜き側制御弁部２６２は全閉状態とな
る。従って、容量制御弁２６０は、外部制御手段によっ
て抽気通路の開度を調節可能な開閉弁手段としての機能
を併せ持つものである。
【０２８６】第６実施形態の連動型制御弁２６０として
使用可能なものとしては、例えば、図１９の制御弁１９
０、図２１の制御弁２１０および図２３の制御弁２３０
があげられる。
【０２８７】更に図２４に示すように、給気通路３８の
入口３８ａは、圧縮機の吐出室３２の底（最も低い位
置）に接続されている。又、第１の抽気通路２５１に対
して並列に設けられた第２の抽気通路２５２には固定絞
り２５３が設けられている。この固定絞り２５３付き抽
気通路２５２により、抜き側制御弁部２６２の弁開度に
かかわらず、クランク室５から吸入室３１への最低限の
連通が確保される。
【０２８８】なお、圧縮機の吐出室３２と吸入室３１と
は、前記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２
及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ば
れており、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの第６実施
形態における車輌用空調システムの冷房回路を構成す
る。
【０２８９】（効果）：第６実施形態によれば以下のよ
うな効果を得ることができる。 ○ 図２４の構成によれば、空調システム作動スイッチ
５８のＯＦＦによる圧縮機の最小容量運転時（抜き側制
御弁部２６２が閉塞状態）でも、固定絞り２５３付き抽
気通路２５２によってクランク室５と吸入室３１との最
低限の連通が保証される。このため、吸入室３１→シリ
ンダボア１ａ（ピストンの吸入動作による）→吐出室３
２（ピストンの吐出動作による）→給気通路３８及び入
れ側制御弁部２６１（開放状態）→クランク室５→固定
絞り２５３付き抽気通路２５２→吸入室３１という圧縮
機内部での冷媒ガスの内部循環が確保される。従って、
冷媒ガスに運ばれてクランク室５から流出するオイル量
とクランク室５に流入するオイル量とが均衡し、クラン
ク室５に存在する潤滑オイルの量が常に一定に保たれ
る。それ故、最小容量運転を継続したときにクランク室
５に存在する潤滑オイルの量が次第に減少するという不
都合な事態が未然に防止され、結果として、圧縮機の内
部機構の焼き付きを防止しその寿命を延ばすことができ
る。
【０２９０】○ 給気通路３８の入口３８ａを吐出室３
２の底（最も低い位置）に接続したことで、吐出室３２
の底に溜まりがちな潤滑オイルを、制御弁２６０経由で
クランク室５に効率的に戻すことができる。
【０２９１】○ 最小容量運転時においても圧縮機内の
冷媒ガスを前述のように内部循環させることができるた
め、クランク室５で生じた熱を冷媒ガスに吸収させ、吸
入室３１等において放熱させることができる。このた
め、クランク室５の温度上昇を緩和することができる。
【０２９２】○ 給気通路３８及び抽気通路２５１の途
中に入れ側制御及び抜き側制御連動型の制御弁２６０を
介在させ、当該制御弁２６０に、給気通路３８の選択的
強制開放機能および抽気通路２５１の選択的封止機能を
持たせた。即ち、制御弁２６０を、外部制御によって強
制的にその抜き側制御弁部２６２を閉弁状態に且つ入れ
側制御弁部２６１を開弁状態に設定可能なタイプとし
た。それ故、制御コンピュータ５５による外部制御に基
づいて圧縮機の運転状態を、典型的な入れ側及び抜き側
の連動制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強
制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えること
ができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１等
に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板
式圧縮機に極めて適している。
【０２９３】なお、図２４では固定絞り２５３付きの第
２抽気通路２５２を設けたが、あえてこれら（２５２，
２５３）を設けること無く、空調システム作動スイッチ
５８のＯＦＦによる最小容量運転時に、連動弁２６０の
抜き側制御弁部２６２の弁開度が固定絞り２５３の絞り
断面積相当の開度となるように設定してもよい。その場
合でも同様の効果を得ることができる。
【０２９４】（その他の別例）本発明の実施形態を以下
のように変更してもよい。 ○ 前記各実施形態ではクラッチレス方式の斜板式圧縮
機の例を示したが、圧縮機と外部駆動源との間に電磁ク
ラッチ機構を介在させその電磁クラッチ機構によって外
部駆動源から圧縮機への動力伝達を選択的に行うように
した空調システムに本発明を適用してもよい。この場
合、電磁クラッチ機構の連結／遮断の操作回数を低減す
ることが可能となるという利点がある。
【０２９５】○ 復帰補助手段としての復帰バネ２７
は、図１及び図２に示すようなコイルバネ２７に限定さ
れるものではなく、リーフスプリングその他のバネ、あ
るいはバネ相当の付勢部材であってもよい。
【０２９６】○ 復帰バネ２７が斜板２２に対して付勢
作用を及ぼす範囲は、斜板２２の全傾動範囲（θｍｉｎ
〜θｍａｘ）にわたってもよい。 ○ 前記逆止弁機構（９３，９６及び９７）は圧縮機の
ハウジングに設けられたが、その逆止弁機構を外部冷媒
回路５０の上流側部分に設けてもよい。
【０２９７】○ 前記第３実施形態の実施例３−１（図
１２）において、抽気通路４０に設けられた抽気側開閉
弁１２３が省略されてもよい。この場合、抽気通路４０
には固定絞り１２４のみが設けられることになるが、実
施例３−１とほぼ同様の効果を得ることができる。な
お、抽気通路４０が完全に閉塞されない構成となるの
で、前記第６実施形態で説明したのと同様の効果を得る
こともできる。
【０２９８】○ 第１〜第６実施形態で示した外部冷媒
回路５０において、凝縮器５１と、減圧装置としての膨
張弁５２との間にレシーバ（受液器）が介在されてもよ
い。レシーバは、カーエアコンにおける必要冷媒量の変
動に対応するために余分な冷媒を貯留しておくと共に、
凝縮器５１の出口側での気液分離を行って常に液冷媒の
みを膨張弁５２に送り出すためのものである。
【０２９９】○ 第１〜第６実施形態で示した外部冷媒
回路５０は減圧装置としての膨張弁５２を採用した回路
であるが、この膨張弁使用の回路に代えて、凝縮器、減
圧装置としての固定オリフィス、蒸発器及びアキュムレ
ータタンクからなる外部冷媒回路が採用されてもよい。
アキュムレータタンクは、前記レシーバに代わって余分
な冷媒を貯留しておくと共に、前記膨張弁５２に代わっ
て蒸発器出口における過熱度（スーパーヒート）を管理
する役目を担う。
【０３００】○ この明細書で言う「斜板式圧縮機」と
は、斜板たるスワッシュプレートを備えた圧縮機のみな
らずワッブル型の圧縮機をも含むものであり、傾斜した
カムプレートによってピストンを往復動させる方式の圧
縮機のすべてを意味するものである。
【０３０１】次に、前記各実施形態及び別例から把握で
きる、前記請求項に記載した発明以外の技術的思想イ〜
ヘを、それらの効果と共に以下に記載する。 （思想イ：第２実施形態・図１１参照）請求項１〜７の
いずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機におい
て、前記クランク圧制御機構は、前記吐出室と前記クラ
ンク室とをつなぐ絞り(121) 付きの給気通路と、前記ク
ランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通路と、前記抽気
通路に設けられて検知圧力としての吸入圧の変化に応じ
て自律的に開度調節可能な容量制御弁(100) と、前記抽
気通路に設けられて外部制御手段によって開度調節可能
な開閉弁手段(120) とを備えており、前記外部制御手段
からの指令により前記開閉弁手段によって前記抽気通路
を実質的に閉塞状態とすることで前記斜板の傾角を強制
的に最小傾角（θｍｉｎ）に設定可能となっているこ
と。
【０３０２】この構成によれば、斜板傾角を０°近傍に
設定可能な容量可変型斜板式圧縮機の運転状態を通常運
転状態と最小容量運転状態との間で迅速且つ確実に切り
替えることができる。
【０３０３】（思想ロ：第３実施形態・図１２〜１７参
照）請求項１〜７のいずれか一項に記載の容量可変型斜
板式圧縮機において、前記クランク圧制御機構は、前記
吐出室と前記クランク室とをつなぐ二つの並列な給気通
路と、前記クランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通路
と、前記給気通路及び抽気通路の少なくとも一方に設け
られて検知圧力としての吸入圧の変化に応じて自律的に
開度調節可能な容量制御弁(130,100,160) と、前記二つ
の給気通路の一つと前記抽気通路とから構成される一連
の給抽気通路に設けられて外部制御手段によって開度調
節可能な開閉弁手段（二つの開閉弁又は一つの切替え弁
によって構成される）とを備えており、前記外部制御手
段からの指令により前記開閉弁手段によって前記抽気通
路を実質的に閉塞状態とすることで前記斜板の傾角を強
制的に最小傾角（θｍｉｎ）に設定可能となっているこ
と。
【０３０４】この構成によれば、斜板傾角を０°近傍に
設定可能な容量可変型斜板式圧縮機の運転状態を通常運
転状態と最小容量運転状態との間で迅速且つ確実に切り
替えることができる。
【０３０５】（思想ハ：第４実施形態・図１８及び１９
参照）請求項１〜７のいずれか一項に記載の容量可変型
斜板式圧縮機において、前記クランク圧制御機構は、前
記吐出室と前記クランク室とをつなぐ給気通路と、前記
クランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通路と、少なく
とも前記抽気通路に設けられて検知圧力としての吸入圧
の変化に応じて自律的に開度調節可能な容量制御弁(18
0,190) とを備えており、前記容量制御弁は、外部から
の制御により当該制御弁を選択的に閉弁状態に設定可能
な電磁石部(181,191) を備えることで、外部制御手段に
よって開度調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ持
ち、前記外部制御手段からの指令により前記容量制御弁
（開閉弁手段）によって前記抽気通路を実質的に閉塞状
態とすることで前記斜板の傾角を強制的に最小傾角（θ
ｍｉｎ）に設定可能となっていること。
【０３０６】この構成によれば、斜板傾角を０°近傍に
設定可能な容量可変型斜板式圧縮機の運転状態を通常運
転状態と最小容量運転状態との間で迅速且つ確実に切り
替えることができる。
【０３０７】（思想ニ：第５実施形態・図２０〜２３参
照）請求項１〜７のいずれか一項に記載の容量可変型斜
板式圧縮機において、前記クランク圧制御機構は、前記
吐出室と前記クランク室とをつなぐ給気通路と、前記ク
ランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通路と、少なくと
も前記抽気通路に設けられて検知圧力としての吸入圧の
変化に応じて自律的に開度調節可能な容量制御弁(200,2
10,230) とを備えており、前記容量制御弁は、外部から
の制御により当該制御弁の設定圧(Pset)を変更可能な設
定圧可変装置(201,211,62)を備えることで外部制御手段
によって開度調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ
持ち、前記外部制御手段からの指令により前記容量制御
弁（開閉弁手段）によって前記抽気通路を実質的に閉塞
状態とすることで前記斜板の傾角を強制的に最小傾角
（θｍｉｎ）に設定可能となっていること。
【０３０８】この構成によれば、斜板傾角を０°近傍に
設定可能な容量可変型斜板式圧縮機の運転状態を通常運
転状態と最小容量運転状態との間で迅速且つ確実に切り
替えることができる。
【０３０９】（思想ホ：第６実施形態・図２４参照）請
求項１〜７のいずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧
縮機において、前記クランク圧制御機構は、前記吐出室
と前記クランク室とをつなぐ給気通路(38)と、前記クラ
ンク室と前記吸入室とをつなぐ少なくとも一つの抽気通
路(251) と、前記給気通路及び抽気通路に設けられて検
知圧力としての吸入圧の変化に応じて自律的に開度調節
可能な入れ側制御及び抜き側制御連動型の容量制御弁(2
60) とを備えており、前記容量制御弁は、外部制御手段
によって前記抽気通路の開度を調節可能な開閉弁手段と
しての機能を併せ持っており、前記外部制御手段からの
指令により該容量制御弁（開閉弁手段）によって前記抽
気通路を絞ること又は閉塞することで、前記斜板の傾角
を強制的に最小傾角（θｍｉｎ）に設定すると共に最小
容量運転を行う圧縮機内での冷媒ガスの内部循環を維持
可能とすることを特徴とする容量可変型斜板式圧縮機。
【０３１０】この構成によれば、圧縮機が最小容量運転
を行う場合でも、圧縮機内における冷媒ガスの継続的な
内部循環を確保して、圧縮機の内部機構の潤滑を維持す
ると共に内部機構の過熱を未然防止することができる。
【０３１１】（思想ヘ：第６実施形態・図２４参照）前
記「思想ホ」において、前記クランク圧制御機構は、前
記抽気通路(251) に対して並列に設けられた第２の抽気
通路(252) を備えており、その第２の抽気通路(252) に
は絞り(253) が設けられていること。
【０３１２】この構成によれば、外部制御手段の指令に
よって容量制御弁(260) が第１抽気通路(251) を完全に
閉塞した場合でも、絞り付きの第２抽気通路(252) によ
り、クランク室と吸入室との間で最低限の連通が確保さ
れる。このため、圧縮機の最小容量運転を維持しつつも
冷媒ガスの内部循環を維持することが可能となる。
【０３１３】
【発明の効果】以上詳述したように、請求項１〜１１に
記載の容量可変型斜板式圧縮機によれば、復帰バネの採
用によって、吐出反力による角度復帰が可能な限界角度
未満の小傾角状態からでも斜板の復帰動作が確保され
る。このため、斜板式圧縮機における最小吐出容量から
の復帰能力を損なうことなく、空調システムのＯＦＦ時
における圧縮機の動力消費を極力低減することができ
る。又、従来の容量可変型斜板式圧縮機とは異なり、最
小傾角設定の困難さがなく、製造の容易な容量可変型斜
板式圧縮機とすることができる。特に、本件の容量可変
型斜板式圧縮機をクラッチレス方式で車輌用空調システ
ムに組み込んだ場合には、外部駆動源から斜板への動力
伝達にもかかわらず、外部駆動源の動力を無駄に消費す
る事態を回避することができ、従来のクラッチレス方式
よりも経済性を更に高めることができるという効果を奏
する。
【０３１４】請求項１２に記載の空調用冷房回路によれ
ば、逆止弁機構の配設により、空調システムのＯＦＦ時
に、外部冷媒回路内を冷媒が流動する事態を確実に阻止
して空調用冷房回路の作動を確実に停止することができ
る。又、圧縮機の吐出室と外部冷媒回路とを連通させる
吐出通路を逆止弁機構で完全に閉塞することで、圧縮機
内に内部循環経路を確保して冷媒ガスと共に潤滑油の内
部移動を確実に行わせることが可能となる。
【０３１５】請求項１３及び１４に記載の容量制御弁に
よれば、通常時には入れ側制御及び抜き側制御連動型の
設定圧可変弁として機能させることができると共に、ソ
レノイド部への通電制御に基づきプランジャの電磁付勢
を解除することで抜き側制御弁部の閉弁状態と入れ側制
御弁部の開弁状態とを同時実現することができる。従っ
て、この容量制御弁は、請求項１〜１１に記載したよう
なクランク室の内圧変化に応じて吐出容量を変化させる
容量可変型斜板式圧縮機用の制御弁として極めて優れた
適性を持つ。
【図面の簡単な説明】
【図１】斜板が最大傾角状態にあるときの斜板式圧縮機
の断面図。
【図２】斜板の傾角が減少した状態の斜板式圧縮機の断
面図。
【図３】第１実施形態におけるクランク圧制御機構の概
要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。
【図４】図１の斜板式圧縮機における吐出通路等を示す
要部断面図。
【図５】図４の吐出通路の閉塞状態を示す要部断面図。
【図６】斜板の傾動範囲を説明するための部分断面図。
【図７】斜板角度と圧縮機の吐出容量との関係を概念的
に示すグラフ。
【図８】斜板角度と圧縮機の駆動動力との関係を概念的
に示すグラフ。
【図９】斜板の回転運動モーメントの特性を示すグラ
フ。
【図１０】傾角決定に関与する二つのバネの合力の作用
と吐出容量との関係を示すグラフ。
【図１１】第２実施形態におけるクランク圧制御機構の
概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。
【図１２】第３実施形態の実施例３−１におけるクラン
ク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を
示す図。
【図１３】第３実施形態の実施例３−２におけるクラン
ク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を
示す図。
【図１４】第３実施形態の実施例３−３におけるクラン
ク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を
示す図。
【図１５】第３実施形態の実施例３−４におけるクラン
ク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を
示す図。
【図１６】第３実施形態の実施例３−５におけるクラン
ク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を
示す図。
【図１７】第３実施形態の実施例３−６におけるクラン
ク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を
示す図。
【図１８】第４実施形態の実施例４−１におけるクラン
ク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を
示す図。
【図１９】第４実施形態の実施例４−２におけるクラン
ク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を
示す図。
【図２０】第５実施形態の実施例５−１におけるクラン
ク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を
示す図。
【図２１】第５実施形態の実施例５−２におけるクラン
ク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を
示す図。
【図２２】第５実施形態の実施例５−３におけるクラン
ク圧制御機構の概要を示す図。
【図２３】前記実施例５−３で用いる容量制御弁の断面
図。
【図２４】第６実施形態におけるクランク圧制御機構の
概要を示す図。
【符号の説明】
１…シリンダブロック、１ａ…シリンダボア、２…フロ
ントハウジング、３…弁形成体、４…リヤハウジング
（１，２，３及び４は圧縮機のハウジングを構成す
る）、５…クランク室、６…駆動軸、１４…車輌エンジ
ン（外部駆動源）、２２…斜板（カムプレート）、２３
…ヒンジ機構（連結案内機構）、２６…傾角減少バネ、
２７…復帰バネ、２９…ピストン、３１…吸入室、３２
…吐出室、３８，３９…給気通路、４０…抽気通路、４
１…絞り、４２…検圧通路、６０…容量制御弁（３８〜
４２及び６０はクランク圧制御機構を構成する）、５０
…外部冷媒回路、５５…制御コンピュータ、５９…駆動
回路（５５，５９は外部制御手段を構成する）、６２…
ソレノイド部、６３…入れ側弁室、６４…入れ側弁体、
６６…弁孔、７２…感圧ロッド、７４…強制開放バネ、
７８…可動鉄心（プランジャ）、８１…ソレノイドロッ
ド（６４，７２及び８１は作動部材を構成する）、９１
…吐出マフラ、９２…吐出口、９３…弁孔、９４…吐出
通口、９５…通孔（９１〜９５は吐出通路を構成す
る）、９６…スプール弁、９７…バネ（９３，９６及び
９７は逆止弁機構を構成する）、１００，１３０，１６
０，１８０，１９０，２００，２１０，２３０，２６０
…容量制御弁、１２０，１２３，１４６，１５０，１５
２，１７２，１８０，１９０，２００，２１０，２３
０，２６０…開閉弁手段、２３１…抜き側弁室、２３３
…弁孔、２３４…弁座部、２３６…抜き側弁体、２３７
…閉弁バネ、２４０…ベローズ、２４１…伸張バネ（２
４０及び２４１は感圧部材を構成する）、Ｐｃ…クラン
ク室内圧、Ｐｄ…吐出圧、Ｐｓ…吸入圧、Ｐｓｅｔ…設
定圧。

Claims (14)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ハウジング内に区画形成されたシリンダ
    ボア、クランク室、吸入室及び吐出室と、 前記シリンダボアに往復動可能に収容されたピストン
    と、 前記クランク室内に回転可能に支持されると共に外部駆
    動源から動力を伝達される駆動軸と、 連結案内機構により前記駆動軸に対し傾動可能且つ同期
    回転可能に作動連結されるとともに前記駆動軸と同期回
    転するときには前記ピストンを往復駆動するためのカム
    プレートとして機能し得る斜板と、 前記クランク室の内圧を制御することにより前記斜板の
    傾角を制御して、前記ピストンの往復動作に伴う前記シ
    リンダボアから前記吐出室への吐出容量を変化させるク
    ランク圧制御機構とを備えた容量可変型斜板式圧縮機に
    おいて、 前記斜板の最小傾角（θｍｉｎ）は、吐出反力による角
    度復帰が確実に可能となる限界角度（θＢ）未満に設定
    されており、且つ、前記限界角度（θＢ）未満の傾角状
    態にある斜板を最大傾角（θｍａｘ）に向けて付勢する
    復帰バネが設けられていることを特徴とする容量可変型
    斜板式圧縮機。
  2. 【請求項２】 前記斜板が前記駆動軸に対して直交する
    ときの斜板の傾角を０°とした場合、前記斜板の最小傾
    角（θｍｉｎ）は０°又は該圧縮機の運転に必要な動力
    が傾角０°の場合の必要動力とほぼ等しくなる正もしく
    は負の角度に設定されていることを特徴とする請求項１
    に記載の容量可変型斜板式圧縮機。
  3. 【請求項３】 前記限界角度（θＢ）未満の傾角状態に
    ある斜板が前記駆動軸と同期回転するときには少なくと
    も、該斜板を最大傾角へ向かわせる回転運動のモーメン
    トが発生するように斜板の慣性乗積が設定されているこ
    とを特徴とする請求項１又は２に記載の容量可変型斜板
    式圧縮機。
  4. 【請求項４】 前記復帰バネは、小傾角状態にある斜板
    を該圧縮機の最大吐出容量の２％〜２０％の吐出容量に
    対応した正の角度（θｘ）に復帰させるまでの間は少な
    くとも、前記斜板に付勢作用を及ぼすものであることを
    特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の容量可
    変型斜板式圧縮機。
  5. 【請求項５】 前記斜板を傾角減少方向に向けて付勢す
    る傾角減少バネを更に備えており、その傾角減少バネの
    付勢力及び前記復帰バネの付勢力は、前記駆動軸及び斜
    板の回転停止時において前記シリンダボアとクランク室
    とが均圧化したときに、該圧縮機の最大吐出容量の２％
    〜２０％の吐出容量に対応した正の角度（θｘ）を示す
    位置に前記斜板を位置決めするように設定されているこ
    とを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の容
    量可変型斜板式圧縮機。
  6. 【請求項６】 前記圧縮機の最大吐出容量の２％〜２０
    ％の吐出容量に対応した正の角度（θｘ）は前記限界角
    度（θＢ）以上に設定されていることを特徴とする請求
    項４又は５に記載の容量可変型斜板式圧縮機。
  7. 【請求項７】 前記駆動軸は、クラッチレス方式で外部
    駆動源と作動連結されていることを特徴とする請求項１
    〜６のいずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機。
  8. 【請求項８】 前記クランク圧制御機構は、 前記吐出室と前記クランク室とをつなぐ給気通路と、 前記給気通路の途中に設けられて外部制御手段によって
    開度調節可能な容量制御弁とを備えており、 前記外部制御手段からの指令により前記容量制御弁の開
    度を全開又は極大化することで前記斜板の傾角を強制的
    に最小傾角（θｍｉｎ）に設定可能となっていることを
    特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の容量可
    変型斜板式圧縮機。
  9. 【請求項９】 前記クランク圧制御機構は更に、前記ク
    ランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通路と、その抽気
    通路の途中に設けられた絞りとを有している請求項８に
    記載の容量可変型斜板式圧縮機。
  10. 【請求項１０】 前記クランク圧制御機構は、 前記吐出室と前記クランク室とをつなぐ給気通路と、 前記クランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通路と、 前記給気通路及び抽気通路の少なくとも一方に設けられ
    て検知圧力の変化に応じて自律的に開度調節可能な容量
    制御弁と、 前記抽気通路に設けられて外部制御手段によって開度調
    節可能な開閉弁手段とを備えており、 前記外部制御手段からの指令により前記開閉弁手段によ
    って前記抽気通路を実質的に閉塞状態とすることで前記
    斜板の傾角を強制的に最小傾角（θｍｉｎ）に設定可能
    となっていることを特徴とする請求項１〜７のいずれか
    一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機。
  11. 【請求項１１】 前記クランク圧制御機構は、 前記吐出室と前記クランク室とをつなぐ給気通路と、 前記クランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通路と、 前記給気通路に設けられた入れ側制御弁部、前記抽気通
    路に設けられた抜き側制御弁部及び外部制御手段によっ
    て通電制御されるソレノイド部を含み、検知圧力の変化
    に応じて前記入れ側及び抜き側制御弁部を連動させなが
    ら両制御弁部の開度を自律的に調節可能な容量制御弁と
    を備えており、 前記外部制御手段による前記ソレノイド部への通電制御
    に基づいて、当該ソレノイド部を、当該容量制御弁の設
    定圧を変更するための設定圧可変装置として機能させ得
    るのみならず、前記抜き側制御弁部を選択的に閉弁状態
    にすると共にそれに同期して前記入れ側制御弁部を開弁
    状態にするための開閉弁手段として機能させ、当該開閉
    弁手段によって前記抽気通路を実質的に閉塞状態とする
    ことで前記斜板の傾角を強制的に最小傾角（θｍｉｎ）
    に設定可能となっていることを特徴とする請求項１〜７
    のいずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機。
  12. 【請求項１２】 請求項１〜１１のいずれか一項に記載
    の容量可変型斜板式圧縮機及びそれに繋がれた外部冷媒
    回路から構成される空調用冷房回路であって、前記圧縮
    機の内部又は前記外部冷媒回路の途中には、前記圧縮機
    の吐出室と前記外部冷媒回路とを連通させる吐出通路を
    選択的に開放又は閉塞する逆止弁機構が設けられてお
    り、この逆止弁機構は、吐出室側圧力と外部冷媒回路側
    圧力との差圧が所定の圧力未満である限り、前記吐出通
    路を閉塞することを特徴とする空調用冷房回路。
  13. 【請求項１３】 傾動可能な斜板を収容したクランク室
    の内圧を制御することで吐出容量を変更可能な容量可変
    型斜板式圧縮機に用いられる容量制御弁であって、 前記圧縮機のクランク室と吸入室とを結ぶ抽気通路の一
    部となる抜き側弁室及び弁孔、その弁孔を区画する弁
    座、その弁座に着座可能な抜き側弁体、前記吸入室の内
    圧に応じた付勢力でもって前記抜き側弁体を前記弁座に
    着座させる方向に付勢可能な感圧部材、並びに、その感
    圧部材とは別個独立に前記抜き側弁体を前記弁座に着座
    させる方向に付勢する閉弁バネを有してなる抜き側制御
    弁部と、前記圧縮機のクランク室と吐出室とを結ぶ給気
    通路の一部となる入れ側弁室及び弁孔、該給気通路の流
    通面積を変更すべく前記弁孔に接近離間可能に設けられ
    た入れ側弁体、並びに、その入れ側弁体を流通面積拡大
    方向に付勢する強制開放バネを有してなる入れ側制御弁
    部と、 外部からの通電制御によって調節される電磁付勢力でも
    ってプランジャを前記強制開放バネの付勢方向と反対方
    向に電磁付勢可能なソレノイド部と、 前記抜き側弁体及び入れ側弁体の連動を担保しつつ、こ
    れらと少なくとも前記プランジャとの作動連結を許容す
    る作動部材とを備え、 前記ソレノイド部への通電制御に基づいて当該容量制御
    弁の設定圧を変更可能であると共に、前記プランジャの
    電磁付勢を実質的に解除することで抜き側制御弁部の閉
    弁状態と入れ側制御弁部の開弁状態とを同時実現可能と
    なっていることを特徴とする抜き側制御及び入れ側制御
    連動型の容量制御弁。
  14. 【請求項１４】 前記感圧部材は、前記抜き側弁室内に
    設けられると共に吸入圧の変化に応じて伸縮可能なベロ
    ーズを含んでおり、当該ベローズの伸張時にはその可動
    端が直接又は間接に前記抜き側弁体に接触してベローズ
    と抜き側弁体との作動連結を維持する一方、前記プラン
    ジャの電磁付勢が実質的に解除された状況の下での吸入
    圧の過度な上昇によるベローズの収縮時にはその可動端
    が前記抜き側弁体から遠ざかりベローズと抜き側弁体と
    の作動連結が絶たれることを特徴とする請求項１３に記
    載の容量制御弁。
JP29205398A 1998-04-13 1998-10-14 容量可変型斜板式圧縮機、及び空調用冷房回路 Expired - Lifetime JP3783434B2 (ja)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP29205398A JP3783434B2 (ja) 1998-04-13 1998-10-14 容量可変型斜板式圧縮機、及び空調用冷房回路
US09/289,523 US6244159B1 (en) 1998-04-13 1999-04-09 Variable displacement type swash plate compressor and displacement control valve
BR9901613-3A BR9901613A (pt) 1998-04-13 1999-04-09 Compressor de placa oscilante do tipo de deslocamento variável e válvula de controle de deslocamento.
DE69928041T DE69928041T3 (de) 1998-04-13 1999-04-12 Verstellbarer Taumelscheibenkompressor mit Kontrollventil
CNB991076079A CN1179125C (zh) 1998-04-13 1999-04-12 可变容量斜盘压缩机及容量控制阀
KR1019990012743A KR100325916B1 (ko) 1998-04-13 1999-04-12 가변 용량형 사판식 압축기 및 용량 제어 밸브
EP99107114A EP0953765B2 (en) 1998-04-13 1999-04-12 Variable displacement type swash plate compressor and displacement control valve

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP10-101449 1998-04-13
JP10144998 1998-04-13
JP29205398A JP3783434B2 (ja) 1998-04-13 1998-10-14 容量可変型斜板式圧縮機、及び空調用冷房回路

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2005342894A Division JP4647471B2 (ja) 1998-04-13 2005-11-28 容量可変型斜板式圧縮機及び空調用冷房回路

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2000002180A true JP2000002180A (ja) 2000-01-07
JP3783434B2 JP3783434B2 (ja) 2006-06-07

Family

ID=26442321

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP29205398A Expired - Lifetime JP3783434B2 (ja) 1998-04-13 1998-10-14 容量可変型斜板式圧縮機、及び空調用冷房回路

Country Status (7)

Country Link
US (1) US6244159B1 (ja)
EP (1) EP0953765B2 (ja)
JP (1) JP3783434B2 (ja)
KR (1) KR100325916B1 (ja)
CN (1) CN1179125C (ja)
BR (1) BR9901613A (ja)
DE (1) DE69928041T3 (ja)

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001263224A (ja) * 2000-01-11 2001-09-26 Toyota Autom Loom Works Ltd ピストン式圧縮機
EP1146228A2 (en) 2000-04-11 2001-10-17 Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho Variable displacement compressors
JP2002021721A (ja) * 2000-07-07 2002-01-23 Toyota Industries Corp 容量可変型圧縮機の容量制御機構
US6688852B2 (en) 2000-11-07 2004-02-10 Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki Means for restricting drive shaft movement for a piston type compressor
EP1701036A1 (en) 2005-03-11 2006-09-13 Sanden Corporation Variable displacement swash plate compressor
KR100858604B1 (ko) * 2001-11-30 2008-09-17 가부시기가이샤 후지고오키 가변용량형 압축기용 제어밸브
JP2010522838A (ja) * 2007-03-29 2010-07-08 イグゼティック エムアーツェー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング エアコンコンプレッサ
JP2010168959A (ja) * 2009-01-21 2010-08-05 Sanden Corp 可変容量圧縮機及びその斜板最小傾角設定方法
JP2011032915A (ja) * 2009-07-31 2011-02-17 Tgk Co Ltd 可変容量圧縮機用制御弁
DE112009001435T5 (de) 2008-06-11 2011-05-05 Sanden Corporation, Isesaki-Shi Kompressor variabler Verdrängung
CN104595150A (zh) * 2013-10-30 2015-05-06 上海三电贝洱汽车空调有限公司 变排量斜盘式压缩机
US10012218B2 (en) 2012-04-25 2018-07-03 Sanden Holdings Corporation Variable displacement compressor and swash place linkage connection
JP2021017884A (ja) * 2019-07-17 2021-02-15 イーグル工業株式会社 容量制御弁

Families Citing this family (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4066563B2 (ja) 1999-06-07 2008-03-26 株式会社豊田自動織機 逆止弁
JP2000346241A (ja) 1999-06-07 2000-12-15 Toyota Autom Loom Works Ltd 逆止弁
JP3583951B2 (ja) * 1999-06-07 2004-11-04 株式会社豊田自動織機 容量制御弁
JP2001030748A (ja) * 1999-07-23 2001-02-06 Toyota Autom Loom Works Ltd 可変容量型圧縮機の制御装置
KR100340606B1 (ko) * 1999-09-10 2002-06-15 이시카와 타다시 용량 가변형 압축기의 제어밸브
JP3731438B2 (ja) * 2000-04-18 2006-01-05 株式会社豊田自動織機 容量可変型圧縮機の制御弁
JP4395239B2 (ja) * 2000-05-19 2010-01-06 株式会社鷺宮製作所 容量可変型圧縮機用制御弁
JP2002005011A (ja) * 2000-06-27 2002-01-09 Toyota Industries Corp 可変容量圧縮機
WO2002002940A1 (de) * 2000-07-06 2002-01-10 Luk Fahrzeug-Hydraulik Gmbh & Co. Kg Sicherheitseinrichtung für klimakompressor
US6340293B1 (en) * 2000-08-25 2002-01-22 Delphi Technologies Inc Clutchless compressor control valve with integral by pass feature
JP4070425B2 (ja) * 2001-01-19 2008-04-02 株式会社テージーケー 冷凍サイクルの圧縮容量制御装置
JP2003254231A (ja) * 2001-12-25 2003-09-10 Toyota Industries Corp 容量可変型圧縮機
US6715995B2 (en) 2002-01-31 2004-04-06 Visteon Global Technologies, Inc. Hybrid compressor control method
JP3911443B2 (ja) * 2002-05-27 2007-05-09 太平洋工業株式会社 制御弁
US7320576B2 (en) * 2002-08-27 2008-01-22 Sanden Corporation Clutchless variable displacement refrigerant compressor with mechanism for reducing displacement work at increased driven speed during non-operation of refrigerating system including the compressor
US20040051066A1 (en) * 2002-09-13 2004-03-18 Sturman Oded E. Biased actuators and methods
WO2004065789A1 (ja) * 2003-01-22 2004-08-05 Zexel Valeo Climate Control Corporation 可変容量圧縮機の制御弁
JP2005069072A (ja) * 2003-08-22 2005-03-17 Eagle Ind Co Ltd 容量制御弁
JP2005098197A (ja) * 2003-09-04 2005-04-14 Tgk Co Ltd 可変容量圧縮機用容量制御弁
JP2006112417A (ja) * 2004-09-16 2006-04-27 Tgk Co Ltd 可変容量圧縮機用制御弁
DE502006004468D1 (de) * 2005-11-09 2009-09-17 Bayerische Motoren Werke Ag Klimakompressor mit differenzdruckbegrenzungseinrichtung
JP2007138785A (ja) * 2005-11-16 2007-06-07 Toyota Industries Corp 車両用冷凍回路の制御装置、容量可変型圧縮機及び容量可変型圧縮機用制御弁
US7611335B2 (en) * 2006-03-15 2009-11-03 Delphi Technologies, Inc. Two set-point pilot piston control valve
JP5430401B2 (ja) * 2007-10-02 2014-02-26 サンデン株式会社 可変容量圧縮機
US20090277196A1 (en) * 2008-05-01 2009-11-12 Gambiana Dennis S Apparatus and method for modulating cooling
SE533414C2 (sv) * 2008-09-17 2010-09-21 Parker Hannifin Ab Oklägessensor för en hydraulisk anordning
DE102010052508A1 (de) * 2010-11-26 2012-05-31 Daimler Ag Abwärmenutzungsvorrichtung
USD666691S1 (en) * 2011-05-31 2012-09-04 Custom Metalcraft, Inc. Poly bottle
DE102013008268B4 (de) * 2013-05-15 2023-06-07 Stiebel Eltron Gmbh & Co. Kg Kompressionskältemaschine
JP6149239B2 (ja) * 2013-06-28 2017-06-21 株式会社テージーケー 可変容量圧縮機用制御弁
JP6149206B2 (ja) * 2013-07-04 2017-06-21 株式会社テージーケー 可変容量圧縮機用制御弁
JP2016014343A (ja) * 2014-07-01 2016-01-28 株式会社豊田自動織機 容量可変型斜板式圧縮機
DE102016105756B3 (de) * 2016-03-30 2017-08-31 Hanon Systems Vorrichtung zur Verdichtung von Kältemittel mit variablem Hubvolumen mit einem Anschlag in einer Gleithülse zum Festlegen des Neigungswinkels eines Antriebselements
DE102017218637B4 (de) 2017-10-18 2019-11-07 Audi Ag Scroll-Verdichter sowie Verfahren zur Inbetriebnahme einer Kälteanlage mit einem solchen Scroll-Verdichter
EP3822483B1 (en) * 2018-07-12 2024-04-03 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
CN116518113A (zh) 2019-04-03 2023-08-01 伊格尔工业股份有限公司 容量控制阀
EP3951174A4 (en) 2019-04-03 2022-11-16 Eagle Industry Co., Ltd. CAPACITY CONTROL VALVE
WO2020204134A1 (ja) 2019-04-03 2020-10-08 イーグル工業株式会社 容量制御弁
WO2020218285A1 (ja) 2019-04-24 2020-10-29 イーグル工業株式会社 容量制御弁
EP3961033A4 (en) 2019-04-24 2022-11-16 Eagle Industry Co., Ltd. CAPACITY CONTROL VALVE
KR102692484B1 (ko) * 2019-05-20 2024-08-07 현대자동차주식회사 차량의 공기조화 시스템, 공기조화 시스템용 전자제어밸브 및 공기조화 시스템의 제어방법
US10920663B1 (en) 2019-11-22 2021-02-16 Dorce Daniel Internal combustion engine with rotating pistons and cylinders and related devices and methods of using the same
CN115679343B (zh) * 2022-11-08 2024-01-09 海卓动力(青岛)能源科技有限公司 一种氢能源电能储存转换装置及储存转换方法

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4543043A (en) 1982-08-02 1985-09-24 Borg-Warner Corporation Variable displacement compressor
US4606705A (en) 1985-08-02 1986-08-19 General Motors Corporation Variable displacement compressor control valve arrangement
JPH0223829Y2 (ja) 1987-05-19 1990-06-28
US4815358A (en) † 1988-01-27 1989-03-28 General Motors Corporation Balanced variable stroke axial piston machine
JPH0633769B2 (ja) 1988-04-20 1994-05-02 本田技研工業株式会社 可変容量式圧縮機における始動時の容量設定装置
JPH0413425Y2 (ja) * 1988-04-28 1992-03-27
JPH02181079A (ja) † 1989-01-06 1990-07-13 Hitachi Ltd 圧縮機
JP2567947B2 (ja) 1989-06-16 1996-12-25 株式会社豊田自動織機製作所 可変容量圧縮機
US5173032A (en) 1989-06-30 1992-12-22 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Non-clutch compressor
JP2530707Y2 (ja) * 1989-09-16 1997-03-26 株式会社豊田自動織機製作所 可変容量圧縮機のコイルスプリング取付け構造
JP2846089B2 (ja) 1990-09-14 1999-01-13 株式会社日立製作所 可変容量形圧縮機
JPH0489873U (ja) 1990-12-15 1992-08-05
DE69200356T2 (de) 1991-01-28 1995-02-16 Sanden Corp Schiefscheibenverdichter mit einer Vorrichtung zur Hubveränderung.
JPH0599136A (ja) † 1991-10-23 1993-04-20 Sanden Corp 可変容量型斜板式圧縮機
EP0536989B1 (en) † 1991-10-07 1995-05-03 Sanden Corporation Slant plate type compressor with variable capacity control mechanism
KR970004811B1 (ko) 1993-06-08 1997-04-04 가부시끼가이샤 도요다 지도쇽끼 세이샤꾸쇼 무클러치 편측 피스톤식 가변 용량 압축기 및 그 용량 제어방법
US5529461A (en) 1993-12-27 1996-06-25 Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho Piston type variable displacement compressor
JP3417652B2 (ja) 1994-04-21 2003-06-16 株式会社豊田自動織機 容量可変型斜板式圧縮機
US5681150A (en) 1994-05-12 1997-10-28 Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho Piston type variable displacement compressor
US5836748A (en) 1994-07-13 1998-11-17 Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho Swash plate type variable displacement compressor utilizing a spool for controlling the inclination
JPH08109879A (ja) † 1994-10-11 1996-04-30 Calsonic Corp 容量可変斜板式コンプレッサ
JPH08109880A (ja) 1994-10-11 1996-04-30 Toyota Autom Loom Works Ltd 可変容量型圧縮機の動作制御システム
JPH09177671A (ja) † 1995-10-26 1997-07-11 Toyota Autom Loom Works Ltd カムプレート式可変容量圧縮機
KR100203975B1 (ko) † 1995-10-26 1999-06-15 이소가이 치세이 캠 플레이트식 가변용량 압축기
US5702235A (en) 1995-10-31 1997-12-30 Tgk Company, Ltd. Capacity control device for valiable-capacity compressor
TW400919U (en) 1996-03-12 2000-08-01 Toyoda Automatic Loom Works Variable volume capacity typed compressor
US6010312A (en) 1996-07-31 2000-01-04 Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seiksakusho Control valve unit with independently operable valve mechanisms for variable displacement compressor
JP4149558B2 (ja) 1998-03-27 2008-09-10 サンデン株式会社 可変容量圧縮機の容量制御弁

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001263224A (ja) * 2000-01-11 2001-09-26 Toyota Autom Loom Works Ltd ピストン式圧縮機
EP1146228A2 (en) 2000-04-11 2001-10-17 Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho Variable displacement compressors
JP2002021721A (ja) * 2000-07-07 2002-01-23 Toyota Industries Corp 容量可変型圧縮機の容量制御機構
US6688852B2 (en) 2000-11-07 2004-02-10 Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki Means for restricting drive shaft movement for a piston type compressor
KR100858604B1 (ko) * 2001-11-30 2008-09-17 가부시기가이샤 후지고오키 가변용량형 압축기용 제어밸브
EP1701036A1 (en) 2005-03-11 2006-09-13 Sanden Corporation Variable displacement swash plate compressor
JP2010522838A (ja) * 2007-03-29 2010-07-08 イグゼティック エムアーツェー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング エアコンコンプレッサ
DE112009001435T5 (de) 2008-06-11 2011-05-05 Sanden Corporation, Isesaki-Shi Kompressor variabler Verdrängung
JP2010168959A (ja) * 2009-01-21 2010-08-05 Sanden Corp 可変容量圧縮機及びその斜板最小傾角設定方法
JP2011032915A (ja) * 2009-07-31 2011-02-17 Tgk Co Ltd 可変容量圧縮機用制御弁
US10012218B2 (en) 2012-04-25 2018-07-03 Sanden Holdings Corporation Variable displacement compressor and swash place linkage connection
CN104595150A (zh) * 2013-10-30 2015-05-06 上海三电贝洱汽车空调有限公司 变排量斜盘式压缩机
CN104595150B (zh) * 2013-10-30 2017-12-08 华域三电汽车空调有限公司 变排量斜盘式压缩机
JP2021017884A (ja) * 2019-07-17 2021-02-15 イーグル工業株式会社 容量制御弁
JP7337453B2 (ja) 2019-07-17 2023-09-04 イーグル工業株式会社 容量制御弁

Also Published As

Publication number Publication date
CN1179125C (zh) 2004-12-08
BR9901613A (pt) 2000-01-04
DE69928041D1 (de) 2005-12-08
EP0953765B2 (en) 2012-08-15
DE69928041T2 (de) 2006-07-13
EP0953765A2 (en) 1999-11-03
KR100325916B1 (ko) 2002-02-27
EP0953765B1 (en) 2005-11-02
US6244159B1 (en) 2001-06-12
DE69928041T3 (de) 2013-02-07
JP3783434B2 (ja) 2006-06-07
KR20000011236A (ko) 2000-02-25
CN1240254A (zh) 2000-01-05
EP0953765A3 (en) 2000-05-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3783434B2 (ja) 容量可変型斜板式圧縮機、及び空調用冷房回路
US6361283B1 (en) Displacement control valve
JP3780784B2 (ja) 空調装置および容量可変型圧縮機の制御弁
KR100325789B1 (ko) 가변 용량 압축기 및 가변 용량 압축기에 사용되는 제어밸브
EP0848164B1 (en) Control valve in variable displacement compressor
EP0854288B1 (en) Control valve in variable displacement compressor and method of manufacture
US6234763B1 (en) Variable displacement compressor
JP2001132632A (ja) 容量可変型圧縮機の制御弁
JP2001073939A (ja) 容量可変型圧縮機の制御弁及び容量可変型圧縮機
JP2005307817A (ja) 容量可変型圧縮機の容量制御装置
JP3899719B2 (ja) 容量可変型圧縮機の制御弁
US6672844B2 (en) Apparatus and method for controlling variable displacement compressor
US6705102B2 (en) Vehicular air-conditioner
JP2002054561A (ja) 容量可変型圧縮機の制御弁及び容量可変型圧縮機
JP2003035274A (ja) 容量可変型圧縮機の制御弁
JP4647471B2 (ja) 容量可変型斜板式圧縮機及び空調用冷房回路
JP2000230481A (ja) 容量可変型圧縮機のクランク圧制御機構
JP4000767B2 (ja) 容量可変型圧縮機の制御装置
EP1586772B1 (en) Control device for variable capacity compressor
JP2011027115A (ja) 容量可変型斜板式圧縮機、及び空調用冷房回路
JP2007107532A (ja) 容量可変型圧縮機の制御弁
JP2008298050A (ja) 可変容量圧縮機用制御弁

Legal Events

Date Code Title Description
A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20050804

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20050927

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20051128

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20060221

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20060306

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120324

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130324

Year of fee payment: 7

EXPY Cancellation because of completion of term