HU228684B1 - Eljárás, valamint hulladékégetõ berendezés erõsen halogénezett folyékony hulladékok korrózió- és emissziószegény társított elégetésére hulladékégetõ berendezésben - Google Patents
Eljárás, valamint hulladékégetõ berendezés erõsen halogénezett folyékony hulladékok korrózió- és emissziószegény társított elégetésére hulladékégetõ berendezésben Download PDFInfo
- Publication number
- HU228684B1 HU228684B1 HU0202095A HUP0202095A HU228684B1 HU 228684 B1 HU228684 B1 HU 228684B1 HU 0202095 A HU0202095 A HU 0202095A HU P0202095 A HUP0202095 A HU P0202095A HU 228684 B1 HU228684 B1 HU 228684B1
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- sulfur
- chlorine
- boiler
- halogen
- amount
- Prior art date
Links
- 239000002699 waste material Substances 0.000 title claims description 39
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 29
- 238000009434 installation Methods 0.000 title 1
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 158
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 113
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 110
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 110
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 110
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 100
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 98
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 84
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 claims description 77
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 claims description 72
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 56
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 54
- WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N Bromine atom Chemical compound [Br] WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N bromine Substances BrBr GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 229910052794 bromium Inorganic materials 0.000 claims description 42
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 29
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 23
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 21
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 claims description 17
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 16
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 16
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 15
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid group Chemical group S(O)(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 14
- ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 7553-56-2 Chemical compound [I] ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000011630 iodine Substances 0.000 claims description 12
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 claims description 12
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 claims description 10
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 9
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 8
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 8
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 8
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 7
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 7
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 6
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 claims description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims description 3
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-M hydrosulfide Chemical compound [SH-] RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 claims 1
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 claims 1
- 230000003416 augmentation Effects 0.000 claims 1
- 150000002366 halogen compounds Chemical class 0.000 claims 1
- 239000000178 monomer Substances 0.000 claims 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims 1
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 claims 1
- 235000017168 chlorine Nutrition 0.000 description 93
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 17
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 13
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- CPELXLSAUQHCOX-UHFFFAOYSA-N Hydrogen bromide Chemical compound Br CPELXLSAUQHCOX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 9
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 7
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 6
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 5
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 5
- -1 hydrogen halogens Chemical class 0.000 description 5
- CPELXLSAUQHCOX-UHFFFAOYSA-M Bromide Chemical compound [Br-] CPELXLSAUQHCOX-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 4
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 229910000042 hydrogen bromide Inorganic materials 0.000 description 4
- WQYVRQLZKVEZGA-UHFFFAOYSA-N hypochlorite Chemical compound Cl[O-] WQYVRQLZKVEZGA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 4
- JHJLBTNAGRQEKS-UHFFFAOYSA-M sodium bromide Chemical compound [Na+].[Br-] JHJLBTNAGRQEKS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 3
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 3
- NBNBICNWNFQDDD-UHFFFAOYSA-N sulfuryl dibromide Chemical compound BrS(Br)(=O)=O NBNBICNWNFQDDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 3
- BMYNFMYTOJXKLE-UHFFFAOYSA-N 3-azaniumyl-2-hydroxypropanoate Chemical compound NCC(O)C(O)=O BMYNFMYTOJXKLE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N Chlorine Chemical compound ClCl KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 150000008280 chlorinated hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 150000001804 chlorine Chemical class 0.000 description 2
- 125000001309 chloro group Chemical class Cl* 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000002920 hazardous waste Substances 0.000 description 2
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 2
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 2
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 2
- 238000001320 near-infrared absorption spectroscopy Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 2
- KNKRKFALVUDBJE-UHFFFAOYSA-N 1,2-dichloropropane Chemical compound CC(Cl)CCl KNKRKFALVUDBJE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HGUFODBRKLSHSI-UHFFFAOYSA-N 2,3,7,8-tetrachloro-dibenzo-p-dioxin Chemical compound O1C2=CC(Cl)=C(Cl)C=C2OC2=C1C=C(Cl)C(Cl)=C2 HGUFODBRKLSHSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UKUVVAMSXXBMRX-UHFFFAOYSA-N 2,4,5-trithia-1,3-diarsabicyclo[1.1.1]pentane Chemical compound S1[As]2S[As]1S2 UKUVVAMSXXBMRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000251468 Actinopterygii Species 0.000 description 1
- 229930192334 Auxin Natural products 0.000 description 1
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 241000195493 Cryptophyta Species 0.000 description 1
- XTHFKEDIFFGKHM-UHFFFAOYSA-N Dimethoxyethane Chemical compound COCCOC XTHFKEDIFFGKHM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910005347 FeSi Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 241000577218 Phenes Species 0.000 description 1
- 235000004789 Rosa xanthina Nutrition 0.000 description 1
- 241000109329 Rosa xanthina Species 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000002363 auxin Substances 0.000 description 1
- 210000000941 bile Anatomy 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 239000007844 bleaching agent Substances 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- SISAYUDTHCIGLM-UHFFFAOYSA-N bromine dioxide Inorganic materials O=Br=O SISAYUDTHCIGLM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001649 bromium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 125000001246 bromo group Chemical group Br* 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- XXLDWSKFRBJLMX-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide;carbon monoxide Chemical compound O=[C].O=C=O XXLDWSKFRBJLMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000000723 chemosensory effect Effects 0.000 description 1
- 235000019219 chocolate Nutrition 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- XEPHLVLFTHOHGU-UHFFFAOYSA-L dipotassium sulfate dihydrate Chemical compound O.O.[K+].[K+].[O-]S([O-])(=O)=O XEPHLVLFTHOHGU-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- CDMADVZSLOHIFP-UHFFFAOYSA-N disodium;3,7-dioxido-2,4,6,8,9-pentaoxa-1,3,5,7-tetraborabicyclo[3.3.1]nonane;decahydrate Chemical compound O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.[Na+].[Na+].O1B([O-])OB2OB([O-])OB1O2 CDMADVZSLOHIFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004049 embossing Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 150000002240 furans Chemical class 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000012010 growth Effects 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- SEOVTRFCIGRIMH-UHFFFAOYSA-N indole-3-acetic acid Chemical compound C1=CC=C2C(CC(=O)O)=CNC2=C1 SEOVTRFCIGRIMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 201000004792 malaria Diseases 0.000 description 1
- 238000007726 management method Methods 0.000 description 1
- 239000008267 milk Substances 0.000 description 1
- 210000004080 milk Anatomy 0.000 description 1
- 235000013336 milk Nutrition 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000009663 quantitative growth Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 230000002000 scavenging effect Effects 0.000 description 1
- 210000002966 serum Anatomy 0.000 description 1
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- DHCDFWKWKRSZHF-UHFFFAOYSA-N sulfurothioic S-acid Chemical compound OS(O)(=O)=S DHCDFWKWKRSZHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
- F23J15/04—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material using washing fluids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/08—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating
- F23G5/14—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion
- F23G5/16—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion in a separate combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/50—Control or safety arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2207/00—Control
- F23G2207/60—Additives supply
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Description
Eljárás valamlut hulladékégető berendezés erősen, halogénezett folyékony hulládékok korrózió- és embsziószegéuy társított elégetésére hulladékégető berendezésben
A találmány tárgya egyrészt egy eljárás erősen halogénezett folyékony hulladékok kor5 rózíó- és emissziószegény társított elégetésére hulladékégető berendezésekben, amelynél a hulladékégető berendezés legalább egy tüztéxrel, legalább egy hulladékhóhasznosító kazánnal, több fokozatú füstgázmosóval rendelkezik, mely utóbbi savas· gázmosóból és lúgos gázmosóból áll A találmány tárgya másrészt egy hulladékégetőberendezés, tözíénél, huSladékhő-hasznosítő kazánnal, valamint savas gázmosóból és lúgos gázmosóból álló többfokozatú füstgázmosóval, amely a primer vagy szekunder tűztérbe kén és/vagy kénvegyület szabályozott beadagolására szolgáló szabályozó berendezést tartalmaz.
Erősen halogénezett hulladékok, különösen folyékony hulladékok hulladékégető-műben történő elégetése során nem kívánt szabad halogének képződnek részben már a töztér15 ben, valamint - egyre fekozódő mértékben - a kezdődő füstgáz lehűlés során a. következő kazánban. Ilyen nem kívánt szabad halogénekként nevezhetjük meg például a szabad klórt (Clj), a szabad brömot (Bra) és/vagy a szabad jődot (la). A szabad halogéneknek a megfelelő halogén hidrogénekből történő hőmérsékletfüggő, kinetikusán korlátozott képződése az úgynevezett Deacon-rekdót követi, amely azonban szerencsére erősen gá~ tolt. Azáltal, hogy a hulladékégető berendezés tűzíetébe szabályozottan, vagyis a mindenkori halogén összmennyíséghez igazított mértékben adagolónk ként, valamint az elégés következtében ebből képződő kén-dloxld -(SO2) révén lehetőséget teremtettünk arra, hogy ezeket a szabad halogéneket még a kazánban, vagyis a füstgáznak a kazán végéig megtett útjuk során messzemenően el tudjuk nyomni.
H.W. Fábián, F, Reher és N. Sebón. Hovv Bayer ineineraíes wastes eimü munkájában (Hydrocarbon Processing, 1979, április, 183, oldal) például olyan, jellemzőnek tekinthető hulladékégető berendezést ismerhetünk meg, amelynek printer tüzfere (például forgó csőkemencéje},. egy szekunder tűztem (utánégető kamrája), egy hulladékhö-hasznosííó kazánja, adott esetben elektrosztatikus vagy szűrős porleválasztója, például egyfokozafú vagy többfokozatú savas gázmosóból (hűtőből és például savas forgó porlasztó gázmosóból) és lúgos gázmosóból (például lúgos forgó porlasztó gázmosóból), illetve adott esetben eseppleválasztóvai és kondenzációs elektroszürővel ellátott füstgázmosóval * V rendelkezik.
Halogéntartalmú hulladékok égetése során a tazíérben hidrolízis következtében előbb túlnyomórészt hidrogén-halogeoidek keletkeznek, például hidroklorít (HCi), kisebb mértékben szabad hidrogének is, valamint legelőször is kötetlen halogéngyökök és halogén atomok nyomai, Á füstgáz lehűlése során utóbbiak szabad halogénekké rekombinálódnak. Ezen túlmenően ~ különösen - a Deacon-reakció (4HX -h O2<—> 2Xj -? 2 HjG ahol X - Cl, Br, vagy 1) katalizátoraiként szolgáló fémoxid-gazdag szálló porok jelenlétében a balogén hidrogénekből fokozottan szabad halogének képződnek, például Cb. A katalitikus öeacon-reakeió szerinti szabad halogén képződés mértéke pedig a kazán szálló porának fajtájától és mennyiségétől függ,
A szabad halogének számos okból nem kívánatosnak minősülnek.
- A halogén hidrogénekkel ellentétben a szabad halogének a savas mosási tartományban nem oldódnak, és legelőször kernoszorbeiőval, például a lúgos gázmosóban nátronlúggal (NaOH) lehet őket nátrium-baloigenídként és - azonos mértékben --· nátriumhipohalogernákéní kimosni.
- A lúgos gázmosó vizében a hipohalogenid koncentrációt - redukálószerek kielégítő kínálata útján - alacsony értéken tartani vagyis példáid hídrogén-szulS-d vagy doszulfhl révén kell stabil nátríum-halogeniddé redukálni, hogy elkerüljük a szabad halogének tiszta gáz oldali emisszióját. Amennyiben a redukálószerek kínálata nem kielégítő, úgy fennáll annak a veszélye, hogy a tiszta gázban a füstgáz mosását követően a törvényileg előirt határértékeket nem tudjuk betartani.
- A szabad halogének kazán füstgázban való nagyobb koncentrációja mind a kazán, mind a berendezés többi része tekintetében korróziói okozhat.
- A szabad halogének elősegítik dloxinok és társnők úgynevezett Denovo-szintézisét a középső és hátsó kazán tartományban, mint adott esetben egy a közvetlenül a kazán után elhelyezett elektrosztatikus vagy szűrős porleválasztóban.
A szabad klórok és/vagy más szabad halogének kén-dioxiddaí történő elnyomása révén a fent vázolt nem kívánatos hatások, például a dloxinok és fúránok újraképződését el tudjuk nyomni, vagy legalábbis erőteljesen korlátozni tudjuk, ahogy az az alábbi három, példaként megnevezett, a technika állásához tartozó forrásból is megismerhető; R.D.
* *
Grifiín; A New Theory of Dioxíh Fonsaííon m Munieipal SoHd Waste Combusfion, Chemosphere 15. évfolyam (1986) 1987-1990, oldal; T. Geiger, H. Hagemeiner, E. Hartmann, R. Römer, H. Seiíerí; EInfiuss des Schwefeís auf dle Dloxin- und Furanbildung bei dér Ktechbmmverbseimang”, VGB Kraftwerkstechnik 72, szám (1992) 159-165, oldal; P, Somaras, M, Blumenstock, D, Lenoir, K.W. Sehrannn, A,
Kettrup: ”FCDD/F Preveníion by Növel Inhibitors: Addition of Inorganlc S- and NCompounds in the Fuel before Comhustion”, Environ. Seb Technot 34, szám (2ÖÖ0)., 5092-5096, oldal.
Isméd, hogy a szabad halogének még a kazánban reakcióba lépnek a kén-díoxiddah A lö szabad klór példán! a kén-dioxiddal és vízgőzzel reagálva kén-tríoxid képződése mellett hidrogéa-kiorittá alakul vissza, lásd Itt az elsőként megnevezett szabadalmi dokumentumot a klór elnyomás vonatkozásában, Hasonlóképpen a szabad bróm is reakcióba lép a kén-dioxíddal, lásd ehhez a kővetkező forrás kitanítását: B.A.Oberacker, D.R.Roeck,
R. Brzezlnski: ’dneineratlng the Pesticlde Bthyíene Dibromid (EDB): A Field-Scaíe
Trial Bura Evaluatlon Eovironmenlal Perfbrmance, Ropott EPyV6öő/D~§8/198, Order No, PB89-118243 (1988). Bz a reakció a bróm és kén-dioxid között vélhetőleg nem vezet közvetlenül hidrogén-bromiíhoz. hanem a kazánban előbb szulfuríl-bromid (SöjSrj) képződik, amely ezt követően a savas gázmosóban índrogén-bromittá és szulfátomé (δ'θΛ) 'hídrólizálődik. Erősen halogénezett hulladékok elégetése során eddig nem is20 mentik pontosan, hogy a kazán füstgázában. a mindenkori halogén rakomány mely részei vannak jelen kőzbensőleg Xj szabad halogénekként (például klórként és/vagy krómként), csupán azt tudjuk, hogy a mindenkori Deacon-reakció termodlnamikus egyensúlyának a hőrnérséklefBggosége szerint a bróm és a jód esetében tendenciájában sokkal nagyobb részarányban keletkeznek szabad halogének, mint a kiőr esetében.
A Fábián és társai féle, elsőként említett leírás szerint a kén és klór mennyiségi arányának az elégetett bulladékmendben olyannak kell lennie, hogy kén/klór > I mólarány jöjjön létté. Azonban közelebbről nem ismeró hogy mennyi klór (szabad klórról van sző) van jelen közbeosöieg moláris viszonyítási értékként változó klór összmeunyiség esetén a kazán füstgázában. Megfelelő bizonytalanságok léteztek és léteznek még ma Is a többi szabad halogénnel kapcsolatban, különösen a. brőmma! és a jóddal kapcsolatban. A 3? 2ÖÖÖ-205525számú szabadalmi dokumentumból megismerhető hulladékégető berendezésben 1,0 kén/klór mólarány elérését célozták meg.
-4Az is ismert, hogy a (erősen savas gázmosó tartományában csaknem oldhatatlan, és ezért ott k.í sem mosható) szabad halogéneket, például klórt és/vagy brómoí a kazán (erősen savas gázmosó környezetben ugyancsak szinte oldhatatlan) nyersgázból származó maradék kéndioxiddal lehet a rákövetkező közös kemoszoröció során a lúgos gázmosóban oldani, és azt kővetően stabilan például NaX általános képlett! vegyületet bekötni, nevezetesen a kemoszorbció során az NaX mellett az. azzal együtt, képződő, instabil NaOX hlpohalogenid stabil NaX általános képlett! vegyőletté' történő redukálásával, lásd ezzel kapcsolatban az BP 0 406 710 számú szabadalmi leírás kitanitásái.
Ismert végül az is, hogy .az NaOX stabil NaX általános képletű vegyüleíté történő redukálása nemcsak az eljárásban a lúgos gázmosóban egyidejűleg kemoszorbáit maradék kén-dioxidból képződő hidrogén-sznlSddal valósíthatjuk meg, hanem egy, a lúgos gázmosóba kívülről betáplált redukáló szerrel, például tio-szulfáttal (NajSzOs^SHiO), lásd ezzel kapcsolatban W. Oppenhelmer, K, Mareek; Thennische Entsorgnng von Produktlonsabfalien'' című cikkét, Entsorgungs-Praxis 6, szám (2000) 29-33. oldal.
A hulladékégető berendezésekkel kapcsolatos, az ismert műszaki szinthez tartozó intézkedések tehat az erősen halogénezett hulladékok elégetése során képződő szabad halogének megbízható és egyidejűleg költségtakarékos elnyomására és/vagy megkötésére nem elégségesek, A huliadéknaenü tudatos változtatása, valamint üzemviteli ingadozások következtében igen gyakran változó halogén összmennyiségek lépnek fel. Esnek ellenére hiányoznak a megfelelő eszközök és intézkedések egy, az aktuális halogén osszmennyiséghez mindig optimálisan illeszkedő szeradagoláshoz,, valamint a szabad halogének ennek következtében költségek vonatkozásában optimális elnyomásához, különösen nagy halogén összmennyiségek eseten.
A találmánnyal megoldandó cél tehát olyan eljárás valamint berendezés létrehozása erősen halogénezett hulladékok, különösen folyékony hulladékok korrózió- és emissziószegény társított, égetésére egy hulladékégető berendezésben, amely biztosítja a minimális üzemi eszköz- és anyagfelhasználást, valamint a minimális maradékanyag képződést.
A találmány szerinti feladatot lényegében egy eljárással valamint egy berendezéssel oldottuk meg, erősen halogénezett folyékony hulladékok korrózió- és emissziószegény társított elégetésére hulladékégető berendezésekben, ahol egy hulladékégető berendezés »9 «Φ*»
- 5 legalább egy tüztérrel, legalább egy bulladékhŐ-haszattosító kazánnal, egy füstgáz mosóval (például egy egyfokozatú vagy többlbkozaíű savas gázmosóból és egy lúgos gázmosóból álló gázmosóval) rendelkezik, ahol a túztérbe egyéb kéntartalmú hulladékok mellett szilárd vagy folyékony halmazállapotú ként vagy megfelelő kénhordozókaí, például hulladék kémavat adagolunk szabályozott módon, A kénnek vagy a megfelelő kénhordozónak az adagolása, pontosabban az adagolás szabályozása lényegében a füstgázban lévő aktuális halogén összmennyiséggei (például a kiőr és/vagy bróm összmennyiségge!) arányosan, a mindenkori halogén típustól függően történik,
A ként a primer vagy szekunder íüztérhe szilárd, folyékony halmazállapotú kénként vagy egyéb kénhordozó formájában, például hulladék kénsav formájában közvetlenül adagolhatjuk be.
A szilárd halmazállapotú ként előnyösen pellet vagy granulátum alakban juttatjuk be. Ennek az alaknak az az előnye, hogy a pelleí vagy granulátum kiszerelésű szilárd halmazállapotú kén (például az úgynevezett kéngranulátum) biztonságosan kezelhető va15 laminí jó! adagolható, minden esetre jobban, mint például a porított kén, más néven kénvirág. A kéngranulámrooi előnyösen pneumatikus segítséggel juttatjuk be a hulladékégető berendezés primer tüzterébe, A késgrandátum bejuttatását szabályozható adagoló- és szállítószerkezettel, például adagolócsigával vagy vibrációs folyókával hajthatjuk végre, Előnyösnek tartjuk például egy fordnlatszám szabályozott adagolócsi20 ga, és ahhoz kapcsolódó injektor valamint pneumatikus szállítóvezeték alkalmazását a íözférhez, előnyösen a forgó csokemenee fejrészéhez (a kéngranulátum hófúvása1'), A .folyékony halmazállapotú kénbevitel esetében példaként felhasznált hulladék kénsavaf szabályozható adagolószivattyúval porlasztó fúvökákon vagy megfelelő fúvókákon át adagoljuk be a printer vagy szekunder túztérbe,
Az egyéb kéntartalmú hulladékok, valamint a szabályozottan beadagolt szilárd vagy folyékony halmazállapotú kén vagy egyéb kénhordozó a primer és/vagy szekunder tűztérben kéu-dioxtd képződés mellett ég el.
A kén vagy más kénbordozó túztérbe történő beadagolását a találmány értelmében -- az aktuális füstgáz-balogén összmennyiségből kiindulva - úgy kel! szabályoznunk, hogy a füstgázban a kazán előtt egy számítással meghatározott névleges kén-diosid tartalmat, vagy -- alternatív megoldásként - a kazán nyersgázban a hűtő előtt egy megfelelő névle»♦ φφ * ♦ ♦ * * * φ φ '* * * Μ Κ « « Φ * . * * * «»X φ **** «♦ φψ .
ges kén-dioxid maradék tartalmat tudjunk folyamafosán beállítani.
A szabályozottan beadagolt kénnek vagy kénhordozónak a kazán füstgázában a kéndioxid tartalmat kielégítő mértékben,, azonban semmiképpen sem tólzottan kell megnövelnie. Az úgy a kazánban a szabad halogének elnyomásához, mint az azt kővető lúgos gázmosóban a fetpoklorid redukcióhoz szükséges kén-dioxid igény a halogén összmenynylséggel együtt nő, vagyis a füstgázban lévő szükséges kén-dioxid mennyiségnek a kazán előtt (az ntánégető kamrát követően), illetve a. megfelelő kén-dioxid maradék menynyiségnek a kazán nyersgázban a kazánt követően (a hütő előtt) a halogén ősszmennyiseggei együtt emelkednie keik Ilyen esetben a szabad halogének részaránya a halogén összmennyiségre vonatkoztatva brőm vagy akár jód esetében jelentősen nagyobb, mint klór esetében, ezzel a fajlagos, vagyis a füstgáz-halogén összmennyiségre vonatkoztatott kénszükséglet is nagyobb.
Az üzemi kísérletek során kapott klór és kén egyenlegek alapján megállapítottak, hogy egy jellemzőnek mondható hulladékégető berendezés kazán füstgázában (mely berendezést például 11 tf% száraz €h oxígénmennyiséggel és például 10,.,3()11¾ száraz %0 vízgőzmennyiséggel üzemeltetünk) a klór-hidrogénből az. úgynevezett kiőr-Deaconreakció segítségével (4 HCL + <>> <—> 2 CL* + 2 Haö) a füstgáz növekvő lehűlése során körülbelül a teljes klórmennyiség 4%-a szabad Cb-ként jelenik meg. Ebből a képződött szabad, kb, 4%-ny'i klórból annak megközelítőleg 75%-a (ez a teljes klórmennytség körülbelül 3%-ának felel meg), mig a kazánban -a Griíím-reakeió útján (Clj + SOa r HaO<—> 2 HCi -t SO3) ~ a kén-dioxiddai és a vízgőzzel újra hidrogén-kloríddá alakul vissza. Kielégítő kénkínálat esetén tehát a klörmennyisegnek megközelítőleg a 99%a összességében vízben oldódó hidrogén-klorídként közvetlenül a savas gázmosó elhasznált vizébe kerül Ott a szabad klór a kén-díoxíddal kemoszorheálódlk, és - a hűtő előtti, kazán nyersgázban lévő kielégítő maradék kén-dioxid kínálat esetén - nátriumkloriddá redukálódik. Ugyancsak üzemi kísérleteink eredményeképpen, a brőm esetére elvégzett megfelelő számítások alapján megállapítottuk, hogy az egy hulladékégető berendezés kazán füstgázában a képződő szabad bróm részarány (mely hulladékégető berendezést például 11 tf% szabad 02 oxigén mennyiséggel és körülbelül 1.0,. .30 tf% száraz H?O vízgőz mennyiséggel, üzemeltetünk) sokkal nagyobb lesz, mint klór esetében: a brőm részarány tudniillik Ilyen esetben nemcsak a halogén összmennyiség 4%~a körüli érték lesz (hasonlítsuk össze a klór esettel), hanem kisebb brőm osszmennyiségek esc30 t
tén 40% és igen nagy bröm osszmcnnyiségsk esetén 65% közé esik.
Ezek az egyenlegek a bróm esetében bizonyítják, hogy a szabad brómot kielégítő kéndioxid kínálat esetén meg a kazánban 9ö%-ot meghaladó mértékben el tudjuk nyomni, valószínűleg szulíuríl-bromld (SOjBr?) keletkezése tévén, az Söj + B%<—> SOjBrj reakciós egyenletnek megfelelően. Az általunk elvégzett ipari kísérletek az alacsonytól a nagyon nagyig terjedő bróm összmennylség mellett mindenesetre azt mutatták, hogy idáig Ismeretlen módon - már a kazánban létrejön egy reakciós tennék, valószínűleg az ebben az időpontban még nem közvetlenül kimutatható szulfnril-bromid (SOjBn), amely - bizonyítható módon - a savas gázmosó tartományában hidrogén-brcmiddá és SOA hidrollzálódík, Kielégítő kén-dioxid kínálat esetén a füstgázban a bróm esetében Is a balogén összmennyiség körülbelül 99%-át a savas gázmosó hulladék vizében hidrogén-bromidként újra megtaláljuk. Hasonlóan, mint az a klórnál látható, ebben az esetben is a balogén összmennyiségítck csupán körülbelül 1.%-a kerül Brj-ként a lúgos gázmosó vizébe, ahol kemoszorbeáiódík, és ~ kielégítő maradék kén-dioxid kínálat esetén - stabil NaBr-ré redukálódik.
A savas szennyvíz halogenid szállítmánya tehát a kazán füstgázának a balogén összmennyiségét igen jól mintázza, legalábbis stacionárius üzemi állapotban, mert konstans beömlés mellett a kazán füstgáz halogén összmermyiségc mind a klór, mind a bröm esetében - kielégítő kénkínálat mellett - a savas gázmosó szennyvize· halogenid szállítmányának körülbelül 99%-ával azonos,
Instacionárius üzemi állapotban ezzel szemben, vagyis igen gyors mennyiségi változások esetén, a hűtőből a savas szennyvízzel együtt pillanatnyilag kijuttatott halogenid mennyiség a kazán füstgázának az aktuális Összmennyíségéf csupán lassan követi, vagyis a hűtőből származó szennyvízben csak késve jelenik meg, nevezetesen a mosóvíznek a savas gázmosó teknőjéfeen eltöltött közepes időtartamával (például 45 pere nagyságrendű időtartamával) időben késlelteteti módon.
A savas szennyvízben a halogenid koncentrációt például vezetőképesség mérés útján tudjuk meghatározni. A vizes halogenid oldatok vizes vezetőképessége ismert módon erősen hőmérsékletfüggő, ezért a vezetőképesség mérése során a hőmérséklet kompenzálásának a céljára egy hőmérsékletmérésf is beiktattunk. A savas szennyvízben a hozzátartozó halogenid mennyiséget így a halogenid koncentrációnak a például a savas
* *·<
- 8szennyvíz indukti ν át&lyásmérővel végrehajtott térfogatáramának a szorzása révén kapjuk meg.
A. fent bemutatott közvetett füstgáz halogén összmennyiseg meghatározás alternatívájaként a savas szennyvíz halogemd. mennyiségét úgy is meghatározhatjuk, hogy az aktaá.5 Iis füstgáz halogén összmemyíséget közvetlenül, de összehasonlítva lényegesen bonyolultabb módon a kazán .nyersgáz HX- és X2 tartalmából és a füstgáz térfogatáramából vagy egy,, a füstgáz térfogatáramúval arányos mennyiségből, mint példán! a kazán gözteljesitményéböl határozhatjuk meg; ebhez például a kazán nyersgáz HX- és X2 tartalmát a. közel infravörös spsktrornetríán alapuló mérőműszerekkel még a hűtő előtt meg kellene mérni.
Annak érdekében, hogy a kénigényt - az aktuális halogén összmennyiségből kiindulva -mindig elegendő mértékben fedezni tudjuk, de anélkül, hogy túlságosan sok ként juttassunk be, ajánlatos, hogy a beadagolandó kémnennyiség áram részére egy üzemileg .kikísérletezett kén adagolás! ferde egyenes használatát magában foglaló primer szabá15 lyozó kört iktassunk be. Ebben a primer szabályozó körben a kazán nyersgáz. hőtő előtti (vagyis kazán utáni) folyamatosan mért kén-dioxid maradék tartalma szolgál figyelt szabályozási értékként, mint azt a későbbiekben még részletezzük,
Az intermedier szabad halogének elnyomása - mint azt már bemutattuk - a kazánban nem történik mindig meg teljes mértékben, nevezetesen például a klór esetében csak
75%-ig valósul meg. A szabad klór maradék 25%-a a lúgos gázmosóba jut. Amennyiben a lúgos gázmosóba kívülről nem juttatunk valamilyen más. redukálőszert., úgy továbbra is szükség van egy bizonyos fcén-díoxid maradék mennyiségre a kazán nyersgázban a hütő előtt (a kazán után), hogy a lúgos gázmosóban az eljáráson belül elegendően sok blszulfidot tudjunk redukáloszerkent rendelkezésre bocsátani.
A kazán nyersgáz. maradék kén-dioxidjábói a lúgos gázmosóban az eljárás folyományaként. képződő biszulíid ismert módon oxidációt tekintve nem stabil, vagyis nemcsak a kívánt hfpoklorid NaöCl redukcióhoz járul hozzá, hanem egyidejűleg az oldott oxigénnel is reakcióba tud lépni. A klór esetében szükséges kén-dioxid maradék mennyiség a kazán nyersgázban a hűtő előtt ezért lényegesen magasabb, mint a lúgos .gázmosóban kemoszorbeált Cl2 maradék mennyiség felelne meg - sztohiometríkusan nézve-.Ezek a felismerések vezetnek a hűtő előtti kazán nyersgázbeli kén-dioxid maradék érték névleίίφχ ü 5 •Λ'» * * ♦ ««««« ges értékére vonatkozóan az aktuális klór ősszmennyiség (kgCl^éh) függvényében, illetőleg - ennek a mennyiségnek a száraz füstgáz téríógatárauma történő vonatkoztatásával - a kazán nyersgázbeli megfelelő koncentráció (mg CI^/NnE SArsa) függvényében egy berendezésre szabott, üzemi szempontból előre kikísérletezendő !ikén adagolási ferde egyenes” fogalmához,
A kén adagolási térde egyenest üzemi körülmények között - például klór esetében - az alábbiak szerint határozhatjuk meg: elvégzőnk egy ebhez szükséges ” üzemi kísérletet előre meghatározott nagy klór dsszmeanyiséggel, és a kísérletet egy először erősen túlzott mennyiségű kénkínálattal kezdjük, majd ennek következtében egy erősen túlzott kén-dletád maradékútrislmal kapunk a kazán nyersgázban még a hűtő előtt (a kazán után). Éltnek következtében a lúgos gázmosóban előbb egy jelentős biszulöd kínálat jelentkezik; ezzel szemben nem találunk hípokloridot és ennek megfelelően a lúgos gázmosó után a tiszta gázban nem tudunk szabad klórt sem kimutatni. Ezt követően a kénkínálatot lépésekben addig csökkentjük, amíg a tiszta gáz oldalon szabad klórt tudunk kimutatni. Az előre meghatározott klór ősszmennyiség, illetve a kazán nyersgázban a mégfelelő módon előre megválasztott €Uss« koncentráció (mg Cl^^Nm3 α) egyrészt, másrészt a kazán nyersgázban az így meghatározott hozzá tartozó kén-dloxíd maradék mennyiség, amelynél a szabad klór már észrevehetően kimutatható, képezi a kén adagolási ferde egyenes egv pontját.
Önmagában már ez az egyetlen pont elegendő ahhoz, hogy egy kén adagoló rámpát a klór ősszmennyiség Illetve a füstgázban lévő CUs.« koncentráció, valamint a kazán nyersgáz hűtő előtti (kazán utáni) folyamatosan mért kén-dioxid maradék tartalmának szükséges legkisebb étéke közötti összefüggést kijelöljünk, mert a kén adagolási ferde egyenes nem más, mint ezen az egy mérési ponton és a koordináta rendszer kiindulási pontján keresztül húzódó egyenes. Az így kapott egyenes igen nagy klőrmennyíség tartományra elegendő pontossággal megadja, hogy mekkora névleges kén-dioxid maradék tartalmat kell a kazán nyersgázban a hűtő előtt (a kazán után) különböző klór összmenynyiségek esetében betartanunk ahhoz, hogy a lúgos gázmosóban mindig elegendő mennyiségű bisztdfid legyen jelen, és hogy az ott kívánatos hípokloríd redukció létrejöjjön, úgy, hogy a tiszta gázban a lúgos gázmosó után csaknem semennyi Ci2 klór, vagy csupán minimális mennyiségű, egy előre meghatározott határérték alatti Cfe koncentráció maradjon a tiszta gázban.
·*:*♦:*
-10Meglelelo, a tóndenkori hulladékégető· berendezésre hangolt kén adagolási ferde egyenes a kén beadagolásához bróm és jód esetére is meghatározható.
A kazánban az kén-dioxid fogyasztás következtében az (üzenúleg nem mért) kéndioxid mennyiségnek a füstgázban a. kazán előtt lényegesen nagyobb értékűnek kell lennie, mint az (özemiieg folyamatosan mért)· kén-dioxid maradék mennyiségnek a kazán. nyersgázban meg a hűtő előtt (a kazán -után). A különbség, vagyis a kazánon belüli halogénfüggő kén-díoxíd fogyasztás meghatározása matematikai úton történhet: klór esetében például a számításhoz az aktnálls klór összmeönyiséget (illetve a megfelelő klorid mennyiséget a savas szennyvízben) szoroznunk kell a berendezés-specifikus Cb forgalommal a kazánban (például a klór teljes mennyiség 3%-a, nevezetesen összesen 4% 75%-a), majd ezt az értéket osztanunk kell a CLi móitömegévei (70,914 kg Ch/kmol), végül szoroznunk kell a. kén-dioxid móltömegével (64,00 kg S/kmol). Ezt a kiszámított klörfüggő kén-dioxid fogyasztási a kazánban hozzá kell számolnunk a klór ősszmennyiségnek megfelelő kén-dioxid maradék igényhez a kén adagolási ferde egyenes szerint, Végöl a kén-dioxid fogyasztást figyelembe kell vennünk az ismert, elkerülhetetlen öxidaíiv SO2/SO3 konverzió· során; a hulladékégető berendezésekben 11 tí% oxigén alatt ez hozzávetőlegesen a kén-dioxid őssztnennyiség 8%-a lehet Esnek következtében, az eddig ily módon kiszámított kén-dioxid tartalmat a füstgázban a kazán előtt még meg kell növelnünk a megfelelő 1 v Ö,ÖS/Ö,92 ™ 1,09 tényezővel. A matematikailag így kapott kén-dioxid névleges mennyiséget a füstgázban a 'kazán előtt, illetve az ennek megfelelő kén tömegáramot égy tekintjük, ami már elegendő úgy a szabad klórnak a kazánon belüli részleges elnyomására, mint a lúgos gázmosó keringő vízében a hipokíorid redukció céljára.
Bróm esetén az eddigieknek megfelelően, értelemszerűen járhatunk el, Ennek során a füstgáz oldali bróm őssxmennyíséget illetve a szennyvíz, oldali bromid mennyiséget szorozzuk a bróm esetére meghatározott, berendezés-specifikus szabad bróm intermedier résszel. Ez a rósz üzemi kísérleteink szerint alacsony bróm összmennyíségek esetén 40%-tól nagy bróm összmennyíségek esetén egészen 65%-íg terjedhet, vagyis lényegesen nagyobb, mint klór esetében. Á szabad klórral ellentétben a szabad bróm a kéndioxiddal még a kazánban nagyrészt átalakul (vélhetően SOzBty-vé), nevezetesen 90%ot meghaladó mértékben, Közelítésképpen a kazánban lőö%-os Brj átalakulásból kell kiindulnunk. A számítás céljára ennek köszönhetően a teljes intermedier Bty mennyiséget osztjuk a BR-j mőhömegével. (159,88 kg Br>/k.moi), és szorozzuk. .a kén-dioxíd móltiknegével (64,06 kg S/kmoí). A fenti példához hasonlóan ebben az esetben is figyelembe keli vennünk az oxidatív SQj/SOj konverzió következtében fellépő 'kénfogyasztást, mégpedig a fent már levezetett 1,09 tényező hozzáadása révén.
Az itt leírt, alternatív eljárás, vagyis a kazán előtti füstgázban a kén-dioxid névleges mennyiség folyamatos kiszámításával végrehajtott primer szabályozó körös szabályozás mindig akkor jöhet szóba, ba a lúgos gázmosóban szükséges hípohalogenld redukcióhoz kellő redukálószer igényt nem a kazán nyersgáz hűtő előtti maradék kén-dioxid tartalmából kívánjuk fedezni, hanem valamilyen kívülről bevezetett, oxidáció szempontjából
1Ö stabilabb redukálőszerrel, például tio-szulfáttal, Ebben az esetben a kén adagoló rámpát szorosan nulla fölötti értékekre kell beáílftanunk(maradék kén-dioxid mint redukálőszer szükségtelen”}; a hozzáadagolt kén tehát csak a kazánon belüli halogén fogyasztáshoz kell, és a kazán nyomgázból maradék kén-dioxid helyett például kívülről betáplált tío-szuf íál alkotja a redukálószert
A kén-dioxid-hiány esetén a tiszta gázba eljutó szabad klórt vagy krómot a tiszta gáz lúgos gázmosót követő ö2 vagy Br2 tartalmának közvetlen mérésével határozzuk meg (például a szívóvezeiék után, de hangsúlyozottan még egy adott esetben az után kapcsolt SCR- katahzáíorágy előtt), előnyösen valamilyen elektrokémiai mérőcellával, mint a Dráger Sicherheitstechnik cég úgynevezett kemoszenzorávaí (Fa, Dráger
Sieherheiísteehnik: ProdnktspeziSkazlon tűr DrdgerSensor Ch - 68 09 725). a mérőgázt a megkerülő vezetékben folyamatosan szívjuk el a füstgáz csatornából, megszárítjuk, majd a kenurszenzor segítségével elemezzük. A kemoszenzor mérőcellájában a szabad klór (vagy szabad, bróm) olyan feszültségváltozást idéz elő, amelyet koncentrációvá tudunk átszámítani A kemoszenzomak a tiszta gázban az SCR-katalizátorágy előtt meg25 lévő nitrogén-oxidjaival (MÖy) szembeni nagy keresziérzékenysége következtében a primer Cl3 mérési értékeket mindenesetre az NOx-fnggö €I2 látszólagos kijelzések vonatkozásában az aktuális Nos tiszta gáz mennyiség segítségével folyamatosan korrigálni kelt
Alternatív megoldásként a tiszta gáz Cl; tartalmának vagy Br2 tartalmának az eUenorzé30 sére a füstgázmosót követően (például a szívóvezeték után. de hangsúlyozottan még egy azután beiktatott SCR-katalizátorágy előtt) az elektrokémiai mérőcella helyett vagy azt kiegészítve valamilyen más, folyamatos kijelzésű Cl2 és/vagy Br2 mérőkészüléket is el12 helyezhetünk, például egy a közeli infravörös speteometria alapján működő készüléket
Klór esetében az átjutó szabad halogénekre vonatkozó tiszta gáz mérést még az SCRkatalizátorágy előtt el kell végeznünk, mivel a szabad klór a tiszta gázban annak az SCll-katalizátorágyon történő áthaladása során bizonyíthatóan - az SCR-katallzátorban katalizált klór-Deaeon-reakciónak megfelelően az ott talált tiszta gáz ködOmóayek között (alacsony klór maradók mennyiség, nagy vízgőztartalom:, körülbelül 300 ÖC hőmérséklet) ~ messzemenően visszareagál hídrogén-kloriddá. Ez azonban nem igaz a szabad brőmra (bróin-Deaeon-reakció) és a szabad jódra (iód-Deaeon-reakctö),
A kén-dioxíd kielégítő mennyiségben történő rendelkezésre bocsátásának további ellenlö őrzésére például megfelelne a lúgos gázmosó szennyvizében végrehajtott hlpohalogenid mennyiség mérés is.
Az erősen, halogénezett hulladékok mennyiségének ugrásszerű. megnövekedése esetén az aktuális halogén óssztnennyiségeí a Bstgázban. a lúgos gázmosó szennyvizének halogemd mennyisége - mint már részleteztük ~ csupán késlekedve követi, amit. a savas15 szennyvíznek a savas gázmosóban,, annak keringési rendszerében vagy tárolójában töltött ideje határoz meg.
Az ilyen ugrásszerű mennyiségi növekedések esetében tehát a névleges kén-dioxíd mennyiség (akár a számítással kapott névleges kén-dioxíd mennyiség a füstgázban még a kazán előtt, vagy a vezetőképesség mérés és szennyvízmennyiség mérés révén közvet20 lenül megkapott névleges kén-dioxid maradék mennyiség a kazán nyersgázban a hütő előtt) a primer szabályozókőrrel végrehajtott szabályozási beavatkozás ellenére nem illeszkedik kielégítően gyorsan az aktuális, tényleges halogén névleges mennyiséghez, úgyhogy közbensőleg kén-dioxid hiány és annak következtében szabad €h> vagy Rr> nem kívánt tiszta gázba történő átjatás figyelhető· meg a lúgos gázmosót követően,
Annak érdekében, hogy a gyors mennyiségi növekedések következtében létrejövő vagy bekövetkező nem kívánt áttöréseket teljes mértékben elkerülhessük, a beadagolt kén mennyiségét Időben meg keli emelnünk, és közben, átmenetileg olyan hosszú ideig megnövelt értéken kell tartanunk, például 5-100%-kal, előnyösen 10-50%-kal növelten, amíg a primer szabályozókor által igényelt kénm.ennyiség újra egyedül elegendőnek bi30 zonyui az X3 elnyomásához és az NaOX redukálásához.
E mennyiségi növelésnek a megvalósítása céljából a névleges kén-dioxid maradék tar* ♦ ♦ ♦ κtalmat a kazán nyersgázhan még a hűtő előtt egy megnövelt szabályozási körön” keresztül egészen WÖÖ mg SojNm'j értékig megnöveljük, például klór setében a tiszta gáz. 0,5 mg ClyNmb értéke Cí2 tartalmától kezdve, és folyamatosan növekedőén a tiszta gázban mért CH mennyiség nagyságával együtt haladva. Ezzel biztosítani tudjak, hogy a kazán nyersgázban a hűtő előtt a klőrmennyiség ugrásszerű növekedése esetén is elegendően nagy kén-dtoxid tartalékkal rendelkezzünk.
Alternatív megoldásként a késmennyiséget a savas szennyvízben lévő halogenid menynyiség megfelelő első megemelkedése esetén is (egy azt követő ugrásszerű halogén összmennyiség növekedésének jeleként) túlnöveíhetiűk, előnyösen a vezetőképesség megfigyelt növekedési sebességével arányosan.
Mindkét Intézkedés, vagyis úgy a tiszta gázban a füstgázmosó után a szabad halogének koncentrációja alapján történő lehetséges beavatkozás, továbbá a savas szennyvízben a halogenid mennyiség gyors növekedése alapján végrehajtható beavatkozás végrehajtható a már említett megnövelt szabályozási körben akár együttesen, akár külőn-küiön alkalmazható,
A szabad halogének szabályozására szolgáló találmány szerinti eljárást, értelemszerűen nem folyamatos hulladék felhozatal esetén is (kötegelt üzemmód”) alkalmazható. Ebben az esetben a kén és/vagy egyéb kén.lwdozók adagolását a köteg indításával kell összekapcsolnunk, azaz periodikusan megemelnünk, éspedig - a köteg halogén- vagy halogenid iartalmátől függően - a hozzá tartozó kén-adagolólőket nagysága, időpontja és tartama vonatkozásában.
A köteg indulásához kötődő, a nagyságában, Időpontjában és időtartamában a kötegnagyságra hangolt kén és/vagy egyéb kénhordoző adagolást automatikus módon beolvasott egyedi vonalkódokra visszanyúlva hajthatjuk végre, ahol a vonalkódok a Íüíöérték25 re, balogén fajtáiéra és halogén mennyiségére adnak információt
Arra az esetre, hogy kéngranulátumot adagolunk be, az adagolásra szolgáló berendezés ebben az esetbon is előnyösen egy adagolöesíga, amelyet a primer tűztérhez vezető pneumatikus szállítószakasz követ.
Arra az esetre, hogy hulladék kénsavat adagolunk be, a kén beadagolására alkalmas be30 rendezés előnyösen egy adagolószivattyú, amely után porlasztó fűvőkák vagy egyéb fúvókák vannak elrendezve, amelyeken keresztül az anyagot a. primer vagy szekunder tűz- 14 térbe porlasztöttan tudjuk bejuttatni.
A találmány szerinti eljárásnak az az előnye, hogy a kén vagy egyéb kénhordozó szabályozott tűztérbe történő adagolása révén egyidejűleg a hulladékégető berendezés két helyén tudunk szabad halogéneket például klórt és/vagy brómot felszámolni, nevezetesen egyszer már a hulladékhö-hasznosítő kazánban (ahol a közvetlen, gázfázis reakció zajlik le kén-dioxidáal), másrészt pedig a lúgos gázmosóban, ahol hípohatogeníd redukció zajlik le a kemoabszorbeált maradék kén-dioxidből képződő biszulfiddal). A kénnek a változó halogén ősszmennyíséggel arányos szabályozott adagolása révé» (primer szabályozóköt), és a szabad halogének, tiszta gázba történő átjutása eseté» a kénmennyíség átlő meneti megnövelésével végrehajtott zavarúéríék kiküszöbölés (kibövittet szabályozási kör zavaróérték kompenzálással) útja» biztosítani tudjuk, hogy egyrészt fedezni tudjuk a jelentkező legkisebb kénigényt, másrészt pedig a savas illetve lúgos gázmosót nem terheljük feleslegesen oxidált kénvegyületekkel mint például SO3/SO42' (savas gázmosó esetében), illetőleg kén-dioxid (lúgos gázmosó estében). Ennek következtében nem lép fel feleslegesen nagy kénfogyasztás, és ezzel nem lép fel feleslegesen nagy lúgfogyasztás sem, sem a lúgos gázmosóban (HaÖO félhasználás), sem pedig az azután következő szennyvízkezelésnél illetve nehézfém kiválasztásnál (például Ca(OH)s felhasználás), és így végül ís nem keletkezik feleslegesen nagy mennyiségű deponálandó hulladékanyag, például káleium-sznlfát-dihidrát (CaSÖ4 x 2 H2Ö),
A találmányt az alábbiakban, a csatolt rajz segítségével ismertetjük, részletesebben, amelyen a találmány szerinti eljárást megvalósító berendezés példákéról kiviteli alakját tüntettük fel. A rajzon az.
1. ábra egy hulladékégető berendezés felépítésének elvi vázlata (a BAYER cég
Leverkusen-Bürrig-beli ártalmatlanító központjának VA1 elnevezésű veszélyes hulladék-égeto berendezése), a
2. ábra erősen klórtartalmú hulladékok elégetéséhez használt tüzelés, kazánok és savas· gázmosók zárt kénegyenlegét mutatja, a
3. ábra klóregyenleget mutat (hidrogén-klond hozam a savas gázmosó szennyvizével, illetve NaCI. hozam a lúgos gázmosó szennyvizével), a
4. ábrán egy prímet szabályozókor tombvázlata látható, az
XX
5. ábrán
6. ábra
7, ábra
8, ábrán
9. ábrán
W, ábra ♦ *«Φ * » ♦ ♦ * ♦ * φ ,φ Φ *» A XX ~ 15erősen klórtartalmú hulladékok égetéséhez használható kén adagolási ferde egyenes látható, a a lineáris kén adagolási ferde egyenes egy pontjának mégha tarozását Ismerteti, a a halogén teljes mennyiség üstgázban történő ugrásszerű megnövekedésének, és a halogenid mennyiség savas szennyvízben kimutatható, ahhoz képest késleltetett megnövekedésének a lefolyását mutat ja, a kizárólag a primer szabályozókor használata esetén, ugrásszerű mennyiségi növekedés esetén a CC-áttörés lefolyása látható, a egy zavaróénék kompenzálással ellátott kibővített szabályozókőr tömbvázlatát tüntettük fel, a a (¾ látszólagos kijelzés korrekciójának elvét ismerteti, egy Cl2 mérőkészülék tiszta gázban kimutatható NOX keresz.térzékenysége következtében, még az SCR-katalizátorágy előd, a
11. ábra
12. ábra
13. ábra
14. ábrán
15. ábrán a következő, 12. ábrán bemutatott, a bővített szabályozókőr használatával végzett kísérlethez tartozó, nyomot hagyó kiörmennyiség ugrásokat, mutat, a azt bizonyítja, hogy a zavaróérték kompenzálással ellátott bővített szabályozókor használata esetén ugrásszerűen megnövekedő anyagmennyiség ellenére sem figyelhető meg Cl? áttörés, a egy újabb zárt egyenleget mutat erősen brómtartalmú hulladékok égetéséhez használt tüzelés, kazánok és savas gázmosók vonatkozásában, a egy brómegyenleget tüntettünk fel (a savas gázmosó szennyvizével érkező bidrogén-bromíd hozam illetve a lúgos gázmosó szennyvizével érkező NaBr hozam), a vizes hidrogén-klorid oldatok és hidtogén-bromid oldatok vezetőképességének összehasonlítása látható, és a a tiszta gáznak az utána következő SCR-katalizátoron történő áthaladása során a Cl? hldrogén-kfonddá való vísszaalakulását vázolja diagram alak16. ábra
- !ο Az í. ábrán egy jellemzőnek mondható felépítésű hulladékégető berendezés vázlata látható (az ábrán a BAYER cég Leverkusen-Bttóg-feeli környezeti ártalmatlanító központjában a VA1 elnevezésű veszélyeshulladék-égető berendezés vázlata látható), amely 1 szilárd hulladék és göngyöleg beadagoló berendezéseket, 2 folyékony hulladék beadagoló berendezéseket, 3 forgó napkemencét, 4 utánégetó kamrát 5 hulktdékhő-hasznosító kazánt, 6 hűtőt, savas 7 forgó porlasztó- gázmosót, lúgos 8 forgó porlasztó .gázmosót, 9 kondenzációs EGR-t, lö szivővezetékeket, azok után kapcsolt 11 SCR-katalizátort és 12 kéményt, tartalmaz főbb egységekként,
A 2, ábrán például klór esetére vonatkoztatva, vagyis erősen klórtartalmú hulladékok elégetése esetére mutatunk egy zárt kénegyenfegeí a tüzelésre, kazánokra és a savas gázmosóra vonatkozóan. Ez a bemutatott egyenleg azt bizonyítja, hogy a kazánban a klór teljes mennyiségnek megközelítőleg 3%-a intermedier klórként még a kazánban kéndioxid segítségével újra hidrogén-kloáddá és kés-táoxiddá reagál vissza; az ennek során képződő SOs-af a savas hűtő szennyvizében Sö/~~ként találjuk meg újra, A 2. ábrát eredményező üzemi kísérleteket állandó nagy értékű kénkmálaí mellett lépésről lépésre növekvő klór összmennyiség mellett hajtottuk végre. .A grafikon abszcisszája a teljes klormennyíség, a száraz füstgáz térfogatáramra vonatkoztatva, amelyet mg CUSS2/Nm5s^íító-ként is leírhatunk. A grafikon ordinátája az a kéntömegáram”, amely a füstgáz oldali kén-dioxidhan illetve a szennyvíz oldali szulfidionban van jelén, ugyancsak az itt vizsgált berendezésnél szokásos megközelítőleg 4ÖÖÖÖ Nm^s-ss/h száraz füstgáz térfogatáramra vonatkoztatva (mg S/Hm3^^):. A 2. ábrán néhány kén-díoxid mérési értéket is megadtunk a. savas gázmosó után, vagyis a savas mosott tiszta gázban, még a lúgos gázmosót megelőzően, annak alátámasztására, hogy a nyersgáz oldali kéndioxid (a kazán után, de még a hűtő előtt) a savas gázmosó tartományát a várakozásoknak megfelelően éri el és halad azon. keresztül.
A 3. ára az ehhez tartozó klóregyenleget mutatja, itt már beleértve a lúgos gázmosót is (a lúgos forgó porlasztó- gázmosót), például annak a bizonyítására, hogy ~ kielégítő kénkínálat esetén - a klór összmennyíség 99%-a hidrogén-kio.rídkéní a savas gázmosóba, és csupán i%~a kerül klórként a lúgos gázmosóba, ahol (a kazán nyersgáz. hűtő előtti maradék kén-díoxíd-tartalma révén) végül ís stabil fcloríddá redukálódik.
- 17Α 4. ábrán példaképpen kló esetére bemutatjuk a primer szabályozó köri, amelyben használjuk a klór-specifikus 13 kén adagolási ferde egyenest, a hűtő előtti 14 kazán nyersgázban lévő Ha maradék kén-díoxid névleges értékének a vezetésével, a hőtő szennyvizében lévő halogenld mennyiség alapján; utóbbit a szennyvíz 15 hidrogén5 klorid tartalmából kapjuk meg (a hőniérsekleifconrpeozáli 16 vezetőképesség mérés révén), a 17 szennyvíz térfogatommal végzett szorzás révén (MID-mérés), A primer 3 tűztér (forgó esőkemence fejrészébe történő 18 kéngmnulátum szükséges tömegáramának a beadagolást 19 adagolóesigával valamint pneumatikus 20 szállítóvezetékkeJ bájtjuk végre. A beállítandó érték a 21 adagolócsiga hajtómű fordniatszáma. Ezt a fordulattő számot a 22 F-l szabályzó révén tudjuk változtatni. A 22 P-ϊ szabályzó szolgál egyidejűleg arra, hogy az S hnlhdékho-hasznosítá kazán, mögött mért Ha maradék kén-dloxid tényleges értéket állandóan Összehasonlítsa a. 13 kén adagolási ferde egyenes szerint szükséges 23 maradék kén-dloxid névleges értékkel.
Áz 5. ábra - ismét példaképpen, klór esetére - mutatja a primer szabályozökörben (lásd a 4. ábrát) alkalmazott űzemiieg előre- meghatározott klór-specifikus kén adagolási ferde egyenest. A kén adagolási ferde, egyenes meghatározásához hat égetési kísérletet hajtottunk végre különböző összmennyíségekkei. Ezeknek az üzemi kísérleteknek a legfontosabb paramétereit az alábbi 1, táblázatban foglaltuk össze. Minden egyes üzemi kísérlet esetében diklopropáaból (DCP) és klórozott szénhidrogénből (mindegyiknél ismert kőmennyiséggel) álló erősen klórozott folyékony huiladékkeverék áthaladását állandó értéken tartottuk, a mindenkori klőrmennyiséget (körülbelül 40 000 Νηνζ^^/Ε. száraz füstgáz térfogatomra vonatkoztatva) az 5. ábra abszcisszáján olvashatjuk le az 5. ábra ordinátája pedig a szükséges maradék kén-dloxid névleges értéket (legkisebb kén-dioxid maradéktartalmai) adja meg a kazán nyersgázban a hűtő előtt a száraz füstgáz térfögat25 áramra vonatkoztatva.
1. táblázat; a ó űzetni kí sérlet főbb paraméterei a kén adagolási ferde egyenes mégha tározásához, klór esetében (VA2-fűstgáz térfogatáram kb. 40 000 Nm^tsss/b
| : kísérlet száma | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | |
| adag diklopropánridórozott szénhidrogén | kg/h | 600 | 1800 | 1400 | 3000 | 3000 | 3000 |
** ΦΜ Λ * * * » ♦ Φ Φ * » ♦ Χ„Φ β * * * * 5Γ * * * * φ φ φ#
1S-
| klőrmennyiség 1 % 1 | 41,6 | 59 | 56 | 55,7 | 55 | 55 | |
| iutőerték | 1 MJ/kg | 2.1 | 19,6 | 19 | 19,6 | 20 | 8 |
| bevitt összes kiőrmennylség | 1 kg/h | 250 | 1100 | 700 | 1400 | 1300 | 1500 |
| kivett klori dm ennyi ség | | kg/h í | 250 | 1100 | 700 | 1400 | 1300 | 1500 |
| kén-dioxid a kt nyersgázhan a kist kezdetén | szán 1 mg/Nnr írlei | 600 | 1400 | 900 | 1700 | 1400 | 1400 |
1 a klőnnennyiség az alkalmazott dikinpropán/kl orozott szénhidrogén keverék laboratóriumi elemzésének megfelelően 2 A klóruiennyiség és az elégett keverékmennyiség-áram alapján kiszámítva 3 a hűtő szennyvizében, vagyis a hídrogén-klond koncentrációból és a szenny víztömegáramból kiszámítva 4 előzetes beállítás a kísérlet kezdetekor, a korábban elvégzett e löki sédetek alapján becsűit érték
A 6. ábra, amely az 1, táblázatban feltüntetett 4. kísérletre vonatkozik, példaképpen a kén adagolási ferde egyenes egy pontjának meghatározásához szükséges eljárási mutatja meg. Ez a diagram a maradék kén-dioxíd-tartalmat. múlana a kazán nyersgázban (bal oldali ordináta), és a tiszta gázban a szabad klórtartalmat a lúgos gázmosó után, a szívóvezeték után mérve (jobb oldali ordináta), a kísérleti idő függvényében. Legelőször egy igen nagy kétt-dioxid maradék tartalmai választottunk kt előre a kazán nyersgázban, amelyet a kísérlet, kezdetétől kezdve azután lassan csökkentettünk. Körülbelül 1400 mg SOj/Nm^asm nagyságú kén-dioxid maradék mennyiségtől kezdve a kazán nyomgázban a hőtő előtt a tiszta gázban még az SCR előtt a C'L~ koncentráció gyengén emelkedni kezd, majd 12 óra 30 perc után, körülbelül 50 ntg maradék értéknél a szabad klór észrevehetően emelkedni kezd (Cb-ádöres), A kén-dioxid maradék mennyiség, amelytől kezdve a CL-koncentráció a tiszta gázban erősen emelkedni kezd, és az ehhez tartozó CUm koncentráció a. füstgázban (itt megközelítőleg 36 gr Clc3SgNni<xfe,) rögzíti »»♦ Φ Λ «
Φ Φφ φ φ φ φ ** X Φχ
- 193 keresett' kén adagolási ferde egyenes egy pontját a további kísérletek bizonyítják, hogy a kén adagolási ferde egyenes tényleg egy egyenes.
Amint az a 7. ábrán látható, a halogérunennyiség célzott ugrásszerű megemelkedése esetén - ugyancsak klór példája alapján - a savas gázmosó szennyvizéből közvetett módon kiszámított halogeuid mennyiség a füstgázban lévő aktuális balogén őssmennyíségen belül csupán késleltetetten követi ezt az ugrásszerű növekedést, ahol a késíeletetést a gázmosó tárolórészének a nagysága, is befolyásolja.
A 8. ábra az ugrásszerű mennyiségnövekedés esetén, az említett késleltetés miatti kéndioxid-hiányt mutatja, az aktuális halogén összmennyíség fáziskéséssel történő rögzítése következtében, valamint - a primer szabályozókor kizárólagos használata esetén - a még megfigyelendő C.l2~áttörést a tiszta gázba a lúgos gázmosót követően, a primer szabályozókör 13.45 órakor történő üzembevételét kővetően a primer szabályozókor a kéndioxid- maradéktartaimat a kazán nyersgázban az. előre megválasztott értékről előbb a megközelítőleg a kén adagolási ferde egyenes szerint pillanatnyilag ténylegesen szükséges értékre veszi vissza. 14.35-kor bekövetkezik az itt tudatosan előidézett ugrásszerű klór rnennyiségnövekedés (900 kg/h-ről 14ŐÖ kg/h-ra, lásd a 7. ábrát). A gyorsan növekvő aktuális klór összmennyiség. késéssel történő érzékelése és rögzítése következtében, valamint az ezáltal késlekedő kén-dioxid maradék mennyiség utánállitása miatt a tiszta gázban 45 perc múlva (azaz 16.15-kor) a Cb-koncentrácíó növekedése tapasztalható, majd végül egy úgynevezett Cl^-áttörés következik be a tiszta gázban, ahol az értékek lényegesen meghaladják az 5 mg Cb/HmJs^s értéket. Antikor a kén-dioxidmaradék mennyiség végül eléri a szükséges végértéket, azzal egyidejűleg a Clj-áttörés Is befejeződik.
Az ilyen jellegű Cb-áítöréseket a 9. ábrán bemutatott, az egyszerű primer szabályozókörhöz képest kibővített szabáiyozökörrel tudjuk meggátolni, amely alkalmas a zavaróértékek kompenzálására, A bővített szabályozási koncepciónak megfelelően a Ha maradék kén-dioxid névleges értéket a 14 kazán nyersgázban a hűtő előtt nem egyedül a 13 kén adagolási ferde egyenes révén vezethetjük és növelhetjük meg ezáltal fokozatosan a beadagolt 18 kénmemtyi séget. Sokkal inkább a 14a maradék kéh-dioxid névleges értéket a 14 kazán nyersgázban még a hűtő előtt átmenetileg tudatosan a szükségesnél jobban megnöveljük, amit a tiszta gázban a 8 lúgos gázmosó után vagy' a lő szivóvezeték mögött (de határozottan még az utána. csatlakoztatott SCR-katalizátorágy előtt) megnő****
- 20 vekedett mennyiségben mérhetünk szabad klórt. A szabad klórnak ebhez a .méréséhez előnyösen a Dráger Sicherheitsteebnik cég. 25 kemoszenzorát használjuk. A mérőgázt folyamatosan szívjuk él a füstgáz csatornából, szárítjuk és elemezzük, A szabad klór a 25 kemoszenzor mérőcellájában feszültségváltozást idéz elő, amelyet koncentrációvá számítunk át. A 25 kernoszenzor nagy kereszferzékenysege miatt a tiszta gázban még az SCR-katalizátorágy előtt meglévő 26 NOX niírögén-oxiddal szemben a primer Ch mérési értékeket a 25 kemoszenzorból az KOx~vonatkozású látszólagos kijelzést illetően készülékre jellemző 27 korrekciós tényezőkkel korrigáljuk (ekkor zajlik a 28 látszólagos kijelzés kiszámítása, valamint annak ki vonása a primer 29 Cfo mérési értékből).
IÖ A 28 Cla látszólagos kijelzés á€12 a telepített 25 kemoszenzor mérőcellájának NOX keresztérzékenysége folytán egy egyszerű, készülékre jellemző korrekciós egyenlet alapján zajlik, például ACVppm = a * NO* /(mg/Nm s?.^.) alakjában. A tiszta gázban az SCR-kafalízátorágy előtti adod esetében magas NOZ értékek esetén - az alacsony €í2 határérték, ismeretében ~ tanácsos egy további korrekciós egyenletet alkalmazni a
ACl2/ppm « a* * [(MGX /mg/Nrn ^ζ.))2 ~ b! *NOx/(mg/Nm sz^z)] formájában, és ennek a korrekciós egyenletnek az á* és bf együtthatóit megfelelő üzemi mérésekkel kell biztosítani; ez például az üzemi füstgáznál MOs-ban gazdag, de kiónnentea eljárás esetén közvetlenül megtörténhet (lásd a 10. ábra mérési eredményeit).
Mint a 9. ábrán még látható, az NO* vonatkozásában korrigált Cl2 mérési értéket egy előre .meghatározható- 30 Cl2 mennyiségtől kezdve a tiszta gázban, például 0,5 mg Cíj/Nn? ssáfss értéktől kezdve a ÍL34Ö1 típusú 31 szabályozó segítségével egy járulékos kén-dioxid-ígénnyé alakítjuk át, amelyet a 32 erősítőben még egyszer egy előre meghatározható 33 erősítési tényező, például 10 segítségével megnövelhetünk. Ezt a járulékos kéndioxid-igényt a 34 zavaróérték hozzáadó egységben hozzáadjuk a primer szabá25 lyozőkőr oldaláról származó kén-dioxíd-ígényhez. Ily módon a 23 kéndioxid névleges érték például 1Ö00 mg S()2/Nm'5SZáfESÍ értékkel megnő. A 22, szabályozó az 5 bulladékhőhasznosító kazán mögött mért. 14a maradék kén-dioxid tényleges értéket folyamatosan osszehasonlitja a leírt zavaróérték kompenzálással megnövelt 23 maradék kén-díoxíd névleges értékkel.
Ezzel biztosítani tudjuk, hogy egy ugrásszerű klórmennyíség növekedés esetén folyamatosan elegendően nagy kén-dloxíd kínálat álljon rendelkezésre.
φ φ
-21Α Ch-áttörésck elleni redundáns biztonsági intézkedésként a kloridntennyiségnek a hűtő szennyvizében való időben történő növekedését is valós időben ügyelhetjük és kiértékelhetjük, például egy .szabályozástechnikai DIF differenciáló egység segítségével (amely az időbeli 24 növekedést differenciálja), és egy gyors növekedés esetén innen is közvetlenül meg tudjuk növelni a 23 maradék kén-dioxld névleges értéket
A 23 maradék kén-dioxld névleges érték, ideiglenes megemeléséhez használt Összes intézkedést a kizárólag a 13 kén adagolási térde egyenestől. ftiziskéséssel Igényelt maradék kén-dioxld névleges értéken túl együttesen (összegzés, a zavarőérték összegző egységben) vagy küiön-külön alkalmazhatjuk.
1.0 A zavaróérték, kompenzálással kiegészített bővített szabályozókor hatásának a bemutatása céljából egy további üzemi kísérletben még egyszer nagy ugrásokat idéztünk elő célzatosan a klór összmermyíségben, lásd all. ábrát. A VL ábrán látható erős és gyors mennyiségi változások ellenére a 9, ábrán vázolt bővítet szabályozókor a 12. ábrán bemutatott kiváló eredményt nyújtotta', a bővítet szabályoz.6kőr 12.40-kor végrehajtott üzembe vételekor a kén-dioxld maradék mennyiség előbb a kén adagolást ferde egyenes szerinti, a klór teljes mennyiségnek megfelelő értékre, körülbelül 1200 mg SÖj/Nnriss&w. esik vissza, a klórmennyiség 15()ö kg/h-rói 1100 kg/h-ra történő lecsökkentését követően I3.W-kor a kazán, nyersgázban a kén-dioxld maradék mennyiség tovább csökken. 14,30-kor a klór mennyiségét ugrásszerűen megnöveljük. 0,5 mg.órim 'sjjáfxs: mennyiséget meghaladó szabad klór tiszta gázban, történő megjelenése következtében az R.34Ö1 szabályzó segítségével (lásd a 9, ábrát) előresiető módon megnöveljük a maradék kén-dioxld névleges értéket, és ezzel a tényleges kén-dioxld maradék mennyiség kazán nyetsgázban végbemenő fürge emelkedését idézzük elő, még a hűtő előtt, körülbelül 1000 tng SOj/Hm^,,^., értékkei. Ennek köszönhetően nem követ25 kezik be CI2~áitörés, sokkal inkább a tiszta gáz Cb-tartalma rögtön visszaáll a 0,5 rngZfWsfám-nái kisebb értékekre. Egy adalék: lő.IO-kor a kén-adagolócsiga rövid Ideig meghibásodott, ennek köszönhetően a kéu-dioxid mamdékárték rövid időre mélyen lesüllyedt, úgyhogy a tiszta gázban még egyszer egy kis szabad klór csúcs keletkezeit. (16.15-kor). A bővített szabályozó körnek az ezzel összehasonlítható, erős mennyiségi
3(1 ugrásokra adod válaszaként tehát - ellentétben az egyszerű primer szahályozókörnél tapasztaltakkal (lásd a 4, ábrát) csupán rendkívül kis Cl; csúcsok állapíthatók meg az 5 mg CI2-^hn3««asz mennyiségnél sokkal kisebb koncentráció tartományban.
> «
Az itt bemutatott példák lényegében klórtartalmú hulladékok égetésére korlátozódtak. Mint ahogy azonban a 13. ábrán bemutatott brómra vonatkozó zárt kénegyenleg, valamint a 14. ábrán látható bróm egyenleg bizonyítja, a korábban a klór példája kapcsán megállapított lapvető összefüggések elvben a többi halogénre is érvényesek - mint pél5 dául az itt további példaként megnevezett brómra mindenesetre sokkal nagyobb szabad halogénarány jön szóba.
A 2, ábrán bemutatottal analóg módon, amelyen klórra vonatkozó példa látható, a 13. ábra bróm esetére mutatja, hogy a kazánban egy átlagosait a bróm teljes mennyiség körülbelül ől%-a alakítható át .Br2 összetevővé (a klór esetében tapasztalt 3%-kal szem10 ben). Egy utalás: a kísérlet során elégetett oromban gazdag folyékony hulladék 25% bróm mellett körülbelül 3% klórt is tartalmazott; ezt a klórt a 13. ábrán figyelembe vettük, azaz a bemutatott kiértékelési eredményt már klórtól megtísztíiöttan” jelenítettük meg.
az ugyancsak a klór esetét bemutató 3. ábrával analóg módon a 14. ábrán bróm esetén látható, hogy hí is a tejes mennyiségnek csak körülbelül 1%-a jut a lúgos gázmosóba, azaz a bróm teljes mennyiség lényegesen nagyobb szabad bróm részaránya ellenére elegendő kénkínálat esetén Itt Is ki tudjuk választani a savas gázmosóban a bróm osszmennyíség 99%-át.
Utolsóként a 15. ábrán vizes hídrogén-klorid és hidrogén-bromid oldatok (2Ö'3C hőroér20 séklctre kompenzált) vezetőképességének az összehasonlítása látható, azonos vezetőképesség mellett a bromid fötnegmennyiség a kloríd tömegmennyiséggel szemben ™ a HBr/HCl ™ 80,948 Z 36,4ő5 - 2,22 móltömeg aránynak megfelelően - valamivel több, mint kétszerese.
számos erősen klórozott folyékony hulladék egyáltalán nem, vagy csak kis mértékben tartalmaz brómot. a legtöbb erősen brómozott folyékony hulladék ezzel szemben a brómou kívül figyelembe veendő mértékben tartalmaz klórt, A vezetőképesség mérések kiértékelése során ilyen bróm- és egyben klórtartalmú hulladékok esetén anélkül, hogy a szükséges kénmennyiség későbbi kiszámítása során említésre méltó hibát csináljunk, például egyedül a krómból (mint ío halogénből) indulhatunk kí, vagyis csupán a vizes bromid oldatok vezetőképesség! görbéjére hivatkozhatuuk, amennyiben - a kénigény ezt kővető kiszámítása során - szintén csak a bromidból indulunk ki, vagyis a hidrogénΚ # ΦΦ * * Φ Φ Φ » φ φ* * ί *»♦ * ♦ * «Α, *..* .♦* Τ \.·
- 23 bromidhoz tartozó móltőmeget használjuk a számítások során. Ezen a módon a vezetőképesség mérési értékek kiértékelése során az ugyancsak meglévő kiortdmennyiség helyett egy, a kénmennyiség vonatkozásában ekvivalens hromid tömeget kapunk.
Végül a ló. ábrán a korábban már többször leírt tényt bizonyítjuk, nevezetesen hogy a szabad klór & tiszta gáznak egy utánkapcsoít tiszta gáz-SCR-katalizátorágyon történő átvezetése során a fémoxid-gazdag SCR-katalizátorban katalizált klór-Deaeon-re&kcíó szerint - az ott lévő tiszta gáz feltételek (csekély klór-maradék mennyiség, nagy vízgőztartalom, kb. 300 € hőmérséklet) között - messzemenően hidrogén-klorlddá reagál viszsza,
Claims (14)
1. Eljárás erősen halogénezett folyékony hulladékok korrózió- és emissziószegény társított elégetésére hulladékégető berendezésekben, ahol a hulladékégető berendezés legalább egy tőztérrel (3), egy huhadékhö-hasznostíó kazánnal (5), savas gázmosóból (7) és lúgos gázmosóból (S) álló több fokozatú füstgáz mosóval rendelkezik, jellemezve, hogy a tűztérbe (3) a halogén ősszmennylség és a halogénfalta függvényében szabályozottan ként vagy kénvegyületet adagolunk,
2. Az 1, igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a kénrnennyiséget a hulladékban lévő mindenkori klónoennylséggel, brómmennyiséggei vagy jódmennyiséggel arányosan szabályozottan adagoljuk be,
3. Az 1 .vagy 2, igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a kénmenuy iséget egy, az aktuális halogén összntennyiség esetében a kazán utáni· (hűtő előtti) nyersgázban a klórban, boámban vagy jódban gazdag hulladékok mindegyike vonatkozásában szükséges kén-dioxld maradéktartalmat, meghatározó, üzemlleg kiszámított kén adagolási ferde egyenes szerint szabályozottan adagoljuk be,
4. Az 1-3,igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a lineáris kén adagolási ferde egyenest a klórban, brómbaö vagy jódban gazdag hulladékok mindegyike vonatkozásában üzemi körülmények között kiszámitjnk úgy, hogy legalább egy nagyobb klörmennyiségre, ferómmeimyiségre vagy jódmennylségre vonatkozóan a hulla** ♦
24dékban meghatározzuk a kazán nyers-gáznak azt a mindenkori minimálisan szükséges kén-dfoxíd-tartaimát, amelynél - stacionárius üzemi állapotban - a füstgázmosó után a tiszta gázban semennyi,, vagy csupán előre megbatározott határérték alatti mennyiségű szabad klór, bróm vagy jód mutatható ki.
zében lévő halogenid mennyiségként, azaz a halogenid koncentráció és a szennyvíz térfegatáram szorzataként folyamatosan határozzak meg.
10 tusigáz oldali halogén összmennyiséget füstgáz oldalon, a kazán nyomgázban a kazán utáni, hűtő előtti halogén- és halogén-hidrogén mérések, valamint a száraz füstgáz térfogatáram vagy egy, a füstgáz férfogatárammal arányos mennyiség, például a kazán gőzteljesítménye réven folyamatosan határozzuk meg,
7, Az 1-6. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a kénmeny15 nylséget, amely a füstgázban lévő halogén összmennyiségnek illetve a savas gázmosó szennyvizében a halogenid mennyiségnek a kén adagolási ferde egyenes szerint megfelel, rövid ideig 5~iöÖ%~kai> előnyösen 10-50%-kal megnöveljük, amint a tiszta gázban a füstgázt követően, de egy adott esetben az után kapcsolt SCR-katalizátorágy előtt szabad. klórt, brómot vagy jödot mérünk ki.
20 8, Az 1-6, igénypontok bármelyike szerinti elj árás, azzal jellemezve, hogy a füstgázban lévő halogén összmennyíségnek, illetőleg a savas gázmosó szennyvízében a halogenid mennyiségnek megfelel a kén adagolási ferde egyenes szerint, rövid ideig 5-100%-kai, előnyösen 10-50%-kal megnöveljük, amint a savas gázmosó szennyvizében a halogenid koncentráció gyors növekedését észleljük,
25 9, Az 1-8, igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a ként szilárd, folyékony halmazállapotban vagy hulladék kénsav formájában adagoljuk be.
tö. Az 1-9. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ye/femezve, hogy a szilárd halmazállapotú ként pellet vagy granulátum formájában szabályozható adagolószerveken át adagoljuk be.
30 II, Az i-10, igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szilárd > X
- 25 halmazállapotú kém pneumatikus:-száliítezközzel tápláljuk be a primer töztérbe (3),
12. .Az 1-9. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ezzel jellemezve, hogy a hulladék, kénsavat szabályozható adagolószivattyúkkal adagoljuk a primer vagy szekunder tüztérbe.
5 13, .Az 1-9., .12. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, nzzró/e&ítíepve, hogy a hulladék kénsavat porlasztó fúvókán vagy megfelelő fúvókákon keresztül tápláljuk be a primer vagy szekunder törtérbe (3).
14. Az 1-13. igénypontok bármelyike szerinti eljárás,. ·βχε«Ζ jellemezve, hogy a füstgázban a halogénben gazdag kötegek időben ütemezett bejuttatása következtében
10 periodikusán váltakozó halogén összmennyíség esetén a bejutíatási ütemhez kötődően ként és/vagy kénvegyületet adagolunk a kötegnagyságtöl függő mennyiségben, időpontban és időiartantmah
15. A 14. igénypont szerinti eljárás, hogy a betáplálás kezdetéhez kötött, és nagyságát, időpontját és időtartamát tekintve a kötegnagysághoz illeszkedő kén
15 és/vagy kénvegyület adagolás során a köteg íütőértékére, halogén fajtájára és halogén mennyiségére vonatkozó, automatikusan beolvasott egyedi 'vonalkódokat veszünk figyelembe.
ló. Az i-15. igénypontok bármelyik© szerinti eljárás, ezzel jellemezve, hogy a hipohalogenid redukciót a lúgos gázmosóban az. ott a kazán nyersgáz maradék kén20 díoxídjából az eljárás során keletkezett bisznlfíddal és .azzal egyidejűleg vagy egyedül egy kívülről bevezetett redukúlőszerrel, például lio-szultattai végezzük.
?5 .17. A 3-lfi. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ezzel jellemezve, hogy egy üzemilég tisztán klórtartalmú hulladékok számára meghatározott kén adagolási ferde egyenest használunk olyan halogénvegyületek elégetéséhez, is, amelyek klór mellett további halogéneket tartalmaznak.
IS, Hulladékégető berendezés tüztérrel (3), hnlbdékhö-hasznosítő kazánnal (5), savas gázmosóból (7) és lúgos gázmosóból (8) álló többfokozatú füstgázmosóval, amely a primer vagy szekunder tüztérbe (3,4) kén és/vagy kénvegyület szabályozott beadagolására szolgáló szabályozó berendezést tartalmas?, uwf/e/femew, hogy a szabályozó be3'0 rendezés a kazán nyersgázban a hűtő előtt folyamatosan mén kén-dloxid maradék * φ
-26memryiség névleges értéke által vezetett primer szahályozokörböl, vagy pedig megfelelően bővített, járulékos zavarőérték-kompenzálással ellátott szahályozokörböl áll, ahol a primer szabályozókör a ként egy kén adagolási ferde egyenes szerint, a füstgázban lévő aktuális halogén összmennyíséggel egyenesen arányosan, illetőleg a savas szennyvízben
5 lévő halogenid mennyiséggel egyenesen arányosan szabályozó szabályozókör.
19. A 18, igénypont szerinti hulladékégető· berendezés, azzariye/femezw, hogy a szabályozó berendezés a kazán nyersgázban a hűtő előtt folyamatosan mért kén-dioxid maradék mennyiség névleges értéke által vezetett primer szabályozókörbök vagy pedig megfelelően bővített, járulékos zavaróérték-kompenzálással ellátott szahályozokörböl áll,
10 ahol a primer szabályozókör a ként egy folyamatos halogén-specifikus mennyiségszámítás alapján, az. adagolókészülék fordulatszámán keresztül, az adagoló készülék szállítási jelleggörbéjének figyelembe vételével, a füstgázban lévő balogén összmennyísóg aktuális értékével egyenesen arányosan, illetve a savas szennyvízben lévő halogenid mennyiséggel egyenesen arányosan szabályozó szabályozókör.
15 20. A 18, vagy 19. igénypont szerinti hulladékégető berendezés, /e/feínezve, hogy a bővített szabályozókör - a Cb tiszta gázba történő áthatolásának megkezdődésekor, és/vagy a halogenid mennyiségnek a savas szennyvízben történő gyors megnövekedésekor - a kén adagolást Ideiglenesen tulméríékben növelő szabály ozőkörként van kialakítva (zavaróériék kompenzálás),
20
21. A 18-20, Igénypontok bármelyike szerinti hulladékégető berendezés, azz&t ye/femezve, hogy a szabályozókor a 4. igénypont szerinti kén adagolási ferde egyenest alkalmazó szabályozókör,
22. A 1.8-21, igénypontok bármelyike szerinti hulladékégető berendezés, »zz»/ jd/emezve, hogy az aktuális halogén mennyiség az 5. vagy 6. igénypont szerinti eljárással
25 van meghatározva.
23. A 18-22, igénypontok bármelyike szerinti hulladékégető berendezés, azzal ye/femegve, hogy a primer vagy szekunder tüziérbe (3,4) ként vagy kénvegyületet szabályozottan beadagoló szállító szerkezetet és adagoló szerkezetet tartalmaz.
24. A 23. igénypont szerinti hulladékégető berendezés, nzzo/ je/femezw, hogy a ként
30 vagy kénvegyületet szabályozottan beadagoló szállító szerkezet vibrációs szállító teknő vagy adagolócsíga (19).
« *
Λ » 9 V '·«* * * <
4 ##»χ » χ «* * .♦:♦
25. Α 24. igénypont szerinti hulladékégető berendezés, azzal jellemezve, hogy a hulladék kénsavat szabályozottan beadagoló- szállító szerkezet egy, a hulladék kénsavat egy fúvókán és/vagy porlasztó fúvókakon keresztül a primer vagy szekundér tőztérbe (3,4) juttató szabályozható adagolószivattyú.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10131464A DE10131464B4 (de) | 2001-06-29 | 2001-06-29 | Verfahren zur korrosions- und emissionsarmen Mitverbrennung hochhalogenierter Abfälle in Abfallverbrennungsanlagen |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU0202095D0 HU0202095D0 (hu) | 2002-09-28 |
| HUP0202095A2 HUP0202095A2 (hu) | 2004-06-28 |
| HUP0202095A3 HUP0202095A3 (en) | 2007-03-28 |
| HU228684B1 true HU228684B1 (hu) | 2013-05-28 |
Family
ID=7689955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU0202095A HU228684B1 (hu) | 2001-06-29 | 2002-06-26 | Eljárás, valamint hulladékégetõ berendezés erõsen halogénezett folyékony hulladékok korrózió- és emissziószegény társított elégetésére hulladékégetõ berendezésben |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20030065236A1 (hu) |
| EP (1) | EP1271053B1 (hu) |
| JP (1) | JP4221194B2 (hu) |
| AT (1) | ATE378554T1 (hu) |
| DE (2) | DE10131464B4 (hu) |
| DK (1) | DK1271053T3 (hu) |
| ES (1) | ES2295258T3 (hu) |
| HU (1) | HU228684B1 (hu) |
| PL (1) | PL199924B1 (hu) |
Families Citing this family (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8124036B1 (en) | 2005-10-27 | 2012-02-28 | ADA-ES, Inc. | Additives for mercury oxidation in coal-fired power plants |
| JPWO2004023039A1 (ja) * | 2002-09-04 | 2005-12-22 | 住友金属工業株式会社 | 廃棄物の処理方法及び処理装置 |
| DE10338752B9 (de) | 2003-08-23 | 2006-06-29 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Reduzierung von polyhalogenierten Verbindungen in Verbrennungsanlagen |
| JP4284251B2 (ja) * | 2004-08-25 | 2009-06-24 | 新日鉄エンジニアリング株式会社 | 廃棄物発電ボイラの腐食抑制方法 |
| US7615101B2 (en) * | 2005-09-07 | 2009-11-10 | Energy & Environmental Research Foundation | High energy dissociation for mercury control systems |
| DE102006016963B3 (de) * | 2006-04-11 | 2007-10-04 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Reduzierung von Stickoxiden und halogenierten organischen Verbindungen in Verbrennungsanlagen |
| DE102006027243B4 (de) * | 2006-06-09 | 2016-12-01 | Jörg Krüger | Verfahren und Vorrichtung zur Reduzierung halogen-salzinduzierter Korrosionen und Dioxin- sowie Furanemissionen in Verbrennungsanlagen |
| FI124679B (fi) | 2006-10-13 | 2014-12-15 | Fortum Oyj | Menetelmä ja sovitelma kattilan polton valvomiseksi |
| US8312822B2 (en) * | 2007-07-02 | 2012-11-20 | Energy & Environmental Research Center Foundation | Mercury control using moderate-temperature dissociation of halogen compounds |
| DE102007056580B3 (de) * | 2007-11-23 | 2009-04-02 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Flugstrom-Sulfatierung von Rauchgasinhaltsstoffen |
| RU2415339C2 (ru) * | 2008-05-29 | 2011-03-27 | Мартин ГмбХ Фюр Умвельт-Унд Энергитехник | Установка для сжигания и способ регулирования установки для сжигания |
| DE102009007783B3 (de) * | 2009-02-06 | 2010-08-26 | Karlsruher Institut für Technologie | Verfahren zur Reduzierung des Schadstoffpotentials in Abgasen und Rückständen von Verbrennungsanlagen |
| FI121927B (fi) * | 2009-08-04 | 2011-06-15 | Outotec Oyj | Menetelma ja nauhasintrauslaitteisto pelletoidun mineraalimateriaalin jatkuvatoimiseksi sintraamiseksi |
| US8951487B2 (en) | 2010-10-25 | 2015-02-10 | ADA-ES, Inc. | Hot-side method and system |
| US11298657B2 (en) | 2010-10-25 | 2022-04-12 | ADA-ES, Inc. | Hot-side method and system |
| US8496894B2 (en) | 2010-02-04 | 2013-07-30 | ADA-ES, Inc. | Method and system for controlling mercury emissions from coal-fired thermal processes |
| EP2531276A4 (en) | 2010-02-04 | 2014-07-02 | Ada Es Inc | METHOD AND SYSTEM FOR CONTROLLING MERCURY EMISSIONS OF COAL HEATING PROCESSES |
| US8524179B2 (en) | 2010-10-25 | 2013-09-03 | ADA-ES, Inc. | Hot-side method and system |
| PL2545334T3 (pl) | 2010-03-10 | 2018-11-30 | ADA-ES, Inc. | Sposób wtryskiwania w fazie rozcieńczonej suchych materiałów alkalicznych do gazu |
| US8784757B2 (en) | 2010-03-10 | 2014-07-22 | ADA-ES, Inc. | Air treatment process for dilute phase injection of dry alkaline materials |
| DE102011005523B3 (de) * | 2011-03-14 | 2012-04-05 | Untha Recyclingtechnik Gmbh | Verfahren und Anlage zur Behandlung von Kältemittel aufweisenden Fluiden |
| DE102011005522B3 (de) * | 2011-03-14 | 2012-04-05 | Untha Recyclingtechnik Gmbh | Verfahren und Anlage zur Behandlung von Kältemittel aufweisenden Fluiden |
| DE102011005525B3 (de) * | 2011-03-14 | 2012-04-05 | Untha Recyclingtechnik Gmbh | Verfahren und Anlage zur Behandlung von Kältemittel aufweisenden Fluiden |
| WO2012123224A1 (de) | 2011-03-14 | 2012-09-20 | Untha Recyclingtechnik Gmbh | Verfahren und anlagen zur behandlung von kältemittel und/oder treibmittel aufweisenden fluiden |
| US8845986B2 (en) | 2011-05-13 | 2014-09-30 | ADA-ES, Inc. | Process to reduce emissions of nitrogen oxides and mercury from coal-fired boilers |
| US9017452B2 (en) | 2011-11-14 | 2015-04-28 | ADA-ES, Inc. | System and method for dense phase sorbent injection |
| US8883099B2 (en) | 2012-04-11 | 2014-11-11 | ADA-ES, Inc. | Control of wet scrubber oxidation inhibitor and byproduct recovery |
| US8974756B2 (en) | 2012-07-25 | 2015-03-10 | ADA-ES, Inc. | Process to enhance mixing of dry sorbents and flue gas for air pollution control |
| US9957454B2 (en) | 2012-08-10 | 2018-05-01 | ADA-ES, Inc. | Method and additive for controlling nitrogen oxide emissions |
| CN103363531B (zh) * | 2013-07-08 | 2015-09-16 | 上海灿州环境工程有限公司 | 一种危险废物焚烧炉成套装置 |
| ITTA20130007A1 (it) * | 2013-10-03 | 2015-04-04 | Noi Angelo Di | Metodo ed apparato per l'abbattimento del particolato e delle diossine emesse dai camini di altiforni, raffinerie, termovalorizzatori e processi termici in generale. |
| US10350545B2 (en) | 2014-11-25 | 2019-07-16 | ADA-ES, Inc. | Low pressure drop static mixing system |
| CN104501178B (zh) * | 2014-12-16 | 2017-01-18 | 江苏百茂源环保科技有限公司 | 一种工业危险废物焚烧系统 |
| CN105502543A (zh) * | 2016-01-15 | 2016-04-20 | 天地未来(北京)科技发展有限公司 | 一种无烟煤富氧燃烧法资源化处理煤化工高盐废水的方法 |
| DE102016001526A1 (de) * | 2016-02-10 | 2017-08-10 | Qirui Huang | Eine Systemlösung und Anlage zur Abfallbehandlung der Krankenhaus-Abfälle (Reststoff, Abwasser und Abgas) |
| WO2018182406A1 (en) | 2017-03-29 | 2018-10-04 | Minplus B.V. | A method of reducing corrosion of a heat exchanger of an incinerator comprising said heat exchanger |
| CN113731136A (zh) * | 2020-05-28 | 2021-12-03 | 兰州大学 | 一种避免二噁英生成的炉内控制方法 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3907674A (en) * | 1974-04-24 | 1975-09-23 | Dorr Oliver Inc | Fluid bed incineration of wastes containing alkali metal chlorides |
| DE3713395A1 (de) * | 1987-04-21 | 1988-11-10 | Siemens Ag | Verbrennungsanlage fuer stark chlorhaltige brennstoffe |
| US4937863A (en) * | 1988-03-07 | 1990-06-26 | Digital Equipment Corporation | Software licensing management system |
| DE3921787A1 (de) * | 1989-07-01 | 1991-01-17 | Hoechst Ag | Verfahren zur selektiven absorption von chlor und/oder brom aus co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)-haltigen abgasen mit hilfe von wasserdampf |
| AT392913B (de) * | 1989-12-27 | 1991-07-10 | Waagner Biro Ag | Verfahren zur behinderung der organischen schadstoffbildung, insbesondere der dioxin- und furanbildung |
| US5438508A (en) * | 1991-06-28 | 1995-08-01 | Digital Equipment Corporation | License document interchange format for license management system |
| DE4308388A1 (de) * | 1992-03-26 | 1993-10-07 | Maerker Zementwerk Gmbh | Verfahren zur Reduzierung des Schadstoffgehaltes im Rohgas von Verbrennungsanlagen |
| US5758068A (en) * | 1995-09-19 | 1998-05-26 | International Business Machines Corporation | Method and apparatus for software license management |
| US5790664A (en) * | 1996-02-26 | 1998-08-04 | Network Engineering Software, Inc. | Automated system for management of licensed software |
| US5809911A (en) * | 1997-04-16 | 1998-09-22 | Allied Technology Group, Inc. | Multi-zone waste processing reactor system |
| DE19744247A1 (de) * | 1997-10-07 | 1999-04-08 | Babcock Anlagen Gmbh | Verfahren zur Behandlung von Rauchgas |
| DE19802274C2 (de) * | 1998-01-22 | 1999-09-30 | Rudolf Kruppa | Beeinflussung der chemischen Vorgänge bei der thermischen Behandlung bzw. Verbrennung von Hausmüll oder hausmüllähnlichem Gewerbemüll in Müllverbrennungsanlagen (MVA) mittels Schwefel oder schwefelhaltiger Zusätze mit dem Ziel verminderter Chlor-/Chloridkorrision |
| US6324578B1 (en) * | 1998-12-14 | 2001-11-27 | International Business Machines Corporation | Methods, systems and computer program products for management of configurable application programs on a network |
| CA2256934C (en) * | 1998-12-23 | 2002-04-02 | Hamid Bacha | System for electronic repository of data enforcing access control on data retrieval |
| JP2000205525A (ja) * | 1999-01-08 | 2000-07-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 低公害燃焼方法及びそれに用いる装置 |
| WO2001038787A1 (en) * | 1999-11-22 | 2001-05-31 | Taylor Tommy G | Improved chlorinated hydrocarbon waste incinerator an d valorization of chlorinated residuals process unit |
-
2001
- 2001-06-29 DE DE10131464A patent/DE10131464B4/de not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-06-17 DK DK02013485T patent/DK1271053T3/da active
- 2002-06-17 EP EP02013485A patent/EP1271053B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-17 ES ES02013485T patent/ES2295258T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-17 AT AT02013485T patent/ATE378554T1/de active
- 2002-06-17 DE DE50211184T patent/DE50211184D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-18 JP JP2002177172A patent/JP4221194B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-06-26 HU HU0202095A patent/HU228684B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2002-06-26 US US10/180,358 patent/US20030065236A1/en not_active Abandoned
- 2002-06-28 PL PL354795A patent/PL199924B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUP0202095A2 (hu) | 2004-06-28 |
| DE10131464A1 (de) | 2003-01-16 |
| DE50211184D1 (de) | 2007-12-27 |
| EP1271053A2 (de) | 2003-01-02 |
| EP1271053A3 (de) | 2003-05-02 |
| DE10131464B4 (de) | 2006-04-20 |
| HU0202095D0 (hu) | 2002-09-28 |
| US20030065236A1 (en) | 2003-04-03 |
| PL354795A1 (en) | 2002-12-30 |
| JP4221194B2 (ja) | 2009-02-12 |
| ATE378554T1 (de) | 2007-11-15 |
| HUP0202095A3 (en) | 2007-03-28 |
| PL199924B1 (pl) | 2008-11-28 |
| ES2295258T3 (es) | 2008-04-16 |
| EP1271053B1 (de) | 2007-11-14 |
| JP2003065522A (ja) | 2003-03-05 |
| DK1271053T3 (da) | 2008-03-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HU228684B1 (hu) | Eljárás, valamint hulladékégetõ berendezés erõsen halogénezett folyékony hulladékok korrózió- és emissziószegény társított elégetésére hulladékégetõ berendezésben | |
| Xu et al. | Modeling of homogeneous mercury speciation using detailed chemical kinetics | |
| CN104815541B (zh) | 用于从烟气中去除汞的方法和系统 | |
| EP3950095A1 (en) | Non-waste water flue gas treatment system and non-waste water flue gas treatment method | |
| CN101448560A (zh) | 从包含氯气和二氧化碳的气体中吸收氯气的方法 | |
| WO2020255462A1 (ja) | 添加剤供給量決定装置及びこれを備えた燃焼設備並びに燃焼設備の運転方法 | |
| CN101283265A (zh) | 锅炉中的腐蚀控制方法 | |
| JP5024735B2 (ja) | 排ガス処理方法 | |
| EP0971169A1 (en) | Combustion control method and apparatus for waste incinerators | |
| KR20080082639A (ko) | 이산화염소 및 과산화수소를 이용한 배기 제어 시스템 | |
| KR20000016797A (ko) | 배출가스의 처리방법 | |
| JP2009082893A (ja) | 排ガス処理装置 | |
| JP5806793B2 (ja) | 水系処理剤の濃度制御方法 | |
| US9044710B2 (en) | Method for precipitating mercury from flue gases of high-temperature plants | |
| JP4701825B2 (ja) | 排ガス処理剤供給システム及び供給方法 | |
| JP2014195790A (ja) | 排ガス処理方法 | |
| JP2010127598A (ja) | 処理対象物燃焼システム及び排ガス中の窒素酸化物濃度制御方法 | |
| JP2000317263A (ja) | 排ガス処理方法および装置 | |
| WO2022054707A1 (ja) | 燃焼設備及び燃焼設備の運転方法 | |
| Klein et al. | Behaviour of antimony during thermal treatment of Sb-rich halogenated waste | |
| CN101663080B (zh) | 排气处理方法 | |
| JP6908147B1 (ja) | 排ガス処理システムおよび排ガス処理方法 | |
| JP2006046825A (ja) | 塩素化合物の処理方法および処理装置 | |
| JP6939677B2 (ja) | 薬剤の添加量制御方法 | |
| KR101581822B1 (ko) | 전기분해 가스 및 애쉬를 이용한 폐냉매 처리 시스템 및 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FH91 | Appointment of a representative |
Free format text: FORMER REPRESENTATIVE(S): DR. ANTALFFY-ZSIROS ANDRAS, DANUBIA SZABADALMI ES VEDJEGY IRODA KFT., HU Representative=s name: DANUBIA PATENT & LAW OFFICE LLC, HU |
|
| GB9A | Succession in title |
Owner name: CURRENTA GMBH & CO.OHG, DE Free format text: FORMER OWNER(S): BAYER AG., DE; BAYER INDUSTRY SERVICES GMBH & CO. OHG, DE |
|
| HC9A | Change of name, address |
Owner name: CURRENTA GMBH & CO.OHG, DE Free format text: FORMER OWNER(S): BAYER AG., DE; BAYER INDUSTRY SERVICES GMBH & CO. OHG, DE |
|
| FH91 | Appointment of a representative |
Free format text: FORMER REPRESENTATIVE(S): DANUBIA PATENT & LAW OFFICE LLC, HU Representative=s name: DR. ANTALFFY-ZSIROS ANDRAS, DANUBIA SZABADALMI, HU |
|
| MM4A | Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees |