ES2572933T3

ES2572933T3 - Fibra compuesta a base de sulfuro de polifenileno y tela no tejida

Info

Publication number: ES2572933T3
Application number: ES12760981.6T
Authority: ES
Inventors: Yohei Nakano; Yoshikazu Yakake; Masashi Ito
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2011-03-22
Filing date: 2012-02-28
Publication date: 2016-06-03
Anticipated expiration: 2032-02-28
Also published as: JP5725426B2; EP2690208A4; JPWO2012127997A1; KR20140039158A; CN103328704A; EP2690208A1; AU2012232449A1; WO2012127997A1; EP2690208B1; US20140017966A1; CN103328704B

Abstract

Fibra compuesta a base de sulfuro de polifenileno que comprende principalmente un componente A y un componente B, en la que la fibra compuesta a base de PPS comprende el componente B en una cantidad del 5 al 70% en peso, y en la que el componente A es una resina que comprende principalmente sulfuro de polifenileno producida a partir de sulfuro de p-fenileno como unidad principal mientras que el componente B es una resina que comprende principalmente un sulfuro de polifenileno copolimerizado producido, como mínimo, a partir de un tipo de unidad de copolimerización diferente al sulfuro de p-fenileno, caracterizada porque, como mínimo, una parte de la superficie de la fibra está hecha del componente B, en la que el punto de fusión Pf (A) del componente A y el punto de fusión Pf (B) del componente B satisfacen la siguiente fórmula 5 [oC] <= Pf (A) - Pf (B) <= 80 [oC]

Description

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DESCRIPCION

Fibra compuesta a base de sulfuro de polifenileno y tela no tejida Sector tecnico de la invencion

La presente invencion se refiere a una fibra, que comprende principalmente sulfuro de polifenileno (puede abreviarse como "PPS") y tiene resistencia termica y quimica excelentes, asi como a una tela no tejida producida a partir de la fibra.

Antecedentes de la tecnica de la invencion

La resina de PPS tiene excelentes caracteristicas, tales como resistencia termica, retardo de llama y resistencia quimica, y se utiliza de forma adecuada como plastico tecnico, pelicula, fibra y tela no tejida. Sobre todo, la tela no tejida se espera utilizar en sectores industriales como filtro con resistencia termica, material de aislamiento electrico y separador de pilas debido a sus excelentes caracteristicas.

Hasta el momento se han realizado diversas sugerencias sobre telas no tejidas hechas de la resina de PPS. El documento de patente 1 da a conocer una tela no tejida de fibras largas producida mediante la termofusion (“thermobonding”) de una tela que se ha hilado por adherencia (“spunbonded”) con la resina de PPS y se ha estirado (preferentemente se ha estirado biaxialmente) a una temperatura mas alta que el punto de transicion vitrea. El documento de patente 2 da a conocer otra tela no tejida de fibras largas producida mediante la termofusion de una tela que se ha hilado por adherencia con la resina de PPS que se va a estirar y se ha unido de forma temporal a una temperatura mas baja que la primera temperatura de cristalizacion y, a continuacion, se ha tratado con calor a una temperatura mas alta que la primera temperatura de cristalizacion en un estado de tension. El documento de patente 3 da a conocer una tela no tejida con resistencia al calor integrada por termofusion de una tela que comprende el 30% en peso o mas de la resina de PPS que tiene una cristalinidad del 25 al 50%. Sin embargo, ha sido dificil producir una tela no tejida con una resistencia mecanica alta, dado que cualquiera de dichas telas no tejidas sugeridas esta constituida por un componente de fibra unico, de modo que es dificil que las fibras se integren en el momento de la termofusion.

Por otra parte, se ha conocido una fibra compuesta termicamente adhesiva que contiene un componente de bajo punto de fusion para mejorar la capacidad de adherencia termica. El documento de patente 4 da a conocer una tela no tejida de fibra larga producida por termofusion de fibras compuestas de tipo nucleo-envoltura (“core-sheath”) que contienen resina de PPS como componente de la envoltura y resina de tereftalato de polietileno como componente del nucleo. Sin embargo, dado que el punto de fusion del componente de la envoltura es superior al del componente del nucleo, una tela no tejida de este tipo muestra una capacidad de adherencia termica igual que la de una fibra hecha de un solo componente. Ademas, la durabilidad es baja debido a que la resina de tereftalato de polietileno tiene un retardo de llama y resistencia quimica bajos.

Por lo tanto, no ha existido una fibra con capacidad de adherencia termica excelente ni una tela no tejida mecanicamente resistente con la resistencia al calor y resistencia quimica excelentes que se derivan de la resina PPS.

Documentos de la tecnica anterior

Documentos de patente

Documento de patente 1: JP2005-154919-A Documento de patente 2: JP2008-223209-A Documento de patente 3: WO2008 / 035775 Documento de patente 4: JP2009-155764-A

Caracteristicas de la invencion

Problemas a resolver por la invencion

En consecuencia, podria ser util proporcionar tanto una fibra con capacidad de adherencia termica excelente como una tela no tejida mecanicamente resistente a la vez que se utiliza al maximo la resistencia al calor, el retardo de llama y la resistencia quimica de la resina de PPS.

Medios para resolver los problemas

La presente invencion da a conocer una fibra compuesta a base de sulfuro de polifenileno que comprende principalmente el componente A y el componente B, siendo el componente A una resina que comprende principalmente sulfuro de polifenileno preparado a base de sulfuro de p-fenileno como unidad primaria, siendo el

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componente B una resina que comprende principalmente un sulfuro de polifenileno copolimerizado preparado, como mfnimo, a base de un tipo de unidad de copolimerizacion diferente del sulfuro de p-fenileno, caracterizado porque, como mfnimo, una parte de la superficie de la fibra esta hecha de componente B.

La presente invencion da a conocer, ademas, una tela no tejida hecha de fibra compuesta a base de sulfuro de polifenileno.

Efectos de la invencion

La fibra compuesta a base de PPS segun la presente invencion tiene una capacidad de adherencia termica excelente mientras que a la vez presenta caracteristicas de resistencia al calor, resistencia quimica y retardo de llama de la resina de PPS. Ademas, la tela no tejida segun la presente invencion podria utilizarse en varios sectores industriales debido a su excelente resistencia mecanica, asi como a las caracteristicas de resistencia al calor, resistencia quimica y retardo de llama de la resina de PPS.

Realizaciones para llevar a cabo la invencion

Es importante que la fibra compuesta de la presente invencion comprenda principalmente el componente A y el componente B, comprendiendo cada componente principalmente el PPS. Una fibra compuesta configurada de esta forma tendria excelentes resistencia al calor, retardo de llama y resistencia quimica.

En la fibra compuesta a base de PPS de la presente invencion, es importante que el componente A, que es una resina que comprende principalmente PPS cuya unidad principal es sulfuro de p-fenileno, se combine con el componente B, que es una resina que comprende principalmente un PPS copolimerizado y que forma, como mfnimo, una parte de la superficie de la fibra. Una fibra compuesta a base de PPS configurada de este modo proporcionaria una tela no tejida mecanicamente resistente en la que el componente B funciona como componente de adherencia.

Es preferente que el PPS en el componente A comprenda el 93% molar o mas de la unidad de sulfuro de p-fenileno. Si la unidad de sulfuro de p-fenileno comprende el 93% molar o mas (mas preferentemente 95% molar o mas), se puede hacer que la fibra tenga una capacidad de hilado y resistencia mecanica excelentes.

Desde el punto de vista de resistencia al calor y resistencia quimica, es preferente que el componente A comprenda la resina de PPS en el 85% o mas en peso, mas preferentemente el 90% o mas en peso, y aun mas preferentemente en el 95% o mas en peso.

Es posible que una resina termoplastica diferente a la resina de PPS se mezcle con el componente A en tanto que no se perjudiquen los efectos de la presente invencion. La resina termoplastica diferente a la resina de PPS puede ser polieterimida, polieter sulfona, polisulfona, eter de polifenileno, poliester, poliarilato, poliamida, poliamida-imida, policarbonato, poliolefina, polieteretercetona o similares.

Es posible que se anadan aditivos al componente A, tales como un agente de nucleacion, deslustrante, pigmento, agente antimoho, agente antimicrobiano, agente retardante de llama y un agente hidrofilizante, en tanto que no se perjudiquen los efectos de la presente invencion.

Es preferente que el indice de fluidez (se puede abreviar como "MFR") segun la norma ASTMD1238-70 (temperatura de medicion 315,50C, carga de medicion 5 kg) del componente A sea de 100 a 300 g/10 min. Si el MFR es 100 g/10 min o mas, y mas preferentemente 140 g/10 min o mas, una fluidez adecuada puede hacer que se suprima el aumento de la presion de la cara posterior de la hilera (“spinneret”) a medida que se produce el estirado sin la rotura del hilo. Por otra parte, si el MFR es 300 g/10 min o menos, y mas preferentemente 225 g/10 min o menos, el grado de polimerizacion o el peso molecular se pueden aumentar de forma adecuada para lograr una resistencia mecanica y resistencia al calor practicas.

"PPS copolimerizado" en el componente B significa lo que se hace por copolimerizacion del sulfuro de p-fenileno como una unidad de repeticion primaria, como mfnimo, con otra unidad de copolimerizacion. Es preferente que el PPS copolimerizado comprenda del 70 al 97% molar de la unidad de sulfuro de p-fenileno entre todas las unidades de repeticion. La unidad de sulfuro de p-fenileno, que esta comprendida en el 70% molar o mas, mas preferentemente el 80% molar o mas, y aun mas preferentemente el 85% molar o mas, suprimiria la disminucion de la resistencia al calor. Por otra parte, la unidad de sulfuro de p-fenileno, que esta comprendida en el 97% molar o menos, mas preferentemente el 96% molar o menos, y aun mas preferentemente el 95% molar o menos, proporcionaria una fibra compuesta con una capacidad de adherencia termica excelente.

La unidad de copolimerizacion es preferentemente la unidad de sulfuro de m-fenileno que se muestra en la formula quimica 1 u otras mostradas en las formulas quimicas 2 a 5.

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[Formula quimica 1]

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[Formula quimica 2]

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[Formula quimica 3]

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(X indica unidad de alquileno, CO, o SO2) [Formula quimica 4]

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[Formula quimica

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(R indica grupo alquilo, nitro, fenileno, o alcoxi.)

Es posible que comprenda varios tipos de unidad de copolimerizacion distintos al sulfuro de p-fenileno. Sobre todo, es preferente utilizar sulfuro de m-fenileno para hacer fibras que tengan una capacidad de hilado excelente y un punto de fusion deseable con respecto a un equilibrio entre la capacidad de adherencia termica y la resistencia al calor.

Es preferente que el PPS copolimerizado se haya copolimerizado del 5 al 30% molar. Si se trata del 5% molar o mas, mas preferentemente el 7% molar o mas, y aun mas preferentemente el 9% molar o mas, se puede proporcionar una fibra compuesta con una capacidad de adherencia termica excelente. Por otro lado, si es del 30% molar o menos, mas preferentemente el 25% molar o menos, y aun mas preferentemente el 20% molar o menos, se puede suprimir la disminucion de la resistencia al calor.

Mientras tanto, es preferente que el PPS copolimerizado contenga el 1% molar o menos de un sulfuro de fenilo trifuncional que se muestra en la siguiente formula quimica de forma representativa, para que la fibra tenga una capacidad de hilado excelente.

[Formula quimica 6]

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Es posible que el PPS copolimerizado haya sido sometido a copolimerizacion aleatoria, copolimerizacion en bloque o similares. Sobre todo, es preferente utilizar la copolimerizacion aleatoria para establecer el punto de fusion de tal modo que tenga un buen equilibrio entre capacidad de adherencia termica y resistencia al calor.

Es preferente que el componente B contenga el PPS copolimerizado en el 85% o mas en peso, mas preferentemente el 90% o mas en peso, y mas preferentemente el 95% o mas en peso, desde el punto de vista de resistencia al calor y resistencia quimica.

Es posible que una resina termoplastica diferente a la resina de PPS se mezcle con el componente B en tanto que no se perjudiquen los efectos de la presente invencion. La resina termoplastica diferente a la resina de PPS puede ser polieterimida, polieter sulfona, polisulfona, eter de polifenileno, poliester, poliarilato, poliamida, poliamida-imida, policarbonato, poliolefina, polieteretercetona o similares.

Es posible que se anada un aditivo al componente B, tal como un agente de nucleacion, deslustrante, pigmento, agente antimoho, agente antimicrobiano, agente retardante de llama y un agente hidrofilizante en tanto que no se perjudiquen los efectos de la presente invencion.

Es preferente que el MFR segun la norma ASTMD1238-70 (temperatura de medicion 315,50C, 5 kg de carga de medicion) del componente B sea de 100 a 300 g/10 min. Si el MFR es 100 g/10 min o mas, y mas preferentemente 120 g/10 min o mas, una fluidez adecuada puede hacer que se suprima el aumento de la presion de la cara posterior de la hilera a medida que se produce el estirado sin la rotura del hilo. Por otra parte, si el MFR es 300 g/10 min o menos, y mas preferentemente 225 g/10 min o menos, la fluidez puede ser suficientemente adecuada para formar el material compuesto de forma estable.

Es preferente que el punto de fusion del componente B sea menor que el punto de fusion del componente A dado que el componente B se utiliza como componente adhesivo termico.

El punto de fusion del componente B es preferentemente de 200 a 2750C. Si el punto de fusion del componente adhesivo termico es 200°C o superior, mas preferentemente 230°C o superior, y aun mas preferentemente 240°C o superior, se puede suprimir la disminucion de la resistencia al calor. Por otra parte, si el punto de fusion del componente adhesivo termico es 2750C o inferior, mas preferentemente 270°C o inferior, y aun mas preferentemente 2650C o inferior, se puede proporcionar una fibra compuesta con capacidad de adherencia termica excelente. El punto de fusion del componente B se puede controlar de forma adecuada en base a la proporcion molar de los componentes que se van a copolimerizar.

La diferencia de puntos de fusion entre el componente A y el componente B es de 5 a 80°C. Si la diferencia de puntos de fusion es de 50C o superior, mas preferentemente de 10°C o superior, y aun mas preferentemente de 150C o superior, se puede proporcionar una fibra compuesta con una capacidad de adherencia termica excelente. Por otro lado, si la diferencia de puntos de fusion es de 80°C o inferior, mas preferentemente de 50°C o inferior, y aun mas preferentemente de 40°C o inferior, se puede suprimir la disminucion de la resistencia al calor.

La fibra compuesta a base de PPS comprende el componente B del 5 al 70% en peso. Si el contenido del segundo componente es del 5% o mas en peso, mas preferentemente del 10% o mas en peso, y aun mas preferentemente del 15% o mas en peso, la termofusion se puede realizar de manera eficiente y con firmeza. Por otra parte, si el contenido del componente B es del 70% o menos en peso, mas preferentemente del 50% o menos en peso, y aun mas preferentemente del 30% o menos en peso, se puede suprimir la disminucion de la resistencia mecanica.

En cuanto a la forma compuesta de la fibra compuesta a base de PPS de la presente invencion, es importante que el componente B forme, como minimo, una parte de una superficie de la fibra. Una forma compuesta de este tipo puede ser de tipo nucleo-envoltura en la que el componente A de forma redonda esta rodeado por un componente B en forma toroidal concentrica en una seccion transversal de la fibra, de tipo nucleo-envoltura excentrico en el que el centro del componente A esta fuera de la alineacion con el centro del componente B, de tipo mar-isla que tiene el componente A como mar y el componente B como isla, de tipo paralelo en el que los dos componentes estan en paralelo, de tipo radial en el que los dos componentes estan dispuestos radialmente por vueltas, de tipo multicapa en el que varios componentes B estan dispuestos alrededor del componente A o similares. Sobre todo, es preferente utilizar el tipo de nucleo-envoltura que contiene el componente B extendido por toda la superficie de la fibra y presenta una capacidad de hilado de la fibra excelente.

Es preferente que la finura de filamento unico promedio de la fibra compuesta a base de PPS sea de 0,5 a 10 dtex. Si la finura de filamento unico promedio es de 0,5 dtex o mas, mas preferentemente de 1 dtex o mas, y aun mas preferentemente de 2 dtex o mas, la fibra se mantiene con una capacidad de hilado excelente y se evita que se rompa con frecuencia en el momento de la hilatura. Si la finura de filamento unico promedio es de 10 dtex o menos, mas preferentemente de 5 dtex o menos, y aun mas preferentemente de 4 dtex o menos, la fibra se puede enfriar de manera suficiente suprimiendo la cantidad de la descarga de la resina fundida por cada agujero de la hilera, de manera que se suprime el deterioro de la capacidad de hilado causada por una fusion entre las fibras. Ademas, la

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calidad de la superficie puede ser excelente dado que se evita el gramaje desigual, incluso cuando se producen telas no tejidas. Incluso desde el punto de vista de rendimiento de retencion de polvo cuando la tela no tejida se utiliza para un filtro o similar, la finura de filamento unico promedio es preferentemente de 10 dtex o menos, mas preferentemente de 5 dtex o menos, y aun mas preferentemente de 4 dtex o menos.

Es posible que la fibra compuesta a base de PPS este hecha de un multifilamento, monofilamento o fibra corta, y se utilice como fibra para formar telas, tales como tela tejida y tela no tejida. Sobre todo, es preferente que la fibra compuesta a base de PPS se utilice como fibra para formar una tela no tejida. Esto es porque las fibras de los componentes se adhieren termicamente entre si con el fin de mejorar la resistencia de las telas no tejidas.

La tela no tejida puede ser una tela no tejida punzonada con agujas, tela no tejida en humedo, tela no tejida consolidada por chorro de agua (“spunlace”), tela no tejida hilada por adherencia (“spunbonded”), tela no tejida soplada en fusion (“meltblown”), tela no tejida unida con resina, tela no tejida unida de forma quimica, la tela no tejida unida termicamente, tela no tejida de tipo abertura de haz de filamentos (“tow-opening”), tela no tejida depositada por aire (“airlaid”) o similares. Sobre todo, es preferente utilizar la tela no tejida hilada por adherencia que tiene una productividad y resistencia mecanica excelentes.

Es preferente que la tela no tejida hecha de la fibra compuesta a base de PPS se haya integrado mediante termofusion porque la termofusion puede aumentar la resistencia mecanica.

Es preferente que un gramaje de la tela no tejida sea de 10 a 1.000 g/m2. Si el gramaje es 10 g/m2 o mas, mas preferentemente 100 g/m2 o mas, y aun mas preferentemente 200 g/m" o mas, se puede proporcionar una tela no tejida con una resistencia mecanica practica. Por otro lado, si el gramaje es 1.000 g/m2 o menos, mas preferentemente 700 g/m2 o menos, y aun mas preferentemente 500 g/m2 o menos, el tejido puede estar provisto de una capacidad de transpiracion adecuada para suprimir una perdida de presion elevada cuando se usa para filtros o similares.

En la tela no tejida hecha de fibras compuestas adhesivas termicamente segun la presente invencion, es preferente que un producto de resistencia-alargamiento por gramaje, que se calcula con la siguiente formula a partir de la resistencia a la traccion de la urdimbre, el alargamiento a la traccion de la urdimbre, y el gramaje de la tela no tejida, sea 10 o mayor.

Producto de resistencia-alargamiento = resistencia a la traccion de la urdimbre [N/5 cm] x alargamiento a la traccion de la urdimbre [%] / gramaje [g/m2]

Si el producto de resistencia-alargamiento por gramaje es 10 o mayor, mas preferentemente 13 o mayor y aun mas preferentemente 15 o mayor, se puede proporcionar a la tela no tejida una resistencia mecanica suficiente para ser utilizada incluso en un entorno severo. Aunque el limite superior no esta prescrito, es preferente que sea 100 o mas pequena de modo que se impide el endurecimiento que empeora la facilidad de manipulacion.

En la tela no tejida hecha de fibras compuestas adhesivas termicamente segun la presente invencion, es preferente que la tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre en una prueba de exposicion al calor a 180°C durante 1.300 horas sea del 80% o mayor. Si la tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre es del 80% o mayor, mas preferentemente el 85% o mayor y mas preferentemente el 90% o mayor, la tela se puede utilizar para un filtro resistente al calor o similar, a una temperatura elevada durante un tiempo largo. Aunque no se prescribe el limite superior de la tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre, es preferentemente el 150% o mas pequeno.

En lo sucesivo, se explicaran realizaciones deseables de un procedimiento para la fabricacion de la fibra compuesta a base de PPS y una tela no tejida segun la presente invencion.

El PPS copolimerizado puede haber sido copolimerizado por varios procedimientos. Es preferente que el sulfuro alcalino, p-dihalobenceno (monomero componente principal) y el monomero de componente secundario se mezclen segun la proporcion molar descrita anteriormente correspondiente a la proporcion de copolimerizacion y, a continuacion, se copolimerizan en un disolvente polar en presencia de un agente de polimerizacion auxiliar a una temperatura elevada y una presion elevada, de tal modo que el polimero obtenido tiende a tener un grado de polimerizacion aumentado. Particularmente, es preferente que el sulfuro alcalino sea sulfuro de sodio, que el monomero componente sea p-diclorobenceno y que el disolvente sea N-metilpirrolidona.

Para introducir una unidad de sulfuro de m-fenileno que se muestra en la formula quimica 1, el monomero de componente secundario puede ser el monomero que se muestra en la siguiente formula quimica.

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[Formula quimica 7]

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Para introducir la unidad de copolimerizacion que se muestra en la formula quimica 2, es posible utilizar el monomero que se muestra en la siguiente formula quimica.

[Formula quimica 8]

Para introducir la unidad de copolimerizacion que se muestra en la formula quimica 3, es posible utilizar el monomero que se muestra en la siguiente formula quimica.

[Formula quimica 9]

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(X indica unidad de alquileno, CO, o SO2)

Para introducir la unidad de copolimerizacion que se muestra en la formula quimica 4, es posible utilizar el monomero que se muestra en la siguiente formula quimica.

[Formula quimica 10]

Para introducir la unidad de copolimerizacion que se muestra en la formula quimica 5, es posible utilizar el monomero que se muestra en la siguiente formula quimica.

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[Formula quimica 11]

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(R indica un grupo alquilo, nitro, fenileno o alcoxi.)

Ademas, puede haber comprendida una pluralidad de estos monomeros de componente secundario.

El PPS que se utiliza en la presente invencion se puede polimerizar tambien en el procedimiento de polimerizacion del PPS copolimerizado excepto en que el monomero de componente secundario se anade en menor proporcion o no se anade.

La fibra compuesta a base de PPS de la presente invencion se puede producir mediante un procedimiento de hilado por fusion convencional. Para la fabricacion de una fibra compuesta de tipo nucleo-envoltura, es posible que la resina de PPS como componente de nucleo y la resina de PPS copolimerizado como componente de la envoltura se

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fundan con extrusoras separadas y se pesen y, a continuacion, se suministren a una hilera de material compuesto de tipo nucleo-envoltura para el hilado por fusion. Despues de que los hilos se enfrien con un dispositivo de enfriamiento convencional para el soplado lateral o circular, se anade acido sulfurico fumante y se enrolla sobre un rodillo de recogida con una rebobinadora para producir un hilo sin estirar. Para la fabricacion de una fibra corta, es posible que el hilo no estirado enrollado se estire con una maquina de estirar (“stretcher”) convencional sobre un grupo de rodillos que tienen una velocidad circunferencial diferente. Despues del rizado con un rizador de ajuste a presion o similar, se puede cortar en la longitud deseada con un cortador, tal como cortador EC. Para la fabricacion de una fibra larga, es posible que despues del estirado con una maquina de estirar, la fibra se enrolle, y puede ser sometida a un proceso de torsion o proceso de falsa torsion si es necesario.

A continuacion, se explicara un procedimiento para la fabricacion de una tela no tejida de fibra compuesta mediante el procedimiento de hilado de filamentos por adherencia (“spunbounding”) como realizacion deseable de una tela no tejida de la presente invencion.

El procedimiento de hilado por adherencia es un procedimiento de fabricacion para realizar una termofusion, despues de que la resina se funde para ser hilada con una hilera y, a continuacion, el hilo se enfria para solidificar, se tira con un eyector y se estira para reunir en una banda en movimiento para hacer una tela no tejida.

Las formas de la hilera y el eyector pueden ser un circulo, rectangulo o similar. Sobre todo, es preferente utilizar la combinacion de hilera rectangular y expulsor rectangular de manera que el consumo de aire comprimido es menor y los hilos no tienden a fundirse o aranarse entre si.

Es preferente que la temperatura de hilado a la que se funde el hilo que se va a hilar sea de 290 a 380°C, mas preferentemente de 295 a 360°C, y aun mas preferentemente de 300 a 340°C. Si la temperatura de hilado esta en el intervalo descrito anteriormente, se pueden manifestar condiciones de fusion estables, asi como capacidad de hilado estable.

El componente A y el componente B se funden y se pesan con extrusoras separadas y, a continuacion, se suministran a una hilera de material compuesto para hacer una fibra compuesta hilada.

Para enfriar el hilo hilado de la fibra compuesta, es posible utilizar un procedimiento para insuflar de manera forzada aire fresco hacia el hilo, un procedimiento para enfriar de forma natural el hilo a una temperatura atmosferica alrededor del hilo, un procedimiento para ajustar la distancia entre la hilera y el eyector o un procedimiento combinado de los mismos. La condicion de enfriamiento puede determinarse de manera adecuada considerando una velocidad de descarga a traves de un unico agujero de la hilera, la temperatura de hilado, la temperatura atmosferica y similares.

A continuacion, el hilo enfriado para solidificar es objeto de traccion y estirado con aire comprimido lanzado desde un eyector. Aunque el procedimiento y la condicion de la traccion y estirado con el eyector no estan limitados, en particular, desde un punto de vista de la cristalizacion eficaz de la fibra de PPS, es preferente utilizar un procedimiento para tirar y estirar el hilo con el aire comprimido que ha sido lanzado desde el eyector y calentado a 100°C o mas a una velocidad de hilado de 3.000 m/min o superior. Alternativamente, es preferente utilizar un procedimiento para tirar y estirar el hilo con el aire comprimido (a temperatura normal) del eyector a lo largo de una distancia ajustada a de 450 a 650 mm desde la cara inferior de la hilera hacia la salida de aire comprimido del eyector a una velocidad de hilado de 5.000 m/min o superior y menos de 6.000 m/min, desde un punto de vista de la cristalizacion eficaz de la fibra de PPS.

A continuacion, es posible que la fibra compuesta a base de PPS estirada se recoja en la banda movil para hacer una tela no tejida, que se integra mediante termofusion para hacer una tela no tejida.

La termofusion se puede realizar como una termocompresion con varios rodillos, tal como un conjunto de rodillos con relieve en la parte superior e inferior, que tienen un relieve en cada superficie del rodillo, rodillos calientes con relieve que consisten en un rodillo que tiene una superficie plana (lisa) y el otro rodillo que tiene una escultura en su superficie, y la parte superior e inferior del conjunto de rodillos de calandrado calientes tiene una superficie plana (suave) en cada superficie del rodillo. Alternativamente, puede ser del tipo de aire a traves para pasar el aire caliente en la direccion del espesor de la banda no tejida. Sobre todo, es preferente utilizar la termofusion con los rodillos con relieve en caliente de modo que se pueda mantener una capacidad de transpiracion a la vez que se mejora la resistencia mecanica.

La forma labrada en el rodillo con relieve puede ser un circulo, ovalo, cuadrado, rectangulo, paralelogramo, diamante, hexagono regular, octagono regular o similares.

Es preferente que la superficie del rodillo con relieve caliente tenga una temperatura entre el punto de fusion mas bajo del componente B menos 30°C y el punto de fusion mas bajo, menos 50C. Si la superficie del rodillo con relieve caliente tiene una temperatura no inferior al punto de fusion del componente B menos 30°C, mas preferentemente no inferior al punto de fusion menos 250C, y aun mas preferentemente o inferior que el punto de fusion menos 20°C,

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se puede realizar suficientemente la termofusion para evitar que la tela no tejida se exfolie y se vuelva esponjosa. Si la superficie tiene una temperatura no superior al punto de fusion menos 50C, se impide que se genere un agujero en una parte unida a presion por una fusion de las fibras.

Es preferente que una presion lineal del rodillo con relieve caliente sea de 200 a 1.500 N/cm en el momento de la termofusion. Si la presion lineal del rodillo es 200 N/cm o superior, y mas preferentemente 300 N/cm o superior, la termofusion se puede realizar suficientemente para evitar que la tela no tejida se exfolie y se vuelva esponjosa. Por otro lado, si la presion lineal del rodillo es 1.500 N/cm o inferior, y mas preferentemente 1.000 N/cm o inferior, se puede evitar que la tela no tejida se rompa o sea deformada por una protuberancia del relieve para hacer que sea dificil que se exfolie por el rodillo.

Es preferente que el area de contacto sobre el rodillo con relieve caliente sea del 8 al 40%. Si el area de contacto es el 8% o mas, mas preferentemente el 10% o mas, y aun mas preferentemente el 12% o mas, se puede proporcionar la tela no tejida con una resistencia practica. Por otro lado, si el area de contacto es el 40% o menos, mas preferentemente el 30% o menos, y aun mas preferentemente el 20% o menos, se puede evitar que la tela no tejida sea como una pelicula sin caracteristicas tales como capacidad de transpiracion adecuada para una tela no tejida. Cuando se realiza la termofusion con un par de rodillos teniendo cada uno una aspereza, el "area de contacto" significa una proporcion de area de un rodillo superior saliente y un rodillo inferior saliente que se solapa para estar en contacto con la banda no tejida en una tela no tejida entera. Cuando se realiza la termofusion con un rodillo que tiene una aspereza y un rodillo plano, el “area de contacto” significa una proporcion de area del saliente del rodillo irregular que esta en contacto con la banda no tejida en una tela no tejida entera.

Para mejorar un medio de transporte y controlar el espesor de la tela no tejida, es posible que la banda no tejida sea unida temporalmente con un rodillo de calandrado de 70 a 120°C y presion lineal de 50 a 700 N/cm antes del proceso de termofusion. Los rodillos de calandrado pueden ser un conjunto de rodillos superiores e inferiores de metal, o un conjunto de un rodillo de metal y otro rodillo preparado a base de resina o papel.

Con el fin de mejorar la estabilidad termica, es posible tratar termicamente una banda no tejida antes de la termofusion mientras se tensa con un tensor de agujas (“pin”), un tensor de horquilla (“clip”) o similar, asi como un tratamiento termico libre de tension con un secador de aire caliente o similar. Es preferente que el tratamiento termico se realice a una temperatura de la temperatura de cristalizacion de la banda no tejida o superior y el punto de fusion del de la envoltura o inferior.

[Ejemplos]

En lo sucesivo, la presente invencion se explicara especificamente en base a los ejemplos. El alcance de la presente invencion no se limita a los ejemplos.

[Procedimiento de medicion]

(1) Indice de fluidez (MFR) [g/10 min]

El MFR de la resina se mide de acuerdo con la norma ASTMD1238-70 a una temperatura de medicion de 315,50C y 5 kg de carga de medicion.

(2) Punto de fusion [0C]

La medicion se realiza con un calorimetro diferencial de barrido (Q100 fabricado por TA Instruments Company) y se determina que un valor promedio calculado a la temperatura de la parte superior del pico endotermico sea el punto de fusion del objeto sometido a medicion. Cuando la resina que aun no forma una fibra tiene una pluralidad de picos endotermicos, se utiliza la temperatura mas alta de la parte superior del pico. Cuando una fibra es el objeto que se va a medir, se puede estimar un punto de fusion de cada componente a partir de una pluralidad de picos endotermicos medidos tambien.

- Atmosfera de medicion: corriente de nitrogeno (150 ml/min)

- Intervalo de temperatura: 30 a 350°C

- Velocidad de aumento de la temperatura: 20°C/min

- Cantidad de muestra: 5 mg

(3) Finura promedio de filamento unico [dtex]

Se recogen de forma aleatoria diez piezas pequenas de la banda no tejida reunidas sobre una red para fotografiar una imagen de la superficie con un microscopio de 50 a 1.000 veces. Se miden las anchuras del total de 100 fibras de 10 por cada muestra para calcular un valor promedio. La anchura promedio del filamento unico se considera que es un diametro promedio de una fibra que tiene una seccion transversal redonda. El peso por unidad de longitud de 10.000 m se calcula a partir de una densidad solida de la resina y se redondea a una cifra decimal para determinar

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una finura promedio de un filamento unico.

(4) Velocidad de hilado [m/min]

La velocidad de hilado V [m/min] se calcula en base a la siguiente formula a partir de la finura de un filamento unico promedio F [dtex] y la descarga de la resina descargada a traves de un unico agujero de la hilera D [g/min] (se pueden abreviar como "descarga D de un unico agujero") predeterminada en cada condicion.

V = (10.000 x D) / F

(5) Gramaje de la tela no tejida [g/m2]

Segun “6.2 Masa por unidad de area” en la norma JISL1913 (2010), se miden las masas [g] de tres piezas de 20 cm x 25 cm por cada 1 m de anchura de la muestra para calcular una masa promedio por unidad de area [g/m2].

(6) Producto de resistencia-alargamiento por gramaje de la tela no tejida

De acuerdo con el apartado 6.3.1 en la norma JISL1913 (2010), una muestra de tamano 5 cm x 30 cm se somete a un ensayo de traccion para 3 puntos a lo largo de la direccion de la urdimbre con intervalo de sujecion de 20 cm y la velocidad de traccion de 10 cm/min. La resistencia a la rotura de la muestra se determina como una resistencia a la traccion de la urdimbre [N/5 cm] y un alargamiento medido por incrementos de 1 mm en la carga maxima con respecto a la longitud original se determina como un alargamiento a traccion de la urdimbre [%]. Cada valor promedio de la resistencia a la traccion de la urdimbre [N/5cm] y el alargamiento a la traccion de la urdimbre [%] se calcula como redondeado a la unidad. A continuacion, se calcula un producto por gramaje a partir de la resistencia a la traccion de la urdimbre [N/5cm], el alargamiento a traccion de la urdimbre [%] y el gramaje [g/m2] obtenido en (5) redondeado a la unidad.

Producto de resistencia-alargamiento por gramaje= resistencia a la traccion de la urdimbre [N/5 cm] x alargamiento a la traccion de la urdimbre [%] / gramaje [g/m2]

(7) Tasa de contraccion termica de la tela no tejida [%]

La medicion se realiza de acuerdo con “5.9 tasa de contraccion termica” en la norma JISL1906 (2000)”. El tratamiento termico se realiza en un secador isotermico a 200°C durante 10 minutos.

(8) Ensayo de exposicion al calor y tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre

Varias muestras de urdimbre de longitud 30 cm x anchura de 5 cm se colocan en un horno de aire caliente (HORNO DE SEGURIDAD TABAI SHPS-222 fabricado por la compania Espec) y se expone a corriente de aire caliente que circula por 300 l/min a 180°C durante 1.300 horas. Una resistencia a la traccion de la muestra antes y despues de la prueba de exposicion al calor se mide por el procedimiento mostrado en (6), con el fin de calcular la tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre por la siguiente formula.

Tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre [%] = resistencia a la traccion de la urdimbre despues del ensayo de exposicion al calor [N/5 cm] / resistencia a la traccion de la urdimbre antes del ensayo de exposicion al calor [N/5 cm] x 100

[Ejemplo 1]

(Componente B)

Se mezclan 100 mol de nonahidrato de sulfuro de sodio, 45 mol de acetato sodico y 25 litros de N-metilpirrolidona (NMP) en un autoclave y se calientan gradualmente a 220°C mientras se agita y, a continuacion, el agua contenida se separa por destilacion. Al sistema deshidratado se le anaden 91 mol (89,8% molar) de p-diclorobenceno como un monomero componente primario, 10 mol (10% molar) de m-diclorobenceno como un monomero de componente secundario, 0,2 mol (0,2% molar) de 1,2,4-triclorobenceno y 5 litros de NMP. Despues de que se llene nitrogeno presurizado a 3 kg/cm2 y 170°C, el sistema se calienta de modo que la polimerizacion se lleva a cabo a 260°C durante 4 horas. Despues de la polimerizacion, se enfria de modo que un polimero se precipita en agua destilada y un pequeno granulo de polimero se recoge sobre una red metalica que tiene aberturas de malla 150 . El granulo pequeno de polimero obtenido de este modo se lava con agua destilada a 90°C cinco veces y se seca a 120°C bajo presion reducida para hacer que la resina de PPS copolimerizado tenga un MFR de 152 g/10 min y un punto de fusion de 2570C. La resina de PPS copolimerizado se seca en atmosfera de nitrogeno a 160°C durante 10 horas para hacer el componente B.

(Componente A)

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Se prepara una resina de PPS, de la misma forma que en el procedimiento para hacer la resina de PPS copolimerizado, excepto en que se utilizan 101 mol de p-diclorobenceno como monomero del componente principal y no se utiliza el monomero del componente secundario ni 1,2,4-triclorobenceno. La resina de PPS obtenida de esta forma tiene un MFR de 160 g/10 min y un punto fusion de 2810C. La resina de PPS se seca en atmosfera de nitrogeno a 160°C durante 10 horas para hacer el componente A.

(Hilado/produccion de la banda no tejida)

El componente B (resina de PPS copolimerizado) se funde con una extrusora para un componente de la envoltura mientras que el componente A (resina de PPS) se funde con una extrusora para un componente del nucleo. El componente A y el componente B se pesan de manera que la relacion de masas es 80:20 y se centrifugan a una temperatura de hilado de 3250C y se descargan a traves de una tobera de tipo nucleo-envoltura rectangular que tiene un diametro de poro de 9 0,30 mm en un unico agujero de descarga de 1,2 g/min. Por lo tanto, la fibra hilada y descargada se enfria en una atmosfera a temperatura ambiente de 20°C para solidificar y, a continuacion, se pasa a traves de un eyector rectangular colocado a una distancia de 550 mm de la hilera. Se inyecta aire caliente calentado a 200°C con un calentador de aire a una presion de eyector de 0,17 MPa, de modo que el hilo se tira y estira para reunir en una red en movimiento para hacer una tela no tejida. La fibra larga de material compuesto de tipo nucleo- envoltura obtenida de esta manera tiene una finura de filamento unico promedio de 2,4 dtex a una velocidad de hilado de 5,012 m/min, mientras que una capacidad de hilado es buena con 0 roturas de hilo durante un hilado de una hora.

(Union temporal/termofusion)

A continuacion, la tela no tejida se une temporalmente a presion lineal de 200 N/cm y la temperatura de union temporal de 90°C con un conjunto superior e inferior de rodillos de calandra montados en linea preparados a base de metal. A continuacion, se realiza la termofusion de la banda a presion lineal de 1.000 N/cm y 250°C con el conjunto superior e inferior de rodillos con relieve que tienen el 12% de area de union y comprenden un rodillo superior preparado a base de metal que tiene una dibujo de puntos y un rodillo inferior plano preparado a base de metal, con el fin de hacer una tela no tejida de fibra larga de material compuesto de tipo nucleo-envoltura. La tela no tejida de fibra larga de material compuesto de tipo nucleo-envoltura obtenida de este modo tiene un gramaje de 256 g/m2, un producto de resistencia-alargamiento por gramaje de 20, la tasa de contraccion termica del 0,1% en la direccion de la urdimbre y el 0,1% en la direccion de la trama y tasa de retencion de la resistencia a la traccion la urdimbre del 99%.

[Ejemplo 2]

(Componente B)

Se utiliza como componente B la misma resina de PPS copolimerizado del Ejemplo 1.

(Componente A)

Se utiliza como componente A la misma resina de PPS del Ejemplo 1.

(Hilado/produccion de la banda no tejida)

Se hila un tipo de material compuesto de tipo nucleo-envoltura para hacer una banda no tejida de la misma manera que en el ejemplo 1 excepto en que la temperatura del aire comprimido es 20°C (temperatura normal) y la presion del eyector es 0,25 Mpa. La fibra larga de material compuesto de tipo nucleo-envoltura obtenida de este modo tiene una finura de filamento unico promedio de 2,3 dtex a una velocidad de hilado de 5,250 m/min, mientras que una capacidad de hilado es buena con 0 roturas de hilo durante un hilado de una hora.

(Union temporal/termofusion)

A continuacion, la banda no tejida se une temporalmente y se termofunde de la misma manera que en el ejemplo 1 para hacer una tela no tejida de fibra larga de material compuesto de tipo nucleo-envoltura. La tela no tejida de fibra larga de material compuesto de tipo nucleo-envoltura obtenida de este modo tiene un gramaje de 263 g/m2, un producto resistencia-alargamiento por gramaje de 15, una tasa de contraccion termica del 0,1% en la direccion de la urdimbre y 0,0% en direccion de la trama y una tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre del 98%.

[Ejemplo 3]

(Componente B)

Se obtiene una resina de PPS copolimerizado que tiene un MFR de 142 g/10 min y el punto de fusion de 2630C por

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el mismo procedimiento de polimerizacion que en el ejemplo 1, excepto en que se anaden 94,8 mol (94,8% molar) de p-diclorobenceno, 5 mol (5% molar) de m-diclorobenceno y 0,2 mol (0,2 mol%) de 1,2,4-triclorobenceno. La resina de PPS copolimerizado obtenida de este modo se seco de la misma manera que en el ejemplo 1 para hacer el componente B.

(Componente A)

Como componente A se utiliza la misma resina de PPS que en el ejemplo 1.

(Hilado/produccion de la banda no tejida)

Se hila un tipo de material compuesto de tipo nucleo-envoltura para hacer una banda no tejida a partir de los componentes A y B de la misma manera que en el ejemplo 1. La fibra larga de material compuesto de tipo nucleo- envoltura tiene una finura de filamento unico promedio de 2,5 dtex a una velocidad de hilado de 4,856 m/min, mientras que una capacidad de hilado es buena con 0 roturas de hilo durante un hilado de una hora.

(Union temporal/termofusion)

A continuacion, la banda no tejida se une temporalmente y se termofunde de la misma manera que en el ejemplo 1 excepto en que la temperatura de termofusion del rodillo con relieve es de 2550C para hacer una tela no tejida de fibra larga de material compuesto de tipo nucleo-envoltura. La tela no tejida de fibra larga de material compuesto de tipo nucleo-envoltura obtenida de este modo tiene un gramaje de 258 g/m2, el producto de la resistencia- alargamiento por gramaje de 11, la tasa de contraccion termica del 0,1% en la direccion de la urdimbre y el 0,0% en direccion de la trama y la tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre del 99%.

[Ejemplo 4]

(Componente B)

Se obtiene una resina de PPS copolimerizado que tiene un MFR de 165 g/10 min y el punto de fusion de 2390C mediante el mismo procedimiento de polimerizacion que en el ejemplo 1, excepto en que se anaden 84,8 mol (84.8% molar) de p-diclorobenceno, 15 mol (15% molar) de m-diclorobenceno y 0,2 mol (0,2% molar) de 1,2,4- triclorobenceno. La resina de PPS copolimerizado obtenida de este modo se seca de la misma manera que en el ejemplo 1 para hacer el componente B.

(Componente A)

Como componente A se utiliza la misma resina de PPS que en el ejemplo 1.

(Hilado/produccion de la banda no tejida)

Se hila un material compuesto de tipo nucleo-envoltura para producir una banda no tejida a partir de los componentes A y B de la misma manera que en el ejemplo 1. La fibra larga de material compuesto de tipo nucleo- envoltura tiene una finura de filamento unico promedio de 2,4 dtex a una velocidad de hilado de 5.062 m/min, mientras que una capacidad de hilado es buena con 0 roturas de hilo durante un hilado de una hora.

(Union temporal/termofusion)

A continuacion, la banda no tejida se une temporalmente y termofunde de la misma manera que en el ejemplo 1 excepto en que la temperatura de termofusion del rodillo con relieve es de 230°C para producir una tela no tejida de fibra larga de material compuesto de tipo nucleo-envoltura. La tela no tejida de fibra larga de material compuesto de tipo nucleo-envoltura obtenida de esta manera tiene un gramaje de 255 g/m2, un producto de resistencia- alargamiento por gramaje de 19, una tasa de contraccion termica del 0,2% en la direccion de la urdimbre y el 0,1% en la direccion de la trama, y una tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre del 98%.

[Ejemplo Comparativo 1]

(Componente B)

No se anade componente B.

(Componente A)

Como componente A se utiliza la misma resina de PPS que en el ejemplo 1.

(Hilado / produccion de la tela no tejida)

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30

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45

El componente A se funde con una extrusora para pesarse e hilarse a una temperatura de hilado de 3250C y se descarga a traves de una hilera de tipo nucleo-envoltura rectangular que tiene un diametro de poro de 9 0,30 mm a una descarga de agujero unico de 1,2 g/min. A continuacion, se realiza el hilado para producir una banda no tejida de la misma manera que en el ejemplo 1. La fibra larga de tipo componente unico obtenida de este modo tiene una finura de filamento unico promedio de 2,4 dtex a una velocidad de hilado de 4,920 m/min, mientras que una capacidad de hilado es buena con 0 roturas de hilo durante un hilado de una hora.

(Union temporal / termofusion)

A continuacion, la banda no tejida se une temporalmente y termofunde de la misma manera que en el ejemplo 1 excepto en que la temperatura de termofusion del rodillo con relieve es de 260°C para producir una tela no tejida de fibra larga de tipo componente unico. La tela no tejida de fibra larga de tipo componente unico obtenida de este modo tiene un gramaje de 263 g/m2, un producto de resistencia-alargamiento por gramaje de 4, una tasa de contraccion termica del 0,0% en la direccion de la urdimbre y el 0,1% en direccion de la trama, y una tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre del 99%.

[Ejemplo Comparativo 2]

(Componente B)

No se anade componente B.

(Componente A)

Como componente A se utilizo la misma resina de PPS que en el ejemplo 1 (Hilado/produccion de la tela no tejida)

El componente A se funde con una extrusora para ser pesado e hilado a una temperatura de hilado de 3250C y se descarga a traves de una hilera de tipo de componente unico rectangular que tiene un diametro de poro de 9 0,30 mm a una descarga de agujero unico de 1,2 g/min. A continuacion, se realiza el hilado para producir una tela no tejida de la misma manera que en el ejemplo 1 excepto en que la temperatura del aire comprimido es de 20°C (temperatura normal) y la presion del eyector es 0,25 Mpa. La fibra larga de tipo componente unico tiene una finura de filamento unico promedio de 2,0 dtex a una velocidad de hilado de 5,935 m/min, mientras que una capacidad de hilado es buena con 0 roturas de hilo durante un hilado de una hora.

(Union temporal / termofusion)

A continuacion, la banda no tejida se une temporalmente y termofunde de la misma manera que en el ejemplo 1 excepto en que la temperatura termofusion del rodillo con relieve es de 260°C para producir una tela no tejida de fibra larga de tipo componente unico. La tela no tejida de fibra larga de tipo componente unico tiene un gramaje de 266 g/m, un producto de resistencia-alargamiento por gramaje de 3, una tasa de contraccion termica del 0,1% en la direccion de la urdimbre y el 0,1% en direccion de la trama, y una tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre del 99%.

—I

0)

: Unidad Ejemplo 1 Ejemplo 2 Ejemplo 3 Ejemplo 4 Ejemplo oomoarativo 1 Ejemplo comparative 2

Resina: Constituyente A . PPS PPS PPS PPS PPS PPS

: "C 281 281 281 281 281 281

MFR: q/10min 160 160 160 160 160 160

Constituyente B: ■ - PPS copolimerizado PPS copolimerizado PPS copolimerizado PPS coDolimerizado Ninguno Ninguno

Proporcion molar de copolimerizacion: % molar 10 10 5 15

Punto de fusion: °C 257 257 263 239

MFR: q/10 min 152 152 142 165

Hilado: Forma de complejo - Nucleo/envoltura Nucleo/envoltura Nucleo/envoltura Nucleo/envoltura Constituyente unico Constituyente unico

Proporcion molar Fconstituyente A:constituyente B]: - 80:20 80:20 80:20 80:20 100:0 100:0

: °c 325 325 325 325 325 325

Velocidad de descarqa de la hilera unica: a/min 1,2 1.2 1,2 1.2 1.2 1,2

Temperatura del aire comprimido: °C 200 temp, normal (20) 200 200 200 temp, normal (20)

Presion del eyector: MPa 0.17 6.25 0,17 0.17 0.17 0.25

Finura promecfio de hilo unico: dtex 2,4 2,3 2,5 2,4 2,4 2,0

Vetocidad de hilado: m/min 5 012 5 '250 4 B56 5.062 4.920 5.935

Adherencia: Temperalura °c 90 90 90 90 90 90

Presion lineal: N/cm 200 200 200 200 200 200

Termofusion: Temperalura UC 250 250 255 230 260 260

Presion lineal: N/cm 1000 1000 1000 1000 1000 1000

Tela no tejida: Gramaje a/irT 256 263 258 255 263 266

Producto de resistencia-alargamiento por aramaie: - 20 15 11 19 4 3

Tasa de contraction termica: Urdimbre % 0 1 0.1 0.1 0,2 0.0 0.1

Trama: % 0,1 0,0 0,0 0,1 0,1 0,1

Tasa de retencion traccion de: de la resistencia a la urdimbre % 99 98 99 98 99 99

Las telas no tejidas de fibra larga de material compuesto de tipo nucleo-envoltura hechas a partir de resina de PPS que comprenden principalmente una unidad de sulfuro de p-fenileno como componente del nucleo y resina de PPS copolimerizado como componente de la envoltura que se muestran en los ejemplos 1 a 4 tienen una resistencia 5 mecanica excelente y se han mejorado mucho en el producto de resistencia-elongacion por gramaje, en comparacion con las telas no tejidas de fibra larga de tipo componente unico que se muestran en los ejemplos comparativos 1 y 2.

Aplicaciones industriales de la invencion

10

La tela no tejida producida a partir de la fibra compuesta termicamente adhesiva segun la presente invencion tiene caracteristicas derivadas de resina de PPS, tales como resistencia al calor, resistencia quimica y retardo de llama y tiene una resistencia mecanica, y por lo tanto se utiliza de forma adecuada para varios filtros industriales, materiales aislantes electricos, separadores de baterias, materiales de base para pelicula para el tratamiento de aguas, 15 materiales de base para aislamiento, de tratamiento de agua, aislantes materiales de base, trajes para materiales peligrosos (“hazmat”) o similares.

Claims

5

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15

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REIVINDICACIONES

1. Fibra compuesta a base de sulfuro de polifenileno que comprende principalmente un componente A y un componente B, en la que la fibra compuesta a base de PPS comprende el componente B en una cantidad del 5 al 70% en peso, y

en la que el componente A es una resina que comprende principalmente sulfuro de polifenileno producida a partir de sulfuro de p-fenileno como unidad principal mientras que el componente B es una resina que comprende principalmente un sulfuro de polifenileno copolimerizado producido, como minimo, a partir de un tipo de unidad de copolimerizacion diferente al sulfuro de p-fenileno, caracterizada porque, como minimo, una parte de la superficie de la fibra esta hecha del componente B,

en la que el punto de fusion Pf (A) del componente A y el punto de fusion Pf (B) del componente B satisfacen la siguiente formula 5 [oC] < Pf (A) - Pf (B) < 80 [oC]
2. Fibra compuesta a base de sulfuro de polifenileno, segun la reivindicacion 1, en la que el componente A es un componente del nucleo de una fibra compuesta de tipo nucleo-envoltura, mientras que el componente B es un componente de la envoltura de la misma.
3. Fibra compuesta a base de sulfuro de polifenileno, segun la reivindicacion 1 o 2, en la que el componente B comprende el sulfuro de polifenileno copolimerizado cuya unidad de repeticion tiene del 70 al 97% molar de sulfuro de p-fenileno y del 3 al 30% molar de sulfuro de m-fenileno.
4. Tela no tejida que se ha producido a partir de la fibra compuesta a base de sulfuro de polifenileno segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3.
5. Tela no tejida, segun la reivindicacion 4, en la que la tela no tejida es una tela no tejida hilada por adherencia.
6. Tela no tejida, segun la reivindicacion 4 o 5, en la que la fibra compuesta a base de sulfuro de polifenileno se ha integrado mediante termofusion.
7. Tela no tejida, segun cualquiera de las reivindicaciones 4 a 6, en la que la tasa de retencion de la resistencia a la traccion de la urdimbre en un ensayo de exposicion al calor a 180oC durante 1.300 horas es del 80% o superior.